1、 贾家社区城中村改造安置房项目模板专项施工方案(基础结构)贾家社区城中村改造安置房项目支模架模板专项施工方案编制人： 审核人： 批准人： 浙江华临建设集团有限公司2017年6月10日目录一、 工程概况2第一节：各方主体及项目介绍2第二节：编制依据2二、工程主要特点3三、施工工艺3四、主要部位模板支设方案（使用范围仅限地下室工程）4第一节 支撑形式选择及参数设计4第二节 方案简述：5第三节 支撑架施工荷载取值5第四节 支模架构造要求5五、支设拆除通用要求9六、模板支设节点处理9七、拆模10八、质量控制及成品保护11九、文明施工12十、安全注意事项13十一、模板支撑系统验收14十二、运输、维修和保2、管14十三、模板支撑系统计算15一、 工程概况 第一节：各方主体及项目介绍1.1 工程名称：贾家社区城中村改造安置房项目1.2 地理位置：位于余杭区星桥街道，东侧、北侧为华丰路，西侧为临丁路及河道，南侧为星桥大道。1.3 使用功能：4幢1521层住宅楼及裙房、一层地下车库。1.4 工程规模：本工程建筑总面积为38042.55，本项目包含4幢1521层住宅楼及裙房、一层地下车库。本工程0.000为绝对标高6.700m。建筑结构的抗震设防类别为标准设防类，设计合理使用年限为50年。建筑类别1#.3#楼为二级，2#.4#楼及地下室为一级；建筑耐火等级： 1#.3#楼为二级，2#.4#楼及地下室为一级3、；抗震设防烈度：7度；结构类型为1#.2#.3#.4#楼及局部地下室为框架剪力墙结构。1.5 建筑高度：61.5m1.6 建筑层高：15-21层1.7 建设单位：杭州余杭城市建设集团有限公司1.8 项目总承包单位：浙江华临建设集团有限公司1.9 设计单位：中国联合工程公司 1.10 监理单位：浙江文华建设项目管理有限公司1.11 勘察单位：中国中材工程勘测设计有限公司1.12环境条件：(1)、场地已平整；(2)、施工用电已经接通；(3)、施工用水已接入现场；(4)、建筑、结构、水电安装等各施工图设计已完成。 第二节：编制依据本方案根据工程设计、国家有关规范和行业标准进行编制,主要如下：序号名 4、称编 号1贾家社区城中村改造安置房项目施工图纸及会审纪要2贾家社区城中村改造安置房项目施工组织设计3建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20134混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155建筑结构荷载规范GB50009-20126建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20167建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020118建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006（J10905-2006）9建筑施工安全检查评分标准JGJ59-201310建筑工程大模板技术规程JGJ74-200311建设工程施工安全技术操作规程12建筑工程施工现场供用电安5、全规范GB50194-201413施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2012二、工程主要特点我单位承建的贾家社区城中村改造安置房项目工程，根据该工程的特点，我项目部在组织施工过程中，通盘考虑各种不利因素，把争创一流的管理水平，一流的工程质量，一流的工程速度作为首要任务，为顺利达到即定的质量目标和工期目标而努力。为满足设计要求和争创杭州市结构优质工程的要求，模板工程在结构施工中起主导甚至决定性的作用。它影响着砼结构的成型尺寸和外观质量、同时也是确保砼结构施工安全的重点防范部位。本方案为该工程的模板支撑施工方案，施工过程必须严格按方案实施。模板质量直接关系到砼观感质量的好坏，为了保证砼密实度6、及外观质量，我项目部计划在模板方面进行一定的投入，决定以18厚胶合板模为主，并在开工前购置，用钢管与方木作支撑。为了保证施工进度，模板总量按以满足进度需要为标准进行购置，周转使用。模板统一安排在木工间集中加工，按模板加工料单及时进行制作，复杂砼结构先做好配板设计，包括模板平面分块图、模板组装图、节点大样图等。制作完成后堆放整齐，随用随领。加工区现场采用人力翻斗车运输，现场制作点采用塔吊垂直运至各施工部位。三、施工工艺1、柱模：弹柱位置线 找平层做定位墩 办理预检安装拉杆及加固绑柱箍安装柱模板2、梁模：安装梁底模梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞或梁卡安装上7、下锁口楞，斜撑楞和对柱螺栓复核梁模尺寸位置加固后验收3、板模：搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高，平整度绑板筋4、墙模：弹线检查安装门窗口模板一侧模板就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内垃圾安装另一侧模四、主要部位模板支设方案（使用范围仅限地下室工程）第一节 支撑形式选择及参数设计200mm厚地下室顶板截面尺寸及搭设参数详见下表： （单位：mm）楼板主要板厚200、180、150搭 设 参 数计算板厚200、180支架形式扣件式钢管模板支架底采用双扣件与立杆连接立杆高度地下室负一层3.55m、夹层2.65m、4#楼架空层5.45m板底木方6080300立杆8、纵距8001000立杆横距9001000立杆步距1800扣件板底部位均采用双扣件连接，局部大梁用可调托座剪刀撑支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置扫地杆离地面200高，纵、横向连续设置立杆基础采用20020015模板铺垫钢管类型采用483.5、483.0第二节 方案简述：本工程支模架体立杆均支撑于基础筏板的混凝土面上,第三节 支撑架施工荷载取值1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板0.35KN/m2及支架自重0.428KN/m；新浇混凝土自重24KN/m3；钢筋自重1.5KN/m3；施工人员及施工设备荷载荷载1.0KN/m2;振捣混凝土时产生的9、荷载2.0KN/m2。2、模板支架的荷载分项系数: 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.35； 人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：施工人员及施工设备荷载1KN/m2+振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2=3.0KN/m2。第四节 支模架构造要求1、立杆1.1立杆支撑在底板、楼面及顶板上，使大梁荷重分散，大梁底部起拱为跨度1/1000。1.2模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件与立杆固定在6080方木上方，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。1.3本工程地下室支模架工程10、全部采用双扣件型，立杆纵向间距板支撑800，局部梁底1000，立杆横向间距统一为900.1.4本工程夹层支模架全部采用双扣件型，梁模板立杆纵向900，横向间距1200，板模板纵向间距900，横向间距800.1.5立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1M，应不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100。（强制性条文）1.6立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。211、水平杆2.1对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2.2搭接长度不应小于1M，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100。2.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150。（强制性条文）2.4每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、剪刀撑3.1模板支架高度超过4M的应按下列规定设置剪刀撑：竖向剪刀撑：模板支架四边满步竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀12、撑，由底至顶连续设置。3.2每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6M，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45-60之间，倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总量的1/3。3.3模板支架高度超过4M时，柱与梁板混凝土应分二次浇筑。模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件通过连墙杆件进行可靠连接。3.4 顶托梁如采用单根钢管，应居中搁置在顶托上。2、剪力墙模板2.1、地下车库13、及地下室部分2.1.1、 外墙用12对拉螺杆中间加焊一道-4*70*70钢板止水片，两边都比墙厚度小30mm处设固定钢板片，并且加塑料卡堵头。螺杆两边的墙宽限位钢板要求准确并且模板净间距比墙宽小4mm，以便控制墙体的厚度，对拉螺栓间距为水平向450mm，垂直向为450mm，用满堂脚手架支撑加固。内墙采用普通可回收螺栓。详见示意图2.1.2、 墙体模板就位前，必须对底部已浇筑的400mm高度砼面进行清理冲筋，墙体钢筋经过验收后方可封模；3、柱模柱模采用九夹板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用6080方木，加固采用483.5 钢管围檩300400 加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。14、柱模四边在板中预埋20钢筋头固定加固钢管，用来穿螺杆的PVC管长度等于砼构件厚度，即PVC管正好卡在两侧模板的里边，且在PVC管与模板的接触面处加设专用塑料垫块，以防漏浆（具体做法如下图）。斜向支撑，起步为150 mm，每隔600 mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。4、梁模梁模采用九夹板，加固肋条采用60*80木方及48*3.5钢管做背杠，当梁高超过600mm时增设穿梁拉杆，拉杆通过“3”型卡、螺帽与加固肋条连接，螺杆横向间距为600mm，竖向间距视梁高而定，梁高600-800mm时设一道拉杆，800-1200时设二15、道拉杆，12001500设三道拉杆。梁底模为先加工成型模板（块）拼成，梁侧模则按交叉梁位置留设岔口，具体支设方案如下：1）在柱子上弹出轴线，梁位置线及水平线、钉柱头模板。2）按设计标高调整水平担杆标高，然后安放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无明确要求时，按起拱高度为梁跨度的千分之二起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，悬挑梁需在悬臂处起拱千分之六。3）支撑高度在4.5m以下时，设二道水平拉杆并设剪刀撑，超过4.5m时，设双排立杆、三道水平拉杆及剪刀撑。4）根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。5）为保证梁在砼浇筑时不发生变形，其梁下支16、架立杆设三排，立杆间距500mm。5、板模采用九合板做面板，木方做背肋，满堂钢管脚手架做支撑及加固，根据工程特点，立杆间距为1000mm，立杆距密肋梁间距为250mm，为保证支撑的牢固性，设一道扫地杆，二道水平杆，木方背肋按大龙骨间距600-1200mm，小龙骨间距400-600mm排设。铺板底模板时应从四周向中心铺设，在中间收口板模铺设完毕后，应清扫干净，检查合格后再铺设钢筋，考虑到楼层施工荷载，为保证施工质量，梁板模拆除时间必须满足表中规定。6、模板支设条件1）基础：基础垫层浇注完毕，并已经验收合格，垫层面积水排除干净；垫层已弹好梁线和底板边线并已清理干净。2）现浇板、圈梁、楼梯：砖砌体已17、经验收合格，允许进行下道工序施工。各楼层已弹好标高控制线，梁板模板位置、标高等已经验收合格。五、支设拆除通用要求1、支设： 1）选用的木模平整、无翘曲、变形、坑凹等缺陷。选用的胶合板无烂板，或将烂板部分锯除后方可使用。2）模板拼装时，板缝必须用海绵条预先夹挤处理后方可继续进行拼装。3）钢管支设必须满足稳定性、强度、刚度要求，扣件必须拧紧。4）模板内侧或表面需平整，接缝严密，不得漏缝。5）模板支设调整时不得对木模、扣件等硬砸，以免损坏其使用性能。6）各种预埋件和予留孔洞的规格尺寸、数量、位置必须符合图纸要求。7）柱模、梁模必须预先于加工场制作完毕并经过预先拼装后，方可运至施工现场使用。8）梁板柱18、接头一律采用专门制作的定型接头模板。9）梁模板按要求起拱。10）模板正式支设前必须刷好脱模剂，保证砼浇筑完毕后能顺利拆模。2、 拆除：1）模板拆除流程按支设流程反向进行。2）拆模时不要用力过猛或过急，拆下的模板、支撑等及时清运整理。3）模板拆除后须及时清理干净、分类堆放整齐。4）梁、板、柱拆模时应小心碰坏梁边角。六、模板支设节点处理1、梁柱接头：根据以前柱砼接头施工时，模缝不严，造成砼浇注时接头处漏浆严重，造成接头砼质量差。现采取在柱接头处粘2mm双面胶带或粘海绵条，再拼接模板。2、以往楼梯踏步模支设时，只支设踏步侧、立面，踏步上平面不支模板。砼施工时，容易造成踏步上平面不平整，踏步高度不一致19、，易跑模，及施工人员上下楼梯成品不易保护、踩上脚印等缺点。吸取以前经验，现改为全封闭，踏步楼板为浇捣砼、下料方便，每隔三、四步留一块活动踏步上平面模板。待砼浇捣到该踏步时，再封死。继续浇捣直到该楼梯砼完。该施工方法施工楼梯段踏步，尺寸较准确，可以直接贴面砖或进行大理石装修，不用剔凿。3、楼梯模板大样图如下：楼梯模板支设示意图七、拆模1、模板的拆除时间根据工地所留同条件养护试块的强度决定。2、墙、柱及梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后即可拆除。3、梁板底模在砼强度达到下表条件后，方可拆除。结构类型结构跨度（m）砼实际强度达到设计强度的百分率（%）板 250 2 8758100梁 20、8758100悬臂梁、板1004、模板拆除顺序遵循先支后拆、后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分模板，自上而下，支架先拆侧向支撑后拆竖向支撑的原则。5、模板工程作业组织，遵从某一区段的支模与拆模，由同一个作业班组人员施工，由于支模时已考虑到拆模的安全与方便，且拆模时其班组人员熟知情况，易找到关键点、位，对拆模的进度、安全、模板及配件的保护都有利。6、拆模时不得用钢棍或铁锤猛击乱撬，以防砼外观及内部受损，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。7、拆下的模板立即组织人员清理表面，在刷完脱模剂后方可吊入下层进行拼装。8、未经技术人员通知，不经施工员安排，任何人员不得随意拆除模板、支撑及加固系统。八、质21、量控制及成品保护1、质量保证措施1）针对本工程特征，拟设木工放样师1名，配合质检人员及监理工程师对模板工程进行监督、检查，以确保模板施工质量。2）模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同木工班组长进行联合检查，对所有模板的清洁、加固、接缝是否符合要求，并对模板的轴线、标高、垂直度进行复核，经复检合格后由项目部技术负责人通知甲方、监理进行三方验收，验收通过后方可浇筑砼。2、质量控制要点1）梁、板模板出现现象：梁、板底不平、下挠、梁侧模不平直，梁上下口涨模。控制方法：梁、板底模板的龙骨及支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，且作业中应认真执行设计要求，以防止砼浇22、筑时模板变形。模板支柱应座落在坚实的地面上，且各扣件应紧固，避免因支柱下沉引起梁板产生下挠，同时梁、板模板应按设计及规范要求起拱，梁模板上下口设置销口楞后再进行侧模加固，以保证上、下口模板不变形。2）柱模板（1）出现现象：涨模，断面尺寸不准控制方法：根据柱高和断面尺寸设计校算柱箍尺寸和间距以及对大断面柱使用穿柱螺杆和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗砼的侧压力。（2）出现现象：柱身扭向控制方法：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向，安装斜撑或拉锚吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所立两点到柱边所弹墨线距离均相等，从而保证柱不扭向。（3）出现现象：轴线位移，一排柱不23、在同一直线上控制方法：成排柱子、支模前先在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支柱模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间柱模，柱距较小时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱的垂直及位置正确。3）墙模板（1）出现现象：墙体厚度不一，平整度差控制方法：模板设计有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距，穿墙螺栓间距，墙体的支撑方法严格按施工交底执行。（2）出现现象：墙体烂根，模板接缝处跑浆控制方法：模板根部先用砂浆找平塞严，下口用木方与预埋件顶牢，模板间卡固措施牢靠。（3）出现现象：门窗洞口变形控制方法24、：将门窗模板与墙模及墙体钢筋固定牢固，门窗模板内设剪刀支撑。九、文明施工1、所有木模、木方、钢管在支、拆模及运输时，应轻搬轻放，发现模板有变形的应及时修理，模板拆完后应及时清理干净表面砼渣，并涂刷脱模剂分规格码放。木模不得随意开洞，锯口、堵缝小块九夹板及不能再利用之模板不得随意乱放，应运到工地废料收集点集中码放。2、所有卡扣分类别在拆模时用编织带集中收集，然后吊入下层进行施工，不得随意抛弃及混装。每层楼面拆完模后必须清理完所有楼板面上的垃圾及废料，做到文明施工，规范作业。3、模板支设完毕后，应清扫干净梁底、板上锯末、木屑。十、安全注意事项1、遵守国家有关建筑安装工程施工安全等规范、规定。2、所25、有进场工人必须进行安全三级教育方可进场施工。3、装拆模板必须有稳固的登高工具。4、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站在模板上操作。5、模板的预留孔洞、电梯井口等处应架设防护架、防护网，防止人员和物体坠落。6、操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内。严禁放在脚手架或操作平台上。7、模板上架设的电线和使用的电动工具应采用36V的低压电。8、安装与拆除5M以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。9、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现埸，略干不滑时再进行工作。10、不得在脚手架上及通道口等堆放模板钢管等材料，不得擅自拆除脚手架拉接26、。11、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上；通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8M高以上。12、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢；拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。13、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，砼板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。14、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口、阳台口等外拉支撑，防止模板实然全部掉落伤人，拆模时必须扣好安全带。15、装、拆模板时禁止使用2*4木模板作立人板;禁止使27、用2*4木料作顶撑。16、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理堆放整齐。18、拆除的模板作平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。十一、模板支撑系统验收1、方案完整，审批手续齐全，作业前应进行安全交底.2、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。3、各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。28、4、安装允许偏差（1）现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表序号项 目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高53截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4、-54层高垂直全高5m6全高5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5（2）预埋件和预留孔洞允许偏差应符合下表序号项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度10 04预留洞中心线位置10外露长度10 0十二、运输、维修和保管（一）运输运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分类装箱。（二）维修和保管1、安装和拆模时不得抛扔，以免损坏板面或造成29、模板变形。吊运时不得碰撞砼结构。2、振捣砼时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得砸坏或烧坏九夹板。3、拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构中。4、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。5、模板应存放在室内木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖逢布。6、模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装箱。7、建立模板管理、使用维修制度。十三、模板支撑系统计算板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 30、4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土板特性地下室顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)200模板支架高度H(m)3.55模板支架的纵向长度La(m)40模板支架的横向长度Lb(m)30二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)900纵横向水平杆步距h(mm)1800次楞布置方式垂直立杆纵向方向立杆间次楞根数4荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数1立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值31、模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.131城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.246四、32、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.21.0+1.4(1+2)1.0=11.382kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.1)0.21.0+(1+2)1.0=8.32kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.111.33、3820.2662=0.081kNm max=Mmax/W=0.081106/54000=1.491N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.611.3820.266=1.817kN max=3Qmax/(2bh)=31.817103/(2100018)=0.151N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6778.322664/(1006000486000)=0.097mm max=0.097mm=minL/150，10=min266/150，10=1.773mm 符合要求！五、次楞验算次楞验34、算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.2)0.266+0.01+1.4(1+2)0.266=3.041kN/m q=qGk+qQk=(0.3+(24+1.1)0.2)0.266+0.01+(1+2)0.266=2.223kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1253.35、0410.92=0.308kNm max=Mmax/W=0.308106/64000=4.811N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.6253.0410.9=1.711kN max=3Qmax/(2bh0)=31.7111000/(26080)0.535N/mm2 max=0.535N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5212.2239004/(10090002560000)=0.33mm max=0.33mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！36、 4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.253.0410.9=3.421kN Rmax=1.25ql=1.252.2230.9=2.501kN六、主楞(纵向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)483.5主楞计算截面类型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面积(cm2)4.89主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面惯性矩I(cm4)12.19主楞弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变37、形图(mm) 计算简图支座反力依次为R1=5.867kN,R2=11.248kN,R3=11.264kN,R4=5.867kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.745106/5080=146.598N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=24.4371000/48918.148N/mm2 max=18.148N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.993mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R38、4=11.264kN 1.05Rmax=1.0511.264=11.827kN，11.827kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！ Rmax=maxR1,R2,R3,R4=8.247kN七、立杆验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000 1、长细比验算 h/la=1800/800=2.25，h/lb=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，=1.272 l39、0=maxkh，h+2a=max1.1631.2721800，1800+2150=2663mm =l0/i=2663/15.9=168=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.251 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.8m，浙江省模板支架规程表4.2.7得w=0.123 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.8=0.444 通过插入法求，得=0.966 z0d2=0.880.40.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)40、/( 1-)=0.1231.2(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956 s=wstw=0.1233.956=0.487 k=0.7zs0=0.70.880.4870.4=0.12kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.8810.4=0.246kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=11.264+0.151.353.55=11.983kN =1.05Nut/(AKH)=1.0511.983103/(0.2514241)=118.223N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载41、时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=10.647+0.151.353.55=11.366kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.120.81.82/10=0.037kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0511.366103/(0.2514241)+0.037106/(4.49103)=120.384N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)8 F=0.85AFkla/La=0.8580.2460.8/40=0.034kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0343.55/42、(34+1)30=0.34010-3kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0511.366+0.34010-3)103/(0.2514241)=112.144N/mm2f=205N/mm2 符合要求！八、拆模时间验算楼板的长边长度(m)6楼板的短边与长边的比值0.54楼板活荷载标准值(kN/m2)2钢筋的级别HRB335混凝土强度等级C35混凝土设计强度(N/mm2)16.7楼板支座配筋10配筋的间距(mm)150浇注层的实测强度(N/mm2)12 参考建筑施工安全手册(杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版)，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。 1、支架所受各类荷载的取43、值 附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i=1.350.20.90.8(24+1.1)=4.879kN 模板自重为：N模i=1.350.150.80.9=0.146kN 支架自重为：N支gi=1.350.153.55=0.719kN 混凝土浇筑施工荷载为：N浇i=1.4(1+2)0.80.9=3.024kN 楼盖总的设计荷载为：NQ=1.420.80.9+ 4.879 =6.895kN 2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第i层) 浇筑层荷载强度达到12/16.7100=71.9设计强度 N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=4.879+0.146+0.719+3.024=8.76844、kN 3、浇注层楼板承载力验算 (1)浇注层楼板信息 验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑 宽度范围内配置HRB335,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=523.333mm2,fy=300N/mm2 板的截面尺寸为bh=3240mm200mm，楼板的跨度取6m，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=180mm (2)浇注层楼板承载力计算 楼板计算长边6m，短边为3.24m q=1.35(24+1.1)0.2)+1.4(1+2)+0.6N支i/(lalb)=21.206kN/m2 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.08221.45、2063.242=18.188kNm 浇注层混凝土强度达到12/16.7100=71.9设计强度 C35混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.7N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度 =Asfy/(lbhofcm)=523.333300/(1324018016.7)=0.016 计算系数为：s=(1-0.5)=0.016(1-0.50.016)=0.016 此时楼板所能承受的最大弯矩为 M1=s1bho2fcm71.9=0.01613240180216.710-671.9=20.143kNm 结论：由于M1=M1=20.143kNmMmax=18.188kNm 所以，浇注层楼板强度足以46、承受以上楼层传递下来的荷载，浇注层模板支撑可以拆除梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性地下室顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】4001100模板支架高度H(m)3.55模板支架的纵向长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)80二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向立杆纵向间距l47、a(mm)900立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数2梁底支撑次楞间距s（mm）300立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)150 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.148、施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.12城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.246四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)60049、0 计算简图如下： W=bh2/6=400182/6=21600mm3，I=bh3/12=400183/12=194400mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)1.10.4+1.4(1+2)0.4=16.989kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)1.10.4+(1+2)0.4=12.54kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.116.9890.32=0.153kNm max=Mmax/W=0.153106/21600=7.079N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.616.9890.3=3.50、058kN max=3Qmax/(2bh)=33.058103/(240018)=0.637N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67712.543004/(1006000194400)=0.59mm max=0.59mm=minL/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！五、次楞验算次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(51、N/mm2)9000 混凝土梁传递给次楞荷载：q1=GqGk+1.4qQk =1.35(0.3+(24+1.5)1.1)0.3+1.4(1+2)0.3=12.742kN/m 次楞自重荷载：q2=GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： F1=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.4(1+2)0.3(0.5-0.4/2)/2=0.512kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载： F2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.4(1+2)0.3(1-0.5-0.4/2)/2=0.512kN 梁左侧模板传递给次楞的52、荷载：F3=GNGk=1.350.50.3(1.1-0.2)=0.182kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=GNGk=1.350.50.3(1.1-0.2)=0.182kN 计算简图如下： 1、强度验算 次楞弯矩图(kNm) Mmax=0.098kNm max=Mmax/W=0.098106/64000=1.537N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) Qmax=2.145kN max=3Qmax/(2bh0)=32.1451000/(26080)0.67N/mm2 max=0.67N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 次楞变形图(mm53、) max=0.033mm=minL/150，10=min433/150，10=2.887mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=0.249kN,R2=3kN,R3=3kN,R4=0.249kN R1=0.183kN,R2=2.212kN,R3=2.212kN,R4=0.183kN六、主楞(纵向水平钢管)验算主楞验算方式二等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)483.5主楞计算截面类型(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(54、cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 R=maxR1,R2,R3,R4=max0.249,3,3,0.249=3kN q=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.904kNm max=Mmax/W=0.904106/4490=201.365N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=4.025kN max=2Qmax/A=24.0251000/42418.985N/mm2 max=18.985N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图55、(mm) max=1.109mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 简图支座反力依次为R1=5.016kN,R2=11.05kN,R3=5.016kN七、横向水平钢管验算 横向水平钢管起构造作用，不用计算八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=11.05kN 1.05Rmax=1.0511.05=11.602kN，11.602kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-20056、6第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5 H/La=3.55/60=0.059Mmax=16.966kNm 所以，浇注层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，浇注层模板支撑可以拆除梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性地下室顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)180混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】200980模板支架高度H(m)3.75模板支架的纵向57、长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)80二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)1000梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数2梁底支撑次楞间距s（mm）300立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)150 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)58、0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.12城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.246四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合59、板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 计算简图如下： W=bh2/6=200182/6=10800mm3，I=bh3/12=200183/12=97200mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.980.2+1.4(1+2)0.2=7.668kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)0.980.2+(1+2)0.2=5.658kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.17.6680.32=0.069kNm max=Mmax/W=0.06910660、/10800=6.39N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.67.6680.3=1.38kN max=3Qmax/(2bh)=31.38103/(220018)=0.575N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6775.6583004/(100600097200)=0.532mm max=0.532mm=minL/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！五、次楞验算次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值f(N/m61、m2)13次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 混凝土梁传递给次楞荷载：q1=GqGk+1.4qQk =1.35(0.3+(24+1.5)0.98)0.3+1.4(1+2)0.3=11.502kN/m 次楞自重荷载：q2=GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： F1=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.4(1+2)0.3(0.5-0.2/2)/2=0.642kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载： F2=GNGk+1.4NQk=1.362、5(0.3+(24+1.1)0.18)+1.4(1+2)0.3(1-0.5-0.2/2)/2=0.642kN 梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=GNGk=1.350.50.3(0.98-0.18)=0.162kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=GNGk=1.350.50.3(0.98-0.18)=0.162kN 计算简图如下： 1、强度验算 次楞弯矩图(kNm) Mmax=0.026kNm max=Mmax/W=0.026106/64000=0.402N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) Qmax=0.772kN max=3Qmax/(2bh0)=3063、.7721000/(26080)0.241N/mm2 max=0.241N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 次楞变形图(mm) max=0.003mm=minL/150，10=min433/150，10=2.887mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=0.019kN,R2=1.942kN,R3=1.942kN,R4=0.019kN R1=0.014kN,R2=1.429kN,R3=1.429kN,R4=0.014kN六、主楞(纵向水平钢管)验算主楞验算方式二等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)483.5主楞计算截面类型(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.0364、3主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 R=maxR1,R2,R3,R4=max0.019,1.942,1.942,0.019=1.942kN q=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.587kNm max=Mmax/W=0.587106/4490=130.706N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qm65、ax=2.614kN max=2Qmax/A=22.6141000/42412.332N/mm2 max=12.332N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.718mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 简图支座反力依次为R1=3.252kN,R2=7.171kN,R3=3.252kN七、横向水平钢管验算 横向水平钢管起构造作用，不用计算八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=7.171kN 1.05Rmax=1.057.171=7.529kN66、，7.529kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5 H/La=3.75/60=0.062Mmax=17.503kNm 所以，浇注层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，浇注层模板支撑可以拆除梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB367、3/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性4#楼-1层顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)180混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】2501900模板支架高度H(m)5.45模板支架的纵向长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)80二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1100模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)1100梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)550梁底增加承重立杆根数2梁底支撑次楞间距s（mm）300立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点68、的长度a(mm)150 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.12城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m69、)25风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.246四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 计算简图如下： W=bh2/6=250182/6=13500mm3，I=bh3/12=250183/12=121500mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)1.90.25+1.4(1+2)0.25=17.503kN/m q=qGk+qQk=0.70、3+(24+1.5)1.90.25+(1+2)0.25=12.938kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.117.5030.32=0.158kNm max=Mmax/W=0.158106/13500=11.669N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.617.5030.3=3.151kN max=3Qmax/(2bh)=33.151103/(225018)=1.05N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67712.9383004/(1006000121500)=0.973mm71、 max=0.973mm=minL/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！五、次楞验算次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 混凝土梁传递给次楞荷载：q1=GqGk+1.4qQk =1.35(0.3+(24+1.5)1.9)0.3+1.4(1+2)0.3=21.004kN/m 次楞自重荷载：q2=GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载72、： F1=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.4(1+2)0.3(0.55-0.25/2)/2=0.682kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载： F2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.4(1+2)0.3(1.1-0.55-0.25/2)/2=0.682kN 梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=GNGk=1.350.50.3(1.9-0.18)=0.348kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=GNGk=1.350.50.3(1.9-0.18)=0.348kN 计算简图如下： 1、强度验算 次楞弯矩图(kNm) Mmax=073、.123kNm max=Mmax/W=0.123106/64000=1.924N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) Qmax=2.849kN max=3Qmax/(2bh0)=32.8491000/(26080)0.89N/mm2 max=0.89N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 次楞变形图(mm) max=0.03mm=minL/150，10=min517/150，10=3.447mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=0.121kN,R2=3.543kN,R3=3.543kN,R4=0.121kN R1=0.089kN,R2=2.674、13kN,R3=2.613kN,R4=0.089kN六、主楞验算主楞验算方式二等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)483.5主楞计算截面类型(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞受力不均匀系数0.6 因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.6。 R=maxR2,R3=max3.543,3.5430.6=2.126kN q=Gq=1.350.75、033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.642kNm max=Mmax/W=0.642106/4490=142.994N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=2.86kN max=2Qmax/A=22.861000/42413.489N/mm2 max=13.489N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.788mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 简图支座反力依次为R1=3.559kN,R2=76、7.845kN,R3=3.559kN七、纵向水平钢管 R=maxR1，R4=max0.121,0.121=0.121kN 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.041kNm max=Mmax/W=0.041106/4490=9.095N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=0.187kN max=2Qmax/A=20.187103/424=0.88N/mm2 max=0.88N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.05mm=minL/150，10=77、min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 简图支座反力依次为R1=0.217kN,R2=0.494kN,R3=0.217kN八、横向水平钢管验算 横向水平钢管起构造作用，不用计算九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=0.494kN 1.05Rmax=1.050.494=0.519kN，0.519kN18.0=8kN 在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内主楞根数2可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=7.845/0.6=13.0778、5kN 1.05Rmax=1.0513.075=13.729kN，13.729kN30kN 符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5 H/La=5.45/60=0.0915 符合要求！十二、立杆验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.79、78 1、长细比验算 h/la=1800/900=2，h/lb=1800/1100=1.636，查附录D，得k=1.163，=1.409 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.4091800，1800+2150=2950mm =l0/i=2950/15.9=186=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.207 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.9m，h=1.8m，浙江省模板支架规程表4.2.7得w=0.123 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5 通过插入法求，得=0.966 z0d2=0.80、880.40.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1231.2(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956 s=wstw=0.1233.956=0.487 k=0.7zs0=0.70.880.4870.4=0.12kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.8810.4=0.246kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(5.45-4)=0.993 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.494+1.381、5(0.3+(24+1.1)0.18)0.9+1.4(1+2)0.9(1.1/2+(0.55-0.25/2)/2)+1.350.155.45=8.944kN R2=13.04+1.350.15(5.45-1.9)=13.759kN R3=13.04+1.350.15(5.45-1.9)=13.759kN R4=0.494+1.35(0.3+(24+1.1)0.18)0.9+1.4(1+2)0.9(1.1/2+(1.1-0.55-0.25/2)/2)+1.350.155.45=8.944kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max8.944, 13.759, 13.759, 8.944=182、3.759kN 1.05Nut/(AKH)=1.0513.759103/(0.2074240.993)=165.8N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=8.5kN, R2=13.539kN, R3=13.539kN, R4=8.5kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max8.5, 13.539, 13.539, 8.5=13.539kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.120.91.82/10=0.042kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0513.539103/(0.2074240.993)+0.042106/(4.49103)=172.423N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)114 F=0.85AFkla/La=0.851140.2460.9/60=0.358kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.3585.45/(34+1)80=0.002kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0513.539+0.002)103/(0.2074240.993)=163.174N/mm2f=205N/mm2 符合要求！80