1、京铁联创大厦转换层施工方案一、 工程概况本工程3层梁板构造为转换层，由底部框剪构造转变为剪力墙构造。该层砼强度级别均为C40，转换大梁截面尺寸有：5001000、5001200、5001500、500等，构造板厚180mm。工程难点： （1）转换层大梁截面尺寸大，自重大，局部层高较高，因而对模板支撑规定也很高。 （2）梁纵横交错，钢筋绑扎时，要合理安排施工顺序，以便加快施工进度，保证施工质量。（3）墙柱头钢筋密集，砼浇筑时难度大，不易振捣密实。二、 施工办法放线绑扎墙柱筋、搭满堂架支墙柱模浇筑墙柱砼支梁底模绑扎梁钢筋、加密梁底支撑验收封梁侧模板、板模绑扎次梁、板筋、墙插筋验收浇筑混凝土2.1 2、钢筋工程2.1.1柱筋因柱筋在该层封顶，故在三层接驳时，为控制好柱筋顶标高，将所有柱筋分两个断面，按统一高度割平，再采用电渣压力焊接长。因柱筋顶部弯折，并锚入板或梁内，故焊接时注意弯头朝向。焊接时，要严格按操作规程施工，保证焊接质量。为防止柱锚箍筋与多排梁筋碰撞，规定柱锚筋顶标高距板面高度不不大于100mm。柱头箍筋按设计加密绑扎。如柱头钢筋绑扎后不利进行梁钢筋穿插，可在梁上、下部筋穿插就位后，采用两个开口箍对穿然后再焊接成封闭箍。2.1.2转换梁筋（1）梁钢筋下料钢筋下料时，要尽量减少钢筋接头，须接长时，事先按构造尺寸配长，注意接头按同一断面主筋总面积50%设立，接头错开45d。梁上部筋焊接3、接头位置应避开梁上部无实体墙及墙体开洞部位，底筋在支座内焊接接长。由于梁筋密集，梁箍筋尽量按设计规定加工，如在施工中有难度梁内箍，可以做顶面焊接封闭箍，箍筋绑扎后再进行单面焊接，焊缝10d。详见下图。因梁柱头钢筋过密，故在绑扎梁筋前，将梁筋暂时支撑起来，然后按对的位置插入墙柱内固定,之后再施工梁模板，调节绑扎梁钢筋。详见下图。因转换大梁上下部钢筋多为三到四排，下料时，在满足其锚固规定前提下各排互相错开端头，以便另一方向梁筋穿插，详见图。（2）梁钢筋绑扎梁与同一柱墙相交，梁筋穿插时，先绑扎截面高度大梁底筋，然后绑扎截面高度较小梁底筋，绑扎完毕后，再绑扎梁上部筋。几条梁同步与同一柱墙相交时，该部位4、钢筋叠加将超过板面标高，为保证板面标高一致，可将次梁标高减少到主梁面如下50mm。因梁筋较多，在柱头范畴内钢筋更是密集，为了在浇筑砼时，便于砼料下料及砼振捣，在绑扎时，必要严格控制梁筋排距、间距。因而，在梁筋下料时，先放节点大样，要精准计算，绑扎时要专人指挥，上下排钢筋最佳在一种断面上下对齐，同步采用一定办法如钢筋两排之间垫同规格短钢筋头，并与每条纵向筋绑扎牢固。为防止下排筋下坠，可用铁丝隔一段将上下排筋捆扎在一起，中间用短钢筋分隔。 2.1.3墙插筋由于各栋楼竖向构造剪力墙较多，所有墙体需要进行插筋。在转换梁钢筋绑扎好后，由测量放线员放好墙体位置线，按墙体线插墙筋，就位后沿梁面绑扎一道水平筋5、，并用电焊将竖筋、水平筋与梁筋点焊牢固，同步上部绑扎两道以上水平筋，以防墙筋偏位。为保证墙体宽度，用同墙体截面宽横筋与两排竖向筋焊接。2.2 模板工程2.2.1支撑系统依照转换梁截面，模板支撑采用钢管支撑体系，本工程仅三层为转换层，因而转换层施工期间，由于转换层梁板构件尺寸均较大，其相应负一层梁支撑架应保存，或采用在负一层梁底搭设灯笼架进行加固。 2.2.2设计构造计算由于三层转换层梁截面尺寸普遍较大，施工前必要对模板和支撑进行安全计算，保证施工安全，结合本工程实际状况，拟将最具代表性和施工最易在工程施工浮现模板爆模、胀模等构件进行计算，别的构件参照以往 施工经验和本施工组织设计编制如下计算书6、进行组织施工。以500梁为例，对梁底支撑竖向立杆稳定性、横杆强度、刚度及梁侧模对拉螺栓进行验算。A、500x转换层大梁侧模计算： 1、梁侧模板基本参数 梁模板背部支撑由两层龙骨（483.5圆钢管）构成,直接支撑模板龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉接， 每个穿梁螺栓成为外龙骨支点。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距400mm。 外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距800mm。 穿梁螺栓水平距离450mm，穿梁螺栓竖向距离300mm，直径12mm。 梁侧模板组装示意图 2、梁侧模板荷载原则7、值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值: 其中 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土入模温度，取20.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=19.200kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧8、压力原则值 F1=19.200kN/m2 倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 4.000kN/m2。 3、梁侧模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。计算原则是按照龙骨间距和模板面大小, 按支撑在内楞上三跨持续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩,W = 80.001.801.80/6=43.20cm3； f 面板抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上侧压力，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.8019、9.20=18.43kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.804.00=4.48kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm； 面板抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板抗弯强度计算值8.486N/mm2； 面板抗弯强度验算 f,满足规定! 2.挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上侧压力，q = 15.36N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm； E 面板弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板截面惯性矩,I = 80.001.801.801.80/12=3810、.88cm4； 面板最大容许挠度值,v = 1.600mm； 面板最大挠度计算值，v = 1.141mm； 面板挠度验算 v v,满足规定! 4、梁侧模板内外楞计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，普通按照均布荷载三跨持续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞最大弯距(N.mm)； W 内楞净截面抵抗11、矩； f 内楞抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞荷载，q = (1.219.20+1.44.00)0.40=11.46kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 800mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞抗弯强度计算值8.798N/mm2； 内楞抗弯强度验算 f,满足规定! 2.内楞挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞最大容许挠度值,v = 3.200mm； 内楞最大挠度计算值，v = 0.538mm； 内12、楞挠度验算 v v,满足规定! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递荷载，按照集中荷载下三跨持续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞规格：圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞最大弯距(N.mm)； W 外楞净截面抵抗矩； f 外楞抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞荷载，P = (1.219.20+1.44.00)0.800.50=1113、.46kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 800mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞抗弯强度计算值157.858N/mm2； 外楞抗弯强度验算 f,满足规定! 4.外楞挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞最大容许挠度值,v = 2.000mm； 外楞最大挠度计算值，v = 0.880mm； 外楞挠度验算 v v,满足规定! 5、穿梁螺栓计算 计算公式:N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；14、 f 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓直径(mm)： 12 穿梁螺栓有效直径(mm)： 12 穿梁螺栓有效面积(mm2)：A = 113.04 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN)：N = 19.22 穿梁螺栓所受最大拉力(kN)： N = 7.680 穿梁螺栓强度验算满足规定! B、转换层大梁脚手架支撑计算转换层大梁模板支撑计算，本工程以500X大梁高支撑进行计算，实际施工中可参照此梁支撑体系对别的梁支撑进行恰当调节。 高支撑架计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-），施工技术.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全。 模板支架搭设高度为4米， 基本15、尺寸为：梁截面 BD=500mmmm，梁支撑立杆横距(跨度方向) l=0.60米，立杆步距 h=1.00米， 梁底增长2道承重立杆。 梁顶托采用6090mm方木。图1 梁模板支撑架立面简图 采用钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨持续梁计算。 作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 27.0002.0000.500=27.000kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(22.700+1.800)/1.800=0.560kN/m16、 (3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)： 经计算得到，活荷载原则值 P1 = (1.000+2.000)1.8000.400=2.160kN 均布荷载 q = 1.227.000+1.20.560=33.072kN/m 集中荷载 P = 1.42.160=3.024kN 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 通过计算得到从左到右17、各支座力分别为 N1=2.934kN N2=8.439kN N3=7.173kN N4=7.518kN N5=10.427kN N6=7.518kN N7=7.173kN N8=8.439kN N9=2.934kN 最大弯矩 M = 0.177kN.m 最大变形 V = 0.5mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17710001000/21600=8.191N/mm2 面板抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=34507.0/(2400.00018.000)=0.939N/mm18、2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.467mm 面板最大挠度不大于225.0/250,满足规定! 二、梁底支撑方木计算 （一）梁底方木计算 按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 10.427/0.400=26.067kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.126.070.400.40=0.417kN.m 最大剪力 Q=0.60.40026.067=6.256kN 最大支座力 N=1.10.40026.067=11.470kN 方19、木截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.417106/166666.7=2.50N/mm2 方木抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)方木抗剪计算 最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36256/(2100100)=0.938N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm20、2 方木抗剪强度计算满足规定! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.67721.723400.04/(1009500.008333333.5)=0.048mm 方木最大挠度不大于400.0/250,满足规定! 三、托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。 集中荷载取方木支座力，如图所示。 均布荷载取托梁自重 q= 0.192kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 通过计算得到最大弯矩 M= 1.667kN.m 通过计算得到最大支座 F= 25.831kN 通过计算得到最大变形 V= 0.1mm 顶托梁截面力学参数为 本算例中，截面21、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0020.0020.00/6 = 666.67cm3； I = 10.0020.0020.0020.00/12 = 6666.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.667106/666666.7=2.50N/mm2 顶托梁抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=313035/(2100200)=0.978N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁抗剪强度计算满足规定! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 22、v =0.1mm 顶托梁最大挠度不大于666.7/250,满足规定! 四、扣件抗滑移计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆稳定性计算 立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，它涉及： 横杆最大支座反力 N1=25.83kN (已经涉及组合系数1.4) 脚手架钢管自重 N2 = 1.20.1829.000=1.960kN N = 25.831+1.960+0.000=27.23、791kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆24、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.10m； 公式(1)计算成果： = 134.14N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足规定! 公式(2)计算成果： = 75.89N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足规定! 如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.039； 公式(3)计算成果： = 87.93N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足规定! 模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、梁模板高支撑架构造和施工规定 除了要遵守扣件架规范有关规定外，还要考虑如下内容 1.模25、板支架构造规定： a.梁板模板高支撑架可以依照设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变。 2.立杆步距设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大变步距设立，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不适当超过1.5m。 3.整体性构造层设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以26、每4-6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3； c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具备较大刚度和变形约束空间构造层； d.在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层（200mm）。 4.剪刀撑设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10-15m设立。 5.顶部支撑点设计： a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不27、大于200mm； c.支撑横杆与立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；不不大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设规定： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立； b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定； c.保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形； d.地基支座设计要满足承载力规定。 7.施工使用规定： a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超28、过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。 2.3 混凝土工程2.3.1因钢筋过于密集，为使砼能进入到墙柱头内，保证节点内砼密实，坍落度控制在200-220mm。2.3.2混凝土浇筑浇筑时先浇墙柱砼至梁底，砼梁、板用地泵自东向西依次进行施工。因墙柱头钢筋密集，可将砼倒入转换梁端，再进入墙柱头内。当墙柱及转换大梁砼每灌溉500mm左右高时，振捣一次，将下层混凝土充分振捣后，再浇筑上层混凝土。振捣时，振捣棒插入下层混凝土至少5cm，以便上下层混凝土充分咬合形成整体，并及时清除混凝土表面泌水，避免表面产生大量浮浆，使混凝土不均匀，影响混凝土质量。砼工程量为370m，按每小时25 m计15个小时完毕。我施工单位可以保证在夜间11点此前完毕砼浇筑。因梁柱接头处钢筋非常密集，砼振捣时，常规振动棒（规格50mm）难以插入，砼浇筑前，必要购买片式插动器或规格为30mm振动棒，并可在模板处补振。2.3.3混凝土养护混凝土浇筑8-10小时后，板面覆麻袋保湿养护，拆模后梁侧宜挂麻袋养护。京铁联创大厦转换层施工方案施工单位：赤峰阜升建筑工程有限责任公司编制人： 编制日期： 审核人： 职称： 职务：