1、大厦塔吊桩基础及承台截面专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章、编制依据4第二章、工程概况4第一节、工程简介4第二节、周围环境条件5第三章、 塔吊方案选择5第一节 塔吊的选用5第二节 塔吊基础设置6第三节 塔吊基础土层主要物理力学指标6第四节、塔吊基本性能10第四章、塔吊基础定位及施工10第一节、基础定位10第二节、灌注桩钢筋砼承台基础施工10第三节 验收11第五章、场地及机械设备人员等准备12第六章、塔吊的安装及调试124、塔吊的顶升作业135、顶升加节过程中的注意事项：13第七章、塔2、吊的拆卸144、注意事项同顶升加节过程。15第八章、附墙装置的拆装15第九章、 塔吊使用管理措施15第一节、人员配备及职责151、项目施工负责人152、安全技术负责人153、安装班长154、电工155、指挥16第二节、 安全措施16第三节、 塔机操作须知16第四节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正17第十章、防碰撞措施18第十一章、应急预案19第一节、 事故类型和危害程度分析19第二节、应急处置基本原则19第二节、 组织机构及职责191、应急组织体系192、指挥机构及职责19a) 预防与预警201、危险源监控202、预警行动20第十二章、塔吊计算书21一、塔吊的基本参数信息21二、塔吊基础承台3、顶面的竖向力和弯矩计算21三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算221. 桩顶竖向力的计算222. 承台弯矩的计算22四、承台截面主筋的计算23五、承台截面抗剪切计算23六、桩竖向极限承载力验算24七、桩基础抗拔验算25八、桩配筋计算261、桩构造配筋计算262、桩抗压钢筋计算263、桩受拉钢筋计算26B#楼四桩基础计算书27一、塔吊的基本参数信息27二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算271、塔吊风荷载计算272、塔吊弯矩计算28三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算281. 桩顶竖向力的计算282. 承台弯矩的计算29四、承台截面主筋的计算29五、承台截面抗剪切计算30六、桩竖向极限承载力验算34、0七、桩基础抗拔验算31八、桩配筋计算321、桩构造配筋计算322、桩抗压钢筋计算323、桩受拉钢筋计算32第一章、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:一、本工程相关图纸，设计文件、施工组织设计二、国家、省有关塔吊设计、施工的其它规范、规程和文件及参考文献。塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）建筑施工安全检查标准(JGJ59-205、11)建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012建筑起重机械安全监督管理规定建设部令第166号塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009浙江省标准建筑地基基础设计规范 DB 33/1001-2003 建筑施工手册（第四版）关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见（杭建监总201033号）QTZ80型塔吊说明书三、计算软件：品茗安全计算软件（2010）第二章、工程概况第一节、工程简介XX大厦工程；属于框架结构；大厦上部建筑包括：A楼30层写字楼建筑物总高度为168米，B楼20层写字楼建筑物总高度104米，C楼3层裙房，地上建筑面积59620平方米；地下建筑设三6、层地下室，建筑面积33912平方米；合计总建筑面积93532平方米。设计0.00相当于黄海标高7.3米，现场自然地坪绝对标高为5.3米，地下室底板面标高为-13.2，本工程工程桩采用钻孔灌注桩，基坑开挖深度约14.30m18.30m。本工程地下室设计为三层整体地下室，地上两栋主楼之间为3层裙房，拟使用二台QTZ80（ZJ5710）型塔吊，臂长均为57m。两幢主楼各布置一台附着自升式塔吊，起升最大高度180m，以满足主楼施工阶段的垂直运输，具体详见施工总平面布置图和基础位置定位图。第二节、周围环境条件拟建场地位于XX之XX路与XX一路交界处，地下室西侧为之XX路，地下室北侧为XX一路，地下室东侧7、为XX地块在建工程，基坑尚在施工，地下室北侧为协和地块项目，主体已结顶。地下室东侧场地内设有临时办公活动房。第三章、 塔吊方案选择第一节 塔吊的选用本工程中二台塔吊均选用QTZ80（ZJ5710）型塔吊，根据厂家提供的塔吊说明书知：其最大工作幅度57m，最大起重量为8t，额定起重力矩800KN.m，独立式起升高度40.0m，附着式起升最大高度为240 m（标准节加固处理）。塔吊布置如下：1#塔吊布置在基坑南面A楼边，初始安装高度35m，最终安装高度180m；2#塔吊布置在地下室内B楼边，初始安装高度30m，最终安装高度120m；塔吊具体位置详见附图塔吊平面位置布置图。塔吊性能及安装情况详见下表8、：表一：各塔吊安装情况序号塔吊型号臂长安装形式基础形式位置初始安装高度最终高度1#QTZ80（ZJ5710）57m附着式桩承台A楼35m180m备注：位于A主楼边，为钻孔灌注桩钢筋砼承台式塔吊基础；共设八道附墙，其对应的标高分别为31.74m（4F)、50.9m(8F)、70.06m(12F)、88.03m(16F)、 107.2m(20F)、 126.3m(24F) 、 145.51m(28F)、159.2m（屋面层）；塔吊使用阶段包括基础阶段、主体阶段。2#QTZ80（ZJ5710）57m附着式桩承台B楼30m120m备注：该塔吊位于B楼边，共设五道附墙，其对应的标高分别为31.74m（49、F)、50.9m(8F)、70.06m(12F)、88.03m(16F)、111.9m(屋面层)为灌注桩钢筋砼承台式塔吊基础；塔吊使用阶段包括基础阶段，主体完成后后即可拆除。第二节 塔吊基础设置本工程为三层地下室，基坑围护为混凝土搅拌桩、水泥止水搅拌桩、扩大头锚索。考虑到经济性和适用性，现场共设置二台塔吊，塔吊位置满足塔吊大臂能覆盖到大部分施工区域，以保证各类材料的吊装运输需求。塔吊基础定位见附图定位图。各塔吊基础的情况详见下表：表二：各塔吊基础情况汇总表塔吊编号1#2#基础类型灌注桩钢筋砼承台基础概况A楼钢筋砼桩承台采用4根直径1000的灌注桩，B楼钢筋砼桩承台采用4根直径800的灌注桩，具10、体做法同工程桩，桩的有效长度见计算书，桩间距3.5m，承台尺寸5m5m1.35m，承台砼为C35，拟采用预埋基础节式。承台配筋底筋20130双向钢筋，面筋20150。有效桩长（m）3831钢筋笼长（m）通长通长钢筋笼配筋12181218塔吊桩顶标高（m）-15.5-15.5第三节 塔吊基础土层主要物理力学指标1）浙江恒辉勘测设计有限公司提供的XX大厦岩石工程勘测报告：2）场地地坪的平均标高约为黄海高程5.3m3）基坑开挖范围内主要以 素填土 -1砂质粉土-2砂质粉土-3砂质粉土夹淤泥质粉质粘土-4砂质粉土夹粉砂-5粉砂-6粘质粉土淤泥质粉质粘土-1粉质粘土-2粉质粘土为主，具体各层土描述如下A11、） 素填土：灰黄色，稍湿，松散，主要由粉性土组成，含多量新鲜植物根茎（在Z1孔处顶部为杂填土）层顶标高4.45-5.07m，层厚 0.401.60m。B） -1砂质粉土（al-MQ43）：灰黄色，湿，稍密，顶部含铁质氧化物，少量云母片，切面粗糙，摇震反映迅速，干强度低韧性低。场地普遍分布，层厚0.6-1.7米，层顶埋深0.4-1.6米，层底标高3.04-4.16米C）-2砂质粉土（al-MQ43）：灰色，很湿，稍密，切面粗糙无光泽，层状构造明显 ，夹有少量淤泥粉质粘土薄层，含云母屑，摇震反映迅速，干强度低，韧性低。场地普遍分布层厚1.5-2.9米，层顶埋深1.10-3.30米，层底标高0.9412、-2.34米D）-3砂质粉土夹淤泥质粉质粘土（al-MQ42）：灰色，饱和，稍密，层状构造，含云母屑，摇震反映迅速，干强度低，韧性低，局部地段为粉砂，场地普遍分布，层厚4.60-6.8米。层顶埋深3.00-4.80，层底标高-5.32 -3.16米。E）-4砂质粉土夹粉砂（al-MQ42）；灰色，饱和，稍密-中密，切面粗糙无光泽，层状构造明显 ，含云母屑，摇震反映迅速，干强度低韧性低，场地普遍分布，层厚0.60-2.9米，层顶埋深8.60-10.40米，层底标高-7.52-4.79米F）-5粉砂（al-MQ42）灰色，饱和，中密，层状构造，含长石，云母屑，局部夹砂质粉土薄层，场地普遍分布，层厚13、3.10-6.80米，层顶埋深9.20-12.60米，层底标高-11.98-8.94米G）-6粘质粉土（al-MQ42）灰色，饱和，中密，层状构造，夹有少量淤泥质粉质粘土薄层，含云母屑，摇震反映迅速，干强度低，韧性低，局部地段为砂质粉土或粉砂。场地普遍分布，层厚1.40-4.30米，层顶埋深14.20-17.60米，层底标高-13.53-11.83米H）淤泥质粉质粘土（MQ41）:深灰色，饱和，流塑，含腐植质，薄质状构造，质粘，遇水有滑感，切面光滑，层面分布粉粒，干强度高，韧性高，局部为淤泥质粘土，夹薄层粉土。场地普遍分布，层厚4.40-6.00米，层顶埋深17.30-19.30米，层低标高-14、18.96-17.14米I）-1粉质粘土（al-lq32-2）：灰青色，饱和，可塑，含多量铁锰质氧化物，切面稍微有光滑，干强度中等，韧性中等，铲刀较难切入。场地普遍分布，层厚1.002.60米，层顶埋深22.3025.30米，层底标高-20.93-18.82mJ）-2粉质粘土（al-lq32-2）：灰青色，饱和，可塑，含少量砂质粉土薄层，含多量铁锰质氧化物，切面稍微有光滑，干强度中等，韧性中等，铲刀较难切入。场地普遍分布，层厚3.006.80米，层顶埋深23.9026.40米，层底标高-26.32-22.74米。K)-1圆砾（alQ3）：灰黄色，中密密实，卵砾石含量约占50%，其余由砂及粉粒等15、组成，粘性土含量少，卵砾石磨圆度好，呈浑圆状，粒径最大约100mm，一般在530mm，成份以熔结凝灰岩、燧石为主，粘性土含量较高，局部砂含量较多。该层土在场地西北角处缺失，层厚0.14.00米，层顶埋深33.1035.60米，层底标高-32.09-27.78米。L)-2圆砾（alQ3）：灰黄色，密实，卵砾石含量约占55%，其余由砂及粉粒等组成，粘性土含量少，卵砾石磨圆度好，呈浑圆状，粒径最大约100mm，一般在1040mm，成份以石英砂岩、石英岩、火成岩和燧石为主，硬度大，钻进困难。全场分布，层厚3.25.10米，层顶埋深36.1037.50米，层底标高-36.94-34.8米。M）-3圆砾（16、alQ3）：灰色、灰绿色，密实，卵砾石含量约占30%，砾石约占25%，其余由砂及粉粒等组成，粘性土含量多，卵砾石磨圆度好，呈浑圆状，粒径最大约100mm，一般在2050mm，成份以石英砂岩、石英岩、火成岩和燧石为主，硬度大，钻进困难。全场分布，层厚3.916.10米，层顶埋深40.1042.60米，层底标高-51.03-39.66米。Q）-1强风化含砾砂岩（K1c）：紫红色，中密状，岩石已风化呈砂土状，泥质胶结，局部风化为具可塑的土状，手可掰开，下部为碎石块状，锤击可碎，合金钻可钻进，小部局部见少量中风化岩石碎块。层厚1.13.50米，层顶埋深54.6056.30米，层底标高-53.32-5117、.75米。结合本工程中塔吊位置，揭示出1#、2#塔吊位置处地质情况如下：1#塔吊处地质条件可参考地质剖面图77中Z29孔土层情况。该处地下室底板垫层底标高为-13.2，故1#塔吊基础灌注桩所处土层各项物理力学指标详见下表三：表三：1#塔吊基础灌注桩所处土层分布及物理力学指标土层代号土层名称土厚度（m）地基承载力特征值（KPa）桩周土摩擦力特征值（KPa）基桩抗拔系数淤泥质粉质粘土58090.75-1粉质粘土1.90190270.75-2粉质粘土3.1180260.75-3细砂4.9240280.6-3-a粉质粘土夹粉砂/-1圆砾2.9400400.5-2圆砾4.1450620.5-3圆砾14.18、750065/-1强风化含砾砂岩225060/2#塔吊处地质条件可参考地质剖面图22中Z7孔土层情况。塔吊钢筋砼承台垫层底标高为-15.5米，塔吊基础桩所处土层各项物理力学指标详见下表四：表四：2#塔吊基础灌注桩所处土层分布及物理力学指标土层代号土层名称土厚度（m）地基承载力特征值（KPa）桩周土摩擦力特征值（KPa）基桩抗拔系数淤泥质粉质粘土4.58090.75-1粉质粘土2190270.75-2粉质粘土3.1180260.75-3-a粉质粘土夹粉砂1.9170250.7-3细砂1.9240280.6-1圆砾3.8400400.5-2圆砾4.2450620.5-3圆砾14.750065/-119、强风化含砾砂岩225060/第四节、塔吊基本性能 A楼四桩基础所用塔吊参数为： 塔吊型号为：QZT80A(5710) 塔吊自重为：1050kN 最大起重荷载为：60kN 塔吊额定起重力矩为：800kNm 塔吊起升高度为：180m 塔身宽度为：1.65m B楼四桩基础所用塔吊参数为： 塔吊型号为： QZT80A(5710) 塔吊自重为：785kN 最大起重荷载为：60kN 塔吊额定起重力矩为：630kNm 塔吊起升高度为：120m 塔身宽度为：1.65m第四章、塔吊基础定位及施工第一节、基础定位1、根据设计要求对塔吊基础进行定位放线；2、在塔机基础周围按塔吊厂家提供的基础图清理出场地，场地要求平20、整；3、留出塔机进出场堆放场地及汽车吊、汽车进出道路，路基必须压实、平整。4、塔机安装范围内上空所有障碍物及临时施工电线必须拆除或改道。5、塔机基础旁设独立配电箱一只，符合一机一闸一保规定。6、准备单独工具间及休息间，以供堆放塔机零件和操作人员休息之用。7、本工程中塔吊的安装与拆除作业是由专业单位全权负责。塔吊安装前我项目部将严格考核相关安拆单位和作业人员的资质和上岗证书等，以保证由具有相应资质的专业单位和队伍来进行塔吊的安装与拆除工作。第二节、灌注桩钢筋砼承台基础施工本工程中塔吊基础采用灌注桩钢筋砼承台基础，基础桩A楼采用四根直径1000钻孔灌注桩B楼采用四根直径800钻孔灌注桩，承台为C321、5砼浇筑，尺寸为5m5m1.35m。1、 基础施工流程2、灌注桩钢筋笼制作塔吊基础桩平面定位800塔吊基础桩成孔钢筋笼吊放进孔内就位灌注桩砼浇筑桩砼达到一定强度后沟槽式开挖土方至承台垫层底标高-15.5m。浇筑承台垫层后绑扎承台钢筋并支承台模板，放置塔吊预埋节并牢固定位承台砼浇筑塔吊安装及使用3、 操作要点a、 基础土方开挖时自然放坡，不考虑特殊支护措施，开挖操作时应随时注意土壁的变动情况，如发现有裂纹或部分坍塌现象，应及时进行支撑或放坡。b、 塔吊基础开挖到设计标高后要做好排水工作，可在坑内和坑边设置排水沟；c、 基础开挖到承台垫层底标高后，对灌注桩桩头部分进行凿除处理，以桩头高出垫层面1022、0为宜，还须保证灌注桩主筋锚入承台的长度600。d、 承台砼浇筑时须注意保证塔吊预埋节的位置和四角的平整度，可在钢筋绑扎时对其进行加固，可采用水准仪进行水平监测控制。第三节 验收建筑起重机械安装完毕后，项目部组织安装、监理、安检站等有关单位进行验收，或者委托具有相应资质的检验检测机构进行验收。建筑起重机械经验收合格后方可投入使用，未经验收或者验收不合格的不得使用。 建筑起重机械在验收前应当经有相应资质的检验检测机构监督检验合格，检验检测机构和检验检测人员对检验检测结果、鉴定结论依法承担法律责任。1、 桩基检查验收（1）灌注桩施工过程中进行以下检验： 灌注混凝土之前按现行行业标准建筑桩基技术规范23、（JGJ94-2008）的规定，对已成孔的中心位置、孔深、孔径、垂直度、孔底沉渣厚度进行检验； 对钢筋笼安放的实际位置等进行检查，并填写质量检测、检查记录；（2） 混凝土灌注桩的强度等级按现行行业标准建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）的规定进行检查；（3） 成桩桩位偏差的检查应按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）和行业标准建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）的规定执行；第五章、场地及机械设备人员等准备1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；3、塔吊安拆范围上空所有临时施24、工电线必须拆除或改道；4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；5、塔吊安拆必须由专业的安拆人员进行操作。第六章、塔吊的安装及调试1、安装要求：轴销必须插到底，并扣好开口销。基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。附墙处电焊必须有专职电焊工焊接。垂直度必须控制在千分之一以内。2、塔吊的安装顺序：校验基础安装底架安装基础节安装三个标准节安装预升套架安装回转机构总成安装塔帽安装司机室安装平衡臂吊起12块平衡重（根据设计要求）拼装起重臂吊装起重臂吊装余下配重。各道工序严格按标准要求施工，上道工序未完严禁进行下道工序。3、注意事项：安装人25、员必须带好安全帽；严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时必须注意吊物的重心位置，必须按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要栓牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人，吊物上面或下面都不准站人。基本高度安装完成后，应注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢。4、塔吊的顶升作业（1）、先将要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方，打开回转制动开关，使回转处于制动状态。（2）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，放松电缆的长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的26、小车上，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。（3）、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚好出现能装一节标准节的空间。（4）、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时，用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸缩长度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。（5）、以上为一次顶升加节过程，连续加节时，重复27、以上过程，在安装完八个标准节后，这样塔机才能吊重作业。5、顶升加节过程中的注意事项：（1）、自顶升横梁挂在塔身的踏步上到油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，必须认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。（2）、自准备加节，拆除下支座与塔身相连的高强度螺栓，至加节完毕，联结好下支座与塔身之间的高强度螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。（3）、连续加节，每加一个标准节后，用塔吊自身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓应连接上，但可不拧紧。（4）、所加标准节有踏步的一面必须对准。（5）、塔机加节完毕，应使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表28、面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况。（6）、在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关和其他电气设备。（7）、顶升作业须在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须有充足的照明设备。（8）、只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。（9）、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度并做好电缆的坚固工作。（10）、在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业。如发现故障，29、必须立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。 6、调试标准：必须按塔吊性能表中的重量进行限位及力矩限位，各限位开关调 好后，必须动作灵敏，试用三次，每次必须合格。联结好接地线，接地线对称二 点接地，接地电阻不大于4欧姆。第七章、塔吊的拆卸1、工地使用完毕后，必须及时通知公司，由公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作业：（1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。（2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上30、，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。（3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。（4）、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。3、拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，必须按拆卸顺序进行拆除。4、注意事项同顶升加节过程。第八章、附墙装置的拆装 当塔机高度超过独立高度时，应立即与建筑物进行附着。首先根据说明书确定附着点高度，下好预31、埋件。如果首道附着点不在指定位置上，附着点只能降低不能提高；如果附着点离建筑物较远，应重新设计计算，并经审批后方可施工。1、在升塔前，要严格执行先装后升的原则，即先安装附墙装置，再进行升塔作业，当自由高度超过规定高度时，先加装附墙装置，然后才能升塔。 2、在降塔拆除时，也必须严格遵守先降后拆的原则，即当爬升套降到附墙不能再 拆塔身时，不能拆除附墙，严禁先拆附墙后再降塔。第九章、 塔吊使用管理措施第一节、人员配备及职责1、项目施工负责人：胡雪峰负责安装全过程中总的组织、安排和协调以及安全总负责；2、安全技术负责人：潘建伟负责安装前安全技术交底及安装过程中的检查、监督（包括基础检查），安装过程的测32、试，安装后的试验以及资料的收集整理；3、安装班长：徐成龙在总负责人和技术负责人的领导下，具体组织作业人员按安全规程，说明书的要求进行安装作业，并注意过程检查，协调指挥；4、电工：李清负责塔机电气的安装、调试等；5、指挥：顾建国在班长的安排下，负责塔吊的指挥工作；6、其他安装人员：在班长的安排下，按操作规程及事先对各人的分工协调一致进行工作，并随时注意安全。第二节、 安全措施1、安装（拆卸）之前由总负责人组织学习安装安全技术方案，对全体作业人员进行技术交底，每天对分项工作内容逐项进行交底。由项目专职安全员对安装工人进行塔吊安装安全交底，塔吊安装拆除时现场监督。2、塔吊安装前，对塔吊安装单位和安装33、人员的资质和上岗证进行核实检查，并要求塔吊租赁单位提供建筑起重机械的产权备案表。3、进入作业现场必须戴安全帽，高空作业时要系好安全带，穿防滑鞋。遇有架空输电线路应注意保持安全距离。4、顶部风速大于13m/s时禁止作业。5、套架、上下支坐、前后臂等大件吊装作业前，技术负责人必须进行专项安全技术交底，每次吊离地面20左右时必须停机，检查安全平稳性，确认安全可靠方能继续起吊。6、对长、大物件吊挂点应准确，保证吊物平衡，起吊前应用稳固绳把两断栓牢，防止重物旋转、摆动和碰撞。7、安装作业区（510米）范围内应设安全警戒线，应由施工现场派专人把守，非作业人员不得进入警戒线。第三节、 塔机操作须知1、在夜间34、工作时，除塔机本身备用照明外，施工现场必须备有充分的照明设备。2、司机室内禁止存放润滑油、油棉纱及其它易燃、易爆物品，要注意防火。3、塔机必须有良好的电气接地措施，防止雷击，遇有雷电，严禁在塔身附近走动。4、塔机应定机定人，专机专人负责，非工作人员不得进入司机室和擅自操作，在处理故障时，必须有专职维修人员二人以上。5、塔机操作必须有专人指挥，司机必须在得到指挥信号后，方可进行操作，操作前必须鸣笛，操作时要精神集中。6、司机必须严格按塔机性能表中规定的幅度和起重量进行工作，不允许超载使用。7、起升、回转等机构的操作，必须稳起、稳停、平稳运行逐档变速，严禁快速换档，慢速档不得长时间使用。8、加转制35、动器只能在回转停稳时使用，为防止吊臂被风吹动。严禁当作制动“刹车”。9、工作中，吊钩不得着地或搁在物体上，防止卷筒乱绳。10、使用时，发现异常噪音或异常情况，应立即停车检查。11、紧急情况下，任何发出停车信号，都应停车。12、塔机不得斜拉或斜吊物品，并禁止用于拔桩等类似的作业，吊臂上的吊篮仅供维修时使用，塔机工作中吊篮不得放在小车上，而应固定在臂架根部。13、发现吊重物绑挂不牢靠，指挥错误或不安全情况，应立即停止操作，并提出改进意见。14、工作中塔机上严禁有闲人，并不得在工作中进行调整或维修机械等作业。15、工作时严禁闲人走近臂架活动范围以内。16、液压系统安全阀的数值，电器系统保护装置的调整36、及其他机构、结构部件的调整值（如制动器、限位开关等），均不允许随意更动。17、塔机的维护保养：塔式起重机应当经常进行检查、维护和保养，对安全装置必须每班检查，传动部分应有足够的润滑油，对易损件必须经常检查、维修或更换，对机械的螺栓，特别是经常振动的零件，如塔身连接螺栓应进行检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧或更换。18、防台措施：密切注意天气预报，当预报风力大于6级小于11级时，塔机应停止工作，检查塔身、附墙杆、机构、电气箱、灯具等是否连接牢固，有问题应及时处理，吊钩升到最高处，吊臂应随风转动。当预报风力大于11级时，独立高度的塔机应至少降下1/3的高度，或者在塔身上部安装一道附墙杆，并应尽37、量降低塔身。必要时将吊臂、平衡臂与建筑物主体结构连接牢固。第四节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔吊基础沉降观测半月一次，垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙杆后，每月一次（在安装附墙时必测）。2、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差较正，在附墙杆未设之前，在预埋基础节与塔吊机脚螺栓间架垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身；当附墙杆安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。第十章、防碰撞措施 1、安装根据塔式起重机安全规程10.5的规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处38、于低位的起重机臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离；处于高位起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位的起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2米。”安装在垂直距离上满足规程要求。2、操作 （1）当两台塔吊吊臂或吊物相互靠近时，司机要相互鸣笛示警，以提醒对方注意。 （2）夜间作业时，应该有足够亮度的照明。 （3）司机在操作时必须专心操作，作业中不得离开司机室，起重机运转时，司机不得离开操作位置。 （4）司机要严格遵守换班制度，不得疲劳作业，连续作业不许超过8小时。 （5）司机室的玻璃应平整、清洁，不得影响司机的视线。 （6）在作业过程中，必须听从指挥人39、员指挥，严禁无指挥操作，更不允许不服从指挥信号，擅自操作。 （7）回转作业速度要慢，不得快速回转。 （8）以上大风严禁作业。 （9）操作后，吊臂应转到顺风方向，并放松回转制动器，并且将吊钩起升到最高 点，吊钩上严禁吊挂重物。第十一章、应急预案第一节、 事故类型和危害程度分析在施工过程中，可能发生塔吊施工事故主要体现在：（1）塔吊作业中突然安全限位装置失控，发生撞击护栏或坠物，或违反安全规程操作，造成重大事故（如倾倒、断臂）；（2）基坑边坡在外力荷载作用下滑坡倒塌。（3）自然灾害（如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风雪等）对设施的严重损坏。（4）塔吊拆装和顶升过程中发生的人员伤亡事故。（5）运40、行中的电气设备故障或线路发生严重漏电。第二节、应急处置基本原则更好地适应法律和经济活动的要求；给员工的工作提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。第二节、 组织机构及职责1、应急组织体系组 长：XX（项目经理） 联系电话： 副组长：XX（施工负责） 联系41、电话： 组员：项目部所有管理人员以及各班组班组长2、指挥机构及职责组长职责：（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；（2）复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；（4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；（5）在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；（6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长(即现场管理者)职责：（42、1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；（3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；（4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。组员职责：在组长的带领指挥下对事故进行救援抢救a) 预防与预警1、危险源监控建立健全工程项目重大危险源信息监控方法与程序，完善危险源辩识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。现场施工使用塔式起重机四台，用以吊装模板所用材料、钢筋、砼等其他43、材料。2、预警行动如遇意外塔吊发生倾翻时，在现场的项目管理人员要立即用电话向项目经理汇报险情。立即召集抢救指挥组其他成员，抢救、救护、防护组成员携带着各自的抢险工具，赶赴出事现场。工地现场电话：医院急救中心 120 火警 119 匪警 110项目部办公室接到报告后，应迅速通知全体指挥中心成员，单位负责人接到报告后，应当在1小时内向事故发生地有关部门逐级上报。报告内容包括：发生事故的时间、地点、单位、联系电话、报告人、伤亡人数等简要情况。b) 应急物资（1）、应急救援装备 项目部应急救援装备包括值班电话、报警电话、灭火器材、消防斧、防毒面具、紧急照明灯具、应急药箱及担架等。（2）、应急救援药品外44、用药品：通常有双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼膏、碘胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包等。（3）、内服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品等。第十二章、塔吊计算书 A#楼四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QZT80A(5710)， 塔吊起升高度H：180.000m，塔身宽度B：1.65m， 基础埋深D：15.000m，自重F1：1050kN， 基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：1.000m，45、桩间距a：3.5m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=1050.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=1110.00kN；风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax16859.86kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj246、；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=1110.00kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.30=812.50kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取16859.86kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.47m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(1110.00+812.50)/4+16859.862.47/(22.472)=3886.83kN。最小压力：Nkmin=(1110.00+812.50)/4-16859.862.47/47、(22.472)=-2925.58kN。需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.93m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=4420.45kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=24420.450.93=8177.83kNm。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1f48、cbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=8177.83106/(1.0016.705000.001250.002)=0.063； =1-(1-20.063)0.5=0.065； s =1-0.065/2=0.968； Asx =Asy =49、8177.83106/(0.9681250.00300.00)=22537.51mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.001300.000.15%=9750.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，20130。承台底面双向根数72根。实际配筋值22622.4mm2。五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0.52m；当 3时,取=3，得=0.42； hs受剪切承载力截面高度影响系50、数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承台剪切系数，=1.75/(0.42+1)=1.232；0.8941.2321.5750001250=10816.191kN1.23886.831=4664.197kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=3886.831kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=3.14251、m； Ap桩端面积,Ap=0.785m2；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数 土名称 1 3.40 33.00 400.00 0.80 粉土或砂土 2 5.40 24.00 400.00 0.70 粉质夹淤泥质粘土 3 7.00 52.00 425.00 0.70 粉土或砂土 4 5.00 24.00 0.00 0.70 淤泥质粉质粘土 5 11.00 52.00 425.00 0.70 粉土或砂土 6 21.00 143.00 1950.00 0.70 圆砾 由于桩的入土深度为38.00m,所以桩端是在第6层土层。52、单桩竖向承载力验算: Quk=3.1422184.4+19500.785=8394.021kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cfakAc=8394.021/2+0.1554505.465=4578.167kN；Nk=3886.831kN1.2R=1.24578.167=5493.8kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 1=3.142m； qsik 桩侧表面第i53、层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Tuk=iqsikuili=4839kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4= 6931.35kNul 桩群外围周长，ul = 4（3.5+1)=18.00m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=2925.58kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =3847.50kN；54、 Gp - 基桩自重设计值，Gp =746.13kN；Tgk/2+Ggp=6931.35/2+3847.5=7313.175kN 2925.581kN；Tuk/2+Gp=4838.995/2+746.128=3165.626kN 2925.581kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.1410002/40.65%=5105mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=29255、5581.10N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=2925581.10/300.00=9751.94mm2建议配筋值：HRB335钢筋，3918。实际配筋值9925.5 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规56、范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。B#楼四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QZT80A(5710)， 塔吊起升高度H：120.000m，塔身宽度B：1.65m， 基础埋深D：15.000m，自重F1：785kN， 基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：1.000m，桩间距a：3.5m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：800kNm57、， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：1.61 。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=785.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=845.00kN；1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江杭州市，基本风压为0=0.45kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.61；挡风系58、数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.65+22.5+(41.652+2.52)0.5)0.12/(1.652.5)=0.41；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.17；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.171.610.45=1.101kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.1010.411.651201200.5=5359.781kNm；MkmaxMeMPhc8005359.781301.36198.78kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1. 桩顶竖向力的计算59、依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=845.00kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.30=812.50kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取6198.78kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.47m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(845.00+812.60、50)/4+6198.782.47/(22.472)=1666.72kN。最小压力：Nkmin=(845.00+812.50)/4-6198.782.47/(22.472)=-837.97kN。需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.93m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=1756.31kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21756.3161、0.93=3249.18kNm。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=3249.18106/(1.0016.70562、000.001250.002)=0.025； =1-(1-20.025)0.5=0.025； s =1-0.025/2=0.987； Asx =Asy =3249.18106/(0.9871250.00300.00)=8775.13mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.001300.000.15%=9750.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，20150。承台底面单向根数64根。实际配筋值20054.4mm2。五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面63、处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0.52m；当 3时,取=3，得=0.42； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承台剪切系数，=1.75/(0.42+1)=1.232；0.8941.2321.5750001250=10816.191kN1.21666.718=2000.061kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第64、条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1666.718kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=3.142m； Ap桩端面积,Ap=0.785m2；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数 土名称 1 3.40 33.00 400.00 0.80 粉土或砂土 2 5.40 24.00 400.00 0.70 粉质夹淤泥质粘土 3 7.00 52.00 425.00 0.70 粉土或砂土 4 5.00 24.00 0.00 0.70 淤泥质粉质粘土 5 11.00 52.00 465、25.00 0.70 粉土或砂土 6 21.00 143.00 1950.00 0.70 圆砾 由于桩的入土深度为31.00m,所以桩端是在第5层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=3.1421256.2+4250.785=4280.263kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cfakAc=4280.263/2+0.1551905.465=2301.064kN；Nk=1666.718kN1.2R=1.22301.064=2761.277kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准66、值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 1=3.142m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Tuk=iqsikuili=2797.78kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4= 4007.52kNul 桩群外围周长，ul = 4（3.5+1)=18.00m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/67、2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=837.97kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =3138.75kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =608.68kN；Tgk/2+Ggp=4007.52/2+3138.75=5142.51kN 837.968kN；Tuk/2+Gp=2797.777/2+608.684=2007.572kN 837.968kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.1410002/40.65%=5105mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造68、配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=837967.68N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=837967.68/300.00=2793.23mm2建议配筋值：HRB335钢筋，2118。实际配筋值5344.5 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。