1、一站式大型城市综合体写字楼花架支模架安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据5二、工程概况：51.基本概况52.分部分项工程概况53.高支模区域平面图6三、施工准备71.技术准备：72、 物资设备：73、机具设备84、人力准备8四、搭设参数8（一）板搭设参数81、 立杆：横向间距:1.2m；纵距(m):1.2m；87、垫块：立杆下垫100X100mm模板。9（二）梁搭设参数10五、施工工艺及施工方法12（一）施工工艺流程图：12架设梁底木方龙骨于脚手架顶托板上12（二）施工方法：12、33.梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。13六、高支模架体检查、验收141、高支模架体必须在项目部指派的专人监督下进行排布、搭设。145、经监理、业主验收合格后方可准许进入下道工序施工。14七、高支模混凝土施工141、高支模架体经检查验收合格后，方可进行混凝土浇筑施工。14八、高支模模板拆除14九、支模架应急预案169.1 概况169.2 机构设置及职责169.3 应急救援工作程序179.4 救援方法179.5 小组成员联系电话、医院及急救电话18十、安全文明施工19（一）脚手架搭设过程安全文明施工措施19（二）脚手架使用及拆除注意事项：19十一、计算书21（一）板计算书（碗扣式3、）21模板设计立面图23四、面板验算231、强度验算242、挠度验算24五、小梁验算241、强度验算252、抗剪验算263、挠度验算26六、主梁验算261、小梁最大支座反力计算262、抗弯验算273、抗剪验算284、挠度验算28七、立柱验算28八、可调托座验算29（二）400X600梁计算书29四、面板验算321、强度验算332、挠度验算333、支座反力计算33五、小梁验算341、抗弯验算342、抗剪验算353、挠度验算354、支座反力计算35梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)35六、主梁验算361、抗弯验算362、抗剪验算363、挠度验算374、扣件抗滑计算37七、立柱验算371、风荷载计算4、382、稳定性计算38八、可调托座验算38三、支撑体系设计39模板设计剖面图40四、面板验算401、抗弯验算412、挠度验算413、最大支座反力计算41五、小梁验算411、抗弯验算422、抗剪验算423、挠度验算434、最大支座反力计算43六、主梁验算431、抗弯验算44主梁弯矩图(kNm)442、抗剪验算44梁左侧剪力图(kN)453、挠度验算45七、对拉螺栓验算45（二）200X1850梁计算书45四、面板验算481、强度验算492、挠度验算493、支座反力计算49五、小梁验算491、抗弯验算502、抗剪验算513、挠度验算514、支座反力计算51梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)51六、5、主梁验算511、抗弯验算522、抗剪验算523、挠度验算534、扣件抗滑计算53七、立柱验算531、风荷载计算532、稳定性计算53八、可调托座验算54（三）洞口处工字钢计算书541、基本搭设参数542、材料及荷载取值说明543、工字钢的强度和刚度验算544、工字钢抗弯强度验算555、工字钢的抗剪强度计算556、工字钢的挠度验算55写字楼花架支模架安全专项施工方案一、编制依据1、xxxx广场施工组织设计；2、写字楼A、B座施工蓝图；3、规范、规程：1）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）2）施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）3）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-26、013）4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）5）扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全6）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）7）建筑施工手册第四版8）xx市相关法律、法规、地方性条文规定的内容二、工程概况：1.基本概况xxxx广场项目位于xx市xx。项目分为A、B两个地块，A地块主要为商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。两栋写字楼分别位于A地块北侧，由35层塔楼及地下室二层组成。主楼为框7、架核心筒结构，建筑总高度为142.80m（结构标高），建筑面积约为100203平方米。2.分部分项工程概况 根据结构施工图图纸,写字楼屋面标高为136.50米，屋面以上部分花架结构面标高为142.80米，屋面层仅核心筒位置有楼板，板厚均为120mm，为确保施工质量及施工安全，两栋写字楼核心筒及花架外围区域采用满堂支承架，核心筒满堂架采用承插式轮扣架搭设，核心筒以外区域采用普管搭设，钢管壁厚均不得小于3.0mm，根据结构图纸，最不利梁梁截面尺寸为200mm1850mm；满堂架高度6.3m，为本工程屋面板支撑系统主要和最重要环节。3.高支模区域平面图三、施工准备1.技术准备：要求项目部现场管理人员8、劳务队管理人员及架工、模板班组长熟悉图纸，明确注意事项，质量目标等，增强每一位操作人员质量责任感。2、 物资设备：模板：采用915mm1830mm15mm（厚）胶合板。木枋：采用4090mm木枋。支撑系统：选用483.0钢管及顶托、14对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.0mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.0mm钢管及配件。垫板：采用100X100mm模板做垫板。其他材料设备如安全通道铺设用的竹跳板、封闭用密目网以及铁丝钢丝等准备到位并根据操作面需求合理调配。水准仪、卷尺、线锤、胶皮管、足量标准钢管、扣件、顶撑、木方、铁丝等。3、机具设备 木工圆盘锯：应至少保证两台，用于大量模板切9、割配置，木方的切断等。 手提电锯：根据劳务队自身要求进行配置，项目部原则上不允许木板、木方等材料操作现场加工。 扳手、榔头等常用工具由各施工操作人员自行配置。架子工使用的防滑鞋、安全带等安全防护用具。4、人力准备本工程主体结构施工工期紧，对模板支设质量要求较高，特别是针对高支模部位，要求劳务队必须确保人力投入以达到工期要求，且要求各个工种人数协调配备，紧密配合。四、搭设参数（一）板搭设参数1、 立杆：横向间距:1.2m；纵距(m):1.2m；采用的钢管(mm):承插式钢管架483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；2、横杆：步距1.2m。3、扫地杆：脚手架扫地杆纵横通长设置在距楼面底部30cm处10、。4、剪刀撑：剪刀撑设置：剪刀撑钢管斜角采用45，接头搭接长度为1m，接头位置采用3个旋转扣件连接。为了增加满堂架整体稳定性，满堂架外围一圈通长设置竖向剪刀撑，架体内每隔4.5米间距设置一道竖向剪刀撑，剪刀撑应通长设置。沿架体高度方向顶端和底部必须设置水平剪刀撑。严禁将满堂结构架体与外脚手架体系进行连接、严禁外脚手架承担结构施工荷载。5、扣件：扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm，支撑横杆与立杆的连接扣件应采取抗滑措施，应用双扣件进行连接。6、水平防护：为保证搭设脚手架的安全，按照安全规范防护要求，该支模架必须设置水平防护，水平防护采用兜网，设置在架体中部。7、垫块：立杆下垫11、100X100mm模板。8、核心筒内洞口处若需搭设立杆，则在洞口位置铺设16#工字钢。（二）梁搭设参数 1、400X600截面梁支模方法立杆沿梁跨度方向间距La（m）：0.9m；梁两侧立杆间距（m）：0.9m；横杆步距h（m）： 1.50m；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底小横杆间距0.9m；梁中增加一道M14对拉螺杆，水平间距500mm。梁两侧仅排布两排立杆（一跨）。写字楼周圈梁XL2（XL）截面尺寸为400X1250，梁顶标高为143.450，而写字楼整体标高为142.80，根据图纸表述，梁XL2（XL）为上翻梁，上部650mm为女儿墙，故梁XL212、（XL）支模方法同400X600梁支模方法。2、200X1850截面梁支模方法写字楼封边梁截面为200X2200mm，该梁梁顶标高为143.450，而写字楼整体标高为142.80，根据图纸表述，上部650mm为女儿墙，该梁第一次实际浇筑高度为1850mm。立杆沿梁跨度方向间距La（m）：0.9m；梁两侧立杆间距（m）：0.9m；立杆步距h（m）：1.50m；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底小横杆间距0.9m；梁中按竖向400设M14对拉螺杆，竖向间距450mm，水平间距500mm。五、施工工艺及施工方法（一）施工工艺流程图：放出轴线及梁位置线，定好水平13、控制标高梁底脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架顶托板上梁底模及侧模安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架（二）施工方法：1.先弹出立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。2.按设计分配摆放好需要材料，梁模板支撑的采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。3.梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。4.支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。当安装高度不14、足设计高度时，可采用矮架和可调托座进行调节。脚手架应垂直，架体安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。5.纵横向剪立撑设置在外侧周边和内部按本方案间距设置。6.交叉支撑应在每列架体两侧设置，施工期间不得随意拆除。7.钢管纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处。钢管必须牢固地支承在钢筋混凝土地（楼）面上，并在立杆底座下铺设200X200mm模板，间距900mm。8.钢管、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置,可调顶托的丝杆外露不得超过200mm。9.支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。10.根据施工操作规范及施工现场的15、实际情况，在大跨度梁、板位置，满堂架搭设应适当考虑梁、板的下挠要求（跨度超过4m的梁按规范要求跨中起拱1-3，大梁底部起拱3）。六、高支模架体检查、验收1、高支模架体必须在项目部指派的专人监督下进行排布、搭设。2、搭设过程中项目部质检部、安全部、技术部等职能部门进行不定期检查，提出的整改有求就地督促整改到位。3、检查过程中如发现明显未按照施工方案、操作规范进行搭设的，要求其停工整顿，并对其进行经济处罚。4、整个高支模架体搭设完成，经施工班组进行自检合格后，正式书面提交项目部进行检查验收，项目部各部门依据施工方案及国家操作规范内容进行全数检查，并填报检查验收记录，经项目部各部门联合检查验收合格后16、（提出的整改要求必须立即整改到位，并申请复查）报监理、业主验收。5、经监理、业主验收合格后方可准许进入下道工序施工。七、高支模混凝土施工1、高支模架体经检查验收合格后，方可进行混凝土浇筑施工。2、混凝土浇筑施工前，施工现场各项准备工作必须完备，各工种操作人员、各部位管理人员及分工明确，悬挂在施工现场醒目位置。3、混凝土浇筑期间项目安排值班领导24小时轮流值班，督促现场各部位负责人认真履行职责，统筹处理现场各项事务。4、高支模混凝土浇筑应先浇竖向构件、再浇水平构件，花架部分框架柱分两次浇筑、对称浇筑，防止局部荷载严重不均失稳。5、高支模混凝土浇筑过程中应有专业架子工在满堂架内查看架体稳定情况，尤17、其是扣件的拧紧程度、立杆的弯曲等现象，发现一处应立即上报，情况严重的应立即通知停止混凝土浇筑，操作层面人员立即转移，经整改完成后方可继续上人操作。八、高支模模板拆除（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。（2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆摸强度要求一览表：结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（18、3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（5）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 （6）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（9）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（10）拆除脚手架支撑前，应清除高19、支模支撑上存留的零星物件等杂物。（11）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（12）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（13）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使20、用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。7）拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。九、支模架应急预案9.1 概况支模架搭设施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。9.2 机构设置及职责为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理xx任组长，负责事故现场指挥，统筹21、安排等。具体设置如下：xx（项目经理）组长，负责协调指挥工作；xx（技术负责）副组长，负责现场施工指挥，技术交底；xx、xx、xx等三人（安全员） 组员，负责现场安全检查工作；xx、xx、xx等（施工员）-组员，负责现场协调xx、xx（架子工班长）组员，负责现场具体施工；具体分工如下：（1）xx负责立即组织人员抢救伤员。（2）xx、xx负责组织人员进行事故处理及调查。（3）xx负责立即同附近的医院进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。（4）xx（施工员）、xx、xx（架子工班长）负责现场物资、车辆的调度。9.3 应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长22、xx立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4）项目部指定由xx负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.4 救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现23、象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）坍塌应急救援方法：1）当发生支模架坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应24、尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细25、观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。9.5 小组成员联系电话、医院及急救电话 成 员职务联系电话项目经理技术负责人安全员施工员施工员施工员xx安全员xx市第一人民医院联系电话 xx (现场最近医院，约1.5公里距离)紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：110十、安全文明施工（一）脚手架搭设过程安全文明施工措施1、脚手架搭设前，应按建26、筑施工钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被27、砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13、砼浇筑时，必须采用塑料薄膜或彩条布在脚手架内排立杆处围挡，防止砼浆对安全网造成污染。14、高支模验收程序：交底搭设（样板）自检合格（自检和申请验收表填写）项目各部门、监理联合验收合格后下浇筑令（二）脚手架使用及拆除注意事项：1、脚手架搭设完成班组自检合格后，报建设单位、监理28、单位、施工单位检查，合格后方可投入使用。2、主体结构施工时，严禁将内部满堂架、边部结构斜撑架与外脚手架相连。3、严禁在架体上集中堆载大量荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。4、混凝土浇筑前应会同有关各方再一次检查架体的搭设情况，并根据检查意见立即整改到位。5、混凝土浇筑过程中，应派专人进行架体查看，发现存在安全隐患应立即停止浇筑，人员、设备撤离后对架体采取加固等整改工作，经整改合格后方可继续投入使用。6、待混凝土强度达到规范要求后方可进行脚手架拆除。拆除前对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除29、过程中不发生危险。7、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。8、模板及支撑脚手架拆除前劳务公司应提出书面拆除申请单，我部将结合该部位混凝土试块检验强度报告等资料一并提交监理单位审核，各种资料齐全、合格且监理单位审核批准后方可进行拆除作业，严禁未经允许擅自进行拆除作业，违者进行罚款处理并承担由此造成的一切后果。9、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆剪刀撑大横杆小横杆立杆。10、在拆除的脚手架周围，于坠落范围设置 “禁止入内”字样的30、标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。11、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能够安全运转。12、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格分类堆放整齐。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。13、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。14、拆除时操作人员要佩戴安全帽、系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿等。15、在拆除体积大、重量重的构件时应由几个架子工31、配合作业。16、脚手架拆除应由专业架子工进行，拆除作业前应进行详细的安全技术交底。17、满堂架内架搭设完成后必须由安全部、质检部、技术部等部门验收合格后方可进行下一步施工。十一、计算书（一）板计算书（碗扣式） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称屋面新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)9新浇混凝土楼板边宽B(m)32、2.8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6.3立柱纵向33、间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)300立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁悬挑端计算长度(mm)100,100主梁悬挑端计算长度(mm)100,100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根34、据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G135、kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4=0.158kNm； Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122004/(38410000281250)0.023mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验36、算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整2800/1200取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(37、1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.7151.22+0.1250.631.220.242kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLma38、x0.070.0651.22+0.2033.151.2，0.1250.0651.22+0.1883.151.20.774kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.242，0.774，0.3150.774kNm Mmax/W0.774106/5400014.331N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.7151.2+0.6250.631.21.009kN V20.625q2L+0.39、688p0.6250.0651.2+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.009，2.216，3.1563.156kN max3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(29040)1.315N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66212004/(10093502430000)0.40、315mml/4001200/4003mm 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66212004/(10093502430000)0.315mml/4001200/4003mm 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+41、 (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁42、，Rmax1.25q1L1.251.1371.21.705kN 按悬臂梁，R11.1370.10.114kN RmaxRmax，R1/20.852kN; 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.7021.21.054kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=0.7020.10.07kN RmaxRmax，R1/20.527kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.634106/4490141.183N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=23.0131000/42414.213N/mm243、125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=1.454mm=1200/400=3mm 悬挑段max0.21mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)400斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2400)/15.9=125.786=230 满足要求！ 查表得，0.447 Mw0.921.4kLah2/100.944、21.40.181.21.22/100.035kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.3+La/2，Lamax0.3+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.4(1+0.035/1.2)max0.3+1.2/2，1.2max0.3+1.2/2，1.27.718kN f Nw/(A)+ Mw/W7718.394/(0.447424)+0.035106/449048.58N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.718kNN3045、kN 满足要求！（二）400X600梁计算书支撑计算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL1新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600新浇混凝土结构层高(m)6.3 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN46、/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑47、长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(48、0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.7110.12+0.1211.7640.120.022kNm Mmax/W0.022106/375000.5949、1N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.41004/(10010000281250)0.003mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39318.7110.1+0.4461.7640.10.814kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14318.7110.1+1.2231.7640.12.354kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92818.71150、0.1+1.1421.7640.11.938kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.10.605kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.11.76kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.11.429kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.814+051、.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.50.6，2.354+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=2.379kN/m q2max0.605+(0.3-0.1)0.4/4+0.50.6，1.76+(0.3-0.1)0.4/41.78kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.3790.92，0.52.3790.320.206kNm Mmax/W0.206106/540003.818N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.3790.9，2.3790.352、1.299kN max3Vmax/(2bh0)=31.2991000/(24090)0.541N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.789004/(10093502430000)0.325mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)1.783004/(893502430000)0.079mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.3790.9，053、.3932.3790.9+2.3790.32.447kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.237kN，R2R42.447kN，R32.014kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.780.9，0.3931.780.9+1.780.31.831kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.023kN，R2R41.831kN，R31.491kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20554、主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.276106/449061.469N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.205kN max2Vmax/A=23.2051000/42415.117N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.061mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm55、2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.051kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁验算 q1max0.755+(0.3-0.1)0.4/4，2.156、78+(0.3-0.1)0.4/4=2.198kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.451kN，R27.849kN，R30.451kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(6.3-0.6)+Mw/lbmax0.451，7.849，0.451+0.855+0.051/0.98.76kN fN/(A)+Mw/W8759.878/(0.634424)+0.051106/449043.838N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R318.4257、4kNN30kN 满足要求！梁侧模板计算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称花架混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)0 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新58、浇混凝土顶面总高度H(m)0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.6min29.868，14.414.4kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.6min29.87，14.414.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.214.4+1.44，1.3514.4+1.40.759、40.9max22.88，23.360.923.3621.024kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k14.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，250 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=160、000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承121.02421.024kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3514.4117.496kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10717.4960.152+0.1213.5280.1520.052kNm Mmax/W0.052106/375001.379N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正114.414.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63214.4161、504/(10010000281250)0.016mm150/250=0.6mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14317.4960.15+1.2233.5280.153.647kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.1514.42.469kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.4462、小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3.647kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.13.6470.52，0.53.6470.252=0.114kNm Mmax/W0.114106/540002.11N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.63.6470.5，3.6470.25=1.094kN max3Vmax/(2bh0)=31.0941000/(24090)0.456N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q2.469kN/63、m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6772.4695004/(10093502430000)0.046mm500/250=2mm 2maxqL4/(8EI)=2.4692504/(893502430000)=0.053mm250/250=1mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.13.6470.5，0.43.6470.5+3.6470.252.006kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.12.4690.5，0.42.4690.5+2.4690.251.358kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)250主64、梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.349kN，R21.003kN，R30.836kN，R41.003kN，R50.349kN 正常使用极限状态：R10.233kN，R20.679kN，R30.551kN，R40.679kN，R50.233kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(65、kNm) maxMmax/W0.364106/4490=81.167N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.1881000/42410.321N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.911mm350/2501.4 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.24828.07kNNtb17.8kN 满足要求！（二）200X1850梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ166、62-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称XL新浇混凝土梁计算跨度(m)2混凝土梁截面尺寸(mmmm)2001850新浇混凝土结构层高(m)6.3 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载67、标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-268、008 设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.85)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.85)+1.40.72159.203k69、N/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.85147.275kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/859.2030.22/80.296kNm Mmax/W0.296106/375007.894N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=547.2752004/(38410000281250)0.35mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.559.2030.25.92kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=70、0.547.2750.24.728kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max5.92+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.51.85，5.92+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=7.068kN/m q2max4.728+(0.3-0.1)0.2/2+0.51.85，4.728+(0.3-0.1)0.2/25.6771、2kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.17.0680.92，0.57.0680.320.573kNm Mmax/W0.573106/5400010.603N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.67.0680.9，7.0680.33.817kN max3Vmax/(2bh0)=33.8171000/(24090)1.59N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.6729004/(10093502430000)1.1072、9mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)5.6723004/(893502430000)0.253mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.17.0680.9，0.47.0680.9+7.0680.36.998kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R26.998kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.6720.9，0.45.6720.9+5.6720.3573、.616kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R25.616kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.484106/4490107.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.519kN max2Vmax/A=26.519174、000/42430.75N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.078mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.051kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安75、全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.85)+0.91.42153.325kN/m 2)小梁验算 q1max5.332+(0.3-0.1)0.2/2，5.332+(0.3-0.1)0.2/2=5.352kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.363kN，R29.873kN，R30.363kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(6.3-1.85)+Mw/lbmax0.363，9.873，0.363+0.667+0.051/0.910.596kN fN/(A)+Mw/W10596.142/(0.6376、4424)+0.051106/449050.669N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3113.038kNN30kN 满足要求！（三）洞口处工字钢计算书1、基本搭设参数 模板支架高H为6.3m，立杆步距h取1.5m，立杆纵距la取1.2 m，横距lb取1.2m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.6m。 模板底部的方木为40X90mm，布设间距250mm。 2、材料及荷载取值说明按荷载规范和模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模77、板、支架自重、工字钢自重及新浇混凝土自重（包括钢筋自重），以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。3、工字钢的强度和刚度验算 按单跨简支梁计算（取最大荷载值的工字梁计算） 荷载计算 模板及支模架钢管重量标准值： 1.5x1=3.9kN/m； 新浇砼自重标准值： 1.5x2=30.59kN/m； 16#工字钢自重标准值： 1.5x3=0.467kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值： 1.5x4=3.45kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值： x5=6.9kN/m； g2 =42.9kN/m； q2 =14.49kN/m； 跨中最大弯矩计算公式如下:Mmax= 0.125(g2+q78、2)L2 =64.56kNm； 4、工字钢抗弯强度验算 工字钢断面抵抗矩 W=32.5104 mm3； = M/Wf =64.56106/(32.5104)= 198.65N/mm2； 工字钢的受弯强度计算值=198.65N/mm2 ,小于抗弯强度设计值fm =205N/mm2 ，满足要求。 5、工字钢的抗剪强度计算 上部荷载对工字钢的产生的剪力为 Q=0.625(g2+q2)L=0.625(42.9+14.49)3= 107.61kN； 按照下面的公式对工字钢进行抗剪强度验算： =3Q/(2S)fv =3* 107610/2*4653=34.69N/mm2； 工字钢的抗剪强度 =34.69N79、/mm2，小于抗剪强度设计值fv=120N/mm2 满足要求。 6、工字钢的挠度验算 工字钢的弹性模量 E=206000N/mm2；工字钢的惯性矩 I=35700000 mm4； 根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值 计算，不乘分项系数，因此，工字钢的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)L4/(100EI)+0.912(x4+x5)L4/(100EI) =0.52134.9630004/(10020600035700000)+0.91210.3530004/(10020600035700000)=3.05mm； 搭设该部分的支模架时起拱0.15%=4.5mm，挠度设计值 =4.5mm 工字钢的最大挠度计算值 =3.05mm， 小于挠度设计值v =4.5mm ，满足要求！s