1、编号：SJHN.JZY-XX商业广场综合体外脚手架工程安全专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第1章 编制依据及说明11.1 编制说明11.2 编制依据1第2章 工程概况22.1 建筑概况22.2 外架概况5第3章 施工准备83.1 施工要求83.2 技术准备83.3 材料准备9 材料要求9 有下列情形之一，构配件不得使用：10 材料进场计划103.4 机械设备准备113.5 施工进度计划11第4章 施工工艺144.1 技术参数144.2 工艺流程15 落地式钢管脚手架工艺流程15 悬2、挑式脚手架工艺流程154.3 落地式钢管脚手架施工方法16 基础16 立杆16 纵向水平杆17 横向水平杆18 纵、横向扫地杆18 剪刀撑18 脚手板的铺设要求19 防护栏杆19 连墙件20 架体内封闭21 门洞21 脚手架拆除234.4 悬挑钢管脚手架施工方法24 悬挑梁24 立杆29 纵向水平杆30 横向水平杆30 纵、横向扫地杆30 剪刀撑30 脚手板的铺设要求30 防护栏杆31 连墙件31 架体内封闭32 钢丝绳卸荷33 悬挑梁的安拆34 脚手架拆除344.5 检查验收35第5章 施工安全保证措施365.1 技术措施36 脚手架搭设的安全技术措施36 脚手架拆除的安全技术措施37 脚手3、架的荷载控制38 脚手架防失稳坍塌应急措施39 脚手架的安全防火措施39 防高温作业措施40 防台风措施41 防雨季措施41 防雷措施425.2 监测监控42 施工过程监控措施42 监测内容43 监测周期43 仪器监测数据预警值43第6章 应急救援预案436.1 应急救援运行体系436.2 应急救援流程及相关事项456.3 应急救援措施46 高处坠落急救措施46 物体打击急救措施47 触电事故急救措施48 脚手架坍塌应急救援方法49 火灾事故急救措施50 应急场所监控51 应急评价51第7章 脚手架计算书517.1 落地式钢管脚手架计算517.2 A、B公寓楼悬挑脚手架计算62 无阳台位置624、 有阳台位置747.3 C办公楼悬挑架计算897.4 D办公楼悬挑架计算103附图118第1章 编制依据及说明1.1 编制说明为了指导现场脚手架搭设，使脚手架搭设符合规范要求，保证搭设安全，特编制此施工方案。1.2 编制依据1建筑结构荷载规范（GB50009-2012）2建筑施工组织设计规范（GB/T50502-2009） 3建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）4安全网（GB5725-2009）5钢管脚手架扣件（GB15831-2006）6低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2015）7直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）8施工现场临时用电安全技术规范（JGJ465、-2005）9建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）10建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-1991）11建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）12建设工程施工重大危险源辩识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）13建质200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法14建质2011111号关于印发的通知15闽建建201523号关于加强建筑施工安全生产工作有关事项的通知16闽建建201526 号关于印发的通知17闽建科200419号建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定（试行）18编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定19建筑施工脚手架实用手册20南6、京长江都市建筑设计股份有限公司商业广场B13地块工程施工图纸21我公司编制的商业广场B13地块工程施工组织设计22PKPM安全设施计算软件（2015）第2章 工程概况2.1 建筑概况商业广场B13地块位于xx。工程占地面积45805 m2，总建筑面积224785.88 m2，其中地上建筑面积为136890.68 m2，地下建筑面积为87895.20 m2，地上商业面积59329.71 m2，地下商业面积14968 m2，由两栋办公楼、两栋酒店式公寓及五层的商业裙房组成。办公楼高度分别为D塔14层65.0米和C塔19层85.0米，采用框架-核心筒结构；A、B两栋酒店式公寓均为29层100.00米7、，采用框架-剪力墙结构。本工程参建单位：北立面图（C、D办公楼）南立面图（A、B公寓楼）2.2 外架概况1本工程外脚手架搭设型式主要采用落地式钢管外脚手架+悬挑式钢管外脚手架结合。各区域脚手架搭设形式、坐落楼层及搭设高度详见下表：区域脚手架形式楼层坐落层架体层数搭设高度（m）地下室落地脚手架-3F -1F地下室底板314.65裙房落地脚手架1F4/5F地下室底板4/622.2/27.6A、B裙房区域落地脚手架1F6F地下室顶板627C、D裙房区域落地脚手架1F5F地下室顶板527.6A、B公寓悬挑脚手架7F12F7F61813F18F13F61819F24F19F618A公寓悬挑脚手架25F设8、备层25F722.65B公寓悬挑脚手架25F设备层25F619.65C办公楼悬挑脚手架6F10F6F42011F15F11F42016F屋顶层16F421.15D办公楼悬挑脚手架6F10F6F42011F屋顶层11F421.152验算时，落地架取27.6m进行计算，A、B公寓楼悬挑脚手架取22.65m进行计算，C、D办公楼悬挑脚手架取21.15m进行计算。3脚手架立杆纵距l1.50m，横距b=0.80m，步距h=1.8m。4落地式和悬挑式钢管脚手架，立杆纵距l1.50m，横距b=0.80m，步距h=1.8m，内立杆距墙体净距为0.25m。连墙件每层均设，每三跨设一道，梅花形布置，双扣件连接。裙9、房部分，连墙件每层均设，每二跨设一道，梅花形布置，双扣件连接。5本工程A、B公寓楼建筑平面有外挑600mm空调板及1400mm阳台。C塔楼四周为300mm、450mm、500mm、650mm的悬挑板。D塔楼四周为550mm、750mm的悬挑板。6悬挑楼层楼板厚度为90mm、120mm，混凝土强度等级为C35。7C办公楼C-CC-E轴交C-5轴位置从18F开始，每层结构边往里缩进500mm。D办公楼D-BD-E轴交D-1轴位置从13F开始，每层结构边往里缩进500mm。故该位置的悬挑架每2层一挑。（如下剖面图所示）8C办公楼C-AC-E轴交C-5轴位置及D办公楼D-AD-E轴交D-1轴位置第一挑10、悬挑架7F开始悬挑，悬挑楼层为7F10F，悬挑梁坐落在7F板。在该位置6F7F搭设落地式脚手架，坐落在裙房6F板面。（如下剖面图所示）C办公楼剖面图D办公楼剖面图第3章 施工准备3.1 施工要求1搭设脚手架的所需材料进场后，要进行检查验收，合格后，按品种、规格分类堆放整齐平稳，变形的、质量不符合要求的管配件一律不得使用。2脚手架搭设前，工长按搭设方案中有关搭设要求，向架子工人进行书面的安全技术交底。按预定距离分别划出立杆位置，并做出标记。3架子搭设应由有资质的劳务分包队伍进行，工人应持证上岗，保持人员稳定。4脚手架的搭设作业，要统一指挥，按要求搭设。5确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。611、钢管要刷黄油漆，踢脚板刷45斜向红白相间警戒线，剪刀撑刷红白相间油漆。7立杆、水平杆要求横平竖直，水平杆、立杆外伸、外露长度一致、整齐划一。剪刀撑要求线条顺直、与水平面夹角一致，接头搭接长度统一、杆件连接关系分明。8脚手架宽度范围内及内立杆与建筑外墙间小横杆外伸部位，需安装脚手板，脚手板安装要平整、接头规整，与杆件连接牢固。9防护立网要求平展，转角加转角立杆，转角方正、线条顺直。防护平网要求杆件外伸长度一致，斜拉杆长度一致，角度一致，连接节点可靠。10施工电梯、转料平台连接处处理要规整、安全、美观。11斜拉钢丝绳，同层拉结点、固定点位置一致，钢丝绳斜向角度一致，钢丝绳绳卡连接做法一致、规整。112、2企业形象、安全标语等张挂平展、规整、固定牢固。13安排专人定期维护，保持外架常用常新。破损的安全网、松动变形的脚手板、踢脚板等要及时整治、更换；积落的建筑垃圾及时清理。14脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3.2 技术准备1严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制脚手架工程安全专项施工方案。2本方案通过审核后，在施工前由项目技术负责人进行方案交底及技术交底，在安装和施工过程中实行分段验收，经验收合格方可使用。3悬挑架与建筑结构的固定方式应经工程设计单位认可，并严格按照工程设计单位提出的防范安全生产指导意见进行施工。4严格执行其它有关标准、规13、范、规程及管理文件规定。3.3 材料准备3.3.1 材料要求确保材料质量合格，材料进场按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法要符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（1）钢管：选用 48.33.6mm钢管及其配件，钢管要符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管，其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。14、低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）、直缝电焊钢管（GB/T13793）规定： 48.33.6mm的钢管，管体外径允许偏差0.5mm；壁厚允许偏差10%（壁厚），即3.610%=0.36mm。所以，外径允许范围为47.848.8mm；壁厚允许范围为3.243.96mm。计算时采用保守值 483.0进行验算；每根钢管的最大质量不大于25.8kg。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。搭设架子前应进行保养，钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆，力求环保美观。（2）扣件：采用可锻铸铁制造的标准机件，其材质要15、符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。扣件的附件（形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处最大距离小于4.5mm，必要时进行抗滑扭试验。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理16、。新、旧扣件均进行防锈处理。（3）脚手板：为了减轻脚手架的自重，同时考虑防火要求，脚手板选用钢筋网片脚手板，单片钢筋网片尺寸为7501000。不得使用锈蚀、变形、破损的钢筋网片脚手板。（4）安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.86m的密目式安全立网。要符合现行国家标准安全网（GB5725-2009），要求阻燃，密目式安全网必须满足2000目10cm10cm，做耐贯穿透，61.8m的单张网重量应在3.0kg以上，并应尽量满足环境效果要求，选用绿色。（5）工字钢：型钢采用16#工字钢，工字钢规格为高度160mm、腿宽88mm、腰厚6mm。其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 70017、-2006）中Q235-A级钢的规定。（6）连墙件：采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700-2006）中Q235-A钢的要求。（7）钢丝绳：采用619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，悬挑架采用16钢丝绳。选用合格产品，提供材质单，进场设专人验收。（8）预埋钢筋：采用20的锚固螺栓作为悬挑工字钢锚筋；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用20一级钢筋。3.3.2 有下列情形之一，构配件不得使用：（1）焊接件严重变形且无法修复或严重锈蚀的；（2）螺栓连接件变形、磨损、锈蚀严重或螺栓损坏的；（3）悬挑支承件变形、磨损严重的；（4）其它不符合要求的。3.3.3 材料进场计划脚18、手架采用翻转搭设，主体施工阶段在底部脚手架满足拆除条件时将其拆除翻转至上一段进行搭设。装修阶段，保留上部三段悬挑架进行装修，在上部装修完成后，将脚手架拆除翻转至底部搭设落地架。本工程脚手架施工需用的物资，随脚手架的施工进度分批陆续进场。需用的材料见下表：名称规格单位数量进场计划钢管48.33.6t约1000随进度计划分批进场扣件直角、对接、旋转个约18500随进度计划分批进场脚手板7501000钢筋网片约7000随进度计划分批进场工字型钢16# 6m根约330随进度计划分批进场工字型钢16# 9m根约320随进度计划分批进场钢丝绳619 16m约11000随进度计划分批进场U型螺杆20个约4619、00随进度计划分批进场安全网1.86m密目式张约6500随进度计划分批进场3.4 机械设备准备主体结构施工期间，外脚手架搭设工作主要采用塔吊运输和切割机切断钢管。机械设备进场前必须实行试运转制，性能良好方可投入使用。现场配备若干名机械修理工，对机具设备定期检修和日常维护保养，保证机具处于正常运转。投入的主要施工设备如下表：序号设备名称单位数量进场计划1切割机台2现场常备2扭力扳手把5现场常备3水平仪台1现场常备4经纬仪台1现场常备3.5 施工进度计划第4章 施工工艺4.1 技术参数1外脚手架立杆纵向间距取1.5m，横向间距取0.8m；架体内立杆距建筑物间距取0.25m；连墙件按每层三跨设置；步20、距h取净距1.8m，悬挑架第一步架步距h取1.5m设置。2悬挑水平钢梁采用16#工字钢，具体设置如下：（1）A、B公寓楼：工字钢长度为3m，建筑物外悬挑长度1.15 m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度1.25m；建筑物外锚固点以内工字钢锚固段长度1.75m。工字钢端部往内0.1m处设置1道钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。建筑转角部位（无阳台），工字钢主梁长度为4.5m，悬挑长度1.8m，锚固端长度2.7m，工字钢主梁在内外立杆底部各设置1道钢丝绳作为保险钢丝绳。建筑转角部位（有1400mm阳台），工字钢主梁长度为8 m，悬挑长度3.3m，锚固端长度4.7m，工字钢端部往21、内0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。（2）C办公楼外挑300mm部位，工字钢长度为4m，建筑物外悬挑长度1.45m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度1.55m；建筑物外锚固点以内工字钢锚固段长度2.45m。工字钢端部往内0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。外挑450mm部位，工字钢长度为4m，建筑物外悬挑长度1.6m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度1.7m；建筑物外锚固点以内工字钢长锚固段长度2.3m。工字钢端部往内22、0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。外挑500mm部位，工字钢长度为4m，建筑物外悬挑长度1.65m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度1.75m；建筑物外锚固点以内工字钢锚固段长度2.25m。工字钢端部往内0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。外挑650mm部位，工字钢长度为4.5m，建筑物外悬挑长度1.8m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度1.9m；建筑物外锚固点以内工字钢锚固段长度以2.6m计算。工字钢端部往内0.1m23、和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。建筑转角部位，工字钢主梁长度为5 m，悬挑长度2.2m，锚固端长度2.8m，工字钢端部往内0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。（5）D办公楼外挑550mm部位，工字钢长度为4.5m，建筑物外悬挑长度1.7m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度1.8m；建筑物外锚固点以内工字钢锚固段长度2.7m。工字钢端部往内0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。外挑24、750mm部位，工字钢长度为5m，建筑物外悬挑长度1.9m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度2m；建筑物外锚固点以内工字钢锚固段长度3m计算。工字钢端部往内0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。建筑转角部位，工字钢主梁长度为5m，悬挑长度2.2m，锚固端长度2.8m，工字钢端部往内0.1m和0.9m处各设置1道钢丝绳，其中外侧钢丝绳参与受力计算，内侧钢丝绳作为保险钢丝绳，不参与计算。4.2 工艺流程4.2.1 落地式钢管脚手架工艺流程摆放成品立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆25、或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板（绑扎护身栏杆和挡脚板）挂安全网检查验收使用、维护拆除。4.2.2 悬挑式脚手架工艺流程预埋悬挑梁锚固螺栓预埋钢丝绳吊环安装悬梁与吊绳摆放成品立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板（绑扎护身栏杆和挡脚板）挂安全网检查验收使用、维护拆除。4.3 落地式钢管脚手架施工方法4.3.1 基础本工程落地式钢26、管脚手架搭设在地下室顶板上，每根立杆底部设置宽度不小于150mm、厚度不小于50mm、长度不小于2跨的木垫板。落地式脚手架搭设、使用期间，搭设区域的模板支撑架不拆除，保留至落地式钢管脚手架拆除完成后方可拆除。在地下室外架搭设区域每隔50m设置一个800400600的集水井，将积水引至集水井后，采用水泵将水抽排到基坑周边排水沟。4.3.2 立杆（1）立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与纵向杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。（2）立杆在顶步搭接时，搭接长27、度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。（3）脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆应向低处延长两跨并与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（4）架体阴阳角处应该设置4根立杆，大横杆应连通封闭。内外立杆的连线应垂直于建筑物结构边线，紧贴每一组立杆必须设置小横杆。4.3.3 纵向水平杆纵向水平杆置于立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向杆在同一步28、架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过50mm。4.3.4 横向水平杆主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。横向水平杆伸出外排纵向杆边缘距离不小于100mm，伸出内排纵向杆距离结构外边缘100mm。上下层横向杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向杆在立杆处相向布置。4.3.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4.3.6 剪刀撑（1）全部采用单杆通长剪刀撑，随立杆、纵横向水平杆同步搭设剪刀撑沿29、架高连续布置，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m。（2）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑搭接示意图（3）外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。（4）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。横向斜撑宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。施工电梯卸料平台侧边外架开口处加设横向斜撑。4.3.7 脚手板的铺设要30、求（1）在脚手架起点第二层满铺一层脚手板，往上每隔9.0m（即5跨）也需要满铺一层脚手板。同时作业层不超过2层。（2）脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120150mm，脚手板不得有探头板。（3）拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。（4）脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。4.3.8 防护栏杆（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆或纵向杆内侧，选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（2）作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆31、，底部侧面设200mm高的挡脚板。（3）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和180mm高踢脚板。（4）上下脚手架的斜道等均应设置防护栏杆或其它安全防（围）护措施并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。4.3.9 连墙件（1）连墙件采用刚性扣件连接，连墙件的布置宜优先采用梅花形形布置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。（2）脚手架每层三跨或脚手架架体立面投影面积每27m2以内应设置一道刚性连墙件。严禁采用钢筋铁丝等柔性连墙件。（3）连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂32、时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。（4）地下室外墙架手架连墙件，待腰梁凿除后，采用钢管与腰梁锚入支护桩的钢筋进行焊接，连接大样如下图所示。（5）当脚手架下部暂时不能设置连墙件时，可搭设临时抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间。连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件设置后方可拆除。由于本工程首层较高，第一步架无法设置连墙件，第一步架处设置抱柱作为固结点，抱柱每根结构柱均设。当设置抱柱不能满足规范要求是，采用局部加强的措施，即在可以采用抱柱的地方每步架设置一道抱柱，或在2层板面处每跨设置一道连墙33、件。（6）门窗洞口处连墙杆通过钢管卡在洞口两侧的两根钢管连接,在每根卸荷钢丝绳与立杆交接节点处设置连墙杆，从而防止节点受力后立杆向内打弯。连墙件与洞口拉结示意图（7）一字型、开口型双排脚手架的两端以及脚手架阴阳角转角处必须设置连墙件。4.3.10 架体内封闭（1）垂直封闭：在脚手架的外排立杆的内侧设置密目网作为垂直全封闭防护。绑扎方法：用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，每一环扣必须绑扎，不得出现漏绑，使网与架体牢固的连接在一起。（2）平面封闭：脚手板隔步满铺，并应铺设严密、牢固；脚手架里排架体与建筑物每层楼面之间的间隙采用脚手板或安全平网封闭。4.3.11 门洞（1）单，双排脚手架门洞34、宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式(图6.5.1)，斜杆与地面的倾角应在45度60之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：1）当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型；2） 当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型,并应符合下列规定： h=1.8m时，纵距不应大于1.5m； h=2.0m时，纵距不应大于1.2m；（2）双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定： 1）斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距(图6.5.1A型)时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；2）35、斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范要求。3）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。 4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，如图，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。简图如下：4.3.12 脚手架拆除（1）架子拆除时要划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。（3）拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行36、拆除作业。（4）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，要先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（5）连墙件要随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不要大于2步，如高差大于2步，要增设连墙件进行加固。（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，要先通知对方，以防坠落。（7）拆除时不要碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。（8）拆下的材料要堆放成堆，用塔吊吊运，严禁抛掷，运至地面的材料要按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。（9）在拆除过程中，不得中途换人，如必需换人时，要将拆除情37、况交代清楚现场移交后方可离开。4.4 悬挑钢管脚手架施工方法4.4.1 悬挑梁（1）锚固楼层本工程型钢悬挑梁布置在90mm、120mm的楼板上，混凝土强度等级为C35。锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施，楼板锚固位置范围内要增设较大面积（1）的钢筋网片予以加固，钢筋网配筋同板筋。对于部分型钢悬挑平台锚固螺栓预埋处楼板上部无配筋，采取锚筋预埋加固筋通长设置的方式进行加固。对于工程拐角处的悬挑锚固，因悬挑梁锚固环预埋比较集中，所以楼板内要增设较大面积（1）的钢筋网片予以加固，钢筋网配筋同板筋。（2）工字钢悬挑梁采用16#工字钢制作，在脚38、手架立杆根部位置处各焊一个200mm长25钢筋，用于固定立杆防止立杆移位，焊接时要满焊，不得点焊。第一个短钢管距离挑梁前端100mm，第二个向内800mm。工字钢底部，脚手架内、外立杆根部均焊接18钢筋头，长度150mm，用于防止斜拉钢丝绳移位。（3）锚筋：型钢悬挑梁固定端采用两道锚固螺栓与建筑结构梁板固定，采用20的螺栓作为悬挑工字钢锚筋，螺栓上采用角钢压板连接固定，角钢规格不应小于63mm63mm6mm。（4）钢丝绳：每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳选用619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径16mm。（5）吊环：在每悬挑工字钢梁的上一层结构框架边梁上39、部预埋20钢筋吊环，作为钢丝绳与建筑结构的拉结点。吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010 中钢筋锚固的规定。（6）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。（7）悬挑钢梁固定段长度不小于悬挑段长度的1.25倍。（8）型钢悬挑梁固定端采用2对U型螺栓与建筑结构梁板固定，U型钢筋预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。（9）对于部分悬挑工字钢锚筋较集中的梁板部位，采取锚筋预埋加固筋通长设置和增加用活动顶托补顶上层楼板的方式进行加固措施。（10）考虑40、到该工程局部有剪力墙，为保证悬挑梁有足够的锚固长度，悬挑梁需要穿过剪力墙，故需要在剪力墙浇筑混凝土前在悬挑梁穿过剪力墙的部位预留木盒，木盒高度为180mm，宽度为90mm。悬挑钢梁穿墙构造做法如下：（11）建筑转角处悬挑型钢梁上设置的联梁与悬挑主梁采用焊接固定。（12）外挑楼板不得作为悬挑式外脚手架的支点。（13）当结构楼板面标高不一致时，造成前支点悬空，在工字钢的支点处加钢板将其垫平，同时支点的预埋锚筋应加长；当后支点悬空时，除在悬空位加垫块外应在横梁的后固端再增加一个锚固点，使横梁的后锚固端共同受力。（14）型钢悬挑梁布置遇楼梯间、电梯井部位时，采用内置横压梁方法，横压梁搁置在梯间的两侧框41、架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。（15）建筑阳角：悬挑架的转角用16#工字钢进行扇形布置，当遇剪力墙时穿墙，事先安装好木盒子，在安装过程中禁止将墙钢筋切断。如转角处布置工字钢较多时，可在上方再设置一根与悬挑工字钢垂直的工字钢，将其压住。在转角及其它结构影响下，悬挑梁不能按相应的立杆位置铺设时，用16#工字钢作为联梁架，并与悬挑梁焊接，联梁的长度一般不小于两跨。型钢焊接时采用电弧焊焊接，焊条采用E4301型，焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求，焊接H型钢的翼缘板拼接缝和腹板拼接缝的间距不应小于200mm。翼缘板拼接长度42、不应小于2倍板宽;腹板拼接宽度不应小于300mm，长度不应小于600mm。A、B公寓转角处平面布置示意图C、D办公楼转角处平面布置示意图（16）阳台处节点详图：外锚环设置在梁上或者穿剪力墙，禁止在阳台处设置锚环，工字钢悬挑长度从外锚环到工字钢端头。由于本工程外立面轮廓线复杂，多处有外伸空调板，在搭设架体时在立杆穿过空调板的位置安放木盒子做预留洞口，立杆从预留洞口穿过空调板。 （17）A、B公寓局部结构凹进部分采用工字钢横跨在两侧的结构上，然后在工字钢上搭设双排架手架，节点大样如下图所示：4.4.2 立杆（1）立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与纵向杆采用直角扣件连43、接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。（2）立杆在顶步搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。4.4.3 纵向水平杆纵向水平杆置于立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过50mm。悬挑外架的首步架步距不应大于1500mm。4.4.4 横44、向水平杆主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。横向水平杆伸出外排纵向杆边缘距离不小于100mm，伸出内排纵向杆距离结构外边缘100mm。上下层横向杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向杆在立杆处相向布置。4.4.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4.4.6 剪刀撑（1）全部采用单杆通长剪刀撑，随立杆、纵横向水平杆同步搭设剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m。（2）剪刀撑4跨45、设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不宜大于150mm。（3）外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。（4）施工电梯卸料平台侧边外架开口处加设横向斜撑。4.4.7 脚手板的铺设要求（1）在脚手架起点第二层满铺一层脚手板，往上每隔9.0m（即5步）也需要满铺一层脚手板。同时作业层不超过2层。（2）在悬挑梁层下部加设一道水平兜网，往上每隔3层满兜一道水平安全网。安全网必须兜挂至建筑物结构。（3）脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120150mm，脚手板不得有探46、头板。（4）拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。（5）脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。4.4.8 防护栏杆（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆或纵向杆内侧，选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（2）作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的挡脚板。（3）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和180mm高踢脚板。（4）上下脚手架的斜道等均应设置防护栏杆47、或其它安全防（围）护措施并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。4.4.9 连墙件（1）连墙件采用刚性扣件连接，连墙件的布置宜优先采用梅花形形布置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。（2）连墙件应设置在与悬挑梁相对应的建筑物结构上。脚手架每层三跨或脚手架架体立面投影面积每27m2以内应设置一道刚性连墙件。严禁采用钢筋铁丝等柔性连墙件。（3）连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。（4）本工程悬挑式脚手架的连墙件采用在每层楼板边梁48、内插入短钢管，点焊在梁内主筋上，浇筑砼后将短钢管和连墙杆（钢管）用扣件连接。为增加预埋钢管的抗弯能力，用混凝土将钢管内部空隙填实。（5）一字型、开口型双排脚手架的两端以及脚手架阴阳角转角处必须设置连墙件。4.4.10 架体内封闭（1）垂直封闭：在脚手架的外排立杆的内侧设置密目网作为垂直全封闭防护。绑扎方法：用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，每一环扣必须绑扎，不得出现漏绑，使网与架体牢固的连接在一起。（2）平面封闭：脚手板隔步满铺，并应铺设严密、牢固；脚手架里排架体与建筑物每层楼面之间的间隙采用脚手板或安全平网封闭；在悬挑层处，用模板将外立杆至建筑结构之间的整个平面范围内封闭、钉牢。使物49、体在此处无坠落可能，确保安全。悬挑层底部封闭示意4.4.11 钢丝绳卸荷 （1）每根工字钢均设置规格为619直径16mm斜拉钢丝绳，钢丝绳固定在悬挑梁应取得设计单位认可。（2）安装时要将夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交错布置。每一连接处钢丝绳夹的最少连接数量不得少于3个，钢丝绳夹间距为67倍的钢丝绳直径。绳夹在实际使用中受荷12次后螺母要进一步拧紧。离锚筋最近的钢丝绳夹要尽可能地靠近锚筋，紧固钢丝绳时要考虑每个绳卡的合理受力，离锚筋最远处的绳卡不得首先单独紧固。（3）悬挑架在距离悬挑钢梁悬挑范围末端100mm处预焊20钢筋环，当设置两道钢丝绳时，在50、工字钢端部往内100mm和900mm处预焊20钢筋环，同时在悬挑顶板标高处的梁柱上预埋20钢筋环，用钢丝绳将两个钢筋环拉结卸荷。20钢筋环与结构梁、型钢连接大样4.4.12 悬挑梁的安拆（1）利用塔吊把制作好的工字钢吊装到悬挑搂层，人工配合把悬挑工字钢穿入已经留设好的楼层面搁支点锚固螺栓内。（2）工字钢与锚固螺栓连接固定好，其结构构造应能防止左右晃动。（3）斜拉钢丝绳与钢平台夹角应在4560。（4）斜拉钢丝绳在主体建筑物上的联结点（吊环）应分别独立设置锚固牢。（5）钢丝绳与上一层梁柱拉接。钢丝绳的卡头的卡子不得少于3个，同时建筑物锐角利口围系钢丝绳处用软垫加衬，钢平台外口略高于内口。（6）工字51、钢平台吊装就位后，应将其所有与主体结构连接部位进行全面检查，需待悬挑工字钢固定牢固，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩。（7）拆除时，同样采用塔吊吊装的方法，在吊装起吊前，应设专人检查工字钢平台与主体结构连接全部全面卸除。4.4.13 脚手架拆除（1）架子拆除时要划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。（3）拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，要先抱住52、立杆再拆开最后两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，要先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（5）连墙件要随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不要大于2步，如高差大于2步，要增设连墙件加固。（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，要先通知对方，以防坠落。（7）拆除型钢时，先将每段悬挑脚手架的悬挑型钢上的钢管全部拆除完毕，悬挑型钢下部的操作面上搭设好脚手板；在转角部位有水平横梁的，先用塔吊将水平横梁捆绑牢固，将横梁用气割进行切割，并吊运至地面；将固定型钢处（有剪力墙的部位）的预留洞内的砼或填塞的挤塑板剔凿、清理干净，保证型53、钢与结构面完全分离；没有剪力墙的部位，将固定型钢的套环割除；用塔吊吊钩的一根钢丝绳绳扣在型钢的1/3处捆绑牢固，通过塔吊小车的移动，慢慢将型钢移出，当移出至型钢的2/3部位时，停止移动；将塔吊的另一钢丝绳绳扣在型钢2/3处捆绑牢固；用塔吊将型钢慢慢全部移出外墙，并吊至地面指定的部位堆放整齐。（8）拆除时不要碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。（9）拆下的材料要堆放成堆，用塔吊吊运，严禁抛掷，运至地面的材料要按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。（10）在拆除过程中，不得中途换人，如必需换人时，要将拆除情况交代清楚现场移交后方可离开。4.5 检查验收1检查与验收程序（1）构配54、件的检查与验收由项目部组织，安排专业工长负责。（2）在以下阶段，在项目验收合格的基础上，向监理工程师、业主工程师提出验收申请，验收合格后并形成书面验收记录。悬挑梁安装完成后；每搭设完68m高度后；达到设计高度后；六级以上大风（特别是台风）与大雨后；停用一个月以上，重新启用前。（3）脚手架在使用的过程中，要定期按检查内容进行检查，由项目经理负责组织。2检查与验收内容（1）构配件检查与验收钢管要刷防锈漆，质量要符合要求，其壁厚、弯曲、锈蚀等外观缺陷要符合允许偏差的要求，不合格的不得使用。扣件要安排专人分类、修整，进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，并要做防锈处理。锚筋、钢55、丝绳、工字钢等配件的质量是否符合方案及规范要求。（2）脚手架的检查与验收悬挑工字钢的间距、悬挑及锚固长度、与锚筋的固定及锚筋的预埋等平面布置是否符合方案要求。悬挑工字钢的稳定性、脚手架杆件的连接是否牢固、可靠。钢丝绳的选用是否符合方案要求，连接固定是否牢固，连接型式是否符合方案和规范要求。脚手架的搭设的技术要求、允许偏差是否符合方案及规范要求。使用是否超载，安全防护措施是否符合要求。所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件不得出现松动、爆裂、滑脱；扣件的拧紧扭力矩要控制在4065Nm之间，主节点扣件扭紧力矩逐一检查验收，并形成抽查书面记录。第5章 施工安全保证措施5.1 技术措施5.1.1 56、脚手架搭设的安全技术措施（1）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（2）开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。（3）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（4）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙杆以上两步。（5）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（6）六级风以上（含六级）时停止搭设57、脚手架施工。5.1.2 脚手架拆除的安全技术措施（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙杆应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（3）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（4）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（5）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（6）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松58、脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（7）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。（8）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（9）拆除的零配件要装入容器内，用施工电梯运下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。（10）六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。（11）型钢拆除的安全要求：1）型钢在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。59、2）拆除型钢时，要加强对成品的保护，以免损坏门窗及外墙饰面。3）外脚手架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。4）拆除型钢时，下部的出入口必须停止使用，应在拆除范围水平方向510m设置安全警戒区并来人守侯。对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。5）型钢拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。6）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。7）脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该进行技术交底后方可进行作业。8）气割作业人员必须持证上岗，并进行安全技术交底，在切割水平横梁时必须使用接火料斗，60、避免火花引燃安全网。5.1.3 脚手架的荷载控制（1）结构施工用时脚手架的荷载控制结构施工时脚手架仅作为临边防护作用，外脚手架在使用过程中严禁进行下列作业：在架体上推车；在架体上拉结吊装缆绳；利用架体吊运物料；转料平台与架体相连接；任意拆除架体结构件或连墙件；拆除或移动架体上安全防护设施；利用架体支顶模板；其它影响架体安全的作业。（2）装饰施工用时脚手架的荷载控制装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过2层，每层作业荷载不得大于2.0kN/m。当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/m。5.1.461、 脚手架防失稳坍塌应急措施（1）因地基沉降引起的脚手架局部变形。在双排架横向截面上架设八字斜撑或剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直到变形区外排。八字斜撑或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。（2）脚手架赖以生根的悬挑钢梁挠度变形超过规定值，应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，钢梁上面用钢支撑加U型托旋紧后顶住上层楼板。预埋钢筋环与钢筋梁之间有空隙，须用短钢筋条楔紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。（3）脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个开间设一个5t倒链，与结构绷紧，62、松开钢性拉接点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好钢性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。（4）当脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡时，迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处理。划出事故特定区域，非救援人员未经准许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出，如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如我人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。5.1.5 脚63、手架的安全防火措施（1）建设工程施工现场必须坚持“预防为主，防消结合”的方针，坚持“管生产必须管安全”的原则，建立健全防火安全生产责任制和群防群治制度。建立防火安全应急救援系统，编制脚手架安全防火应急预案，并定期组织消防应急救援演练。严格执行动火管理制度。（2）成立施工现场防火安全管理领导小组。现场成立消防领导小组，项目经理任组长，由安全员负责整个现场的消防监督和管理。现场成立义务消防队。（3）制定施工现场防火安全岗位职责和防火安全管理制度，确定项目经理为施工现场防火安全负责人。（4）施工现场消防部署：由于本工程为高层，防火消防设置较为关键，利用地下室的工程消防水池兼做工地临时消防水池（配备水64、泵管线与临建供水管线连通），现场地面部位设临时消火栓不少于3处，配备2台高压水泵，供各栋楼层消防用水，以备灭火时用。各栋每楼层设置一个带消防卷盘的消火栓，消防立管采用100mm镀锌钢管，塔吊及施工电梯内配备灭火器，施工电梯每层楼层平台配备两台干粉式灭火器和消防桶，作为应急防火措施。办公室、配电房、易燃场所均配备灭火器，灭火器应在有效使用期内。灭火器必须设置在醒目和便于使用的地方。灭火器要加强保养，确保处于有效状态。（5）施工现场使用的安全网必须符合GB5727-2009规范的质量要求，并应是合格的阻燃式密目安全立网。凡是不符合规定的安全网，不得进入施工现场使用。密目式安全网的阻燃性能要求续燃、65、阴燃时间不应大于4秒。（6）作业人员使用明火，应当清除周围可燃物及其他易燃危险物资，并按规定配备充足的灭火器材。并申请动火手续，经批准同意后，方可实施；专职安全员要负责落实监护人员和监护措施。在高处实施电、气焊切割作业时，必须对作业的周围和下方实施防护遮挡，焊渣要有容器接装；作业后，必须确认无火源危险后方可离开作业现场。5.1.6 防高温作业措施（1）对高温作业人员进行就业前和入暑前的健康检查，凡检查不合格者，均不得在高温条件下作业。（2）工地拟配卫生员一名，负责工地的卫生管理。炎热时期应组织人员深入工地进行巡回和防治观察。（3）积极与当地气象部门联系，尽量避免在高温天气进行大工作量施工。（466、）高温期间，对一线职工除保证茶水供应外，增加防暑保健药品的供应。一旦发生中暑、中毒者应立即送附近医院抢救。对高温作业者，供给足够的合乎卫生要求的含盐饮料和防暑药品。（5）合理安排生产班次和作息时间，露天作业应尽量避开午间照射，气温超过35C时，可适当缩短白天工作时间，利用早晚时间弥补，采取早出工，晚收工，中午延长休息时间，合理安排室内作业，适当安排夜间作业。（6）改善宿舍，职工生活条件，确保防暑降温物品及设备落到实处。对高温、高空作业人员进行检查，且要搭设休息棚。（7）确保现场水、电供应畅通，加强对各种机械设备的维护与检修，保证其能正常操作。（8）加强施工管理，坚决按国家标准规范、规程施工，不67、能因高温天气，而影响工程质量。（9）加强对易燃、易爆危险品储存、运输和使用的管理，在露天堆放的危险品应采取遮阳、降温等措施，避免烈日曝晒，防止发生泄露、自燃、爆炸等事故。5.1.7 防台风措施（1）加强台风季节施工时的反馈工作。收听天气预报，并及时做好防范措施。台风到来前进行全面检查。（2）在接获台风预报，应对脚手架进行全面检查，特别是连墙杆拉结是否牢固或有无破坏，脚手板绑扎是否牢固。除必要的连墙杆拉结外，根据脚手架情况，在相对薄弱位置再与结构进行拉结，加固脚手架与结构的连结。（3）对各楼层的堆放材料进行全面清理，在堆放整齐的同时必须进行可靠的压重和固定，防止台风来到时将材料吹散。（4）对外架68、进行细致的检查，加固。竹笆和围网增加绑扎固定点，外架与结构的拉结要增加固定点，同时外架上的全部零星材料和零星垃圾要及时清理干净。（5）随时监控台风情况，根据台风大小和正面袭击情况，视要求将密目安全网进行临时拆除，减小脚手架挡风系数，在台风过后再行恢复。（6）遇六级以上台风时，各机械停止操作，人员停止施工。（7）同时应加强防雷措施，保护建筑物、起重设备不受雷击，应加以避雷和可靠的接地。5.1.8 防雨季措施（1）雨天施工，专职电工应做到每天施工前，对所有用电设备，特别是开关、电线、接头等，进行全面的检查，避免漏电事故发生。（2）雨天施工的时候，要做到雨期前对现场各种机具、电器、工棚都加强检查，尤69、其是脚手架、搭吊、施工电梯、焊机、冲击钻、手电钻等，要采取防倒塌、防雷击、防漏电等一系列技术措施；要认真编制雨期施工的施工安全措施，加强对员工的教育，防止各种事故发生。（3）保护好露天电气设备，以防雨淋和潮湿，检查漏电保护装置的灵敏度，使用移动式和手持电动设备时，一要有漏电保护装置，二要使用绝缘护具，三要电线绝缘良好。（4）大雨过后要检查脚手架的下部是否下沉，如有下沉，则应立即加固。5.1.9 防雷措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）标准。（1）工程采用避雷针与大横杆连通，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。（2）每栋楼各设置4根避70、雷针，避雷针采用 12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。（3）接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。（4）接地线的连接牢靠，与立杆连接采用两道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂一中性凡士林。（5）接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害。（6）接地线和避雷线的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后用接地电阻测试仪测定电阻，要71、求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。5.2 监测监控5.2.1 施工过程监控措施（1）外脚手架搭设完成后，必须由公司质量部、安全部、工程部、技术部与监理公司验收，严格按照施工方案进行，脚手架搭设后签字确认后方可使用。（2）成立安全检查监控小组，脚手架搭设过程安全进行监控。（3）在脚手架使用过程中，派专门的管理人员对外脚手架的变形进行目测与经纬仪、水准仪监测，若发现外脚手架有明显变形或有明显下沉变形要立即报告项目部，并停止施工作业，待安全检查合格后再恢复外脚手架的使用。5.2.2 监测内容外脚手架最底层立杆与卸荷层立杆的弯曲变形，72、脚手架立杆垂直度，大横杆的弯曲变形，监测脚手架刚性连接是否牢固，监测钢丝绳卸荷点连接情况和吊环变形，钢丝绳是否拉紧，悬挑梁与锚固钢筋是否用木塞或钢筋固定牢固。5.2.3 监测周期目测为每天一次，仪器监测周期为一周一次，要求监测直至脚手架完全拆除。5.2.4 仪器监测数据预警值脚手架顶端水平位移超过25mm或垂直度变化超过20mm或沉降超过20mm。若出现以上预警值监测人员要立刻通知项目安全员要求停止脚手架的使用并报告项目部，再由项目部向公司汇报。第6章 应急救援预案6.1 应急救援运行体系（1）应急救援指挥领导小组组长：项目经理、执行经理组员：安全总监生产负责人安全员各专业工长技术员后勤人员姓73、名职务联系方式项目经理/组长项目执行经理/现场组长项目生产经理/现场副组长项目技术负责/副组长应急救援小组应急救援小组应急救援小组应急救援小组应急救援小组风险评估小组风险评估小组事故调查小组事故调查小组后勤供应小组后勤供应小组（2）职责和分工应急救援指挥领导小组负责本工程事故应急救援工作的组织和指挥，日常工作由项目安全部兼管。一旦发生重大事故或紧急情况时，以指挥领导小组为基础，立即成立事故应急救援指挥部。项目经理任总指挥，安全总监任副总指挥。如项目经理不在工地时，则由安全总监任总指挥，依次类推，全权负责应急救援工作。施工现场应急救援小组负责事故的现场抢救、应急处置及报警工作。岗位职能及职责应急74、总指挥1）分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型；2）指挥、协调应急反应行动；3）与外部应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；4）直接监察应急操作人员行动；5）最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；6）协调后勤方面以支援应急反应组织；7）应急反应组织的启动；8）应急评估、确定升高或降低应急警报级别；9）通报外部机构，决定请求外部援助；10）决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。应急副总指挥1）协助应急总指挥组织和指挥应急操作任务；2）向应急总指挥提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议；3）协调、组织和获取应急所需的75、其它资源，设备以支援现场的应急操作；4）组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估；5）定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态；6）根据实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。危险源风险评估组1）对各施工现场以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估；2）指导生产安全部门安全措施落实和监控工作，减少和避免危险源的事故发生；3）完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、准确的依据；4）协议获取周边应急反应共享资源及应急反应最快捷有效的社会公共资源报警联络方式，为应急76、反应提供及时的支援措施；5）确定各种可能发生事故的应急反应现场指挥中心位置以使应急反应及时启用；6）科学合理地制定应急反应物资器材、人力计划。后勤供应组1）协助制订施工项目应急反应物资资源的储备计划，按已制订的项目的应急反应物资储备计划，检查、监督、落实应急反应物资的储备数量，收集和建立并归档；2）定期检查、监督、落实应急反应物资资源管理人员的到位和变更情况及时调整应急反应物资资源的更新和达标；3）定期收集和整理各项目经理部施工场区的应急反应物资资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资源数据储备；4）应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资资源到施工现场，并及77、时对事故现场进行增援，同时提供后勤服务。应急救援组1）抢救现场伤员；2）抢救现场物资；3）组建现场消防队；4）保证现场救援通道的畅通。事故调查组1）保护事故现场；2）对现场的有关实物资料进行取样封存；3）调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任；4）按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。6.2 应急救援流程及相关事项（1）应急救援处理流程（3）应急电话及地点如发现人员伤亡，应立即拨打110、120，发现火灾拨打电话119，就医行走路线如下：线路医院名称医院地址急诊电话线路一线路二线路三（4）应急预案交底应急预案和应急计划确立后，按计划组织项目部全体人员进行有效交底工作，从而使现78、场管理人员、工人等都具备完成其应急任务所需的知识和技能。交底的时间安排工程开工前入场交底；各专项应急预案调整后适时交底；班组作业前以及新的工序开始前交底。主要交底内容灭火器的使用以及灭火步骤的训练；施工安全防护、作业区内安全警示设置、个人的防护措施、施工用电常识、工程的交通安全、大型机械的安全使用；对危险源的突显特性辩识；事故报警；紧急情况下人员的安全疏散；现场抢救的基本知识。6.3 应急救援措施6.3.1 高处坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理79、休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3、颌面部伤员首先应80、保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6、复合伤要81、求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。a遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在82、伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松0.51min。b动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。6.3.2 物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤83、。2、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，84、用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。6.3.3 触电事故急救措施1、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电85、或抢救者触电。2、隔离电源方法：a断开电源开头；b使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；c用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3、抢救方法：a口对口、口对鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其86、腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3040mm，以每分钟挤压60次为宜。挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。d人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。6.3.4 脚手架坍塌应急救援方法1、一旦发生脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事87、故发生前该区域施工人员的状况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。2、挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短的时间内将被埋人员抢救出来。3、如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。4、在专业医疗人员到达前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。5、争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。6、出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。88、7、伤口止血且使用止血带。8、切忌对压伤进行热敷或按摩。9、事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。10、总结经验教训，教育职工。6.3.5 火灾事故急救措施1、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a火场寻人方法：主要89、有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。b火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残90、人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。6.3.6 应急场所监控应急情况发生后，要立即疏散群众、保护现场，现场周围设置警戒标志进行封锁，并对可能引起91、二次伤害的险情进行排除、安排专人进行监测，出现异常情况立即汇报，并进行处理。6.3.7 应急评价（1）事故处理结束后，由项目技术负责人组织评审应急措施的实施情况，填写应急准备和响应报告，经项目经理签字确认后报上级安全主管部门。（2）项目部组织分析事故发生的原因，并制定和实施纠正措施。第7章 脚手架计算书7.1 落地式钢管脚手架计算计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度27.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.492、0米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横93、杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中94、最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.680)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.485106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9901.200)195、500.04/(1002.06105107780.0)=2.953mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.180+1.41.800=2.805kN 小横96、杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002=0.565106/4491.0=125.743N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.097、58+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2037.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.979mm最大挠度和 V=V1+V2=0.988mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.03198、kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.99、1072 NG1 = 0.10727.600=2.960kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.500(0.800+0.250)/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50027.600=0.414kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.279kN。活荷载为施工荷载标准值产100、生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.650 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.4000.6500.600 = 0.156kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.279+0.91.43.600=10.871kN101、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.279+1.43.600=11.375kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.375kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算102、长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3534/16=222 0 允许长细比(k取1)，为3060/16=192 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.149； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =11375/(0.15424)=180.36103、1N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.871kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3534/16=222 0 允许长细比(k取1)，为3060/16=192 210 104、长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.149； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10871/(0.15424)+96000/4491=193.640N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应105、满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=35.52 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.28+3.60=8.88kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！7.2 A、B公寓楼悬挑脚手架计算7.2.1 无阳台位置计算参数:钢管强度为20106、5.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度22.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.2480。悬挑107、水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1108、=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.680)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.485106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计109、算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9901.200)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.953mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大110、横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.180+1.41.800=2.805kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.805 =0.565106/4491.0=125.743N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/111、mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2037.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.979mm最大挠度和 V=V1+V2=0.988mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,112、满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40113、-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10722.650=2.429kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.500(0.800+0.350)/2=1.035kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值114、为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50022.650=0.340kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.764kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.650 Us 风荷载体115、型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4000.6501.248 = 0.324kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.764+0.91.43.600=10.253kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.764+1.43.600=10.757kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；116、 la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.3241.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.757kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长117、细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =10757/(0.19424)=133.868N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.253kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数118、，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10119、253/(0.19424)+199000/4491=171.840N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 297.693kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1250mm，l = 1750mm，ml = 3120、50mm，m2 = 1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.76kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.25/1.75=0.71 kl=0.35/1.75=0.20 k2=1.15/1.75=0.66代入公式，经过计算得到支座反力 RA=31.366kN支座反力 RB=-9.115kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =16.327106/(1.05141000.0)=110.281N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于121、215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.76+3.60=8.36kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=6.291mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.9122、29经过计算得到强度 =16.33106/(0.929141000.00)=124.65N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.115kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=91154/(3.141665.002)1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢123、筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.11kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于9114.62/(3.1416201.5)=96.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.11kN； d 楼板螺栓的124、直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 9.12根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 1125、00-15 = 85mm；s = 7.98106/(1.00016.7001.5100085.02)=0.0440 = 1-(1-20.0440)1/2=0.0450s = 1-0.0450/2=0.9770楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.98106 / (0.977085.0210.0) = 457.1 mm2悬挑脚手架计算满足要求！7.2.2 有阳台位置计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度22.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构2.10米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.126、0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.00米，建筑物内锚固段长度4.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.90m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/6127、4，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载128、组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.680)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.485106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准129、值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9901.200)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.953mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500130、/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.180+1.41.800=2.805kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002 =0.565106/4491.0=125.743N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.131、00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2037.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.979mm最大挠度和 V=V1+V2=0.988mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵132、向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷133、载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10722.650=2.429kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.500(0.800+2.100)/2=2.610kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50022.650=0.340kN经计算得到，静荷134、载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.339kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.650 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4000.6501.248 = 0.324kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4135、NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.339+0.91.43.600=12.143kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.339+1.43.600=12.647kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.647kN；136、 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强137、度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =12647/(0.19424)=157.390N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.143kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；138、 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.199kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =12143/(0.19424)+199000/4491=195.361N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 123.358kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足139、稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体2100mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=12.65kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力140、图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=21.373kN,R2=5.739kN,R3=-0.098kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=6.882106/(1.05141000.0)+20.6611000/2610.0=54.397N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=1.37由于b大于0141、.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.864经过计算得到强度 =6.88106/(0.864141000.00)=56.48N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=29.727kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=29.727kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉142、力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00029.727/0.850=279.780kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径23.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=29.727kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要143、的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=297274/(3.1416652)1/2=18mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.739kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=57394/(3.141665.002)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁144、与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.74kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5738.98/(3.1416201.5)=60.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.74kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b145、=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 11.48106/(1.00016.7001.510146、0085.02)=0.0630 = 1-(1-20.0630)1/2=0.0660s = 1-0.0660/2=0.9670楼板压点负弯矩配筋为 As = 11.48106 / (0.967085.0210.0) = 664.8 mm2悬挑脚手架计算满足要求！7.3 C办公楼悬挑架计算依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度21.2米，立杆采用单立管。立杆的147、纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.90米，建筑物内锚固段长度2.60米。悬挑水平钢梁采用148、拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.80m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q149、2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.680)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.485106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续150、梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9901.200)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.953mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准151、值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.180+1.41.800=2.805kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002 =0.565106/4491.0=125.743N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度152、和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2037.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.979mm最大挠度和 V=V1+V2=0.988mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规153、范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件154、在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10721.150=2.268kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.500(0.800+1.000)/2=1.620kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括155、安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50021.150=0.317kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.166kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.650 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4000.6501.24156、8 = 0.324kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.166+0.91.43.600=10.735kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.166+1.43.600=11.239kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五157、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.239kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数158、,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =11239/(0.19424)=139.866N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.735kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3159、.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.199kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10735/(0.19424)+199000/4491=177.838N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，160、连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 255.195kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1000mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=11.24kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.0001161、7.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.818kN,R2=7.076kN,R3=-0.311kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=4.364106/(1.05141000.0)+7.5681000/2610.0=32.377N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀162、弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =4.36106/(0.929141000.00)=33.32N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=18.443kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的163、轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.443kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00018.443/0.850=173.578kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.443kN 钢丝拉164、绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=184434/(3.1416652)1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.076kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=70764/(3.141665.002)1/165、2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.08kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于7076.12/(3.1416201.5)=75.1mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板166、螺栓的轴向拉力，N = 7.08kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面167、有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 9.20106/(1.00016.7001.5100085.02)=0.0510 = 1-(1-20.0510)1/2=0.0520s = 1-0.0520/2=0.9740楼板压点负弯矩配筋为 As = 9.20106 / (0.974085.0210.0) = 529.2 mm2悬挑脚手架计算满足要求！7.4 D办公楼悬挑架计算依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为2168、05.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度21.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.10米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.2480。悬169、挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.90m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200k170、N/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.680)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.485106/4491.0=108171、.000N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9901.200)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.953mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大172、弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.180+1.41.800=2.805kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.805 =0.565106/4491.0=125.743N/mm2小横杆173、的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2037.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.979mm最大挠度和 V=V1+V2=0.988mm小横杆的最大挠度小于8174、00.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求175、!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10721.150=2.268kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.500(0.800+1.100)/2=1.710kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏176、杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50021.150=0.317kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.256kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，Uz =177、 0.650 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4000.6501.248 = 0.324kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.256+0.91.43.600=10.843kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.256+1.43.600=11.347kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 178、风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.3241.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.347kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)179、,W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =11347/(0.19424)=141.210N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.843kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1180、.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N181、/mm2；经计算得到 =10843/(0.19424)+199000/4491=179.182N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 246.997kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1100mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W182、 = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=11.35kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=17.301kN,R2=6.806kN,R3=-0.185kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=4.664106/(1.05141000.0)+8.2181000/2610.0=34.650N/m183、m2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =4.66106/(0.929141000.00)=35.60N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 R184、Ci=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=19.153kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=19.153kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00019.153/0.850=180.267kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm185、。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=19.153kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=191534/(3.1416652)1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.806kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处186、采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=68064/(3.141665.002)1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.81kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于6806.26/(3.1416201.5)=72.2mm。3.水187、平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.81kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 6.81根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1188、.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 10.21106/(1.00016.7001.5100085.02)=0.0560 = 1-(1-20.0560)1/2=0.0580s = 1-0.0580/2=0.9710楼板压点负弯矩配筋为 As = 10.21106 / (0.971085.0210.0) = 589.1 mm2悬挑脚手架计算满足要求！附图落地架剖面图悬挑架剖面图（无悬挑板）悬挑架剖面图（有300mm悬挑板）悬挑架剖面图（有450mm悬挑板）悬挑架剖面图（有500mm悬挑板）悬挑架剖面图（有550mm悬挑板）悬挑架剖面图（有650mm悬挑板）悬挑架剖面图（有750mm悬挑板）C、D办公楼结构边缩进500楼层悬挑架剖面图A、B公寓悬挑架平面布置图C塔楼悬挑架平面布置图C塔楼悬挑架平面布置图裙房落地架平面布置图地下室外墙落地架平面布置图