1、正本商业广场32层建筑模板及其支撑体系工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据71.1施工图纸71.2施工图集、规范7二、 工程概况7三、施工准备73.1技术准备73.2施工人员准备83.3机具准备83.4材料准备93.5工程技术难点及要求9四、主要施工方法及措施104.1施工顺序划分104.2板及支撑体系的配置104.2.3模板设计的原则104.2.4模板及支撑体系应稳固、安全可靠、合理适用。104.3洞口模板设计104.4框架梁模板设计114.4.1梁模板设计分类114.4.7梁模2、板的设计如下图所示。梁模板计算书见附表。124.5楼板模板设计134.5.5模板支架的构造要求：14五、模板的制作与加工14六、模板安装的一般要求151、模板支模完毕进行清模，用气泵将杂物吹净。156、施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形，做好成品保护。1510、针对模板工程出现的问题及时分析原因，采取改进措施。16七、模板的安装167.1施工顺序167.2梁、板模板安装167.2.1工艺流程167.2.2梁板支设以前先弹出轴线、水平线和控制标高。167.3楼板模板安装167.4楼梯模板安装17八、模板的拆除178.1底模拆除的要求178.1.1各类水平构件拆模时混凝土强度须符合下表要求：173、75178.1.3楼板拆模时支撑体系不得整间拆除后再拆面板。188.2楼板、梁模板拆除18九、模板的维护与修理189.1、木质模板维护与修理189.2模板安装的允许偏差和检查方法18模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差见下表18十、安全注意事项1910.1、模板加工、码放过程的的安全注意事项1910.2、模板操作过程的安全注意事项19十一、成品保护2011.1对模板配制、安装过程的成品保护2011.1.2浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。2011.2对模板运输、拆除过程的成品保护20十二：模板计算书2012.1板模板计算书2012.2梁模板计算书（300mm1600mm）2012.3梁模4、板计算书（650mm1100mm）20(地下室顶板高支模搭设高度按6m计算)21一、参数信息211.模板支架参数212.荷载参数213.材料参数214.楼板参数21二、模板面板计算221、荷载计算22(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：22(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：232、强度计算233、挠度计算23三、模板支撑方木的计算231.荷载的计算23(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：23(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：242.强度验算243.抗剪验算244.挠度验算24四、木方支撑钢管计算24五、扣件抗滑移的计算26六、5、模板支架立杆荷载设计值(轴力)261.静荷载标准值包括以下内容26(1)脚手架的自重(kN)：26(2)模板的自重(kN)：26(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：262.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载263.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算26七、立杆的稳定性计算26八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验271.模板支架的构造要求282.立杆步距的设计283.整体性构造层的设计284.剪刀撑的设计285.顶部支撑点的设计286.支撑架搭设的要求287.施工使用的要求29一、参数信息311.模板支撑及构造参数312.荷载参数313.材料参数324.梁底模板参数36、25.梁侧模板参数32二、梁侧模板荷载计算32三、梁侧模板面板的计算331.强度计算332.挠度验算33四、梁侧模板支撑的计算341.次楞计算34（1）次楞强度验算36（2）次楞的挠度验算362.主楞计算36（1）主楞抗弯强度验算37（2）主楞的挠度验算38五、穿梁螺栓的计算38六、梁底模板计算381.抗弯强度验算392.挠度验算39七、梁底支撑的计算391.荷载的计算392.方木的支撑力验算403.支撑小横杆的强度验算40八、梁跨度方向钢管的计算42九、扣件抗滑移的计算43十、立杆的稳定性计算43立杆的稳定性计算公式431.梁两侧立杆稳定性验算432.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算44考虑7、到高支撑架的安全因素，建议按下式计算44十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验451.模板支架的构造要求452.立杆步距的设计453.整体性构造层的设计454.剪刀撑的设计465.顶部支撑点的设计466.支撑架搭设的要求467.施工使用的要求46梁模板(扣件钢管架)计算书47一、参数信息481.模板支撑及构造参数482.荷载参数483.材料参数494.梁底模板参数495.梁侧模板参数49二、梁侧模板荷载计算49F=0.22t12V1/249三、梁侧模板面板的计算49面板计算简图(单位：mm)501.强度计算502.挠度验算50四、梁侧模板支撑的计算511.次楞计算51（1）次楞强度验算58、3（2）次楞的挠度验算532.主楞计算53主楞计算弯矩图(kNm)54（1）主楞抗弯强度验算54（2）主楞的挠度验算55五、穿梁螺栓的计算55六、梁底模板计算551.抗弯强度验算562.挠度验算56七、梁底支撑的计算561.荷载的计算562.方木的支撑力验算57方木强度验算573.支撑小横杆的强度验算57八、梁跨度方向钢管的计算59梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算59九、扣件抗滑移的计算60十、立杆的稳定性计算60考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算61十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验62除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容621.模板支架的构造要求6229、.立杆步距的设计623.整体性构造层的设计634.剪刀撑的设计635.顶部支撑点的设计636.支撑架搭设的要求637.施工使用的要求63一、编制依据1.1施工图纸xxxx广场地块一基础结构施工图纸。1.2施工图集、规范序号名称编号1工程测量规范GB50026-20072建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑工程施工现场供用电安全规范GB50194-19935建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116混凝土质量控制标准GB50164-20117混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-20118混凝土结构耐10、久性设计与施工指南CCES01-20049建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810建筑结构荷载规范GB50009-201211建筑施工安全检查标准JGJ59-201112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-199113施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005二、 工程概况xx经开xx广场场地位于xx经济技术开发区，将xxxx广场规划用地划分为三块。其中最北侧施工用地面积为：77707.74，中间部分施工用地面积为：43428.11，最南侧施工用地面积为：35260.77，约占地235亩，以上施工用地面积为用地红线范围内面积。本方案为针对地块一（最北端地块）1#5#楼结构编11、制的模板及其支撑体系施工方案。1#5#楼地上均为32层，其中，4#楼地下三层，其余楼栋地下均为两层。1#2#楼之间的车库为地下一层，其余车库为地下两层。三、施工准备3.1技术准备3.1.1收到图纸后，由技术部门组织工长、质量、翻样、放线以及外施队有关人员进行联合审图，详细阅读施工图纸、设计要求及建筑做法。新旧图纸要列详细目录，包括图名、图号、收图日期、份数，且应在目录及图纸上用红笔注明已作废图纸，以免使用废图。3.1.2设计交底记录和设计变更、洽商要及时整理并下发到各职能部门，各部门须将对图纸的更改项目标在施工图上，避免出现图纸使用错误。3.1.3需外加工的模板配件（如穿墙螺栓、铁垫、止水带等12、）由技术、翻样人员提前对加工厂家做出交底。模板施工前，由工长依据施工组织设计、模板专项方案及有关规程、施工工艺标准写出技术交底，并组织专门会议对操作工人进行详细交底。3.1.4对施工队采取按工种定人、定岗、定质量的三定措施,针对工程的实际情况进行工前培训。3.2施工人员准备3.2.1根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。3.2.2做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各13、项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。3.2.3劳动力需要量（见下表）。序号工 种数 量备注1放线工4人仅供参考,以实际为准。2木 工80人3钢 筋 工55人4架 子 工40人5混凝土工40人3.3机具准备根据实际情况配备施工机具，主要机具如下表所示。序号名称数量规格备注1圆盘锯6台3kw仅供参考,具体数量以实际为准2手电锯10台2kw3电钻12台613mm4铁锤40把5斧头40把6水平尺12把7活动扳手15把3.4材料准备3.4.1基础底板及独立基础、电梯井、积水坑垫层及防水墙使用砖胎模，根据现场14、实际情况准备红机砖、水泥、砂等材料。其它墙、板、柱、梁、楼梯全采用木质模板。木模板采用15mm厚普通木模板，规格尺寸为1220mm2440mm。楞木采用50100mm木方，螺栓采用直径d=14mm的高强对拉螺栓，模板支撑架采用483.0mm扣件钢管脚手架。3.4.2配套材料主要包括钢管、可调托、可调座、螺栓、铅丝等。木方使用前，应刨平，并应尽量保证截面尺寸，截面刨去的厚度不应大于3mm。模板使用前刷脱模剂。破损模板及时修补、截边，不能修补的要更新模板，墙模板加工统一弹线切割。脱模剂选用水质脱模剂。3.4.3严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管；有裂缝的扣件及松口的螺丝帽必须更换。3.3.4材料分15、期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3.4.5钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理16、，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。3.4.6主要材料用量名称规格（mm）用量备注钢管483.02.0103吨表中数据仅供参考，准确数据以材料计划为准。模板12202440152.0104m2木方5010030002.0104根顶托1.5104个3.5工程技术难点及要求3.5.1工程质量目标：合格，要求结构构件几何尺寸准确，结构造型准确，表面平整、颜色均匀，无空隙、龟裂、离析的缺陷。因此对模板的强度、刚度、面板质量要求较高，模板表面要求平整光洁、接缝严密，不允许漏浆。模板的支撑体系要求牢固、稳定、安全。3.5.2模板设计不仅要考虑结构混凝土的成型效果，还要考虑模板体系装拆方便，以增加模板17、的周转次数，降低成本。3.5.3模板工程质量控制点较多，必须从选型、设计、制作、放线控制、安装、浇筑过程、模板成品保护等方面进行严格有效的控制，确保质量目标的实现。四、主要施工方法及措施4.1施工顺序划分 地下室结构施工顺序： 底板钢筋绑扎积水坑及导墙模板底板、导墙面砼施工地下室墙、柱钢筋绑扎、顶板脚手架、模板地下室墙柱模板、顶板钢筋绑扎地下室墙、板柱砼施工。4.2板及支撑体系的配置4.2.1模板支撑体系选用钢管脚手架。模板配制时，应尽量采用标准型模板，减少异型模板的使用，标准模板与异型模板进行组合使用，力求增加模板周转次数，降低成本。4.2.2模板配置本着在满足设计要求、质量目标要求的情况下18、，充分考虑所有结构的几何尺寸，综合考虑模板的施工调配，增加模板的周转次数，提高模板利用率。4.2.3模板设计的原则确保混凝土成型后结构的形状、尺寸和相对位置符合设计要求，表面平整，达到混凝土质量验评标准，在选择模板材料时，尽量选用质优价廉的模板材料，充分考虑模板可周转性及后续工程再利用。保证模板构造简单、易加工、拆装灵活方便及支撑装拆便捷高效。4.2.4模板及支撑体系应稳固、安全可靠、合理适用。4.2.5本工程地下室结构施工的模板及加固、支撑体系选型如下表所示：序号施工部位模 板 选 型加固、支撑体系1楼板15 mm厚多层板48钢管、50100木方2楼梯15 mm厚多层板50100mm木方，419、8钢管3梁15 mm厚多层板50100木方、48钢管。14高强对拉螺栓4.3洞口模板设计普通门窗洞口模板采用18mm厚多层板。面板后设置主次龙骨，次龙骨为50100mm木方，主龙骨为50100mm木方。模板内侧用木方作为支撑材料，支撑采用十字撑及斜撑，具体做法参见下图：4.4框架梁模板设计4.4.1梁模板设计分类梁模板设计时，根据梁宽、高、板厚、支模板高度分别进行设计，设计时本工程梁进行分类，再根据分类进行模板设计。分类类别分类梁截面：H梁高 B梁宽计算选用梁截面第一类H250、300、400、500、600；B250250600第二类H650、700、800、900；B400400900第三20、类H1000、1100；B6506501100第四类H1500、1600；B=30030016004.4.2梁支模板系的选择分类类别分类梁截面计算选用梁截面支撑体系梁底支承模杆第一类H250、300、400、500、600；B25025060050100木方、48钢管、14对拉螺栓、扣件48钢管、双扣件第二类H650、700、800、900；B40040090050100木方、48钢管、14对拉螺栓、U形托48钢管、双扣件、U形托第三类H1000、1100；B650650110050100木方、48钢管、14对拉螺栓、U形托48钢管、双扣件、U形托第四类H1500、1600；B=300300121、60050100木方、48钢管、14对拉螺栓、U形托48钢管、双扣件、U形托4.4.3梁模板设计表：名 称第一类第二类第三类第四类备注梁底立杆沿跨度方向间距0.90.90.90.9本次计算梁底均采用的为单钢管与U型顶托配合使用、双扣件。梁两侧立杆间距0.60.60.80.6梁底增加立杆数0121梁底增加立杆沿跨度方向间距0.90.90.90.9梁底支撑小楞50100木方数量2343梁底立杆步距1.51.51.51.5侧模主楞竖向根数（钢管）2456侧模次楞间距（木方）0.350.350.350.35侧模板对拉螺栓数2456侧模对拉螺栓沿梁跨度方向间距0.70.70.70.7注：计算截面如上表，22、同一类按相同搭设方式进行施工，板厚均按250进行计算，计算高度按6m，所有钢管按3.0厚计算。梁底中间增加立杆可以用U托支顶。4.4.4:梁模板采用木质模板，模板面板采用14mm厚多层板，用50100mm 木方、钢管、U形托进行加固。梁侧模采用50100mm木方、钢管、14高强对拉螺栓进行加固，对拉螺栓设26道，间距700mm。梁底采用50100mm木方作肋，设不小于2道肋；48壁厚3.0mm钢管作为托梁进行支撑（详上表）。4.4.5支撑体系选用钢管脚手架和U形顶托，所用钢管为48壁厚3.0mm，扣件应为合格扣件，梁底用支承用扣件全采用双扣件，扣件符合安全要求，不得有开裂。钢管沿梁跨方向格构为23、900900mm和12001200mm，梁底中部增加支撑立杆（如上表），双向横杆步距1500mm，支撑架下部必须设置扫地杆，为了保险考虑梁两侧面还应加钢管斜撑顶紧。底部垫长度不小于500mm木方。不同截面的梁尺寸根据计算调整间距和支撑形式。4.4.6:梁阴阳角处面板接缝采用硬拼，用50100mm木方进行加固。4.4.7梁模板的设计如下图所示。梁模板计算书见附表。4.5楼板模板设计4.5.1楼板模板设计分类分类类别分类板厚、支模高度计算选用梁截面第一类H120，支模高度小于4000H120，支模高度4000第二类H180250，支模高度小于6000H250，支模板高度60004.5.2板支模板系24、的选择类别分类板厚支模高度计算选用板厚和计算高度支撑体系板底支承小椤/托梁第一类H120，支模高度小于4000H120，支模高度400050100木方、48钢管、双扣件50100木方、48钢管第二类H180250，支模高度小于6000H250，支模板高度600050100木方、48钢管、双扣件50100木方、48钢管注：第二类按高支模计算.4.5.3板模板设计表项目支模高度小于40004000支模高度6000备 注板厚120板厚180、250立杆横向间距（排距）1200900注：扣件滑移系数取0.85板底支撑体系采用钢管、扣件、50100木方立杆纵向间距（跨距）1200900步距150015025、0板底50X100木方间距300300立杆承重连接方式双扣件双扣件注：以上立杆间距为计算间距，在进行脚手架搭设时，须根据构格情况按不大于上构格尺寸进行搭设4.5.4楼板模板采用木质模板，模板面板采用15mm厚多层板，板下次龙骨采用50100mm木方，主龙骨采用48壁厚3.0mm钢管，支撑体系采用钢管脚手架支撑体系。4.5.5模板支架的构造要求：a、梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆，地下室均按高支模板进行计算。b、立杆之间按步距1500mm布置双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c、本工程框架梁与楼板截面尺寸相差较大（梁宽150650，梁高2501600不等），梁按照900900mm格构26、(根据梁截面、沿梁宽方向中部增加立杆)布置立杆，板按照不大于12001200mm或900900构格布置立杆，双向布置水平横杆，步距1500mm。为便于施工，可以采用不同的立杆间距，在一个方向随梁跨方向下立杆格构间距900mm，而另一个方向作相应变化。d.、整体性构造层的设计：梁板整体高支模板脚手架四周立面须满设撑刀撑梁板中部支架每隔10m双向设置剪刀撑，且须与立杆和横杆连接支撑架的顶部横杆距模板底部距离为不大于600mm，扫地杆距地面200mm。高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)每 4-6米沿水平结构层设置水平斜杆加强层，在立杆 顶部设置U形托板时，其距离支架顶层横杆的高度不大于300mm27、。五、模板的制作与加工模板设计应符合结构形式、施工条件及施工荷载要求；构造合理；强度、刚度满足要求，规格尺寸准确；棱角平直光滑，面层平整、拼缝严密。新制作的模板应进行检查验收和试组装，并按模板规格、类型编号、标识。设计模板的选型、选材和制作量应力求资金投入合理。应注重模板的适应性、通用性、互换性强，尽量少异型模板，提高模板的周转率。墙体模板制作在平整的场地上进行，并制作加工平台。对模板加工的管理与验收的具体要求：1、木质模板均使用多层板规格尺寸为12202440mm及50100mm木方制作，用于制作模板的木方选用顺直、无木节、无劈裂的新木方，用于中间木方贴板面一侧及贴龙骨一侧上压刨刮平，框架柱28、边龙骨木方三面刮平，开料后的多层板开口处刮平，刷建筑胶以防面板遇水开裂。2、支模使用的木方子必须两面刨平，支模、拆模必须人工传料，轻拿轻放，严禁抛扔，防止损坏成品。模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。模板支承部分应有足够的支承面积。3、使用自然风干的方木，含水率不得大于18%，木龙骨使用前必须压刨，保证规格一致、平整，平直度控制在1/1000以内。螺栓孔用开孔器从板面一侧向背楞一侧开孔，螺栓孔的排布应纵横对称。尽量使用整板制作模板，接缝必须水平、垂直。4、模板裁板必须使用80齿以上的合金锯片，使用带导轨的锯边机；不规则的几何形状，使用转速不低于4000转/分钟的高速手提电锯。整个木模29、板的加工和安装，按照细木工活的的工艺标准执行和验收。模板裁切、打孔后必须用专用封边漆封闭切口，以防模板吸水变形。所有龙骨与面板之间的连接为反向钉钉。5、板上钉钉、打孔时必须在板下垫木方，谨防悬空造成背面出现劈裂。模板使用时防止金属锐角划伤、碰伤、摔伤，确保模板表面质量，拆模后应立即用较宽的刮刀彻底清除模板表面，刷好脱模剂，以利周转使用，并放于干燥处保存。6、在各方面积极采取有效的工艺技术和组织管理措施，建立健全各项质量、技术管理制度，完善各级管理人员的岗位责任制，模板从加工制作到安装，建立模板验收程序管理规定，各施工队必须严格遵照执行，每一道工序都要安排专人进行检查，签认验收结果，如发现存在质30、量问题，任何人不得放行，专职质量员应对每一道工序的质量把关，对最终的质量负责。六、模板安装的一般要求1、模板支模完毕进行清模，用气泵将杂物吹净。2、模板拆除，混凝土强度和临时支撑符合要求，拆模不得损伤结构面层及棱角。结构层上堆放物料及施工集中荷载不得过大，并注意尽量放置在梁位置，避免大量荷载放置在板中。模板施工过程中必须做好模板的保护工作，吊装模板必须轻起轻放，严禁碰撞。3、模板之间拼缝采用硬拼 。4、楼板模板支好后必须用水准仪进行检测校正标高。5、支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确。6、施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形，做好成品保护。7、杜绝模板31、接缝漏浆，大模板：模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝均采用企口拼缝。梁的阴、阳角的模板拼缝处贴1mm1mm海绵条。8、杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2mm以内。为防止混凝土接茬处漏浆，在墙模根部、顶模侧面、框架柱上口贴1cm1cm双面胶条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上。9、提前做好门口及墙柱混凝成品保护，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设保护口角板。加强模板清理，杜绝粘膜现象，用扁铲清理模板板面，铲掉混凝土残渣，然后用拖布涂刷脱模剂。10、针对模板工程出现的问题及时分析原因，采取改进措施。11、所有预留洞、预埋件均须按要求留设，并在合模前与水电分包单位配合核对。12、模板支32、搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续，经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。七、模板的安装7.1施工顺序地下结构施工顺序土方开挖地基验槽垫层施工、桩基检测、砖胎模施工防水施工防水保护层施工底板钢筋绑扎、模板支设（导墙、积水坑）底板砼浇筑定位放线架子搭设、顶板、梁模板支设，墙、桩钢筋绑扎顶板钢筋绑扎、墙柱模板支设砼施工7.2梁、板模板安装 7.2.1工艺流程弹线调整标高安装梁板支撑体系安装梁底模板并按规范要求起拱顶板杂物清理绑扎钢筋、安装板模板安装梁侧模 安装剪刀撑自检验收 7.2.2梁板支设以前先弹出轴线、水平线和控制标高。 7.2.3立杆33、下垫通长脚手板，距地面200mm设置扫地杆，双向布置，立杆顶部安装可调托时，立杆顶部到模板顶部距离为300mm，支撑体系顶部双向水平杆与模板底面距离小于600mm。 7.2.4按设计标高调整立杆标高，然后安装梁底模板，拉线找平。梁底应起拱，钢架支撑起拱高度为全跨度长度的2/1000。 7.2.5绑扎梁钢筋，检查合格后办理隐检并清除杂物，安装侧模板。 7.2.6顶板梁模板支设后，在墙柱模板支设前，及时清理顶板、梁上支模杂物、锯沫等，以防止墙柱模板支设后，杂物难于清理。7.3楼板模板安装7.3.1在支撑立杆下铺设通长脚手板，从梁边跨一侧开始安装，先安装第一排龙骨和支柱，临时固定，再安装第二排龙骨和34、支柱，依次逐排安装，支撑体系中层高4m以下时立杆间距1200mm，层高4m6m时立杆间距900mm。双向水平杆步距1500mm，次龙骨采用50100mm木方，间距300mm。主龙骨采用48钢管，间距900mm。7.3.2调节立杆高度，拉线找平。铺设楼板底模，底模采用15mm厚多层板，板缝采用硬拼，保证拼缝严密，不漏浆。顶板模板与四周墙体或柱头交接处应加设海面条防止漏浆。7.3.3梁板支架每6000mm双向设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，支撑架的顶部横杆距模板底部距离为不大于600mm，扫地杆距地面200mm。7.3.4平台板铺完后，对模板标高进行核对校正，将板内杂物清理干净，办理预检。735、.4楼梯模板安装楼梯踏板模板采用木模板，底模采用15mm多层板。先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板.楼梯的施工缝留置在最下面第三个踏步处（见下图）。 楼梯模板支撑图八、模板的拆除8.1底模拆除的要求8.1.1各类水平构件拆模时混凝土强度须符合下表要求：结构类型结构跨度（m）达到设计强度的百分率（%）楼 板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件/1008.1.2板混凝土施工时留置同条件试块，同条件试块放置在楼层与梁、板混凝土一同养护，拆模前进行试压用以检验达到设计强度36、的百分比。板模板拆除均需自一头开始，严禁从多个方向同时进行。8.1.3楼板拆模时支撑体系不得整间拆除后再拆面板。8.1.4板拆模时后浇带位置处模板先予保留，待拆模材料清运完毕对后浇带两侧进行支顶后再拆除后浇带模板，以便对后浇带进行清理、剔凿。8.1.5顶板拆模要求保证有两层的支撑，以确保施工荷载的需要。8.2楼板、梁模板拆除顶板拆模时的同条件试块强度应符合规范要求，且必须有三层以上支撑，拆模前要填写拆模申请，报技术负责人审批。先拆除梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除立柱，每根龙骨留12根立柱不拆。操作人员站在已拆掉空隙，拆去近旁斜支柱使其龙骨自由坠落。九、模板的维护37、与修理为做好模板的维护与修理工作，结构施工期间抽调专门人员负责模板的维护与修理，维护与修理过程中加强自检，合格后方可周转使用。9.1、木质模板维护与修理9.1.1首次进场的模板需对模板表面进行认真清理，清理完毕用棉丝揩拭涂刷水性脱模剂。9.1.2模板在现场拼装好后，板缝错台必须磨平，使用前刷水性脱模剂。9.1.3模板使用完一次，必须及时清理，用扁铲清理模板板面，铲掉混凝土残渣，木模板在使用过程中必须对其平整度进行定期检修。9.1.4模板堆放处必须加垫木，防止模板受潮。9.1.5模板在安装、拆模过程中，严禁用力撞击。9.1.6模板拆除后认真清理灰浆，灰浆清理要完全彻底，尤其应注意模板底口清理以防38、再次支模时因底口不严造成漏浆。 9.1.7面板灰浆清理时动作要轻，用于铲除灰浆的开刀不要过于锋利以防破坏面板。9.1.8拆下来的模板要认真检查面板与背楞连接是否松动，如有松动原有圆钉要逐一砸牢并适当补钉圆钉。9.1.9边角破坏严重的面板予以更换，背楞木方如有变形须予更换。9.2模板安装的允许偏差和检查方法 模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差见下表项次检 查 项 目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基 础5尺 量柱、墙、梁32底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基 础5尺 量柱、墙、梁34每层垂直度层高5m3经纬仪或吊线尺量层高5m55相邻两板表面高低差2尺 量6表面平整度2靠尺、楔形39、塞尺7阴阳角方 正2方尺、楔形塞尺顺 直25m线尺8预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度5，09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量孔洞内尺寸5，010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6十、安全注意事项10.1、模板加工、码放过程的的安全注意事项10.1.1模板要划出专门堆放区，场区内的大模板应按规格、型号分区堆放，并要设立明确的标志，非操作人员不得随意进入模板堆放场，不得在模板下休息、乘凉。木工机械要加防护装置，要有接地线，安装漏电保护器，分机要一机一闸一保护，机械操作人员要经过培训持证上岗。10.1.5木工棚及堆放场地应设置足够消防器材并经常检查，40、发现失效及时更换。10.1.6施工现场禁止吸烟，杜绝火种。刨花木屑应及时清运到指定地点堆存，并及时外运。10.1.7模板安装应临时与结构主筋挂接固定，以防止模板在未支撑稳定前发生倾倒。10.2、模板操作过程的安全注意事项10.2.1现场操作人员应戴安全帽，扣好帽带，高空作业时系安全带和工具袋工具放在袋内，防止坠落伤人。10.2.2塔式起重机司机及指挥信号工必须经过培训，持证上岗。施工中指挥人员与司机必须统一信号，禁止违章指挥和操作。模板或材料吊运时，在吊臂旋转范围内不准停立或行走。10.2.4模板安装时，里外角膜和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。10.2.10大风大雨大41、雾大雪天气，不准在高空作业，五级以上应大风停止模板作业。雨雪后要采取防滑措施并检查架子的稳定性。 十一、成品保护11.1对模板配制、安装过程的成品保护11.1.1存放在场地内的多层板和木方等应距地300mm，并用塑料布覆盖，防止潮湿及雨雪。墙、柱、梁拼装等部位的模板在使用过程中加强管理，按规格和类型分区码放，并注明编号、使用的部位、轴线等。11.1.2浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。 11.1.3水电做管须穿过顶板模板时，模板上打孔必须使用手枪钻，不得使用錾子。11.2对模板运输、拆除过程的成品保护11.2.1在运输及施工过程中，对配制好的各类模板应轻拿轻放，不得磕碰，临时堆放高度不得42、过高以防模板变形。11.2.2拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。 11.2.3拆下模板后，发现模板不平或边角损坏变形应及时修理和更换。 11.2.4严禁其他工种任意在模板上开洞，胡乱拆改模板。 11.2.5顶板模板支设好后不得在上集中堆料，混凝土浇灌用的布料杆位置支撑适当加密。 11.2.6模板的支撑体系其他工种不得随意拆除十二：模板计算书 12.1板模板计算书 12.2梁模板计算书（300mm1600mm） 12.3梁模板计算书（650mm1100mm）板模板(扣件钢管高架)计算书(地下室顶板高支模搭设高度按6m计算)一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):43、0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.44、400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.52/6 = 33.75 cm3；I = 901.53/12 = 25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混45、凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.9+0.30.9 = 5.895 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.9= 1.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.895+1.41.8= 9.594kN/m最大弯矩 M=0.19.5943002= 86346 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 86346/33750 = 2.558 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.558 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算46、挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.895kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.8953004/(100950025.312104)=0.134 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.134 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混47、凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.25+0.30.3 = 1.965 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.3 = 0.6 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.965+1.40.6 = 3.198 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.1980.92 = 0.259 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.259106/83333.33 = 3.108 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大48、应力计算值为 3.108 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.1980.9 = 1.727 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.727103/(2 50100) = 0.518 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.518 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.965 kN/m；最大挠度计算值 =49、 0.6771.9659004 /(10090004166666.667)= 0.233 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.233 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.878kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.691 kNm ；最大变形 Vmax = 1.808 mm ；最大支座力 Qmax = 9.402 kN ；最大应力 50、= 690940.673/4490 = 153.884 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 153.884 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.808mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.402 kN；R 1251、.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.30.90.9 = 0.243 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.136 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 52、NQ = (2+2 ) 0.90.9 = 3.24 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.899 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.899 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； 53、f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11899.08/（0.537424） = 52.26 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 52.26 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架54、的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11899.08/（0.417424） = 67.299 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 67.299 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满55、足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化56、较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可57、根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.58、地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书(300mm1600mm)梁段:L1600。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支59、撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/60、m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：6；穿梁螺61、栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：50mm，300mm，550mm，800mm，1050mm，1300mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V -62、 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1501.63、51.5/6=56.25cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.517.85=32.126kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.54=8.4kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.132.1263502 + 0.117 8.43502 = 5.14105Nmm；面板的最大支座反力为：64、N=1.1q1l+1.2q2l=1.132.1260.35+1.28.40.35=15.897kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.14105 / 5.63104=9.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=32.126N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: 65、I = 1501.51.51.5/12=42.19cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67732.1263504/(10060004.22105) = 1.289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=15.897/(1.600-0.100)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度1066、0mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.212 kNm，最大支座反力 R= 4.240 kN，最大变形 = 0.117 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.12105/8.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 67、2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.117mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.24kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(k68、N) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.668 kNm，最大支座反力 R= 9.434 kN，最大变形 = 0.487 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.68105/8.99103 = 74.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.487 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大69、挠度计算值 =0.487mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.434 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.434kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.8570、kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+71、1.50)1.60+0.300.90=44.388kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=44.388+5.040=49.428kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12549.4281502=1.39105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37544.3880.15+0.4375.040.15=2.827kNRB=1.25ql=1.2549.4280.15=9.268kN =Mmax/W=1.39105/3.38104=4.1N/mm2；梁72、底模面板计算应力 =4.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250；其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=36.990kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52144.3881504/(10060002.53173、05)=0.077mm；面板的最大挠度计算值: =0.077mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.268/0.9=10.298kN/m；2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=51074、1010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.2980.92 = 0.834 kNm；最大应力 = M / W = 0.834106/83333.3 = 10 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.2980.9 = 5.561 kN；方木受剪应力计算值 = 35.5611000/(250100) = 1.668 N/mm2；方木抗剪75、强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.668 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67710.2989004 /(1009000416.667104)=1.22mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.22 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.827kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P276、=RB=9.268kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.300)/40.900(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.900(1.600-0.100)0.300=1.355kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.307 kN；N2=15.02 kN；最大弯矩 Mmax=0.235 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.047 mm；最大应力 =0.235106/4490=52.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 77、52.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得78、到 R=15.02 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.307 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.5=0.697 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.60-0.30)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.60-0.30)/4)0.900.100(1.50+24.00)=1.616 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N479、=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.600-0.300)/40.900=2.646 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.307+0.697+1.616+2.646=6.266 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范80、，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6266.123/(0.205424) = 72.1 N/81、mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.02 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.5-1.6)=0.697 kN；N =N1+N2 =15.02+0.449=15.469 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆82、净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2983、75.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15468.893/(0.205424) = 178 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 178 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.002 ；lo/i =84、 1987.868 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 15468.893/(0.423424) = 86.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 86.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根85、据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接86、，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用87、双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检88、查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书(650mm1100mm)梁段:L1100。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.65；梁截面高度 D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式89、：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材90、质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，400mm，600mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：191、00.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m292、作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 851.51.5/6=31.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝93、土侧压力设计值: q1= 1.20.8517.85=18.205kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.854=4.76kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.118.2053502 + 0.117 4.763502 = 2.91105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.118.2050.35+1.24.760.35=9.008kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.91105 / 3.19104=9.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.1N/mm2 小于 面94、板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=18.205N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 851.51.51.5/12=23.91cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.2053504/(10060002.39105) = 1.289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.289mm 小于 95、面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.008/(1.100-0.250)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.041 96、kNm，最大支座反力 R= 2.298 kN，最大变形 = 0.002 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.13104/8.33104 = 0.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大97、支座力2.298kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.362 kNm，最大支座反力 R= 5.113 kN，最大变形 = 0.264 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.62105/8.99103 = 40.3 N/mm98、2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =40.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.264 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.264mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁99、螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.113 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.113kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。100、本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.10+0.300.90=30.618kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=30.618+5.040=35.658kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l101、2= 0.130.618216.6672+0.1175.04216.6672=1.71105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.430.6180.217+0.455.040.217=3.145kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.130.6180.217+1.25.040.217=8.608kN =Mmax/W=1.71105/3.38104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=102、 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.515kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =216.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =216.67/250 = 0.867mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.618216.74/(10060002.53105)=0.301mm；面板的最大挠度计算值: =0.301mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.867mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、103、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.608/0.9=9.564kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.5640.92 = 0.775 kNm；最大应力 = M / W = 0.775106/833104、33.3 = 9.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.5640.9 = 5.165 kN；方木受剪应力计算值 = 35.1651000/(250100) = 1.549 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.549 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=105、l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.5649004 /(1009000416.667104)=1.133mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.133 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.145kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=8.608kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.650)/40.900(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.900(1.100106、-0.250)0.300=1.338kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.043 kN；N2=N3=11.047 kN；最大弯矩 Mmax=0.358 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.177 mm；最大应力 =0.358106/4490=79.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 79.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件107、式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.049 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N -108、 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.043 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295=0.775 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(1.00-0.65)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.00-0.65)/4)0.900.250(1.50+24.00)=3.875 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.000-0.650)/40.900=2.709 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.043+0.775+3.875+2.709=109、9.401 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度110、附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9401.384/(0.205424) = 108.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 108.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心111、压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.049 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5-1.1)=0.775 kN；N =N1+N2 =11.049+0.604=11.653 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；112、 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11652.771/(0.205424) 113、= 134.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 134.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.003 ；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 11652.771/(0114、.423424) = 65 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变115、。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在116、任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。