1、一、编制依据：1.1、苏州高新区人民医院二期扩建项目土建、安装总承包工程建筑、结构施工图纸。1.2、苏州高新区人民医院二期扩建项目土建、安装总承包工程施工组织设计。1.3、苏州高新区人民医院二期扩建项目土建、安装总承包工程施工合同。1.4、主要规范、规程、标准。1.4.1混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）(2011年版)1.4.2建筑工程施工质量验收统一规范（GB50300-2013）1.4.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.4.4建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）。1.4.5混凝土结构工程施工规范（GB50666-202、11）。1.4.6住建部建质【2009】J87号文件。1.4.6住建部建质【2009】第254号文件。1.4.7苏建安监【2010】第3号文件。1.4.8苏住建【2010】第58号文件。1.4.9 GB/T17656-1999混凝土模板用胶合板及相关规范、规程。1.4.10苏建质【2006】第24号文件 二、工程概况：结构体系：本工程本项目由二层大地库（其中地下二层大部为人防地下室）、主楼（15F的T1塔楼、13F的T2塔楼及3F裙房）、4F的健康检查与配套楼、2F的科教楼及1F/1D的后勤保障中心用房组成，主楼中的T1、T2塔楼为框架剪力墙结构体系，其余地上建筑均为框架结构。总平面区域划分如3、右图：综合质量、进度、安全及经济指标，结合工程实际和结构形式的特点，本工程各类梁支模系统均采用15mm厚胶合板作面板、40mm90mm方木作次楞，482.7mm钢管作主楞，板承重均采用双扣件承重满堂钢管架，梁底支撑采用水平钢管主楞支撑+可调顶托。本工程同时含有多个高支模区域：1、其中T1塔楼1处，具体位置如下：T1塔楼高支模区域情况：支模范围：-0.050m14.650m支模高度：14.70m涉及位置板厚：150mm涉及最大梁截面：500x800mm板下立杆间距:800x800mm2、T2塔楼有2处，具体位置如下：T2塔楼高支模区域一情况：支模范围：-0.050m9.550m支模高度：9.604、0m涉及位置板厚：150mm涉及最大梁截面：500x800mm板下立杆间距:800x800mmT2塔楼高支模区域一T2塔楼高支模区域二情况：支模范围：-0.050m9.550m支模高度：9.600m涉及位置板厚：150mm涉及最大梁截面：500x800mm板下立杆间距:800x800mmT2塔楼高支模区域二（阴影部位为高支模区域）3、科教楼有1处，如下图：科教楼高支模区域情况：支模范围：-0.60m12.90m支模高度：13.50m涉及位置板厚：120mm涉及最大梁截面：350x2500mm板下立杆间距:800x800mm材料计算参数表材料名称与规格材料特性计算值备注胶合板15mm厚E=6005、0N/mm2,f=13N/mm2,fv=1.4 N/mm2按桦木材质取值钢管482.7mmi=1.60cm,A=3.841cm2,f=205N/mm2 ,I=9.891cm4,W=4.121cm3,E=206000N/mm2按现场实际木方4090mmE=7000N/mm2,f=11N/mm2,fv=1.3N/mm2,I=243cm4,W=54cm3按规范最低标准材质取参数值（计算软件采用PKPM施工安全计算软件）模板支撑所使用的材料必须符合JGJ130-2011、JGJ162-2008规范及施工所在地建设局相关文件，并按上述文件规定对现场使用钢管扣件等材料进行随机检测，现场实际使用钢管壁厚应与6、上方案中计算壁厚相同或大于计算壁厚。a、梁底采用可调顶托可调托撑螺杆外径不得小于36mm；螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母宣和长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的不得大于3mm，安装时应保证上下同心。b、支撑体系布置情况：地下室二层顶板（含人防区非人防区）及地下一层顶板下立杆支撑纵横间距均为700x700mm，上部结构楼板下（含高支模部位）立杆支撑纵横间距布置为800x800mm，梁下立杆按下表统一布置，跨度方面立杆间距同板下立杆间距。c、本工程所含高支模处钢管支撑局部搭设于回填土之上，故土方7、回填时应分层夯实，分层厚度不超过250mm，同时确保压实系数不小于0.94，同时于其上铺设100mmC15混凝土垫层，并于该部位钢管底部设置通长50mm厚，250mm宽垫木，以确保排架不发生沉降。d、由于劲性体系先行吊装完成，为保证模板工程施工质量，故应事先与钢结构生产厂家联系确定对拉螺栓位置及形式。阴影部位为人防区人防区与非人防区划分e、本工程人防地下室区域含大截面梁500x1100、600x1100、600x1300、600x1400mm等，顶板最厚处为400mm（其余以300mm为主，局部200mm）；负二层非人防地下室区域中含大截面梁500x1000、600x1000mm等，顶板厚为18、50m及180mm；负一层地下室中含大梁截面400x1600、500x1000mm,顶板厚为180mm及250mm。f、上部结构中T1塔楼、T2塔楼及科教楼共计四个高支模区域，最高支模高度为14.70m，相应位置最大板厚为150mm，相应位置最大梁截面为500x800mm，所有高支模区最大梁截面为350x2500mm。g、上部结构中亦含有大截面梁550x1100mm(后勤保障楼)、500x1200mm、300 x2500mm (科教楼)等,最大板厚为150mm。h、故本工程需要专家评审的范围为高支模、大截面梁及厚板。117梁板截面尺寸（mm）立杆方案立杆横向间距纵向间距（mm）（小横杆间距同纵9、向间距）梁侧立杆扣件相邻板厚（mm）板底木方间距(mm)板下立杆间距(mm)对拉螺栓（mm）梁底木方根数（mm）备注200300mm、200400mm二700700双150mm200mm300mm400mm250700无需使用3梁底中间立杆皆采用可调顶托，两侧立杆采用双扣件；板下采用双扣件200600mm二700700（小横杆加密一道，间距400）双700无需使用3250400mm二700700（小横杆加密一道，间距400）双700无需使用3200800mm二700700（小横杆加密一道，间距400）双7001145003300500mm、300600mm三（400+400）700双700无需10、使用4250800mm、300700mm、300800mm三（400+400）700双7001145004400600mm三（450+450）700双700无需使用5350700mm、350800mm三（450+450）700双7001145004400800mm、400850mm 、500800mm、500850mm、5001000mm四(350+300+350)700双70011450056001000mm四(400+300+400)700双70011450066001100mm、6001300mm、6001400mm五(300+250+250+300)700双7002145006150m11、m、200mm、300mm、400mm/700700/700/负二层地下室结构（含人防及非人防区）典型截面梁、支撑系统情况一览表（带 计算书详见后附，加粗字体为需专家评审内容）梁板截面尺寸（mm）立杆方案立杆横向间距纵向间距（mm）（小横杆间距同纵向间距）梁侧立杆扣件相邻板厚（mm）板底木方间距(mm)板下立杆间距(mm)对拉螺栓（mm）梁底木方根数（mm）备注200300mm、200400mm二700700双160mm180mm250mm250700无需使用3梁底中间立杆皆采用可调顶托，两侧立杆采用双扣件；板下采用双扣件200500mm、200600mm二700700（小横杆加密一道，间距412、00）双700无需使用3250400mm、250600mm二800700（小横杆加密一道，间距400）双700无需使用3200700mm二700700（小横杆加密一道，间距400）双7001145003250650mm 、300500mm、300600mm三（400+400）700双700无需使用4300700mm三（400+400）700双70011450043001000mm四（300+200+300）700双7001145004350600mm、400500mm三（450+450）700双700无需使用5350700mm、350800mm、350850mm400700mm三（450+4513、0）700双70011450045400800mm、400850mm、400950mm、4001100mm四（300+300+300）700双7001145005450700mm 、4001100mm、4501000mm四（350+300+350）700双70021450054001600mm、4501550mm四（350+300+350）700双7002145005450600mm、500600mm四(350+300+350)700双700无需使用5500700mm、500800mm、500850mm500900mm、5001000mm、600800mm四(400+300+400)700双714、001145005160mm、180mm、250mm/700700/700/负一层地下室结构（含后勤保障楼负一层地下室）典型截面梁、支撑系统情况一览表（带 计算书详见后附，加粗字体为需专家评审内容）上部结构（含T1塔楼、T2塔楼、主楼裙房、科教楼、健康检查楼、后勤保障楼）典型截面梁、支撑系统情况一览表梁板截面尺寸（mm）立杆方案立杆横向间距纵向间距（mm）（小横杆间距同纵向间距）梁侧立杆扣件相邻板厚（mm）板底木方间距(mm)板下立杆间距(mm)对拉螺栓（mm）梁底木方根数（mm）备注200300mm、200400mm二800800双110mm120mm130mm140mm150mm3008015、0无需使用3梁底中间立杆皆采用可调顶托，两侧立杆采用双扣件；板下采用双扣件200500mm、200600mm、250400mm250500mm、250550mm、250600mm二800800（小横杆加密一道，间距400）双800无需使用3200700mm、250700mm二800800（小横杆加密一道，间距400）双8001145003250650mm 、300400mm、300500mm300600mm三（400+400）800双800无需使用4300700mm三（400+400）800双8001145004300900mm、3001000mm四（300+200+300）800双8001116、450043502500mm四(300+250+300)400双8004165004350400mm、350550mm、350600mm350650mm、400500mm、400600mm三（450+450）800双800无需使用5350700mm、350750mm、350800mm400700mm三（450+450）800双8001145005350900mm、3501000mm、400750mm 、400800mm、450900mm、4501000mm、4501100mm四（350+300+350）800双8001145005450750mm、500700mm、500800mm50087017、mm、500900mm四(400+300+400)800双80011450055001200mm、5501100mm四(400+300+400)800双8002145005110mm、120mm、130mm、140mm、150mm/800800/800/（带 计算书详见后附，加粗字体为需专家评审内容）备注：为便于计算，上部结构支模计算时，支模高度统一取为6.0m（高支模区域除外）。三、施工准备3.1 技术准备1、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。2、对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的18、技术素质。3、高支模、大断面梁梁底中间立杆均采用可调顶托，其他梁侧、板下均采用双扣件。4、支撑体系施工前向施工人员进行交底，交底应健全签字手续，模板铺设前必须对支撑系统按方案要求进行验收，支撑系统施工完毕，经三方（建设方、监理方、施工方）验收合格后方能铺设底模。3.2 材料选择3.1、设计要求模板在满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。3.2、钢管、扣件本工程采用482.7碳素结构钢进行设计计算；所用钢管化学成份与机械性能应符合普通碳素结构钢技术条件（GB700-88）中Q235钢材的材质要求，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结构疤、分层、错位、硬弯、毛19、刺、压痕和深的划痕。扣件应符合可锻铸铁分类及技术条件（GB978-67）的规定，扣件螺栓拧紧力矩采用扭矩扳手检测，不应小于40N.m，且不应大于65N.m。扣件不能裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧时开口处最小距离不得小于5mm。钢管与扣件质量应按苏建质【2006】第24号文件要求进行检测，符合本设计要求者方可使用。3.3、胶合板模板、木方模板材料均需满足混凝土模板用胶合板GB/T17656-1999等相关规定，模板面板采用15mm厚的胶合板。木方截面尺寸为4090mm。四、施工部署1、结合本工程结构形式及现场实际情况，基础需设置传力带，基础独立承台单独浇20、筑。2、柱模板支撑本工程框架柱600600mm及以下采用4090mm木方及482.7mm钢管支撑体系；柱边尺寸超出600mm的框架柱超出侧面均设114500对拉螺栓，柱箍采用双钢管，间距为500mm，柱底1.5m范围加密为300mm一道。本工程含多根劲性钢柱，其对拉螺栓位置需待确定加工厂家后，与厂家协商确定腹板中开孔（D16-D20）位置，同时应征得设计院同意后方可实施。为防止柱模漏浆，框架柱模角部拼装时应相互错压，同时采用双面胶带纸粘贴。柱模板安装前必须按图弹线且柱模一次安装到位，将框架柱侧模吊运就位，安装时要跟线。3、上部主体结构梁支撑形式、立杆布置参照上述典型梁表4、本工程为框架结构及框21、架剪力墙结构，框架柱、剪力墙与楼面砼采用二次浇筑，楼面模板支撑体系应与框架柱或剪力墙有效拉结，从而确保整个支撑系统的稳定性。五、模板构造要求及技术措施A、一般模板构造要求及技术措施1、梁模板由梁底模加侧模板组成，梁底采用脚手钢管和扣件，搭设支撑时，搭设成整体排架式。2、梁模板采用侧包底的支模法，便于拆除侧模以利周转，保留底模及支撑有待混凝土强度的增长，支模时，于侧模底部黏贴双面胶（必要时可于底模铺设完毕，钢筋绑扎前，在底模与侧模接缝处黏贴通长胶带），以使侧模与底模更加紧密，同时确保不漏浆；同时严格控制侧模木方间距、竖楞与对拉螺栓间距，确保不涨模。3、梁跨度在4米及大于4米时应起拱，如设计无规定22、时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。4、梁较高时，可先安装梁的一面侧板，等钢筋绑扎好再安装另一面侧板，梁高大于700mm时，除梁侧板外面支撑外，还宜采用对拉螺栓在梁高中间部分拉夹横楞加强紧固。5、有梁楼板模板先支梁底板及两侧模板，根据标高在梁两侧扣上水平钢管横挡，再在上边搁置平台搁栅，平台搁栅采用钢管铺设。6、搁栅找平后，在上面铺设模板，铺设时只要在两端及接头处固定。7、模板底部应留清扫口。对分段或分层施工的部位，其模板下口应找平垫实堵好缝隙。8、立杆底垫层立杆底部基层处理见附图说明，基底计算符合见计算书。9、立杆模板支架采用单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直23、角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，各接头中心距主节点（立杆与水平杆相交连接处）距离不大于600mm。模板支架设置纵横向扫地杆，一般离地面向上200mm处。根据规范JGJ162-20086.1.9、6.2.4构造要求执行，梁底多立杆支撑时中间立杆与外侧立杆必须同时搭设，严禁后加。框架柱应提前浇筑，相邻框架柱的水平杆应与框架柱每步距均箍紧。10、水平杆/横杆模板支架步高1500mm，水平杆/横杆与立杆均采用直角扣件连接。11、剪刀撑模板支架采用纵、横向剪刀撑及水平剪刀撑相结合的方式。剪刀撑应随立杆、水平杆同步搭设，剪刀撑斜杆与地面夹角在45-60之间，斜杆相交点应处于同24、一直线上，沿架高连续布置，斜杆搭接长度不小于1m，并用不少于2个旋转扣件固定。12、梁、板底支撑立杆纵横向必须连通并与两侧的模板顶紧，梁底中间立杆必须采用可调顶托，可调顶托的安装要求应符合规范JGJ162-20086.1.9、6.2.4构造的要求，两侧立杆与承重横杆连接采用双扣件，扫地杆、纵横水平杆、剪刀撑不得缺失。13、梁底多立杆支撑时梁下立杆与板下立杆应同时搭设，应做好高支模区域的水平杆与结构的刚性联接，加强架体的整体稳定性。B、高支模区域模板支撑构造与防护措施除常规支撑体系搭设构造要求与防护措施外，还应做到如下要点：1、满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无25、法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。2、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。3、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。4、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平26、均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑，并应在高支模四周设置外围封闭剪刀撑。5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。6、当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。六、模板拆除1、非承重的侧面模板，必须在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模而损坏时拆除，承重底模拆除时需满足：a、有拆模试块报告，27、且报告中砼强度数值必须达到规范中规定；b、上层结构砼以浇筑，且具有一定的强度；c、模板拆除前需经项目经理、技术负责人与建议一致同意。2、已拆除模板及其支架的结构，必须在混凝土达到强度后，才允许承受全部设计荷载，施工中不得超载使用，严禁集中堆放过量建筑材料，当承受施工荷载时，必须经过核算加设临时支撑。3、拆模时不得用力过猛，拆下的材料应及时运走整理。4、拆模程序后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。5、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。6、上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板模板不得拆除。上下结构同时施工时，上下立杆尽可能垂直对齐。7、梁和楼板模板，其底28、模及支柱的拆除时间，应对所用混凝土的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能完全承载。8、模板要加强保护，拆除后逐块传递或用绳索吊下，不得抛掷；拆除后立即清理干净，板面刷油。9、在拆除模板工程中，如发现有质量安全等问题时，应暂停拆除，经处理方可继续拆模。10、混凝土现浇结构模板拆除强度控制表现浇结构拆模时所需混凝土强度构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构2752100 注：“设计的混凝土强度标准值”指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。七、混凝土浇筑要求a.现场混凝土浇筑前应编制砼施工方案，29、并经公司总工程师审批合格。b.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式，即对称、均匀、分层的浇筑要求。(大断面梁、每层浇筑厚度400mm；砼柱凡有条件均先浇柱，后绑扎梁、板钢筋)c.严格控制实际施工荷载不的超过设计荷载，严格控制泵管下口的砼堆积高度，即不得大于板顶标高10cm。d.浇筑过程中，派人在场外检测支架的变形情况，发现下沉、松动等情况应停止浇筑，问题解决后，方可继续施工。e.本工程地下室部位混凝土浇筑时处于冬季施工，故应做到：（1）旧混凝土要冲洗干净，并进行加温，包括模板、钢筋均必须采取有效措施如暖棚进行加温至10以上方可进行混凝土浇筑30、；尽量减少因施工操作引起的混凝土拌和物温度损失，如减少混凝土暴露时间、及时对混凝土予以保温。（2）加强混凝土的温度监控。建立温度检测制度、指定专人负责，建立完整的检测记录。在老庄和特大桥冬季施工中外加剂的选用具有防冻、引气、减水等功能的复合性外加剂，采用525mm连续级配碎石粗集料与水泥配合，施工中防冻效果良好，能够满足现场冬季施工的要求。八、模板与支撑体系的监测对模板支撑系统进行监测监控，做好记录，并进行信息反馈。发生异常情况时，应及时进行处理。每个检测剖面布置不小于3个监测观察点。监测监控措施：在上部结构大截面梁下悬挂铅垂线，实时进行测控（详见右图）。监测支撑钢管不得弯斜，梁底立杆挠度、沉31、降不得大于计算允许数值。监测仪器：水准仪、经纬仪铅垂线、木竖尺等。检测频率：浇筑混凝土前每3小时监测一次，混凝土浇筑时20-30分钟监测一次，浇筑完毕后每2小时监测一次。 构件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm钢板尺2水平杆、斜杆钢管弯曲度L6.5m30mm钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5立杆、水平横杆沉降-5mm钢板尺九、工程质量保证措施1、模板测量、放样、弹线工作必须事先制定实施方案，所有测量器具必须符合计量检定标准，并妥善保管，施工中的轴线、标高、几何尺寸必须测放正确，标注清32、楚，引用方便，柱注线和记号必须显示在稳固不变的物体上。2、放线时，除按图纸弹划出工程结构外廊线外，还应弹划出模板安装线或检查线。3、模板施工前，场地必须干净、平整，模板下口及连接处的混凝土或砌体，必须边角整齐，表面平直，必要时先进行人工修整，以便确保模板工程质量。4、钢管扣件在现场随机抽样送检，确保所使用的钢管壁厚及强度满足要求。5、接头处模板，梁柱板交叉处模板，必须认真配置，防止烂根，移位、胀模等不良现象。6、所有预埋件及预留孔洞，在安装前必须与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时可用电焊或套框等方法将其固定。对小型洞孔，套框内可满填软质材料，防止漏浆封闭，在浇筑混凝土时，必须沿33、其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件和埋板，以免其歪斜、移位、变形。7、模板安装后应仔细检查各部位是否牢固，在浇筑混凝土工程中，应指定专人负责观察检查，如发现异常现象，应及时修整加固。8、对已施工完毕的部分钢筋或预埋件、设备管线等，应进行复查，若有影响模板施工处应及时整改，竖向结构的钢筋或管线先用架子临时支撑好，以免其任意歪斜造成模板施工困难。9、模板及支撑系统应联接成整体，竖向结构模板加设斜撑剪刀撑，水平结构模板应加强支撑系统的整体联接，采用钢管支撑时，应与先期浇筑的框架柱有效进行固定，使之形成整体排架。10、所有可调节的模板及支撑系统在模板验收后，不得任意改动。11、模板在每一次使用前34、，均应全面检查模板表面光洁度，不允许有残存的混凝土浆，否则必须进行认真清理然后喷刷一度无色的脱膜剂或清机油。12、模板拼接有明显缝隙时，必须采用油腻子批嵌，或采用泡沫塑料填塞。13、模板在校正或拆除时，绝对不允许用撬棒或用大锤敲打，不允许在模板面上留下铲毛或锤击痕迹。14、对模板本身的质量应认真检查。a.钢管围檩挠曲、不直，不得使用。b.胶合板木模表面有“脱皮、翘裂者”，应修整后方可继续使用。c.木围檩及木搁栅挠曲不直和有腐烂不得使用。15、模板工程施工中，应随做随检，作出验收记录，模板工程完成后应具备完整自检互检资料。16.支撑架体搭设完毕后，应经各方验收合格后再铺设楼面板、梁底板，并且立杆35、严禁后加。17.本工程含多条后浇带，所有后浇带模板支撑应单独成为一个体系（后浇带模板支撑立杆所在整跨为界），模板拆除时，后浇带部位不得拆除，同时后浇带独立模板支撑体系不得影响相邻区域模板工程施工。十、环保、文明施工1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土36、时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线长不得超过3m；外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格37、遵守相关安全操作规程。7、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。浇筑顺序：四周板墙均衡同步浇捣。8、环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。9、消防与防火措施（1）组织保证 1)成立消防领导小组，由项目经理对施工现38、场的消防安全负第一领导责任，领导和组织小组成员制定消防计划。2)部门经理和专职安全员直接负责施工现场的消防安全管理，负责对施工人员进行消防预防的教育和培训，落实消防安全措施。3)成立施工现场义务消防队，义务消防队员定期组织教育培训。（2） 消防保证措施1)严格遵守苏州市有关消防方面的法令、法规，按照苏州市相关规定，制定消防管理规定，并配备专职消防安全员。2)施工现场运输道路兼作临时消防车道，由于现场道路无法形成环路，将设计多种交通组织策划，以保证临时消防车道的畅通。3)布置消防设施，配足灭火器材。开工前根据施工总平面图、建筑高度及施工方法等按照有效半径25m的规定，布置消火栓和工程用消防竖管。39、消防设施及器材应经常检查、维护、保养，保证灭火器材灵敏有效。4)在库房、模板堆放区及各楼层、办公区均布置消防器材和消防栓，并由专人负责，定期检查，保证完整。冬季应对消防栓、灭火器等采取防冻措施。5)氧气、乙炔气、CO2气要放在安全处，并按规定正确使用，工具房、操作平台、安装楼层及临时设施处，设置足够数量灭火器材。电焊、气割时，先观察周围环境有无易燃物后再进行工作，并用火花接取器接取火花，严防火灾发生。6)施工现场内建立严禁吸烟的制度，发现违章吸烟者从严处罚。为确保禁烟，在现场指定场所设置吸烟室，室内安放存放烟头、烟灰的水桶和必要的消防器材。7)坚持现场用火审批制度，现场内未经允许不得生明火，电40、气焊作业必须由培训合格的专业技术人员操作，并申请动火证，工作时要随身携带灭火器材，加强防火检查，禁止违章。对于明火作业每天巡查，一查是否有焊工操作证与动火证；二查动火证与用火地点、时间、看火人、作业对象是否相符；三查有无灭火用具；四查电气焊操作是否符合规范要求。8)对易燃易爆物品指定专人负责，并按其性质设置专用库房分类存放。 9)在不同的施工阶段，防火工作应有不同的侧重点：结构施工时，要注意电焊作业和现场照明设备，加强看火，特别是高层焊接时火星一落数层，应注意电焊下方的防火措施。与焊接、切割、打磨等有关的静止或手提式设备是火灾的隐患点。安装及装修施工时，要注意电气线路短路引起的火灾，对电气设备41、和线路要严格检查；还要注意在施工后期收尾时，个别电气线路变更或其他变更项目，需要用电气焊时的防火措施；在易燃材料较多处施工时，要设防火隔板，控制火花飞溅；在进行油漆和一些挥发易燃易爆气体的涂料作业时，要做好通风，严禁明火，同时还应注意在这种场所施工时工具碰撞打火或静电起火。有木材、易挥发等易燃材料要求较高，起火因素多，引起火灾的危险性较大，所以施工时，必须认真落实各项消防措施。10)新工人进场要进行防火教育,重点区域设消防人员，施工现场值勤人员昼夜值班，搞好四防工作。11)积累各项消防资料，健全施工现场防火档案。十一、职业健康安全技术措施1、进入施工现场人员必须穿戴好劳动保护用品并系牢安全帽。42、2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。4、木工作业场所内严禁烟火，必须配一定数量的灭火器材，刨花等废料应由专人经常清理并运出场外，所有木工机械均应安装齐全安全防护装置，使用木工机械应遵守有关木工机械安全技术操作规程。5、工作前应先检查所使用的工具是否牢固，钉锤、扳手等工具应用绳链系挂在身上，用后应放在工具袋内以免掉落伤人。工作时应思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。6、凡属高空作业安装与拆除模板，应加强安全防护措施，必要时须搭设脚手架并设防护栏杆。应尽量避免在同一垂直面上下同时操作，必要时应搭设43、防护设施。凡在高处作业或悬空作业，必须系挂好符合标准和作业要求的安全带。在高处作业范围以及高处落物的伤害范围须设置安全警示标志，并设专人进行安全监护，防止无关人员进入作业范围和落物伤人。7、不得在脚手架上堆放大量模板等材料，在吊料转运平台上堆放材料应符合规定要求，使用吊机吊运材料时严禁超并捆扎牢固。8、二人抬运模板时应互相配合、协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围护，暂停交通。用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，并严格遵守相关安全操作规程。9、安装模板所用的搭头、撑头必须钉牢、支撑必须稳固可靠，发现松44、散等异常情况应及时整修，严防倒塌事故。10、支模应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前严禁利用拉杆、支撑攀登。支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运动或采妥善堆放。不准在已拆除支撑的模板上进行操作，防止因扶空、踏空而坠落。11、支撑、牵杠等不得搭在门、窗框或脚手架上，通道中间的斜撑、拉杆等应设在1800毫米高以上，以免碰头影响交通。在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。12、模板上如有洞口，应在安装后将洞口盖好；混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好；施工孔洞，应随时盖好或加设围护，以防踏空坠落。13、拆除45、模板一般用长撬棍，昏暗处模板拆除时应采用36V低压照明。作业时人员不许站在正在拆除的模板上操作，在拆除顶板模板时，应注意整块模板掉下，用定型模板做平台模板时更应注意。拆除模板时，应按顺序自上而下逐块拆除，避免整体塌落，拆下模板随时清理运走，不能及时运走时，要集中堆放，并将钉子扭弯打平，以防扎脚。高处拆模板时，上下应有人传接或用绳锁吊下，严禁向下乱掷。14、重要结构、特种结构、复杂结构、高空的模板工程、应事先制定安装和拆除的施工方案。并采取一切确保施工安全的有效措施，严防发生事故。15、凡气候条件恶劣，遇到大雨、大雪、大雾、六级以上大风时宜避免进行露天作业。雪、霜、雨后应先清扫施工现场，待略干不46、滑时再进行工作。高温季节应注意防暑降温工作。16、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。17、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。钢管排架支撑体系经甲方、乙方、监理三方共同验收合格后方可铺设模板。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。18、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线长不得超过3m；外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，47、使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。19、所有电器设备线路严禁乱拉乱设，在钢质模板及支撑系统材料上和地上潮湿处施工时，应用36V低压电源等其它有效的安全措施，所有机电设备和手持电动工具均应设置漏电保护装置。20、高处作业必须有可靠的防护措施。如悬空高处作业所用设备设施均需经过技术鉴定或检验后方可使用。无可靠的防护措施绝不能施工。特别在特定的，较难采取防护措施的施工项目，更要创造条件保48、证安全防护措施的可靠性。在特殊施工环境安全带没有地方挂，这时更需要想办法使防护用品有处挂，并要安全可靠。十二、应急救援预案模板工程易发生坍塌事故，应制定如下应急救援预案：（一）、坍塌事故应急小组责任及组织机构图1项目经理是坍塌事故应急小组第一负责人，负责事故的救援指挥工作。2.专职安全员是坍塌事故应急救援第一执行人，具体负责事故救援组织工作和事故调查工作。3现场经理是坍塌事故应急小组第二负责人，负责事故救援组织工作的配合工作和事故调查的配合工作。4本项目建立生产安全事故应急救援指挥机构负责人姓名工作职责备注项目经理主持施工现场全面工作技术负责人负责组织应急救援协调指挥工作安 全 员负责应急救援49、实施工作技术,质检,材料员等参与应急救援实施工作5、应急小组下设机构及职责（1）抢险组：组长由项目经理担任，成员由安全总监、现场经理、机电经理、项目总工程师和项目班子及分包单位负责人组成。主要职责是：组织实施抢险行动方案；协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。（2）安全保卫组：组长由项目书记担任，成员由项目行政部、经警组成。主要职责是：负责事故现场的警戒，阻止非抢险救援人员进入现场；负责现场车辆疏通，维持治安秩序；负责保护抢险人员的人身安全。（3）后勤保障组：组长由项目书记担任，成员由项目物资部、行政部、合约部、食堂组成。主要职责是：负责调集抢险器材、设备、；负责解决全体参加抢50、险救援工作人员的食宿问题。（4）医疗救护组：组长由项目卫生所医生担任，成员由卫生所护士、救护车组成。主要职责是：负责现场伤员的救护等工作。（5）善后处理组：组长由项目经理担任，成员项目领导班子组成。主要职责是：负责做好对遇难者家属的安抚工作；协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院费问题；做好其他善后事宜。（6）事故调查组：组长由项目经理、公司责任部门领导担任，成员由项目安全总监、公司相关部门、公司有关技术专家组成。主要职责是：负责事故现场保护和图纸的测绘；查明事故原因，提出防范措施；提出对事故责任者的处理意见。（二）、坍塌事故应急工作流程事故应急工作流程见下图。（三）、坍塌事故应急措施1坍塌事51、故发生时，安排专人及时切断有关线路闸门，并对现场进行声像资料的收集。发生后立即组织抢险人员在30min内到达现场。根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对坍塌现场进行处理。抢救中如遇到坍塌聚物，人工搬运有困难时，可调集大型吊车进行调运。在接近边坡处时，必须停止机械作业，全部改用人工扒物，防止误伤被埋人员。现场抢救中，还要安排专人对边坡、架料进行监护和清理，防止事故扩大。2事故现场周围应设警戒线。3统一指挥、密切协同的原则。坍塌事故发生后，现场情况复杂，各种力量需在现场总指挥部的统一指挥下，积极配合、密切协同，共同完成。4救人第一的原则。当现场遇有人员受到威胁时，首要任务是抢救人员。5伤员抢52、救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。（四）、施工现场的应急处理设备和设施管理1电话报救须知火警：119 救护：120 报警：110 供电：88222供水：65111515 环保：66880175 燃气：68261319 电信：100002、现场人员联系名单：职务姓名联系电话项目经理王乃骏13701542440技术负责人孙双泉13052878851施工员沈永坤13506242803质量员陈菊东18662219865安全员宋玉凤18261446616安全员张国良13052824580安全员张文治13776315126设备员吴健康13771724758353、拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：(1)说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。(2)讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。(3)说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。2、急救箱（1）急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保54、证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。1）、器械敷料类消毒注射器(或一次性针筒)、静脉辅液器、心内注射针头两个、血压计、听诊器、体温计、气管切开用具(包括大、小银制气管套管)张口器及舌钳、针灸针、止血带、止血钳、(大、小)剪刀、手术刀、氧气瓶(便携式)及流量计、无菌橡皮手套、无菌敷料、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电池)、保险刀、绷带、镊子、病史记录、处方。2）、药物肾上腺素、异丙基肾上素、阿托品、毒毛旋花子苷水、慢心律、异搏定、硝酸甘油、亚硝酸戊烷、西地兰、氨茶碱、洛贝林回苏灵咖啡因、尼可刹米、安定、异戊巴比妥钠、苯妥英钠、55、碳酸氢钠、乳酸钠、10葡萄糖酸钙、维生素、止血敏、安洛血、10葡萄糖、25葡萄糖、生理盐水、氨水、乙醚、酒精、碘酒、0.1新吉尔灭酊、高锰酸钾等。（3）急救箱使用注意事项1）、有专人保管，但不要上锁。2）、定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。3）、放置在合适的位置，使现场人员都知道。3、工程项目最近应急求援线路图起点：工程所在地大门终点：苏州市高新区人民医院 全程约320m 驾车约需1分钟200x800mm梁模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-256、012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.3m，梁截面 BD=200mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆(二立杆)。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模57、量7000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.70m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.958、8采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.350=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.350(20.800+0.200)/0.200=0.630kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2000.350=0.210kN均布荷载 q = 1.357.140+1.350.630=10.490kN/59、m集中荷载 P = 0.980.210=0.206kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.501.50/6 = 13.13cm3； I = 35.001.501.501.50/12 = 9.84cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.393kN N2=1.517kN N3=0.393kN最大弯矩 M = 0.013kN.m最大变形 V = 0.007mm(1)抗弯强度计算60、经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01310001000/13125=0.990N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3655.0/(2350.00015.000)=0.187N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.007mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.517/61、0.350=4.334kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.330.350.35=0.053kN.m最大剪力 Q=0.60.3504.334=0.910kN最大支座力 N=1.10.3504.334=1.669kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.053106/54000.0=0.98N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计62、算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3910/(24090)=0.379N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.775kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.775350.04/(1007000.002430000.0)=0.017mm木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 63、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.700kN.m最大变形 vmax=1.183mm最大支座力 Qmax=2.959kN抗弯计算强度 f = M/W =0.700106/4121.0=169.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!(二)64、 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.362kN.m最大变形 vmax=0.400mm最大支座力 Qmax=6.362kN抗弯计算强度 f = M/W =0.362106/4121.0=87.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!四65、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.36kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.36kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.570=0.769kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.183=0.247kN 非顶部立杆段 N = 6.362+66、0.769=7.131kN 顶部立杆段 N = 6.362+0.247=6.609kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.667、取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.957, =0.164 =6609/(0.164384.1)=104.917N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =6609/(0.153384.1)=112.461N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=104.917N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求68、!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=210.993, =0.164 =7131/(0.164384.1)=113.204N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！400x850mm梁模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-69、2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.3m，梁截面 BD=400mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆(三立杆)。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢70、筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.20)+1.402.00=29.050kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.85+0.71.402.00=31.221kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一71、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.700=15.173kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.700(20.850+0.400)/0.400=0.735kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.700=0.840kN均布荷载 q = 1.3515.173+1.350.735=2172、.475kN/m集中荷载 P = 0.980.840=0.823kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； I = 70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.844kN N2=2.454kN N3=2.817kN N4=2.454kN N5=0.844kN最大弯矩 M = 0.0273、3kN.m最大变形 V = 0.009mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02310001000/26250=0.876N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31303.0/(2700.00015.000)=0.186N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.009mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算74、按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.817/0.700=4.025kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.030.700.70=0.197kN.m最大剪力 Q=0.60.7004.025=1.690kN最大支座力 N=1.10.7004.025=3.099kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.197106/54000.0=3.65N/mm2木方75、的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31690/(24090)=0.704N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.597kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.597700.04/(1007000.002430000.0)=0.248mm木方的最大76、挠度小于700.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.386kN.m最大变形 vmax=0.104mm最大支座力 Qmax=10.853kN抗弯计算强度 f = M/W =0.386106/4121.0=93.67N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支77、撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.85kN梁底中间立杆采用可调顶托支撑，满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.85kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.378、50.593=0.801kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.192=0.259kN 非顶部立杆段 N = 10.853+0.801=11.654kN 顶部立杆段 N = 10.853+0.259=11.112kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2079、11，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.957, =0.164 =11112/(0.164384.1)=176.402N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =11112/(80、0.153384.1)=189.085N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=176.402N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=210.993, =0.164 =11654/(0.164384.1)=185.006N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。600x1000mm梁模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB5081、009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆(四立杆)。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/m82、m2，弹性模量7000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.10m。梁底承重杆按照布置间距150,300mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系83、数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.700=17.850kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.700(21.000+0.600)/0.600=0.607kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活84、荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.700=1.260kN均布荷载 q = 1.3517.850+1.350.607=24.917kN/m集中荷载 P = 0.981.260=1.235kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； I = 70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各85、支座力分别为 N1=1.205kN N2=3.237kN N3=3.651kN N4=3.651kN N5=3.237kN N6=1.205kN最大弯矩 M = 0.041kN.m最大变形 V = 0.021mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04110001000/26250=1.562N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32112.0/(2700.00015.000)=0.302N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪86、强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.021mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.651/0.700=5.215kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.220.700.70=0.256kN.m最大剪力 Q=0.60.7005.215=2.190kN最大支座力 N=1.10.7005.215=4.016kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.087、09.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.256106/54000.0=4.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32190/(24090)=0.913N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得88、到q=3.580kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.580700.04/(1007000.002430000.0)=0.342mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.435kN.m最大变形 vmax=0.188mm最89、大支座力 Qmax=10.683kN抗弯计算强度 f = M/W =0.435106/4121.0=105.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.68kN梁底中间立杆采用可调顶托支撑，满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风90、荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.68kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.632=0.854kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.211=0.285kN 非顶部立杆段 N = 10.683+0.854=11.536kN 顶部立杆段 N = 10.683+0.285=10.967kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm391、)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.656, =0.174 =10967/(0.92、174384.1)=164.095N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.606, =0.163 =10967/(0.163384.1)=175.168N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=164.095N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=189.796, =0.201 =11536/(0.201384.1)=149.422N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。600x93、1400mm梁模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.7m，梁截面 BD=600mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆(五立杆)。94、面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.10m。梁底承重杆按照布置间距50,250,250mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.40+0.20)+1.402.00=45.880kN/m2由95、永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.40+0.71.402.00=50.155kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.4000.700=24.990kN/m(2)模板的自重线荷载(kN96、/m)： q2 = 0.2000.700(21.400+0.600)/0.600=0.793kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.700=1.260kN均布荷载 q = 1.3524.990+1.350.793=34.808kN/m集中荷载 P = 0.981.260=1.235kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； I = 70.001.501.501.50/12 = 1997、.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.673kN N2=4.580kN N3=4.806kN N4=4.806kN N5=4.580kN N6=1.673kN最大弯矩 M = 0.051kN.m最大变形 V = 0.029mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05110001000/26250=1.943N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要98、求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32705.0/(2700.00015.000)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.029mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.806/0.700=6.866kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.870.700.70=0.336kN.m最大剪力 Q=0.60.7006.866=2.884kN最大支座力 N=1.1099、.7006.866=5.287kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.336106/54000.0=6.23N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32884/(24090)=1.202N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1100、.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.002kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.002700.04/(1007000.002430000.0)=0.478mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静101、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.290kN.m最大变形 vmax=0.042mm最大支座力 Qmax=10.327kN抗弯计算强度 f = M/W =0.290106/4121.0=70.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取102、8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.33kN梁底中间立杆采用可调顶托支撑，满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.33kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.583=0.787kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.211=0.285kN 非顶部立杆段 N = 10.327+0.787=11.114kN 顶部立杆段 N = 10.327+0.285=10.612kN 轴心受压立杆的稳定系103、数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板104、支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.656, =0.174 =10612/(0.174384.1)=158.783N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.606, =0.163 =10612/(0.163384.1)=169.498N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=158.783N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=189.796, =0.20105、1 =11114/(0.201384.1)=143.956N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。400mm厚顶板模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00106、。模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控107、制的组合S=1.2(25.100.40+0.20)+1.401.00=13.688kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.40+0.71.401.00=14.534kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.4000.700+0.2000.700=7.168kN/108、m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； I = 70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.109、357.168+0.982.100)0.2500.250=0.073kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/26250=2.794N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.357.168+1.02.100)0.250=1.760kN截面抗剪强度计算值 T=31760.0/(2700.00015.000)=0.251N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面110、板最大挠度计算值 v = 0.6777.1682504/(1006000196875)=0.160mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4000.250=2.510kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.352.510+1.35111、0.050=3.456kN/m活荷载 q2 = 0.980.750=0.735kN/m计算单元内的木方集中力为(0.735+3.456)0.700=2.934kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.934/0.700=4.191kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.190.700.70=0.205kN.m最大剪力 Q=0.60.7004.191=1.760kN最大支座力 N=1.10.7004.191=3.227kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I =112、 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.205106/54000.0=3.80N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31760/(24090)=0.733N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆113、间距)得到q=2.560kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.560700.04/(1007000.002430000.0)=0.245mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.674kN.m最大变形 vmax=0.641mm最大支座力 Qmax=114、10.045kN抗弯计算强度 f = M/W =0.674106/4121.0=163.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 双扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.05kN 12.0kN板下采用双扣件，满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)115、脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1085.700=0.613kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.7000.700=0.098kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4000.7000.700=4.920kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 5.630kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.7000.700=1.470kN3.不考虑风荷载时,116、立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.04kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a117、) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3042/16.0=189.861, =0.201 =8461/(0.201384.1)=109.593N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=196.646, =0.188 =8461/(0.188384.1)=117.171N/mm2 依据规范做118、承载力插值计算 a=0.200时，=109.593N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=189.796, =0.201 =9042/(0.201384.1)=117.118N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。450x1550mm梁侧模计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=450mm，梁截面高度 H=1550mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面4090mm，119、梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新120、浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模温度，取5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=37.190kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.937.200=33.480kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手121、架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.233.48+1.403.60)1.55=70.085N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 155.001.501.50/6 = 58.13cm3； I = 155.001.501.501.50/12 = 43.59cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强122、度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2051.894+1.405.580)0.2500.250=0.438kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.43810001000/58125=7.536N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2051.894+1.45.580)0.250=10.513kN截面抗剪强度计算值 T=310513.0/(21550.00015.000)=0.678N/mm2截面抗剪强度设计值 123、T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67751.8942504/(1006000435938)=0.525mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.233.48+1.403.60)1.550.50/2=17.52kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为124、11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.521kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！450x1550mm梁模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设125、计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.6m，梁截面 BD=450mm1550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆(四立杆)。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。126、梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.55+0.20)+1.402.00=50.470kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.55+0.71.402.00=55.319kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=127、(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5500.700=27.668kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.700(21.550+0.450)/0.450=1.104kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4500.700=0.945128、kN均布荷载 q = 1.3527.668+1.351.104=38.842kN/m集中荷载 P = 0.980.945=0.926kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； I = 70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.717kN N2=4.994kN N3=4.984kN 129、N4=4.994kN N5=1.717kN最大弯矩 M = 0.052kN.m最大变形 V = 0.025mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05210001000/26250=1.981N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32653.0/(2700.00015.000)=0.379N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.025mm面板的最大挠度小于130、112.5/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.994/0.700=7.134kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.130.700.70=0.350kN.m最大剪力 Q=0.60.7007.134=2.996kN最大支座力 N=1.10.7007.134=5.493kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 131、M/W =0.350106/54000.0=6.47N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32996/(24090)=1.248N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.285kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.285700.04/(132、1007000.002430000.0)=0.505mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.330kN.m最大变形 vmax=0.137mm最大支座力 Qmax=9.931kN抗弯计算强度 f = M/W =0.330106/4121.0=80133、.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.93kN梁底中间立杆采用可调顶托支撑，满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.93k134、N (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.531=0.716kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.198=0.268kN 非顶部立杆段 N = 9.931+0.716=10.647kN 顶部立杆段 N = 9.931+0.268=10.199kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00135、N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.132m；=3132/16.0=195.478, =0.190 =10199/(0.190384.1)=139.753N/mm2 a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.243m；=3243/1136、6.0=202.413, =0.177 =10199/(0.177384.1)=150.017N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=139.753N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=189.796, =0.201 =10647/(0.201384.1)=137.907N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。350x2500mm梁侧模计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=350mm，梁截面高度 H=2500mm，H方向对拉螺栓137、4道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面4090mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产138、生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模温度，取5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=60.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.960.000=54.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9139、，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.254.00+1.403.60)2.50=174.600N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250.001.501.50/6 = 93.75cm3； I = 250.001.501.501.50/12 = 70.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中140、 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.20135.000+1.409.000)0.2500.250=1.091kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.09110001000/93750=11.640N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.20135.000+1.49.000)0.250=26.141、190kN截面抗剪强度计算值 T=326190.0/(22500.00015.000)=1.048N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677135.0002504/(1006000703125)=0.846mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最142、大拉力 N = (1.254.00+1.403.60)2.500.50/4=21.83kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=21.825kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置4 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！13.50m高350x2500mm梁模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-143、2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.5m，梁截面 BD=350mm2500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆(四立杆)。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000144、.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.85m。梁底承重杆按照布置间距50,250mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.50+0.20)+1.402.00=79.540kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.50+0.71.402.00=88.022kN/145、m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.5000.400=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(22.500+0.350)/0.350=1.223kN146、/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.400=0.420kN均布荷载 q = 1.3525.500+1.351.223=36.076kN/m集中荷载 P = 0.980.420=0.412kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准147、值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.653kN N2=4.866kN N3=4.866kN N4=1.653kN最大弯矩 M = 0.052kN.m最大变形 V = 0.050mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05210001000/15000=3.467N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32556.0/(2400.00015.000)=0.639N/mm2截面抗剪强度设148、计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.050mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.866/0.400=12.166kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.170.400.40=0.195kN.m最大剪力 Q=0.60.40012.166=2.920kN最大支座力 N=1.10.40012.166=5.353kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.0149、0/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.195106/54000.0=3.61N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32920/(24090)=1.217N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大150、支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=8.574kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.574400.04/(1007000.002430000.0)=0.087mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.18151、1kN.m最大变形 vmax=0.028mm最大支座力 Qmax=7.384kN抗弯计算强度 f = M/W =0.181106/4121.0=43.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.38kN单扣件抗滑承载力的设计计算满152、足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.38kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.349=1.821kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.170=0.229kN 非顶部立杆段 N = 7.384+1.821=9.205kN 顶部立杆段 N = 7.384+0.229=7.613kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W153、 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m；=3205/16.0=200.053, =0.1154、80 =7613/(0.180384.1)=110.113N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m；=3319/16.0=207.201, =0.169 =7613/(0.169384.1)=117.280N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=110.113N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m；=3204/16.0=199.985, =0.182 =9205/(0.182384.1)=131.676N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值155、产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.1300.127=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.85m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0430.8501.5001.500/10=0.010kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.384+1.3500.170+0.90.9800.010/0.400=7.636kN 非顶部立杆Nw=156、7.384+1.3501.349+0.90.9800.010/0.400=9.228kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m；=3205/16.0=200.053, =0.180 =7636/(0.180384.1)+10000/4121=112.872N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m；=3319/16.0=207.201, =0.169 =7636/(0.169384.1)+10000/4121=120.061N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=112.872N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立157、杆段：u2=1.755,l0=3.204m；=3204/16.0=199.985, =0.182 =9228/(0.182384.1)+10000/4121=134.432N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！14.70m高500x800mm梁模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基158、础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.9m，梁截面 BD=500mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆(四立杆)。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.10m。梁底承重杆按照布置间距100,300mm159、计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗160、距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.800=16.320kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.800+0.500)/0.500=0.672kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.800=1.200kN均布荷载 q = 1.161、3516.320+1.350.672=22.939kN/m集中荷载 P = 0.981.200=1.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.126kN N2=3.277kN N3=3.839kN N4=3.277kN N5162、=1.126kN最大弯矩 M = 0.038kN.m最大变形 V = 0.019mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03810001000/30000=1.267N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31740.0/(2800.00015.000)=0.218N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.019mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足163、要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.839/0.800=4.798kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.800.800.80=0.307kN.m最大剪力 Q=0.60.8004.798=2.303kN最大支座力 N=1.10.8004.798=4.222kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.30710164、6/54000.0=5.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32303/(24090)=0.960N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.034kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.034800.04/(1007000.0024165、30000.0)=0.495mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.225kN.m最大变形 vmax=0.055mm最大支座力 Qmax=7.869kN抗弯计算强度 f = M/W =0.225106/4121.0=54.60N/mm2支撑钢管166、的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.87kN梁底立杆采用可调顶托支撑，满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.87kN (已经包括组合系数) 脚167、手架钢管的自重 N2 = 1.351.723=2.326kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.211=0.285kN 非顶部立杆段 N = 7.869+2.326=10.196kN 顶部立杆段 N = 7.869+0.285=8.154kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 168、(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.455m；=3455/16.0=215.641, =0.157 =8154/(0.157384.1)=135.216N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.572m；=3572/16.0=222.965, =0.169、148 =8154/(0.148384.1)=143.438N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=135.216N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m；=3204/16.0=199.985, =0.182 =10196/(0.182384.1)=145.853N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3170、001.1300.126=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0431.1001.5001.500/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.869+1.3500.211+0.90.9800.013/0.800=8.168kN 非顶部立杆Nw=7.869+1.3501.723+0.90.9800.013/0.800=10.210kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.455m；=3455/171、16.0=215.641, =0.157 =8168/(0.157384.1)+13000/4121=138.602N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.572m；=3572/16.0=222.965, =0.148 =8168/(0.148384.1)+13000/4121=146.839N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=138.602N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m；=3204/16.0=199.985, =0.182 =10210/(0.182384.1)+13000/4121=149172、.207N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！14.70m高150mm厚楼板模板支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭173、设高度为14.6m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S174、=1.2(25.100.15+0.20)+1.401.00=6.158kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.401.00=6.063kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1500.800+0.2000.800=3.172kN/m活荷载标准值 q2 = (2.175、000+1.000)0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.172+1.402.40176、0)0.3000.300=0.064kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/30000=2.150N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.172+1.42.400)0.300=1.290kN截面抗剪强度计算值 T=31290.0/(2800.00015.000)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6177、773.1723004/(1006000225000)=0.129mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.060=1.427kN/m活178、荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+1.427)0.800=2.150kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.150/0.800=2.687kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.690.800.80=0.172kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.687=1.290kN最大支座力 N=1.10.8002.687=2.365kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.0179、0/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.172106/54000.0=3.19N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31290/(24090)=0.537N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.190kN/m180、最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.190800.04/(1007000.002430000.0)=0.194mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.512kN.m最大变形 vmax=0.427mm最大支座力 Qmax=6.848kN抗弯计算强度 f 181、= M/W =0.512106/4121.0=124.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.85kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.182、10814.550=1.564kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.8000.800=2.410kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.102kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.183、20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.61kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.841 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.121 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2184、h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m；=3205/16.0=200.053, =0.180 =5952/(0.180384.1)=86.089N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m；=3319/16.0=207.201, =0.169 =5952/(0.169384.1)=91.692N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=86.08185、9N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m；=3204/16.0=199.985, =0.182 =7610/(0.182384.1)=108.860N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂186、直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.720+1.4001.920+0.91.4000.051/0.800=6.033kN 非顶部立杆Nw=1.2004.102+1.4001.920+0.91.4000.051/0.800=7.691kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m；=3205/16.0=200.053, =0.180 =6033/(0.180384.1)+51000/4121=99.636N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m；=3319/16.0=207.201, =0.169 =6033/(0.169384.1)+51000/4121=105.316N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=99.636N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m；=3204/16.0=199.985, =0.182 =7691/(0.182384.1)+51000/4121=122.394N/mm2,立杆的稳定性计算 23.20 kN/m2地基承载力的计算满足要求!