1、中国建筑第三工程局 曲江银座施工方案曲江银座高支模施工方案编制人：审核人： 审批人：中国建筑第三工程局二0一0年九月 -46-目 录一、工程概况3二、编制依据3三、方案概述4四、施工程序12五、架体拆除：15六、架体检查验收16七、支模架监测17八、架体使用及管理要求17九、安全措施17十、应急预案19十一、混凝土输送方法及安全措施20附件1:模板高支撑系统结构计算书22附件2：梁支撑架计算书37高支模施工方案一、工程概况曲江银座（办公）工程地下室2层，地上27层。主楼为107米，负二层高度为5.70米、4.9米和3.9米不等，负一层局部高度为5.50米，1层层高5.10米，2层、3层层高4.2、20米，标准层高3.50米，一层大厅局部模板支设高度为9.3米。1、高支模架搭设范围（阴影部位为高支模区域）一层大厅（阴影部位）模板支设高度9.3米2、高支模架搭设范围梁板结构尺寸板：高支模范围楼板厚度均为120mm。独立梁最大尺寸为600850mm。3、高支模架架体基础楼板高支模架体均坐落在地下室顶板上，立杆底部垫设宽250mm、厚50mm的木脚手板。4、施工进度计划于11月25日开始搭设满堂架，至主楼第二层墙柱施工完毕（约12月15日左右）完全搭设完毕。待第六层施工完毕进行满堂架拆除（砼强度计算见附件1：高支模计算书）。二、编制依据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；建3、设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；建筑施工安全检查标准JGJ59-99；建筑工程荷载规范GB50009-2001；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑施工高处作业安全技术规范；混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2001；本工程施工图；工程局及公司相关文件要求。三、方案概述1）高支模架架体及模板选用支模架架体采用482.8的钢管扣件式脚手架梁板模板均选用18mm的木模板方木规格选用38mm88mm2）高支模架搭设参数支模架采用482.8钢管的钢管扣件式脚手架、架体处于不同施工层时，其立杆要求同心共线，上下层立杆4、同心度不大于25mm。1、楼板模板支架，立杆统一按0.90.9m的间距设置，局部间距可调整（见附图）；架体步距不大于1500mm。板间的混凝土梁（最大砼梁尺寸600*850mm）底单独再加一根立杆，以保证梁底支撑的安全，梁底支撑必须与两侧的架体连成一个整体，每根立杆底部垫设宽150mm、长200mm木模板。对于高支模，拟采用扣件式钢管架为支撑体系，对架体立杠和水平杠加密来保证架体结构的稳定性。对于外立面和靠近剪力墙的内立面需要满设垂直方向的剪刀撑。在梁的中心线下设置立杆和八字撑，使上部传来的竖向作用力尽量作用在结构板上。在距离底面200mm处应设置纵横的扫地杆，把整个支撑架连成一个整体。1、 5、脚手架的总体布设其中顶部水平杆与底部扫地杆设置水平加强层，即加设水平剪刀撑，如下图： 2、外立面剪刀撑的布设需要满设垂直方向剪刀撑的部位（上图中周边黑色粗线标示）3、“格构柱”的布设 连墙杆细部图每隔23米距离在二层的框架柱、楼板边沿等满堂架与楼体砼接触的地方设置连墙杆辅助加固保持稳定。连墙杆固定处提前预埋钢筋用来固定满堂架。除设置连墙件外，在满堂架与框架柱相邻的地方每2步之间进行一次包柱加固。4、柱墙模支设在本工程中结构柱支模拟采用镜面板配制模板，加50100mm木枋竖楞和钢管抱箍加固，木枋竖楞的横向间距按350450mm设置，钢管抱箍的竖向间距按500mm设置, 施工要结合实际情况做到上疏6、下密，并连接在满堂支模钢管脚手架上，保证柱子的整体稳定、不偏移、扭曲。为保证柱模的侧向刚度，在柱模上设置双向12对拉螺杆，间距按400-500mm设置，在螺杆外套14PVC硬塑套管。其具体支设方法如图：5、梁板模支设1）施工方法对于净高大于和等于700mm的梁，在梁中设置12对拉螺杆，对拉螺杆间距按500500mm加设，且第一道对拉螺杆离梁底距离不大于200mm。在对拉螺杆外加设14硬塑套管，以便螺杆回收周转使用。梁侧竖愣木枋间距为200mm。4）梁板模板支设要求：梁底板模支设时，必须通线，保证梁底平顺。梁底板模标高要严格按设计标高控制。梁侧模板支设时，上口应通线，保证侧模垂直度。模板拼接时，7、小块模板拼接头应留设在梁跨中部，利于加固。梁底、梁侧板模接缝应在木枋上面，避免漏浆。梁板底模下木枋间距为：梁底木枋间距200mm，板底木枋间距200mm。梁板支模、竖楞及垫木采用50100mm，梁支撑钢管抄平杆在大于和等于700的梁底必须设双扣件，以防钢管滑动。梁模板支撑架立面简图一 (梁宽大于350，梁高大于等于700)梁模板支撑架立面简图二 (梁宽小于350，梁高小于700) 立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):6.00；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截8、面；梁底增加承重立杆根数:2 。梁板支模时要起拱，当梁板跨度4m时，按跨度全长的3起拱。处理好梁柱接头：梁侧和柱模相拼接时，应根据现场实际情况确定出拆模的先后序，再确定其相交及叠合方式。梁侧模与柱边模交接时，应在接缝处用木枋加固，木枋下端应作为柱模背枋至少用两道柱箍夹紧。平台模板应在梁侧模通线后及垂直度检查无误后开始铺设，平台模板铺设之前应先检查侧模是否加固到位。平台模板铺设前应进行对角线拉尺检查模板是否方正，保证模板拼接时的严密，应特别注意与梁侧模拼缝的严密。模板拼接时，相邻两块模板高低差不得大于2mm，拼缝宽度不得大于2mm。竖向立杆的接长必须采用对接扣件连接，并且接头位置要错开，同一水平9、位置处接头数不能超过总数的50%;各水平杆在柱的断开处应与已浇筑完成柱顶紧，这样有利于整体稳定性。6、平台模板的拆除时间第三层施工大约为12月中下旬，往年西安市12月10日至1月8日的平均气温大约为3.7C，主塔楼结构层施工按照7天一层计算。结构层板的砼标号为C40，验算21天砼强度不达标而28天砼强度可以达到强度要求。所以需要保正在第6层施工完毕以后才可以拆除该高支模满堂架。具体计算参见附件1：模板高支撑系统结构计算书。到第六层施工结束后进行现场强度检测与试压，若检测强度满足要求即进行拆模，不满足要求则待满足要求后拆模。四、施工程序（一）、施工准备1、技术准备、熟悉图纸，根据结构状况进行模板10、支撑架设计,确保支架强度、刚度及稳定性。搭设基础为已浇注完的地下室顶板和楼板,且已达到设计强度。钢管、扣件、木板等配置齐备，按已有的放线图，在楼板上弹出每根钢管的位置线。、超过8m的高支模架，编制支模架施工专项方案，由企业技术负责人牵头、组织5名或7名符合专家条件的专家论证,并进行审批。论证参加人员有建设单位项目负责人或技术负责人；监理单位项目总监及相关人员；施工单位分管安全负责人、技术负责人、项目负责人、项目技术负责人、专项方案编制人员、项目专职安全管理人员等和相关领导。、绘制支撑架体搭设平面图、立面图。 2、施工准备、根据论证审核后的施工方案和架体施工图，按需用量准备合格的材料。、明确技术11、要求和质量标准、对操作工人进行安全、技术交底和岗前培训。、清理支架搭设场地。3、组织机构与人员准备:项目主要管理人员花名册班子成员姓名年龄学历职称手机号码项目经理刘继龙30本科工程师18729320500质量总监兼项目总工何维国36本科高级工程师15802901723技术负责人关中科26本科助理工程师13289213998预算员王娜那24专科13649203142木工工长黄坤24专科13619250106钢筋工长曾鹏25专科13572091212混凝土工长程跃华24本科15029943432安全员朱力22专科质检员吕厚才56中专18792562048测量员刘阳23专科13571897551资料12、员牛俊19中专18792401902材料员罗雪峰23专科13720425409机管员罗荣23专科试验员程跃华24本科15029943432根据岗位配备管理人员，根据施工方案配备施工班组。序号岗位/工种数量备注1工长2现场施工管理2质量员1检查钢管质量3专职安全员1对架体检查4架子工20有操作证架子工必须持有效的特种作业人员操作证上岗作业，证件复印件报监理审批存档。必须戴好安全帽、系安全带，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑鞋登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。（二）、材料要求1、钢管：(1)、采用国标直缝电焊钢管（GBT13793）或低压流体输送13、用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国标碳素结构钢（GBT700）中Q235A级钢的规定；(2)、表面平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛碴、孔痕和深划痕；(3)、外径、壁厚偏差不大于0.5；表面锈蚀深度0.5；两端面相切斜偏差不大于2、且不大于1.7；(4)、弯曲度要求：端部弯曲长度L1.5m.弯曲度5；立杆钢管管：3mL4m，弯曲度12;4mL6.5m，弯曲度20。水平杆斜杆弯曲：L6.5m, 弯曲度30；(5)、钢管必须涂有防锈漆；(6)、钢管上严禁打孔；2、扣件： 、采用可锻铸铁制作的扣件。其材质符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）规定14、，其他材质扣件应经实验证明其质量符合该标准规定后可使用。、扣件在螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。、新扣件应有生产许可证，质量检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按国标钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；、旧扣件使用前检查质量，裂缝、变形者严禁使用，滑丝螺栓必须更换。3、材料进场验收制度根据物资采购计划，由材料组牵头，项目领导、主管工长、劳务对材料员、门卫参与，共五方对大宗主材的数量进行验收材料员对材料的检验报告、材质书、合格证、质保单、磅码单等有关资料进行验证及收集材料员根据规定的质量标准和要求对材料外观质量进行外观检测，并填写外观检测记录表材料员开15、具试验委托单交试验部门取样做性能复检，试验部门向材料部门出具复检报告材料部门根据五方综合验收单办理验收凭证（三）、施工流程：施工准备立杆弹线布置tanxian水平杆拉线搭设剪刀撑搭设架体整改架体检查卷尺、力矩扳手等检查公司安技部门验收钢筋、模板、砼施工架体拆除（四）、支模架搭设：1、搭设作业条件： 在高支模架体底部楼板混凝土强度分别达到设计要求后，方可进行支模架的搭设。搭设时，高支模部位的下部支撑架予以保留。2、搭设流程： 在支模架搭设楼板上弹线、立杆定位铺放木脚手板摆放纵向扫地杆竖立杆并与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆，并与立杆扣紧装底部水平剪刀撑装第一步纵向水平杆并与各立杆扣紧安第一步横向水平16、杆安第二步纵向水平杆安第二步横向水平杆安第三、四步水平杆安装二层与柱拉杆接立杆安装中部水平剪刀撑安装上部水平剪刀撑加设竖向剪力撑3、构造措施及要求（1）、支模架搭设前必须按设计的立杆平面布置图在地基（基础）上弹线，以确保立杆间距符合设计要求。（2）、支架立杆下铺放木脚手板，木脚手板与基础接触平稳。（3）、设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）、立杆之间按步距h=1.2m满设双向水平杆，并分别与相交立杆扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣17、接。（5）、竖向剪刀撑：竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为4560，并与钢筋混凝土地面顶紧，剪刀撑与立杆有效连接，斜撑搭接长度不少于1000，采用不少于2个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。（6）、水平剪刀撑：水平剪刀撑与水平杆或立杆连成整体，架体水平杆与已浇混凝土结构柱进行拉接，其节点间距不大于2倍步距，以便将施工中产生的水平推力传递到结构构件（柱）和楼面，确保支架整体稳定。（7）、除顶部接长外，立杆接长均采用对接扣件，对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不在同步内设置，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按L/400（L为整架高度）。（8）、各扣件螺栓均18、采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在4065Nm。（9）、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（横杆搭设的要求，立杆最上端包括可调支座到最上一步横杆距离不得超过300mm）（10）、高支模部位下部楼层连续两层钢管架应保持，如需拆除必须进行二次进行回顶。五、架体拆除1、拆除流程：拆除应采用与搭设相反的施工顺序，先搭设的后拆，后搭设的先拆，剪刀撑与架体同步拆除，其流程为:清理架体上的拆除物及杂物、检查架体的每个节点、柱子抱箍及支承件、做好拆除前的准备工作最上端立杆竖向剪刀撑与柱和墙连接件纵向立杆横纵向水平杆立杆2、拆除要点：、拆除前组织现场技19、术人员、管理人员、操作人员、安全员进行系统的安全技术交底。明确拆除顺序、安全保障措施、拆除方法。、严格按建筑施工高处作业安全技术规范及操作规程进行拆除作业。、拆除人员进入工作岗位后，再次对各部位完好状态进行一次检查，确认无误后方可作业。、拆除必须分层循环作业，不允许分立面拆除或踏步式拆除，认真做到一步一清、一杆一清。、所有水平剪刀撑、竖向剪刀撑随脚手架同步拆除，不准先拆。、每班作业后，须对存留架体进行检查，不稳定部位加固后方可离开。、拆下的材料不得随意朝下投掷，要有组织地分类堆放，输送到地面。、拆除人员必须佩戴安全帽，正确使用安全带，遵守安全操作规程。六、架体检查验收1、支模架检查内容：1、查20、看钢管、扣件材料产品质量合格证、质量检验报告。2、检查使用钢管是否符合质量要求。3、钢管必须涂有防锈漆。4、检查厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2、使用中定期检查内容：1、检查底座是否松动，立杆与底座是否落空。2、检查扣件螺栓是否松动。3、安全防护措施是否符合要求。3、主要验收内容1、立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于7mm、横距偏差不得大于20mm。立杆总垂直度不得大于100mm。用钢卷尺测量。2、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于10mm，用水平仪或水平尺测量。3、扣件安装：用钢卷尺测21、量同步两个相隔立杆上对接扣件的高差是否500mm；用扭力扳手检测扣件螺栓拧紧扭力矩是否为40-65N.m。4、用角尺检测剪力撑斜杆与地面的倾角是否为4560。5、其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-2008的相关要求执行。4、扣件的检测要求扣件检测的基本要求如下:新扣件必须有产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位的测试报告；扣件螺栓拧紧力矩达65Nm时,可锻铸件扣件不得破坏.建筑扣件使用中要杜绝以下不安全因素:扣件来源杂乱,质量不均,特别是有价格很低的劣质扣件进入施工现场；旧扣件的螺栓有滑丝,但仍勉强使用.七、支模架监测1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：根据需要在22、梁下或梁上均设一个监测剖面。3、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次进行连续观测。4、变形监测报警值：对场地狭窄，不便于观察的监测点应布置在表面进行观测。八、架体使用及管理要求1、架体搭设完毕后需经设计人员、公司有关部门、工长、安全员、架子工班长共同验收，合格后多方签字交付使用。不合格者严禁投入使用。2、体架搭设好后不得任意拆改，如确需改动，须经工程技术人员重新设计后，按设计要求改动。3、不得在架体上集中堆放施工材料具，其允许荷载值不大于3000N/m2。4、在施工过程中，施工员、安全员、安全值班人员要经常检查，观察连墙杆、大小水平杆、立杆、剪刀撑等的扣件是否有松动23、，各部杆件是否有拆除现象等。发现问题及时采取措施加固。5、混凝土浇筑：、确定合理混凝土浇筑方案，并严格按方案组织浇筑施工。对于梁高H1000mm，采用梁、板分两次浇筑，第一次浇筑至板底、第二次浇筑至板面，以便利用梁的一定强度，增强模板支撑架的整体刚度和稳定性。、确保模板支架施工中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。混凝土按照规定路线进行浇筑。、支架下面安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即加固。如支架变形达到报警值时，安全员立即报告现场施工负责人，负责人查明情况，采取必要的安全和加固措施。发现险情，及时通知作业人员撤离危险范围。九、安全措施1、安全管理流程图2、架体搭24、拆必须由持上岗证的专业架子工承担，有高血压、心脏病及不适应高处作业体征的人员不得上架操作。3、搭拆作业前，检查个人的安全防护用品是否完好，着装是否紧凑，工具袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。4、架体搭拆为高空悬空作业，搭拆中，必须可靠系牢安全带；所有杆件、施工材料不得随意堆放在架体上；必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆件或拆除运送到安全地方后再拆下一个杆件。架体上不得存放任何悬浮材料。5、不准利用架体垂直吊拉运送材料。6、操作人员必须步调统一，设专人指挥。当两人共同搭拆同一杆件时必须互相呼应，确认无误后方可进行作业。7.夜间、雨雪、强风天气严禁架体作业。十、应急预25、案1、成立应急救援指挥领导小组：组成、职责、分工及设备如下 ：姓名职 务分 工联系电话刘继龙组 长负责联系救护车辆（离施工现场最近的同济医院，电话：029-85237111）18729320500何维国副组长负责指挥人员抢救15802901723关中科组 员负责现场13289213998程跃华组 员抢救伤员15029943432材料名称数量备注汽车2台运送物资和伤员灭火器30个灭火消防带200米灭火碘钨灯30只照明手电筒20个照明卫生急救箱1套担架2个工具对讲机16个现场指挥手机16台联络电话1台联络2、采取事故预防措施：包括：模板坍塌措施事故预防措施；火灾事故预防措施；触电事故预防措施；高处26、坠落事故预防措施；机械伤害事故预防措施；物体打击事故预防措施参照曲江银座项目生产安全应急预案。3、事故发生情况下的应急措施：包括：发生模板坍塌时，采取的应急措施；发生火灾事故时, 采取的应急措施；发生触电情时，采取的措施；发生高空坠落情况，采取的应急措施；发生物体打击事故，采取的应急措施；发生机械伤害事故采取的应急措施。参照曲江银座项目生产安全应急预案。4、应急预案的演练应急预案经项目负责人审核批准后，事故应急救援预案不能停留在纸上要进行宣传，督促现场施工人员熟悉和掌握相关知识和技能，定期进行培训和演练，以提高执行应急预案，协调配合的能力，才能在触电事故发生时做出快速反应，投入救援，缩短救援时27、间，通过对培训和演练情况进行总结，发现不足之处，及时改进和完善预案。十一、混凝土输送方法及安全措施1）本工程的混凝土为商品混凝土，采用砼泵进行浇筑；2）输送泵管立管必须搭设固定架，且不得与支撑架体和外架相连；浇筑第三层梁板砼时，若使用布料机则布料机应置于下方有格构柱的地方。3）在砼输送泵管水平管下垫轮胎，且采用钢筋马凳作为支架，顺泵管方向，满堂架需加剪刀撑，防止泵管冲击影响架体稳定性。十二、砼的冬季施工措施本工程采用商品混凝土，保证入模温度不低于5。拌制混凝土的水泥采用普通硅酸盐水泥，外加剂为高效防冻剂，可提高混凝 土的可泵性及成型后的密实度，从而改善混凝土的抗冻性。冬期施工期间多留两组同条件28、养护试块，一组用来测定混凝土受冻前的临界 强度，另一组用作28d 的强度测试，试块应在浇筑现场取样制作，试压前，试块 应放在有正温条件的房间内，解冻后再进行试压，停放时间约612h。 外墙采用大模板施工，大模背面采用5cm 聚苯板固定保温。混凝土顶板上面 覆盖一层塑料膜和一层草垫子，进行保温、保湿养护。设专人负责，房间内采用 火炉加热，并注意防止发生火灾及煤气中毒。要求室内温度不低于5，使混凝 土迅速达到临界强度。这样有利于外墙混凝土强度迅速增长，以满足提升承重平 台架的要求。冬期施工期间易出现大风和寒流，气温骤降，应对建筑物西、北两面加防寒 措施。在随层增长的外防护架上，用编织布挡护西、北两29、个迎风面，对墙上较小 的洞口用麻袋围挡，对大的门窗洞口、楼梯口、电梯口等进风部位采用塑料薄膜、 聚苯板、木板等封堵，达到防风保温的目的。冬期施工中应防止出现水平构件和竖向构件的混凝土受冻。混凝土仍采取蓄 热法养护，在混凝土达到抗冻临界，混凝土表面应覆盖，具体措施：柱子用一层 塑料薄膜、两层麻袋片包裹，楼板用一层塑料薄膜、两层草垫覆盖。根据同条件试块，拆除梁、板支撑，如达不到拆除条件应适当延长支撑时间， 不得强行蛮干。对于悬挑结构的墙板、梁等构件应重点保温养护，待强度达到 100%时方可拆模（根据同条件混凝土试块抗压强度）。采用蓄热法施工，混凝土浇筑时间要尽可能安排在上午进行。白天负温只在 少数30、寒流期间出现，因此安排在上午浇筑混凝土，此时大气温度逐渐升高，对混 凝土早期正温养护非常有利。夜晚温度下降时，混凝土内因水化热，使温度上升， 从而保证早期有一个较好的温度环境，避免受冻。在白天浇筑混凝土，因环境温 度与混凝土出机温度差小，还可减少热量损失，确保初始养护温度。为便于了解和观察混凝土温度变化，均要求严格按混凝土测温孔布置图中的 位置测温，其中墙体测温点每处分上、中、下三点，在混凝土内预埋测温导线， 用电子测温计测温。在浇筑24h 内每2h 测一次，以后每6h 测一次。制作的标准抗压试块拆模后于当日（不超过一个工作日），既送往公司试验 室进行标准养护；同条件试块按混凝土实际情况进行保31、温，同时留出检验拆模强 度的同条件试块。施工过程中安全监控及管理表格：附件1:模板高支撑系统结构计算书板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、32、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):9.30；采用的钢管(mm):482.8 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用33、方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):38.00；木方的截面高度(mm):88.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 2.8；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):392.000；楼板的计算宽度(m):8.40；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.2034、；施工平均温度():3.700；（数据来自于西安市12月10日至1月8日平均气温） 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m35、；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(10095002157994.667)=0.004 mm； 面板36、最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.004 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.88.88.8/6 = 49.05 cm3；I=3.88.88.88.8/12 = 215.8 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 37、= (2.5+2)0.90.25 = 1.012 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.41.012=1.418 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.4180.9 /4 + 1.0050.92/8 = 0.421 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.418/2 + 1.0050.9/2 = 1.161 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.421106/49.045103 =38、 8.578 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.578 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.91.005/2+1.418/2 = 1.161 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1161/(2 38 88) = 0.521 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.521 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.39、4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.012 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.8389004 /(38495002157994.67) +1012.59003 /( 4895002157994.67) = 1.099 mm；方木最大允许挠度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 1.099 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下40、的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 2.8；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0050.9 + 1.418 = 2.322 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.761 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.939 mm ；最大支座力 Qmax = 9.214 kN ；托梁最大应力 = 0.761106/8980=84.694 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计41、算最大应力计算值 84.694 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.939 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.3 = 1.287 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷42、载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.001 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.904 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.904 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 43、4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m；L0/i = 2100 / 15.9 = 13244、 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9903.744/（0.386424） = 60.513 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.513 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.015(1.545、+0.32) = 2.649 m；Lo/i = 2649.455 / 15.9 = 167 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.253 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9903.744/（0.253424） = 92.324 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 92.324 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线46、荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=392 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8400mm120mm， 楼板的跨度取4.2 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为4.2 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) + 1 1.2 ( 1.47510/4.2/8.4 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 16.847、4 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 116.841 = 16.841 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082916.844.22 = 24.627 kN.m；因平均气温为4，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天龄期混凝土强度达到58.4%,C40混凝土强度在7天龄期近似等效为C23.36。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.146N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392360 / (1100010011.146 )= 0.127计算系数为：s = (1-0.5)48、 = 0.127(1-0.50.127) = 0.119；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.11911000100211.14610-6 = 13.257 kN.m；结论：由于 M1 = M1=13.257 = Mmax= 24.627所以第7天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为4.2 m； q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) + 2 1.2 ( 1.47510/4.2/8.4 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 49、23.36 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 123.361 = 23.361 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082923.364.22 = 34.162 kN.m；因平均气温为4，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到14天龄期混凝土强度达到79.2%,C40混凝土强度在14天龄期近似等效为C31.68。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.106N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392360 / (1100010015.106 )= 0.093计算系数为：s = (50、1-0.5) = 0.093(1-0.50.093) = 0.089；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.08911000100215.10610-6 = 13.395 kN.m；结论：由于 M2 = M1+M2=26.652 = Mmax= 34.162所以第14天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。4.验算楼板混凝土21天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为4.2 m； q = 4 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) + 3 1.2 ( 1.47510/4.2/8.4 ) + 1.4 (251、.5 + 2) = 29.88 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 129.882 = 29.882 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082929.884.22 = 43.698 kN.m；因平均气温为4，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到21天龄期混凝土强度达到91.37%,C40混凝土强度在21天龄期近似等效为C36.55。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.444N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392360 / (1100010017.444 )= 0.08152、计算系数为：s = (1-0.5) = 0.081(1-0.50.081) = 0.078；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M3 = s 1 b ho2fcm = 0.07811000100217.44410-6 = 13.557 kN.m；结论：由于 M3 = M2+M3=40.209 Mmax= 53.233所以第28天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆53、，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在54、支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：55、a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。附56、件2：梁支撑架计算书本计算书针对850X600的梁计算，其余类型的梁亦经过计算，在此方案中不再赘述。 本梁梁底增加2道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为482.8。 一、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):6.00； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:2； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600； 混凝土和钢筋自重(57、kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.850； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):38.00；木方的截面高度(mm):88.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):482.8。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工58、活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8501.000=21.250 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.000(20.850+0.600)/ 0.600=1.342 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.6001.000=2.400 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.221.250+1.21.342=27.110 kN/m； 集中荷载 P = 1.42.400=3.360 kN；59、 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=1.905 kN； N2=7.684 kN； N3=8.103 kN； N4=1.905 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.8008.8008.800/6 = 113.58 cm3； I=8.8008.8008.8008.800/12 = 499.75 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.103/1.000=8.103 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.18.103160、.0001.000= 0.810 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.810106/113578.7 = 7.134 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.68.1031.000 = 4.862 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 34861.956/(288.00088.000) = 0.942 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度61、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6776.7531000.0004 /(1009500.000499.746103)=0.963 mm； 木方的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.483 kN 中间支座最大反力Rmax=11.325； 最大弯矩 Mmax=0.301 kN.m； 最大变形 Vmax=0.169 mm； 截面应力 =0.301106/4462、90.0=67.096 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座63、反力，R=11.32 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =11.325 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1496.000=1.072 kN； N =11.325+1.072=12.397 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.64、49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m； 65、Lo/i = 2014.500 / 15.900 = 127.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12396.827/(0.412424.000) = 70.966 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 70.966 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.000+0.3002 = 1.600 m； Lo/i = 1600.000 / 15.900 = 101.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.580 66、； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12396.827/(0.580424.000) = 50.410 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 50.410 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.600 按照表2取值1.007 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.000+0.3002) = 1.909 m； Lo/i = 1909.272 / 15.900 = 120.000 ； 由长细比67、 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12396.827/(0.452424.000) = 64.685 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 64.685 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水68、平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；69、 c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时70、应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩 展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。