1、山东汇金国际金融中心高大模专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模专项施工方案山东汇金国际金融中心山东汇金国际金融中心贝雷梁高支模专项施工方案贝雷梁高支模专项施工方案山东省建设建工山东省建设建工(集团集团)有限责任公司有限责任公司二零一七年五月二零一七年五月山山东东汇汇金金国国际际金金融融中中心心高高大大模模板板专专项项施施工工方方案案ii山东汇金国际金融中心贝雷梁高支模专项施工方案内容充实完整，符合相关规范、标准要求，有效指导工程施工，目前项目已完成方案的落地实施，取得良好效果推荐推荐说明说明。该方案应用的高大连续共享空间贝雷梁施工技术，由山东省建设建工（集团）有限责任公司、山东建筑大学、山东2、省建筑科学研究院有限公司共同完成，研究并采用了基于贝雷梁技术的高大连续空间结构悬空支撑体系，以贝雷梁为主要核心技术的悬空支撑体系，不受空间结构高度的影响，通过预应力调节贝雷梁的挠度变形，为多层结构持续施工提供了安全保障，创新采用贝雷梁作为房屋建筑高大空间结构梁板的支撑平台，解决了传统方法将施工荷载直接传递给下部结构所带来的不利影响，贝雷梁式悬空支撑体系由贝雷梁和钢牛腿组成，上部结构施工荷载传递到贝雷梁上，并通过两侧的钢牛腿传给周边主体结构，上部施工荷载传递给结构主体，对于单层空间结构，结构主体一般不需加固，对于承担多层空间结构荷载时，需对周边主体结构进行适当加固，充分发挥了建筑结构本身的设计承3、载力，贝雷梁将上部施工荷载传递给四周框架梁，由于贝雷梁需承担上部 2-3 个共享空间的施工荷载，框架梁承载力不足。在框架梁下部设置斜向钢管支撑柱和水平格构式钢拉杆，钢管柱连接框架梁和框架柱，格构式钢拉杆连接相邻的框架柱，提高框架梁和框架柱的力学性能。后续工作可以提前穿插进行，为工期优化提供了科学依据、大大降低了施工费用。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案iii该技术获国家级工程建设科学技术进步奖二等奖，发明专利，国家级 QC 成果一等奖等各类奖项，并收录至山东省绿色施工新技术推广目录推广应用。该技术已在融建财富时代广场、融汇城音乐中心等工程项目推广4、应用，其经济意义、社会效益显著，此技术应用于房屋建筑中在山东省内尚属首次。为今后类似结构工程施工提供了宝贵的借鉴意义。山东省建设建工（集团）有限责任公司2023 年 5 月山东汇金国际金融中心高大模专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模专项施工方案目目录录一、工程概况.1（一）工程总概况.1（二）高大模板概况.2附图一.3附图二.4附图三.5二、编制说明及依据.6（一）编制说明.6（二）编制依据.6三、施工部署及准备.8（一）施工计划.8（二）技术准备.9（三）材料准备计划.9（四）劳动力准备.12（五）施工机械与设备准备.12四、质量、安全管理机构.13（一）现场质量领导小组.13（二）现场5、安全领导小组.14（三）质量、安全机构网络图.14五、模板体系设计.14（一）三层服务用房.15（三）十六层共享大厅（贝雷架）.20（四）十六层露台.22（五）二十一层共享大厅.24（六）二十七层共享大厅（贝雷架）.26（七）机房层.28（八）贝雷架支撑平台.32六、模板支撑构造要求.39（一）水平杆构造要求.39（二）立杆构造要求.40（三）拉结构造要求.40（四）剪刀撑搭设要求.43七、模板支撑体系施工要求.43（一）模板搭设要求.44（二）搭设工艺.46（三）模板、贝雷架支撑系统的搭设.47（四）支撑架体、贝雷架的拆除.48八、质量保证措施.52（一）贝雷架牛腿焊接要求.52（二）高大模6、板支架的验收.52（三）混凝土浇筑.56九、模板施工安全保证措施.57（一）施工要求.57山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案v（二）施工技术措施.59（三）安全防护措施.60（四）高空作业安全措施.61（五）雨暑期施工保障措施.62（六）冬期施工保证措施.63（七）安全用电措施.63（八）现场防火措施.64十、模板支架监测措施.65十一、施工应急救援预案.67（一）危险源分析及预防措施.67（二）救援组织机构.73（三）模板整体倒塌应急措施.74（四）高处坠落事故预防和应急措施.76（五）临时用电事故预防和应急措施.78（六）物体打击应急措施.807、（七）机械伤害应急措施.80（八）消防应急措施.80十二、绿色施工措施.83（一）环境保护.83（二）节材措施.84（三）节能措施.85十三、计算书.86三层大厅计算书.86十层大厅计算书.140十六层大厅计算书.206二十一层大厅计算书.288二十七层大厅计算书.339机房层计算书.387十三层贝雷架计算书.475二十四层贝雷架计算书.486电梯井及框架柱支撑贝雷架的牛腿焊缝强度计算.496十三层（二十四层）框架柱牛腿焊缝计算书.497三角形钢支撑横杆计算书.500格构柱焊接强度计算.50013 层剪力墙预埋件计算书.50213 层钢支撑锚筋埋件计算书.50524 层剪力墙、框柱预埋件计算书8、.50924 层钢支撑预埋件计算书.51230 米贝类架钢绞线计算书.515十四、贝雷平台和砼大梁支撑施工方案.519（一）编制依据及总则.519（二）工程概况.520（三）施工部署.521（四）砼大梁支撑、贝雷平台施工和钢绞线安装方案.522山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案vi（五）安全要求.541（六）贝雷平台和砼大梁支撑计算书.549（七）贝雷平台及预埋件附件.613十五、附图.613第 1 页山东汇金国际金融中心高大模专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模专项施工方案一一、工程概况、工程概况（一）工程总概况（一）工程总概况1、工程地点山东9、汇金国际金融中心建设项目位于济南市槐荫区西客站片区腊山河西路西侧，横支 9 号路南侧，横支 10 号路北侧。2、工程规模本工程地上机房层，地下 3 层。建筑高度 120 米；总建筑面积约93704.73m2。其中：地上面积约 67252.59m2，地下面积约 26452.14m2。3、结构形式：框架剪力墙4、总投资额：约 29000 万元建设单位济南万融置业有限公司设计单位山东同圆设计集团有限公司施工单位山东省建设建工（集团）有限责任公司监理单位山东省建设监理咨询有限公司项目经理肖衡总监理工程师孙 嵬山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案2页技术负责人10、姜志威专业监理工程师蔡新波（二）高大模板概况（二）高大模板概况1、根据山东汇金国际金融中心建设工程的设计图纸分析，本工程连续多层支模，共计九处区域符合高大模板施工的要求，具体概况如下表（总平面图详附图一，高支模区域所在楼层详附图二、附图三）。16 层、27 层分别在13 层、24 层加设一道 2.4m 高的贝雷架平台，1.5m 高的平台需要钢板垫至一个水平标高，支模高度由 25.2m 变为 11.2m（详模板设计）十层露台、二十一层露台同十六层露台设计。序号名称支模区域支模高度楼板厚度框架梁截面尺 寸支模面积备 注1三层服务用房一层至三层6-9 轴交 E-H轴9.75m120KL9(3a)KL11、16(3A)400 x650KL11（500X800）KL2a(400X800)320平面图详附图五2十层共享大厅六层至十层6-9 轴交 E-H轴21m150KL9(3a)KL16(3A)400 x650KL11（500X800）KL2a(400X800)320平面图详附图十一3十六层共享大厅十一层至十六层 6-9 轴交E-H 轴11.2150KL17(500X1200)KL18、KL19、KL20（500 x1000）352平面图附图十五4十六层露台十一层至十六层 7-8 轴交D-E 轴、7-8 轴交 H-J 轴25.2m150L8、L20400X60038平面图附图二十一5二十一层共享大厅12、十七层至二十一层 6-9 轴交E-H 轴21150KL9(400X650)KL18(500X1000)KL11(500X1200)KL17(450X800)L2、L24(400X800)385平面图附图二十三山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案3页6二十一层露台十七层至二十一层 5-6 轴交F-G 轴、9-10交 F-G 轴21150L4a、L19400 x60038同十六层露台7二十七层共享大厅二十一层至二十七层 6-9 轴交 E-H 轴11.2150KL9(400X650)KL18(500X1000)KL11(500X1200)KL17(450X13、800)L2、L24(400X800)385平面位置图附图二十八8二十七层露台二十一层至二六层 7-8 轴交D-E 轴、7-8 轴交 H-J 轴25.2150L8、L20400X60038同十六层露台9机房层二十七层至二机房层 6-9 轴E-H 轴8.76150250WKL14(400X900)WKL11(500X120)WKL18、WKL19(600X1800)WKL9(500X600)385平面位置图附图三十二附图一附图一山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案4页附图二附图二山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施14、工方案5页附图三附图三山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案6页二二、编制说明及依据、编制说明及依据（一）编制说明（一）编制说明为保证山东汇金国际金融中心建设项目顺利施工，确保高大模板支撑系统施工安全，结合工程特点和现场实际，依据建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理实施细则的通知（济建质安站字201025 号）中关于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围规定（混凝土模板支撑工程搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上；施工总荷载 15kN/及以上；集中线荷载 20 kN/m 及以上。）及相关安全生产法律法规、标准规范，编制本方案，用于指15、导高大模板系统安全、规范施工。（二）编制依据（二）编制依据2.1 国家有关法律、法规和条例主要法律、法规和条例一览表序 号法律、法规名称编号1中华人民共和国建筑法国家主席令第 91 号2中华人民共和国安全生产法国家主席令第 70 号3中华人民共和国环境保护法国家主席令第 22 号4建设工程质量管理条例国务院令第 279 号5建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号2.2 规范、标准依据主要规范及标准依据见表 2.2-1表 2.2-1主要规范、标准一览表序 号规范、标准名称编 号1木结构设计规范GB50005-2003（2005 年版）2建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2016、023建筑地基基础设计规范GB50007-20114建筑工程冬期施工规程JGJ/T104-20115建筑结构荷载规范GB50009-20126混凝土结构设计规范GB50010-2011山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案7页序 号规范、标准名称编 号7混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20158钢结构工程施工规范GB50755-20129建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201310混凝土结构工程施工规范GB50666-201111建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720201112钢管脚手架扣件GB15831-2006117、3一般工程用铸造碳钢件GB/T 1135214混凝土模板用胶合板GB/T17656-200815贝雷架(321)钢桥使用手册16200 型贝雷使用手册17钢结构设计规范GB50017-201418公路桥涵设计通用规范JTG D06-201519公路钢结构桥梁设计规范JTG025-201520公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-201121装配式公路钢桥制造标准JT/T 728-20082.3 主要工程建设行业标准见表 2.2-2表 2.2-2主要工程建设行业标准一览表序号规范、规程及标准名称编号1施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20052建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1318、0-20113建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084建筑施工临时支撑技术规范JGJ300-20135建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20166建筑施工安全检查标准JGJ59-20117建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20122.4 相关文件见表 1.2-3表 1.2-3相关文件一览表山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案8页序号规范、规程及标准名称编号1山东汇金国际金融中心建设项目地质勘查报告2山东汇金国际金融中心建设项目施工图纸、图纸会审3本工程施工组织设计4危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号5建设工程高大19、模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号6山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法鲁建管发20104 号7济南市房屋建筑及轨道交通工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施办法济建发201618 号8品茗施工安全设施计算软件 2016 版9钢结构工程施工质量验收规范GB50205-201510装配式公路钢桥多用途使作手册三、施工部署及准备三、施工部署及准备（一）施工计划（一）施工计划根据本工程总进度计划目标对高支模区域计划如下：序号施工区域开始、结束时间持续时间1一层至三层大厅 6-9 轴交 E-H轴结构部位2017.06.1-2017.06.1212 天2五层至九层20、共享大厅6-9 轴交E-H 轴结构部位2017.06.25-2017.07.2430 天3十层至十五层共享大厅6-9 轴交 E-H 轴结构部位2017.07.25-2017.08.2836 天4十层至十五层露台 7-8 轴交D-E 轴、7-8 轴交 H-J 轴2017.07.25-2017.08.2836 天5十六层至二十层共享大厅 6-92017.08.29-2017.09.2830 天山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案9页轴交 E-H 轴6十六层至二十层露台5-6 轴交F-G 轴、9-10 轴交 F-G 轴2017.08.29-2017.09.21、2830 天7二十一层至二十七层共享大厅 6-9 轴交 E-H 轴2017.09.29-2017.11.0436 天8二十一层至二十七层露台 7-8轴交 D-E 轴、7-8 轴交 H-J 轴2017.09.29-2017.11.0436 天9二十七层共享大厅至机房层6-9 轴交 E-H 轴2017.11.05-2017.11.1612 天（二）技术准备（二）技术准备1、熟悉图纸，掌握扣件式钢管脚手架安全技术规范，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。2、编制模板工程施工技术交底，并在施工前向参加施工的班组进行交底。3、做好模板支撑体系施工的技术资料和施工过程中的检验记录22、，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。（三）材料准备计划（三）材料准备计划根据本工程施工组织设计总体部署，为保证工程进度计划的实现，所有材料一次性投入到位。严格控制所用模板材及支撑系统材料的规格、材质、尺寸等要求。模板支架材料必须经过检测合格，并严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）执行。1、钢管1.1、选用48.3（外径）3.6mm 焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案10页适中的 Q235 钢，其材性应符合直23、缝电焊钢管GB/T-13973 中规定的 3 号普通钢管及碳素结构钢（GB/T700-2006）的相应规定；钢管应有产品质量合格证、质量检验报告。计算所用钢管全部按照计算所用钢管全部按照4848（外径外径）2.7mm2.7mm 进行进行验算（按照最不利因素考虑验算（按照最不利因素考虑）。1.2、尺寸、表面质量符合下列要求1.2.1、钢管表面应平滑，不应有裂缝、结疤、分层错位、硬弯、毛刺、压痕等缺陷。1.2.2 钢管外径及壁厚：外径 48.3mm，允许偏差0.5mm；壁厚 3.6mm，允许偏差0.36mm，最小壁厚 3.24mm。1.2.3、钢管上严禁打孔、电焊。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、24、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈底漆及黄色面漆。1.3 报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀。1.4 安全色：防护栏杆为红白相间色。2、扣件2.1 扣件应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告。扣件采用可锻铸铁或铸钢制造，并应满足 GB15831钢管脚手架扣件的规定。铸件不得有裂纹、气孔。直角扣件重量不得小于 13.2N/个，旋转扣件重量不得小于 14.6N/个，对接扣件重量不得小于 18.4N/个。2.2 扣件螺栓拧紧力矩：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm。在螺栓拧紧扭力矩达到 6525、Nm 时,不得发生破坏。现场配备力矩扳手进行操作。2.3 不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应有灵活转动，旋转扣件两旋转面间隔应小于 1mm；扣件表面山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案11页应进行防锈处理。2.4 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离不小于 5mm。扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm。扣件表面进行防锈处理。2.5 扣件报废标准：扣件有裂纹、变形、螺栓出现滑丝。3 3、模板（模板验算按照、模板（模板验算按照 13mm1326、mm 计算）计算）所用模板为 13 厚木胶合板；60mm x 80mm 木方，材料各项性能指标符合要求。木方的含水率不大于 20%。霉变、虫蛀、腐朽、劈裂等不符合一等材质木方不得使用。木材材质标准符合现行国家标准木结构设计规范（GB50005-2003）的规定。4、可调托撑4.1 可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN。进场时应有产品质量合格证、质量检验报告。4.2 可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不小于 30mm。插入立杆内的长度不得小于 150mm。支托板厚不小于 5mm，长宽不应小于 100100mm，变形不大于 1mm。螺杆与27、支托板焊接要牢固，焊接高度不得小于 6mm。支托板、螺母有裂缝的严禁使用。5、垫板立杆底部应铺设 50mm 厚木垫板，垫板宽度不小于 200mm，垫板通长设置。立杆底部设置底座。材料计划表材料名称规 格数 量钢管48.3*3.6mm1000 吨木方60*80mm1500m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案12页材料名称规 格数 量木胶板13mm45002扣件直角、旋转、对接100000 个木垫板50*200mm5000底座30000 个对拉螺栓6500 个可调托30000 个（四）劳动力准备（四）劳动力准备序号工种单位数量备注1木工人602架子工人28、30全部持证上岗3混凝土人204普工人205专职安全员人3注：特殊工种必须全部持证上岗。注：特殊工种必须全部持证上岗。（五）施工机械与设备准备（五）施工机械与设备准备结构施工期间钢筋、模板、钢管等水平、垂直运输均采用塔吊运输。混凝土施工采用地泵直接泵送。1、主要机械设备名称规格数量塔吊QTZ-70152手电钻5山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案13页圆盘锯MJ1142平刨MB503A2压刨MB10432电焊机BX3-504电锯JD-4002插入振捣器ZPDF-505磨光机P8-503地泵2 台2、主要工具名 称数 量名 称数 量手锯10钉锤10普通29、扳手10水准仪1力矩扳手2塔尺13、检测仪器仪器名称型号数 量精 度电子经纬仪DT-021 台2精密水准仪KL2321 台3mm/1km四、质量、安全管理机构四、质量、安全管理机构（一）现场质量领导小组（一）现场质量领导小组组长：肖衡副 组 长：刘明庆、姜志威成员：吴延岭、宋立滨、李坦、常贵浩、苑迎东、陈光耀、刘东山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案14页升、赵磊、高豪顺、陈姚刚、卢子恒、孔令鹤（二）现场安全领导小组（二）现场安全领导小组组长：肖衡副 组 长：刘明庆、姜志威成员：吴延岭、李坦、宋立滨、常贵浩、苑迎东、陈光耀、刘东升、赵磊、高豪顺、陈姚30、刚、卢子恒、孔令鹤（三）质量、安全机构网络图（三）质量、安全机构网络图五、模板体系设计五、模板体系设计本工程涉及多层多处高大模板区域，3 层、机房层层高分别为 9.75 米、项目经理肖衡项目副经理刘明庆技术负责人姜志威安全科宋立斌质量科吴延岭安全员常贵浩木工工长张常春钢筋工长管尔强混凝土工长蒋佳俊各操作层工人山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案15页8.76 米，属于 8 至 20 米范围;10 层、21 层层高为 21 米，16 层、27 层为 25.2米,属于层高大于 20 米范围。所涉及的高支模区域与周边同楼层同步施工，该区域层高较高，考虑到连31、续支模架体对楼板的影响，以及施工难度大，危险性高，周期性长，根据本工程特点将在主体 13 层、24 层增加贝雷架，然后铺设 Q345B 8mm 厚花纹钢板作为支撑平台，在贝雷架钢构平台搭设架体分别支撑 16 层至 21 层、27 层至机房层，贝类架承载力为 30KN/。各楼层高支模设计如下：（一）三层服务用房（一）三层服务用房三层服务用房 6-9 轴交 E-H 轴结构由 KL11（500X800）、KL2a（400 x800）、KL9(3a)、KL16（3a）400 x650 及楼板等组成，标高从-0.06m至 9.69m 现浇板厚为 120mm，支模高度 9.75 米，面积 320，模板支撑32、在一层板上，支撑楼板厚度为 180mm，该区域地下三至一层架体不拆除，地下三层架体支撑在 600mm 厚基础筏板上（支撑详附图六支撑详附图六、七七、八八）。1、三层梁 400 x800 梁模板支撑体系构造（400 x650、400 x600 按照此构造施工）梁梁模模板板支支撑撑构件名称规格KL2aKL2a（400 x800）模板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构梁底梁底支撑小梁根数 3 根 60 x80 木方，间距均布，梁跨度方向立杆间距850mm，每纵距内梁底支撑附加主梁 1 根，主梁间 425mm。梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，梁跨度方向间距700mm，M14 对拉螺栓 33、2 道，距梁底山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案16页体体系系造分别为 150mm、500mm。小梁采用 4 根木方 60 x80mm，上下各 1 根，剩余 2 根均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距850mm，梁两侧立杆间距 1000mm，步距 1400，梁底增加 2 根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设通长垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度，顶部步距 700，梁底 a 为 400，板底 a 为 330。2、三层梁 500 x800 梁模板支撑体系34、构造梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格KL11(500X800)KL11(500X800)模板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁 底梁底支撑小梁根数 3 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 1 根，主梁间距425mm。梁 侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距700mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为 150mm、500mm。小梁采用 4 根木方 60 x80 mm，上下各 1根，剩余 2 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距850mm，梁两侧立杆间距 1100，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁35、梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端垫 50mm x200mm 通长脚手板加固定山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案17页底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度，立杆顶部步距为 700，梁底 a 为 400。3、三层板模板支撑体系板板模模板板支支撑撑体体系系楼板厚度120mm支架高度9.75m主梁48.3x3.6 钢管，间距850mm模板厚度12mm小梁60mmx80mm，间距200mm，支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵、横向间距850mm，步距 1400mm，扫地杆距地面 200mm，立杆下垫 50mm36、 x200mm 通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调底座，调节高度，顶部步距为 700mm，a 为 330mm。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔 5-8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6米，在竖向剪刀撑的顶部、中间、底部分别设置一道水平剪刀撑。架体支设在地下室顶板上架体支设在地下室顶板上，地下三至地下一层的架体不拆除地下三至地下一层的架体不拆除，立杆立杆间距为间距为 1000 x10001000 x1000，步距为，步距为 18001800。（二）十层共享大厅十层共享大厅十层共享大厅结构由 KL11（500X800）、KL2a（400 x800）、KL937、(3a)、KL16（3a）400 x650 及楼板等组成，标高从 18.09m 至 39.09m 现浇板厚为 150mm，支模高度 21 米，面积 320，模板支撑在五层板上，支撑楼板厚度为 120mm，该范围下层架体不拆除。三层、四层架体与十层架体立杆保持上下一致，减小楼板剪切，步距不大于 1800。根据根据建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008JGJ162-2008 规定规定层高大于层高大于 2020 米米，竖向剪刀撑之间的之字斜撑改为连续剪刀竖向剪刀撑之间的之字斜撑改为连续剪刀撑，该部位满足要求，按照规范加强设计。为加强架体整体稳定性，本工程撑，该部位满足38、要求，按照规范加强设计。为加强架体整体稳定性，本工程山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案18页根据实际情况将拉结点分三种形式：架体周围框架柱采取抱柱措施，电梯剪根据实际情况将拉结点分三种形式：架体周围框架柱采取抱柱措施，电梯剪力墙及周围每隔两步四跨临边在各楼层梁侧预埋钢管与结构进行拉结力墙及周围每隔两步四跨临边在各楼层梁侧预埋钢管与结构进行拉结（详图详图：第六第六、（三三）拉结构造要求拉结构造要求 P43P43 页页）。其他构造措施详下表其他构造措施详下表：（支撑构造详附图支撑构造详附图十二、十三、十四）十二、十三、十四）1、十层梁 400X800 39、梁模板支撑体系构造梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格KL2aKL2a 400X800400X800模板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁 底梁底支撑小梁根数 3 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 0 根。立杆沿梁跨度方向间距425mm。梁 侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距700mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为 150mm、500mm。小梁采用 4 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 2 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距425mm，板间距850，梁两侧立杆间距 1000，步距 140、400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下垫 50mm x200mm 通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调托座，调节高度，梁底顶部步距为700mm，a 为 400mm。2、十层梁 500X800 梁模板支撑体系构造山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案19页梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格KL11(500X800)KL11(500X800)模板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁底梁底支撑小梁根数 4 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主41、梁 0 根，主梁间距425mm,梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距700mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为 150mm、500mm。小梁采用 4 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 2 根均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距425mm，板立杆间距850mm，梁两侧立杆间距 1100，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下垫 50mm x200mm 通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调托座，调节高度，梁底顶部步距为 700mm，a 为42、 400mm。3、10 层板模板 150mm 支撑体系构造板板楼板厚度150mm支架高度21m主梁48.3x3.6mm 双钢管，主梁间距850mm模板厚度13mm次梁60 x80 mm 木方，间距 200mm，。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案20页模模板板支支撑撑体体系系支撑体系采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵向间距850mm，横向间距850mm，步距 1400mm，扫地杆距离地面 200mm，立杆下垫 50mmx200mm 通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调托座，调节高度。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔5-43、8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6 米，水平剪刀撑在扫地杆处设置一道，往上每隔 4 步设置一道。架体最顶部两步横杆步距中间分别附加一道水平杆，附加后步距为 700mm。a 为 350mm 架体支设在五层板上，三层、四层的架体不拆除,三、四层立杆间距 1000 x1000，步距 1800。构造详附图十二、十三、十四构造详附图十二、十三、十四（三）十六层共享大厅（贝雷架）（三）十六层共享大厅（贝雷架）十六层共享大厅 6-9 轴交 E-H 轴结构由 KL17(500X1200)、KL18、KL19、KL20（500X1000）L30(400X800)、L32、L33(300X600)、1544、0mm 板组成，标高从 39.09m 至 64.29m，现浇板厚为 150mm，层高 25.2 米，面积 352，在主体 13 层（51.69m）加设贝雷架平台（附图三十七、三十八三十七、三十八），在平台上铺设8mm 厚 Q345 花纹钢板，铺设木垫板，设置钢底座，搭设满堂脚手架，搭设高度为 11.2m，贝类架在剪力墙处预埋牛腿，靠剪力墙、框架柱、框架梁承受上部荷载，平台搭设好满足施工要求后下部架体方可拆除。贝类架承载力为30KN/。拉结点分三种形式拉结点分三种形式：框架柱采取抱柱措施拉结一框架柱采取抱柱措施拉结一，电梯剪力墙周围电梯剪力墙周围每隔两步、四跨设置一道拉节点，其他位置在楼层梁侧预45、埋钢管与结构进行每隔两步、四跨设置一道拉节点，其他位置在楼层梁侧预埋钢管与结构进行拉结拉结（详图详图：六六、（三三）拉结构造要求拉结构造要求 P43P43 页页）。其他构造措施详下表其他构造措施详下表：（附图附图十六、十七、十八十六、十七、十八、）1、16 层大厅 150mm 板支撑体系构造楼板厚度150mm山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案21页板板模模板板支支撑撑体体系系支架高度25.2m主梁48.3x3.6 钢管，间距850mm模板厚度13mm次梁60 x80mm 木方，间距200mm支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵向间距850mm，横向46、间距850mm，步距 1400mm，扫地杆距离地面 200mm，立杆下垫 50mm 厚 x200mm宽通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调底座，调节高度。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔 5-8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6 米，水平剪刀撑每隔 4 步设置一道水平剪刀撑。最顶部两步横杆步距中间分别附加一道水平杆。架体支设在 13 层贝雷架平台上。2、十六层共享大厅梁 500X1200 梁模板支撑体系构造梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格KL17(500X1200)KL17(500X1200)模板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁底梁底支撑47、小梁根数 4 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 0 根，主梁间距 425mm。梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距 500mm，M14对拉螺栓3道，距梁底分别为150mm、500mm、850mm。小梁采用 6 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 4 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距425mm，梁两侧立杆间距 1100，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案2248、页置一道水平杆，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。沿梁跨度方向设置一道连续竖向剪刀撑。梁高大于 1200 的增加防倾覆构造措施，梁侧面增加斜撑。4、十六层梁 400X800 梁模板支撑体系构造梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格L30(400X800)L30(400X800)模 板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁底梁底支撑小梁根数 4 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 0 根，主梁间距 425mm。梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距 700mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为 150mm、500mm。小梁采用 4 49、根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 2 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距425mm，梁两侧立杆间距 1100，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。（四）十六层露台（四）十六层露台十六层露台 7-8 轴交 D-E 轴、7-8 轴交 H-J 轴标高从 39.09m 至 64.29m现浇板厚为 150mm，支模高度 25.2 米，面积 38，模板支撑在十层板上，楼板厚度为 170mm，由于该范围面积较小，采取架体面积50、加大，并与各楼层周围结构拉结。拉结按照（详图：六（详图：六、（三）拉结构造要求（三）拉结构造要求 P43P43 页页）。下层架山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案23页体不拆除。（附图二十一、二十二）（附图二十一、二十二）1、十六层露台梁 400X600 梁模板支撑体系构造（十层、二十一层、二十七层露台参照此设计参数施工）板板模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格露台露台 L18(400X600)L18(400X600)模 板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁底梁底支撑小梁根数 3 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 1 51、根，主梁间距425mm,梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距700mm，固定支撑 1 道，M14 对拉螺栓 1 道，距梁底分别为 0mm、300mm。小梁采用 3 根木方 60 x80 mm，上下均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距850mm，梁两侧立杆间距 1000，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。2、16 层露台板模板 150mm 支撑体系构造板板模模楼板厚度150mm支架高度25.2m主梁48.3x3.6 钢管52、，间距850mm模板厚度13mm次梁采用 60 x80mm 木方，间距200mm山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案24页板板支支撑撑体体系系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵向间距 850mm，横向间距 850mm，步距 1400mm，扫地杆距离地面 200mm，立杆下垫 50mm 厚x200mm 宽通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调底座，调节高度。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔 5-8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6 米，水平剪刀撑每隔 4步设置一道水平剪刀撑。支架顶部两步横杆步距中间分别附加一道水53、平杆，步距变为 700mm。架体支设在十层板上，下方保留三层架体不拆除，立杆间距为 1000 x1000，步距为 1800。（五）二十一层共享大厅（五）二十一层共享大厅本层高支模区域由 L2（400X800）、KL11（500X1200）、KL17（450X800）、共享大厅 KL18(500X1000)、150mm 楼板组成，根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 规定搭设高度大于 20 米，竖向剪刀撑之间的之字斜撑改为连续剪刀撑，本工程部位满足要求，按照规范加强设计。拉结点分三种形式：框架柱采取抱柱措施，电梯剪力墙周围两步四跨设置一道，其他位置在楼层梁侧预埋钢管与结构进行拉结（54、详图详图：六六、（三三）拉结构造要拉结构造要求详求详 P43P43 页页）。（附图二十四、二十五）（附图二十四、二十五）构造措施详下表：1、21 层共享大厅 KL17 梁 450X800 梁模板支撑体系构造（400 x800、400 x600均按此施工）梁梁模模构件名称规格KL17KL17（450X800450X800）模 板模板采用 13mm 木胶板主梁梁底梁底支撑小梁根数 4 根 60 x80 木方，间距均布，主梁间距450mm。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案25页板板支支撑撑体体系系小梁构造梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间55、距700mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为 150mm、500mm。小梁采用 4 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 2 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底两根立杆跨度方向间距450mm，梁两侧立杆间距 1000，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。2、21 层梁 500X1200 梁模板支撑体系构造（500 x1000、500 x900 均按此施工）梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格KL11KL11（500X156、200500X1200）模 板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁底梁底支撑小梁根数 5 根 60 x80 木方，间距均布，主梁间距450mm。梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距500mm，M14 对拉螺栓 3 道，距梁底分别为 150mm、500mm、850mm。小梁采用 6 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 4 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底两根立杆跨度方向间距450mm，梁两侧立杆间距 1100，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设垫板和57、底座，立杆顶部采用可调支撑山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案26页调节高度。沿梁跨度方向设置一道连续竖向剪刀撑。3、21 层共享大厅板模板 150mm 支撑体系构造板板模模板板支支撑撑体体系系楼板厚度150mm支架高度21m主梁48.3x3.6 钢管，间距 900mm模板厚度13mm次梁60 x80 木方间距 200mm，为增加抗剪及刚度，增加部分钢管替代木方支撑。支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵向间距 900mm，横向间距 900mm，步距 1400mm，扫地杆距离地面 200mm，立杆下垫 50mm 厚x200mm 宽通长脚手板加固定底座，58、立杆顶部采用 u 型可调底座，调节高度。最顶部 a 为 350mm，高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔 5-8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6米，在竖向剪刀撑每隔 4 步设置一道水平剪刀撑。最顶部两步水平杆中间分别附加两道水平杆。（六）二十七层共享大厅（贝雷架）（六）二十七层共享大厅（贝雷架）二十七层共享大厅结构由 L2(400X800)、KL17(450X800)、KL18(500X1000)、150MM 板组成。标高从 85.29m 至 110.49m 现浇板厚为150mm，层高 25.2 米，面积 385，在主体 24 层（97.89m）加设贝架平台，在平台59、上铺设 8mmQ345 花纹钢板，立杆下方设置木垫板加钢底座，搭设满堂脚手架，搭设高度为 11.2m，贝类架在剪力墙处预埋牛腿，靠剪力墙、框架柱、框架梁承受上部荷载，平台搭设好满足施工要求后下部架体方可拆除。贝类架承载力为 30KN/。（附图二十九、三十、三十一）（附图二十九、三十、三十一）1、27 层 KL17（450X800）梁模板支撑体系构造 L2、L24（400 x800）山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案27页L7(400X600)按此构造施工。梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格KL17(450X800)KL17(450X800)模60、板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁底梁底支撑小梁根数 4 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 0 根，主梁间距450mm。梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，沿梁跨度方向间距700mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为 150mm、500mm。小梁采用 4 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 2 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底两立杆沿跨度方向间距450mm，梁两侧立杆间距 1000，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设61、垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。梁底 a 为 400mm。3、27 层 KL11500X1200 梁模板支撑体系构造梁梁模模板板构件名称规格KL11(500X1200)KL11(500X1200)模 板模板采用 13mm 木胶板主梁梁底梁底支撑小梁根数 5 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 0 根，主梁间距450mm。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案28页支支撑撑体体系系小梁构造梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距 500mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为200mm、600mm。小梁采用62、 6 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 4 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距 450mm，梁两侧立杆间距 1100，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。5、27 层共享大厅板模板 150mm 支撑体系构造板板模模板板支支撑撑体体系系楼板厚度150mm支架高度25.2m主梁48.3x3.6 钢管，主梁间距900mm模板厚度13mm次梁60 x80 木方间距 200mm支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵向间距 63、900mm，横向间距 900mm，步距 1400mm，扫地杆距离地面 200mm，立杆下垫 50mm 厚x200mm 宽通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调底座，调节高度。立杆顶部横杆距支撑点 a 为 350mm，高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔 5-8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6 米，在竖向剪刀撑每隔 4 步设置一道水平剪刀撑。最顶部两步水平杆中间分别附加两道水平杆。（七）机房层（七）机房层机房层机房层 6-96-9 轴交轴交 E-HE-H 轴结构由轴结构由 L2aL2a、L7L7（400900）、WKL18WKL18、WKL29WKL29、L264、9L29、山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案29页250mm 板、150mm 板组成，标高从 110.49m 至 119.25m，现浇板厚为 150mm，支模高,8.76 米，面积 385，模板支撑在二十六 层板上，板厚 150mm。（附附图三十三、三十四、三十五）图三十三、三十四、三十五）1、机房层 L7（400X900）梁模板支撑体系构造（400 x600、400 x750 均按此构造施工）梁梁模模板板支支撑撑体体系系构件名称规格L7(400X900)L7(400X900)模板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁底梁底支撑小梁根数 4 根 65、60 x80 木方，间距均布，主梁沿跨度方向附加主梁一根，间距375mm。梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，沿梁跨度方向间距700mm，M14 对拉螺栓 2 道，距梁底分别为 200mm、500mm。小梁采用 4 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 2 根中间均匀分布。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆沿跨度方向间距750mm，板纵向 750，横向 900，梁两侧立杆间距 1000，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆顶部步距 700，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节66、高度。3、机房层 WKL18600X1800 梁模板支撑体系构造构件名称规格WKL18(600X1800)WKL18(600X1800)模板模板采用 13mm 木胶板山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案30页梁梁模模板板支支撑撑体体系系主梁小梁构造梁底梁底支撑小梁根数 6 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 0 根，主梁间距 375mm梁侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距500mm，M14 对拉螺栓 5 道，距梁底分别为 150mm、500mm、900mm、1400mm、1700mm。小梁采用梁 60 x80mm67、 木方，左侧 8 根，梁右侧 7 根。上翻梁与梁板同时浇筑施工，并按照距梁底 1400mm、1700mm 处设置对拉螺栓，间距 500mm。支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距375mm，梁两侧立杆间距 1200，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。（600 x1800600 x1800 梁做法详附图三十五、三十六）梁做法详附图三十五、三十六）4、机房层 L29500X1200 梁模板支撑体系构造梁梁模模板板支支撑撑体体构件名称规格L29(5068、0X1200)L29(500X1200)模板模板采用 13mm 木胶板主梁小梁构造梁 底梁底支撑小梁根数 4 根 60 x80 木方，间距均布，每纵距内梁底支撑附加主梁 0 根，主梁间距 450mm梁 侧主梁采用48.33.6 双钢管，竖向设置，间距500mm，M14 对拉螺栓 3 道，距梁底分别为 150mm、450mm、750mm。小梁采用 6 根木方 60 x80 mm，上下各 1 根，剩余 4 根中间均匀分布。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案31页系系支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距450mm/375mm，梁两侧立杆69、间距 1000，步距 1400，梁底增加两根立杆，按混凝土梁梁宽均分，扫地杆距地 200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设置一道水平杆，立杆下端设垫板和底座，立杆顶部采用可调支撑调节高度。5、机房层板模板 150mm 支撑体系构造板模板支撑体系楼板厚度150mm支架高度8.76m主梁48.3x3.6 钢管，间距 750mm模板厚度13mm次梁60 x80 木方，间距 150mm支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵向间距 750mm，横向间距 900mm，步距 1400mm，扫地杆距离地面 200mm，立杆下垫 50mm厚 x200mm 宽通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调底座，调节高70、度。最顶部横杆步距中间附加一道水平杆，顶部步距为 700，a 为 210mm。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔 5-8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6 米，在竖向剪刀撑的顶部、中间、底部分别设置一道水平剪刀撑。架体支设在 27层板上。6、机房层板模板 250mm 支撑体系构造板板楼板厚度250mm支架高度8.76m主梁48.3x3.6 钢管，间距 750mm模板厚度13mm次梁60 x80 木方间距 200mm，山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案32页模模板板支支撑撑体体系系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵向间距71、 750mm，横向间距 750mm，步距 1400mm，扫地杆距离地面 200mm，立杆下垫 50mm厚 x200mm 宽通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用 u 型可调底座，调节高度。最顶部横杆步距中间附加一道水平杆，步距为 700，a为。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔5-8 米设置由上到下竖向剪刀撑宽度 4.5-6 米，在竖向剪刀撑的顶部、中间、底部分别设置一道水平剪刀撑。架体支设在 27 层顶板上，该区域 16 层以上架体不拆除。（八）贝雷架支撑平台（八）贝雷架支撑平台1 1、贝雷架支撑平台设计、贝雷架支撑平台设计：根据本工程特点及受力分析，贝雷架设置在高支模区域的72、 13 层、24 层。主梁在型钢柱上，主梁支撑垫高件、贝雷架及贝雷上部的重量；牛腿焊接在电梯井的预埋件上和型钢柱的预埋件上，牛腿承载垫板、贝雷件及贝雷上部的重量；牛腿用 20mm 厚钢板切割制成。楼层设计如下：1.11.1、13 层贝雷架支撑平台，设计承载力为 30kn/，需支撑 16 层梁板、21 层梁板的施工所带来的荷载（按照两层荷载叠加传递计算）。贝雷架东西方向布置，在剪力墙、框架柱处采用预埋钢板，并焊 250mm 牛腿，沿剪力墙方向牛腿满铺，贝雷架放置在牛腿上；贝雷架放在 13 层框架梁上，在框架梁下方设置钢支撑（附图三十九附图三十九），30m 跨度的选用 321 型贝雷架，为减小自身73、挠度问题，将对支撑架体中间部位起拱 50mm，并且在贝雷架上拉钢绞线至 15层梁上。贝雷架详（附图三十七、三十八（附图三十七、三十八）。1.21.22 24 层贝雷架支撑平台，设计承载力为 30kn/，需支撑 27 层梁板、机房层梁板的施工所带来的荷载（按照两层荷载叠加传递计算）。贝雷架东西山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案33页方向布置，在剪力墙、框架柱处采用预埋钢板，并焊 250mm 牛腿，沿剪力墙方向牛腿满铺，贝雷架放置在牛腿上；在框架梁位置上方垫起垫起双拼工字钢将321 型桁架与200 桁架上表面在一个平面上，贝雷架放在24 层框架梁上，在74、框架梁下方设置钢支撑（附图四十二附图四十二）。贝雷架详（附图四十、四十一（附图四十、四十一）。1.31.3、1313 层、层、2424 层层 30m30m 跨度选用采用跨度选用采用 200200 型贝雷架，为减小自身挠度问型贝雷架，为减小自身挠度问题题，将对支撑架体中间部位起拱将对支撑架体中间部位起拱 50mm50mm，东西向由中间向两边逐渐递减东西向由中间向两边逐渐递减，并且并且在贝雷架上拉钢绞线。钢绞线一端固定在贝雷架三分之一跨处，张拉端固定在贝雷架上拉钢绞线。钢绞线一端固定在贝雷架三分之一跨处，张拉端固定在在 1515 层、层、2626 层梁上，根据荷载的施加，逐渐进行张拉，保证混凝土结75、构平层梁上，根据荷载的施加，逐渐进行张拉，保证混凝土结构平面不向下弯曲，钢绞线详（附图四十三面不向下弯曲，钢绞线详（附图四十三）。2 2、贝雷架结构形式、贝雷架结构形式贝雷架由 321”贝雷梁间距最大为 450mm；“200”贝雷梁之间最大间距500mm；贝雷片之间用销子连接，贝雷梁之间用花架连接，每榀贝雷梁之间用联板连接；为保证高支模底部平齐，需要对“321”贝雷梁底部用 45 双拼钢围檩加 250mm 高的钢支撑垫高与“200”型贝雷桁架上部齐平；贝雷梁两端必须用高抗剪贝雷片和底部用高抗剪加强弦杆。30m 跨度的采用 200 型钢桁架。结构纵梁采用加强型三排单层 321 型钢桁架，横向采用76、两片桁架，单片桁架有效孔心距 3m1.4m。支撑架采用螺栓紧固在桁架上以维持桁架的横向稳定，支撑架采用槽钢、角钢自行加工而成。桁架片、桥面系及横梁等上部主体结构均采用 Q345B 钢材。如下图：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案34页3 3、预埋件设计、预埋件设计3.1 本工程在 13 层、24 层电梯井剪力墙、框架柱连接处的贝雷架应提前预埋钢板作为主体连接点并与牛腿固定。预埋件采用直径 25 HRB400 热轧钢筋与尺寸 200mmx650mmx30mm Q235B 级钢板焊接，预埋件大样及布置如图：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇77、金国际金融中心高大模板专项施工方案35页3.23.2钢支撑框架柱连接预埋件、焊缝设计钢支撑框架柱连接预埋件、焊缝设计牛腿作为预埋件与贝雷架连接重要构件，牛腿采用 20mm 厚钢板与预埋件进行焊接，焊缝不小于 100mm，宽度不小于 10mm。如下图：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案36页3.33.3、梁底双拼工字钢、梁底双拼工字钢主梁底部设置 700mm 跨度钢围檩，钢围檩焊接在型钢梁里的预埋件上；钢围檩下部焊接800mm，壁厚 16mm 的钢管做的梯形框架，钢管与型钢中的预埋件连接，同时，在钢管下部节点处，用格构柱连接梯形状钢管，以形成稳定的底78、部支撑；4 4、钢支撑设计、钢支撑设计4.1 承受贝雷架平台荷载的框架梁均采用钢支撑架支顶，钢斜支撑与框架梁、框架柱采用加牛腿卡接形式。4.2 支撑结构设置在 13 层梁底、24 层梁底，梁底部设置 700mm 宽钢围檩沿梁跨度方向，钢围檩焊接在型钢柱里的预埋件上；钢围檩下部焊接800mm，壁厚 16mm 的钢管做的梯形框架，钢管与型钢中的预埋件连接，同时，在钢管下部节点处，用格构柱连接梯形状钢管，以形成稳定的底部支撑。钢支撑详（附图四十二）（附图四十二）如下图框架柱钢支撑系统山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案37页格构柱大样图4.3、13 层钢支79、撑牛腿大样图：13 层牛腿部件大样图山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案38页4.4、24 层钢支撑牛腿大样图24 层钢支撑牛腿大样山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案39页牛腿部件大样图5、钢绞线设计为解决30米大跨度贝雷梁挠度，采用贝雷梁1/3位置两边均斜拉钢绞线；每榀“200”贝雷梁底部 1/3 位置用 3 孔锚垫板（每组贝雷梁之间用一个锚垫板）斜拉 3 根钢绞线（每榀贝雷梁最多用 15 根钢绞线，钢绞线每根15.2mm）；钢绞线另一端设置在主梁上，在主梁上预留孔及预埋板；详见斜拉钢绞线示意图及锚垫板80、用牛腿大样图；6、13 层贝雷架设计承载力为 30KN/，需要支撑 16 层梁板、及 21 层梁板的混凝土浇筑带来的所有施工荷载。7、24 层贝雷架设计承载力为 30KN/，需要支撑 27 层梁板、及机房层梁板的混凝土浇筑带来的所有施工荷载。六、模板支撑构造要求六、模板支撑构造要求（一）水平杆构造要求（一）水平杆构造要求1、在立杆底距地面 200mm 高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案40页扫地杆。2、可调支托底部的立杆顶端沿纵横向各设置一道水平杆。3、扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平杆81、步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道通长水平杆。4、水平杆与立杆用直角扣件扣接，并与另一方向的水平杆用直角扣件扣接。（二）立杆构造要求（二）立杆构造要求1、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不大于步距的 1/3。2、立杆顶部设可调支托，U 形支托与楞梁两侧间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不大于 3mm，螺杆外径不低于 36mm，安装时保证上下同心。3、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。82、4、立杆底部设置木垫板与钢底座，垫板厚度不小于 5cm。5、立杆保证其垂直，梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数。（三）拉结构造要求（三）拉结构造要求山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案41页本工程结构柱与高支模区域同时浇筑，考虑施工的安全性，在每层的框架柱处采用抱柱拉结（详拉结一），以此作为整个架体的拉结基础，框架柱四个角采用30*30*3 进行保护。每层框架梁的位置预埋钢管进行刚性连接（详拉结二），每层相邻四跨设置一道拉结点；电梯处剪力墙每隔两步四跨设置一道拉结点。拉结方法如下图：拉结一：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金83、融中心高大模板专项施工方案42页拉结二：拉结三：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案43页（四）剪刀撑搭设要求（四）剪刀撑搭设要求为保证架体的稳定，按规范要求设置垂直、水平剪刀撑、拉结件及支撑、斜撑。1、垂直剪刀撑：模板支架立杆在外侧周圈设竖向连续式剪刀撑，架体中间纵向设一道竖向剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为 4560。垂直剪刀撑应与每一条与其相交的立杆扣接。剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，采用 3 个旋转扣件分别在距杆端不小于 100mm 处进行固定。2、水平剪刀撑：2.1 在满堂脚手架四角扫地杆处和竖向剪刀撑的顶端，各设置一84、道水平剪刀撑。2.2 水平剪刀撑每隔四步（5600mm）设置一道。2.3 所有剪刀撑杆件的底端均要求与地面顶紧。2.4 模板及其支架在安装过程中，设置有效防倾覆的临时固定设施。七、模板支撑体系施工要求七、模板支撑体系施工要求山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案44页（一）模板搭设要求（一）模板搭设要求由于本工程有九处高大模板区域，详第二、（二）高大模板概况，有七处区域架体高度超过 20 米，施工难度大、危险性高、周期长。将严格按照建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 进行搭设。185、架体基础：1.1、3 层架体支撑在 1 层板上，支撑板厚为 180mm，搭设立杆间距1000 x1000，步距不大于 1800，地下三层至一层架体不拆除；1.2、10 层架体搭设在 5 层板上，支撑板厚 120mm，3 层、4 层架体立杆间距与 10 层立杆尽量保持一致，步距 1800mm；1.3、16 六层架体搭设在 13 层贝雷架钢平台，贝类架承载力为 30KN；1.4、21 层架体搭设在 16 层板上，支撑板厚 150mm；1.5、27 层搭设在 24 层贝雷架钢平台上，贝类架承载力为 30KN/；1.6、机房层架体搭设在 27 层板上，支撑板厚为 150mm。1.7、高支模区域楼层关86、系详（附图二、三）。梁高大于、等于 1000mm，采取防倾覆措施，对梁侧进行加固。做法详下图：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案45页2 2、立杆、立杆2.1、立杆底部铺设 50mm 厚的木垫板，宽度为 200mm，立杆底部加钢制底座在木垫板的中间布置。2.2、立杆垂直度偏差不大于 32.3、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不大于步距的 1/3。2.4 抱柱拉结点竖向间距同步距 为 1400mm。3、水平杆3.1、第一道水平杆设置在距地面 287、00mm 处3.2、最顶部纵横杆距顶板的距离小于 500mm3.3、立杆高度大于 8m 且小于 20m 的架体在支架顶部两水平杆中间附加一道水平杆；高度大于 20m 的架体在顶部两步水平杆中间附加两道水平杆。4、剪刀撑4.1、垂直剪刀撑：模板支架立杆在外侧周圈设竖向连续式剪刀撑，架体中间纵向设一道竖向剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为 4560。垂直剪刀撑应与每一条与其相交的立杆扣接。剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，采用 3 个旋转扣件分别在距杆端不小于 100mm 处进行固定。4.2、水平剪刀撑：在满堂脚手架四角扫地杆处和竖向剪刀撑的顶端，各设置一道水平剪刀撑。所有剪刀撑杆88、件的底端均要求与地面顶紧。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案46页模板及其支架在安装过程中，设置有效防倾覆的临时固定设施。（二）搭设工艺（二）搭设工艺板下模板支撑搭设满堂支架，模板支架各杆件的间距和布置应符合设计计算要求，严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 和建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 进行搭设，安装要求如下：1、架体安装工艺流程：准备工作放线铺设垫板按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆扣牢安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣牢）安装第一步横向水平89、杆第二、三步纵向水平杆第二、三步横向水平杆设置拉结件第四步纵向水平杆和横向水平杆接立杆加设剪刀撑满布水平大眼网架体验收2、模板安装工艺流程2.1、梁模板安装2.1.1 工艺流程：弹轴线、水平线柱头模板模板梁下支撑安装梁底模绑扎梁钢筋安装梁侧模。2.1.2 模板安装前，在柱子混凝土上弹出梁的轴线和水平线，并复核。2.1.3 安装梁钢管之前，立柱下铺 50*200 垫板。立杆间距按设计方案，与楼板下立柱形成满堂钢管支架，按规范构造要求设置剪刀撑。2.1.4 在底模上绑扎梁钢筋，经检查验收合格后，清除杂物，安装侧模板，把两侧模板与底板用铁钉钉牢，并用钢管扣件扣紧，在外竖楞上加斜撑，间距同竖楞。2.190、.5 梁口与柱头模板的连接设计尺寸应满足柱子间净距的要求，镶模工序应慎重，严防涨模、漏浆、截面变形现象。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案47页2.2、楼板模板安装2.2.1 工艺流程：支立柱安装板底龙骨铺模板校正标高及起拱高度加立杆的水平杆办理验收。2.2.2 立支柱前应垫通长垫板和底座。从边跨一侧开始安排，先安第一排支柱，再安第二排支柱，依次逐排安装，同时安装大龙骨。调节支柱高度，将大龙骨找平，再按设计间距安装小龙骨木方。2.2.3 铺模板可从一侧开始铺，胶合板模板用铁钉固定在木方上，模板接缝处用海绵胶条贴住，拼缝严密，不漏浆。模板铺完后，用水91、平仪测量模板标高，进行校正。标高校完后，支柱之间应加水平拉杆，并应经常检查，保证完整牢固。所有模板阴、阳角必须严格按下详图配板制作。（三）模板、贝雷架支撑系统的搭设（三）模板、贝雷架支撑系统的搭设1.1本工程 3 层架体搭设在 1 层，地下三层至一层的架体不拆除；1.210 层的架体搭设在五层板上，五层以下的架体不拆除。1.316 层架体搭设在 13 层贝雷架施工平台上，10 层至 13 层的空间除周围保留双排架，中间区域每隔三米搭设单排脚手架，在 12 层与 11 层满铺三道水平兜网。1.421 层架体搭设在 16 层板上，下方架体不拆除。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际92、金融中心高大模板专项施工方案48页1.527 层架体搭设在 24 层贝雷架施工平台上，21 层至 24 层的空间除周围保留双排架，中间区域每隔三米搭设单排脚手架，在 12 层与 11 层满铺三道水平兜网。1.6机房层架体搭设在 27 层板上，下方架体不拆除。2 2、3 层、16 层、27 层、机房层支架高度分别为 9.75m、11.2m、11.2m、8.76m，属于 8-20 米范围内，在最顶步距两水平杆中间加设一道水平杆；10 层、21 层为 21m，属于超过 20 米以上，需要在架体顶部的两步距内附加两道水平杆。3、3、贝雷架的安装以 30m 跨度为例3.1 贝类片安装之前,需要混凝土结构93、强度达到设计强度的 70以上。3.2 在施工场地上，将贝雷架两两连接，使用 900 支撑架和销子连接，接成 15m 放置在两个电梯井对角处。3.3 用塔吊将拼装完的贝雷梁吊装上第一跨，如有必要用风揽将贝雷架左右收紧固定牢靠；控制好组与组之间的距离；再用支架将组与组固定连接。以此类推将其余贝雷架分别吊装上去并用支撑架固定，将组装好的 30 米贝雷架使用塔吊吊装就位，与提前预埋宽 250mm 的牛腿连接。3.4、紧固所有螺栓，在支点处焊接限位块。3.5、贝雷架平台安装完成后，铺设 8mm 花纹钢板，在每个框架梁下沿立杆跨度方向铺设木垫板，设置底座，开始搭设脚手架。（四）支撑架体、贝雷架的拆除（四）94、支撑架体、贝雷架的拆除模板的拆除 必须经技术主管部门批准，拆除模板的时间按照混凝上结构工程施工及验收规范GB502042015 有关规定执行。根据本工程实际根据本工程实际特点及验算，架体拆除分三个阶段：特点及验算，架体拆除分三个阶段：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案49页1、地下 3 层至 10 层：以下架体在 13 层贝雷架支撑平台搭设完成，框架柱、剪力墙达到百分之百强度即可对十层以下的架体自上而下进行拆除。由于本工程为附着式提升脚手架，考虑到高支模区域架体拆除时外爬架已经提升上去，需要在每层设置四个悬挑卸料平台，需要埋置相应数量的 u 型固定95、卡。2、13 至 21 层：以下架体在 24 层贝雷架支撑平台搭设完成，框架柱、剪力墙达到 100强度即可对 21 层以下的架体自上而下进行拆除。3、24 至机房层：架体必须在机房层施工完成，并且达到 100，自上而下逐层拆除。4、贝雷架的拆除：贝雷片的拆除采用 3 个 DHP 型群吊倒链电动葫芦进行拆除施工。电动葫芦通过钢丝绳穿过预留孔与其上浇筑完成的梁环绕相连，如下图：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案50页4.1 在相应位置安装好三个电动葫芦。如下图：4.2缓慢同时升起 1、2、3 号电动葫芦，直至升至沿贝雷梁水平方向上下 50 公分内没有障96、碍物的高度为止。4.3 缓慢松开 3 号电动葫芦，此时贝雷梁水平向左移动，如下图所示直至 3 号电动葫芦完全松开为止，此时贝雷梁已经有一部分进入楼层。4.4 人工拆除进入楼层部分的贝雷梁，同时将贝雷梁进行固定（垫住未拆除部分的贝雷梁，并防止贝雷梁前后左右移动）。4.5 将 1 号电动葫芦移至 2 号电动葫芦右侧，形成原步骤 1 的电动葫芦形态。4.6 重复 15 步骤，直至该榀贝雷片全部移至楼层内。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案51页4.7 将剪力墙内的贝雷梁采用类似的方式，水平转移到左右通畅的位置，并移到楼房内。4.8 将楼房内的拆散的贝雷片97、用塔吊移出建筑外。5、拆除完成后对预埋牛腿进行一一割除。6、模板拆除时，侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。拆模不得用大锤砸打模板。拆除物分类整齐合理堆放。对带钉子的模板、木料应及时清除或集中堆放。7、拆模的顺序和方法遵循“先支的后拆，后支的先拆”的原则，严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。8.1、工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑-拆除梁板连接件及侧模-下调楼板模板支柱顶托螺旋使模板下降-分段分片拆除楼板模板木方和立柱-拆除梁底模板及支撑系统。8.2、拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。先拆除 2 层以上的拉杆，当拆除最后一道水平拉98、杆时，应和拆除立柱同时进行。8.3、梁板模板先拆除梁侧模板，再拆板底模，最后拆除梁底模，并分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉折。8.4、拆除梁底模支柱时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调。8.5、拆模如遇中途停歇，先将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固，再对活动部件一次拆除。8.6、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，拆下的模板妥善传递或用绳钩放至地面。8.7、待分片分段的模板全部拆除后，再将模板、支架、零配件等按指山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案52页定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油脱99、模剂，入库备用。八、质量保证措施八、质量保证措施（一）贝雷架牛腿焊接要求（一）贝雷架牛腿焊接要求1、对首次采用的钢材、焊接材料、焊接方法、焊后处理等，要进行焊接工艺评定。2、焊工应持证上岗。3、焊丝采用 H08MA。4、焊剂采用 HJ501。5、牛腿与预埋钢板焊缝要求5.1焊缝质量等级为二级,应符合现行国家标准 钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001)的规定；5.2手弧焊条主钢采用 E50 型，付钢采用 E43 型；应符合现行国家标准碳钢焊条或低合金钢焊条规定的焊条；5.3.采用较小的焊接坡口角度及间隙并满足焊透深度要求；5.4.角焊缝厚度不低于 10mm；5.5.钢板选用 Q2100、35 钢板,锚筋弯折处焊接 12mm 厚度钢板；5.6.受剪预埋件周围构件为少配筋或无配筋是，在锚板附件增设与锚板平行的附加钢筋网，其直径0.6d，间距宜200mm；5.7.受剪预埋件并联使用（即垂直于剪力方向排列），若组合时各锚板边缘相连，则可将锚板裁成整块；6、焊接时，不得采用药皮脱落或焊芯生锈的焊条和受潮结块的焊剂及已熔烧过的渣壳。7、焊接时，焊工应遵守焊接工艺，不得自由施焊及在焊道外的固材上引弧。8、焊缝出现裂纹时，焊工不得擅自处理，应查清原因，订出修补工艺后方可处理。9、焊缝同一部位的返修次数不宜超过两次，当超过两次时，应按返修工艺进行。10、焊接完毕，焊工应清理焊缝表面的熔渣及两侧101、的飞溅物，查查焊缝外观质量，检查合格后应在工艺规定的焊缝及部位打上焊工钢印。（二）高大模板支架的验收（二）高大模板支架的验收1、验收程序山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案53页模板支架投入使用前，由项目部组织验收。项目经理、项目总工和相关人员，以及监理工程师参加模板支架的验收。对高大模板支架，集团质量安全部门同时参加验收。2、验收内容2.1 严格按照规范规定对进场构配件进行检查和验收，不合格的构配件严禁使用；2.2 脚手架及其基础如遇到下列特殊情况时，应该及时进行检查：2.2.1 作业层上施加荷载前2.2.2 遇有六级大风和大雨后3、验收依据：3.102、1 相关规范；3.2 本专项施工方案；3.3 技术交底文件；4、高支模支撑架检查项目：4.1 杆件的设置和连接是否符合构造要求；检查支撑架是否按方案要求搭设扫地杆、立杆、纵（横）向水平杆；4.2 基底是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；4.3 检查支撑架的扣件是否有松动，扣件螺栓是否松动；4.4 立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；5、按方案要求，支撑架必须与框架柱抱柱拉接，形成整体。检查支撑架是否与框架柱抱柱拉成整体。6、检查是否按规定设置剪刀撑；检查支撑架是否与周边交圈设置；脚手架周边交圈设置，并设横向的剪刀撑和增设不少于 1 道的水平剪刀撑。按规定设置剪刀撑，剪刀撑的每根斜杆必须有103、 4 个与脚手架基本构件相连的固定点。7、支撑架使用前，必须进行整体稳定性的检查验收，并做验收记录。验山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案54页收记录根据上述检查项目量化。8、安全防护措施是否符合要求。9、模板支架搭设的技术要求、允许偏差与验收方法详见下表:表表 8.2.48.2.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10中间档次用插入法2满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度 30m-90用经纬104、仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法3单双排、满堂脚手架间距步距纵距横距-205020钢板尺4满堂支撑架间距步距纵距横距-2030钢板尺续表 8.2.4项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具5纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差10llllalala山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案55页6剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺7脚手板外伸长度对接a=（130-150）mml300mml300a卷105、尺搭接a100mml200mmal200卷进尺8扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a500mm42aa13钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差ah123a21钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3ala21钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩（40-65）N.m扭力扳手注：图中 1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆 4-剪刀撑。续表 8.2.4注：图中 1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆 4-剪刀撑。10、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手全数检查，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准山东汇金国际金融106、中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案56页（三）混凝土浇筑（三）混凝土浇筑1、混凝土浇筑注意事项模板体系经建设、监理、施工三方验收合格后，方可进行混凝土浇筑。经有关部门对梁板的钢筋和模板支架验收合格后方可浇筑梁板混凝土。2、本工程混凝土柱、梁板标号不同，施工时严格按照不同标号规范进行施工。具体要求及做法参见高强度混凝土施工方案及施工组织设计。3、施工准备：模板工程及钢筋隐蔽均验收合格后，发出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前 24 小时电话再次确认混凝土搅拌站材料储备，组织好施工机具107、施工照明、混凝土振捣找平、养护及施工人员，确保混凝土浇筑正常进行。4、浇筑混凝土时，设专人在施工范围内部观察架子是否有异常。对楼板施工荷载较大部位，浇筑砼时在施工范围外设水准仪、经纬仪对模板支架进行观测。发现问题立即停止浇筑，迅速撤离施工人员，组织加固处理。5、浇筑混凝土时外围脚手架比操作面高 1.8m。6、施工顺序：混凝土梁的浇筑自中间向两端对称浇筑，为减少混凝土对模板的侧压力，采取分层浇筑，每次浇注高度不大于 400mm，上层混凝土浇注在下层混凝土初凝前进行浇注并振捣密实，避免施工冷缝的出现；混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中避免堆载过大现象。山东汇金国际金融中心高大108、模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案57页7、浇筑顺序见附图：（附图十、二十、二十七）九、模板施工安全保证措施九、模板施工安全保证措施（一（一）施工要求）施工要求1、施工前，应逐级进行安全技术交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实不得进行搭、拆施工。2、模板支架搭设人员必须是经过按国家标准 考核合格的专业架子工，并持证上岗。3、模板支撑体系搭拆时操作人员必须配备并正确使用安全帽、安全带、防滑鞋。安全帽和安全带要定期检查，不合格者弃用。4、模板体系构配件进场必须有出厂合格证或当年检验报告，安装前对所用部件进行全面认真检查，不符合要求者严禁应用在工程中。5、模板体系109、搭拆前，均由工地技术负责人以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组对照书面交底进行上、下班的自检和互检。未经技术负责人批准，不得擅自对模板体系进行拆除。7、高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。6、施工过程中的检查项目应符合下列要求：6.1 垫木和底座应满足前述材料要求。6.2 底座位置正确，顶托螺杆伸出7、高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。8、应设专人对支架进行时常检查，发现问题及时处理、纠正、避免大的事故的发生。9、搭拆现场以及使用阶段必须设专人看管，严禁非施工人110、员进入作业区域内。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案58页10、临时用电线路的架设及模板支架防触电措施等，严格按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)的有关规定执行。11、模板体系搭拆作业要符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 的有关规定。12、支模过程中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中遇停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。13、模板施工中设专人负责安全检查，发现问题及时报告现场负责人及技术部门处理。14、当遇大雾、沙尘或 6 级以111、上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5 级及以上风力时，停止高空吊运作业。15、木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材；在支架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。16、安全保证体系框图安全管理组织机构企业总部主管部门木工专业工长混凝土专业工长业主、监理政府安全监督部门作业班组项目副经理项目技术负责人质量员机械管理员资料员安全员项目经理材料员施工员山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案59页（二）施工技术措施（二）施工技术措施1、搭设阶段1.1 架子搭设人员必须是经过按国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(G112、B5036)考核合格的专业架子工，体检合格者方可上岗。1.2 搭设支架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。1.3 当有六级及六级以上大风、雨天气时，停止架子搭设作业。雨后上架子作业，设防滑措施。1.4 支架的安全检查与维护，应按 JGJ1302011 的下列规定进行。1.4.1 杆件的设置和连接，拉结件、支撑等的构造是否符合要求；1.4.2 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；1.4.3 扣件螺栓是否松动；1.4.4 安全防护措施是否符合要求；1.4.5 是否超载；1.4.6 支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。2、使用阶段2113、.1 在模板支架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、拉结件。2.2 进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。2.3 临时用电线路的架设及模板支架接地、避雷措施等，应按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)的有关规定执行。2.4 支架系统临街搭设时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。2.5 本支架在设计中采用的施工荷载为 2.5KN/m2，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等周转材料不能在支架上方集中堆放。2.6 浇筑混凝土时，施工范围外设专人用水准仪检测模板支撑系统是否有较大变形，发现问题立即停止浇筑，迅速撤离施工人员，组织加固处理。山东汇金114、国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案60页2.7 在混凝土强度达到 1.2Mpa 以前，严禁任何人进入支架内进行观测、维修、调整和加固工作。3、拆除阶段3.1 搭拆支架时，地面应设围栏或警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3.2 在支架上抬模板时，两人应相互配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具升降，不得乱扔。严禁拆下的模板自由坠落于地面，防止整块模板掉下伤人。3.3 拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。3.4 拆模时防止整块的模板掉下伤人。（三）安全防护措施（三）安全防护措施1、工程安全管理上以“安全第一，预防为主”作为方针115、和指导思想，贯彻在工程施工的始终，切实认真贯彻有关安全生产的规章制度，加强对安全生产检查，做到安全生产管理工作标准化。为此，项目经理部建立以项目经理为首的分级负责安全保证体系，“横向到边，纵向到底”，组织落实，严格安全生产责任制，确保施工生产的安全。项目经理部设专职安全工程师，各作业队设专职安全员。2、施工班组长要认真贯彻执行项目经理部有关安全生产的规定、章程，参与制定安全措施，负责正确指导作业队按照施工规范、安全操作规程、技术交底等进行施工生产，严禁违章指挥。随时检查作业环境安全情况和施工机具、作业通道、安全防护设施等完好情况。3、搭、拆模板支架及脚手架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子116、工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。架子工做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。明确施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对支架进行经常检查和对检查中的问题及时处理。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案61页未经原审批部门同意，任何人不得修改更变技术方案。架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。使如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。4、施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操117、作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。5、搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。工具及小零件，要放在工具箱内。遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止露天工作，雨后露天作业施工要注意防滑。不得使用不合格的构配件。（四）高空作业安全措施（四）高空作业安全措施1、高处作业人员须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，安全带定期做荷载冲击实验。2、高处作业人员不得穿拖鞋、硬底鞋、易滑鞋上班，禁止无关人员进入施工现场。3、从事架子、起重作业人员，定期检查身体，必须持118、证上岗。4、作业平台上的脚手板必须满铺，且平顺、牢固、无探头板。施工搭设的梯道、脚手架、防护栏、安全网等防护设施应符合安全要求，经安全员检查合格后方可投入使用，架子工程施工应严格执行建筑施工高处作业安全技术规范和建筑安装安全技术操作规程有关规定。5、在分段施工的中板、顶板端头等临边设置围栏等安全防护措施。6、高处作业面上用的料具应放置稳妥，不应过于集中，小型工具、材料山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案62页应随时放入工具袋中，传递料具应安全可靠，严禁抛掷，禁止重叠施工。7、夜间作业应保持良好的照明，基坑周围悬挂醒目的安全警示牌和警示灯。8、高处作业119、使用的各种机电设备，钢丝绳等设备应按有关规定、要求购置，并指定专人负责检查，发现问题及时更换、处理。（五）雨暑期施工保障措施（五）雨暑期施工保障措施1、组织措施成立以项目经理肖衡任组长的项目部雨暑期施工领导小组，负责项目部的雨暑期施工。组长：肖衡：13583115910副组长：刘明庆：13793177578姜志威：18954176900成员：吴延岭：13066038632 李坦：15063353929宋立滨：15964539698陈光耀：1815192903赵磊:15624577165 刘东升：15726400022高豪顺 18654541415 陈姚刚：18766115735 卢子恒:156120、62625351孔令鹤:18766405101选派孔令鹤为信息员，定期与公司联系，及时传递有关气象、灾情、防治等信息。2.施工措施工具、材料妥善保管。五金、电气、袋装水泥、木构件等应在仓库或敞棚中存放。有关材料应放在高处，防止水冲流失。钢筋、模板等应架高整齐堆放。准备防水器材。对雨具、蓬布、塑料布、水泵等器材，要做好充分准备，随时使用。在降雨时，不得露天浇筑混凝土。如确需施工时，应采取有效防雨措施，对于刚浇筑完的混凝土构件应立即加以覆盖。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案63页大风及雷雨天停止吊装及高空作业，吊勾应提升到顶部。（六）冬期施工保证措施121、（六）冬期施工保证措施1 1、在冬期浇筑的混凝土，宜使用无氯盐类防冻剂，对抗冻性要求高的混凝土，宜使用引气剂或引气减水剂。掺用上述外加剂的混凝土的施工中，应符合现行国家标准混凝土外加剂应用技术规范的规定。需检查外加剂质量及掺量。外加剂进入施工现场后应进行抽样检验，合格后方准使用。2、混凝土养护宜采用蓄热法，搅拌时间比通常延长 50%，提高混凝土入模温度，掺用早强剂时计量要准确，要设专人负责。混凝土浇筑完毕后，应及时覆盖塑料布和草苫子等保温材料，养护前混凝土不低于 2；现浇混凝土柱、梁、板及予制构件，应先覆盖一层塑料布，然后再覆盖或包扎 2-3 层草苫子或 2 层毛毡并绑扎牢固，按规定养护到规定122、的天数。3、模板和保温层在混凝土达到要求强度并冷却到 5后方可拆除。拆模时混凝土温度与环境温度差大于 20时，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。（七）安全用电措施（七）安全用电措施1、电器设备的位置、安装、防护、维修必须符合 JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范的要求。2、设置漏电保护器：施工现场的配电箱和开关箱内应设置漏电保护器，漏电保护器应灵敏可靠，额定漏电动作时间应小于 0.1S。3、每台用电设备必须有各自专用的开关箱，实行一机、一闸、一箱、一漏制，严禁一闸多机。4、值班人员及电工在负荷工作期间，经常注意观察电流情况，发现负荷过大，应立即断电。5、大功率用电设备，应123、视用电情况适当限制同时使用，防止因负荷过大，发生断路故障和电气事故。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案64页6、当电缆线必须过路时，应采取相应的过道保护措施。7、配电系统：（1）现场配电箱、开关箱均采用安监站推荐产品，开关、电器及电器装置必须完好无损。（2）配电箱、开关箱应配锁并有专人负责，配电箱的电源进线必须压接牢固，带电导线严禁搭、挂、压其他物件，配电箱、开关箱周围应有足够二人同时工作的空间和通道，不得堆放任何妨碍操作，维修的物品，不得有灌木、杂草。（3）配电箱、开关箱应每月进行检查和维修，检查和维修人员必须是专业电工，检查维修时必须按规定穿戴124、绝缘鞋、带绝缘手套，必须使用电工绝缘工具，对配电箱、开关箱进行检查、维修时，必须将前一段相应的电源开关分闸断电，并悬挂停电标志牌，严禁带电作业。8、照明：（1）照明灯具的金属外壳必须作保护接零，现场使用碘钨灯照明时，电源线必须使用三芯电缆，单项回路的照明开关箱内必须装设漏电保护器，对于在坑内的作业，夜间施工或自然采光差的场所，作业棚，料具堆放区，食堂，宿舍应设一般照明，局部照明或混合照明。（2）定期对各类用电人员进行安全用电基本知识教育和培训。（3）特殊作业场所要按规定使用安全电压。（八）现场防火措施（八）现场防火措施1 1、管理组织、管理组织建立现场防火领导小组，统筹施工现场消防安全工作，切125、实做好防火工作。2、防火教育2.1 现场要有明显的防火宣传标志，每月对职工进行一次防火教育，定期山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案65页组织防火检查，建立防火工作档案。2.2 电工、焊工从事电气设备安装和电、气焊切割作业，要有操作证和用火证。动火前要清除附近易燃物，配备看火人员和灭火用具，动火地点变换，要重新办理用火手续。2.3 施工材料的存放、保管，应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支设。易燃易爆物品，应专库储存，分类单独存放，保持通风。3、落实专人对消防器材的管理与维修，对消防水泵（高层、大型、重点工程必须专设消防水泵）24 小时专人值班管理126、，场地内消防通道保持畅通。4、施工现场禁止吸烟，建立吸烟休息室。动用明火作业必须办理动火证手续。安全用电，禁止在宿舍内乱拉乱接电线，禁止烧电炉、电饭煲、小煤气罐。5、建立健全消防管理制度，落实责任制，与各作业班组、分包单位签订治安、消防责任合同书，把责任纵向到底，横向到边地分解到每个班组、个人，落实人人关注消防安全责任心。6、规范木工棚、钢筋棚、材料仓库、危险品仓库、食堂等场所的设置，落实防火责任人。十、模板支架监测措施十、模板支架监测措施1、监测监控措施梁板模板支撑体系在搭设、钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中及混凝土终凝前，必须随时监测。扣件滑移监测：在钢管立杆距基准点 1m 处用红油漆画出水127、平标高控制线，采用钢卷尺对架体扣件的滑移进行监测，监测预警值 5mm。水平位移监测：按预定监测点位的框架梁下口的水平横杆及扫地杆上用墨线分别弹出上下竖直控制线，作为水平位移的监测控制线。监测时采用吊山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案66页坠的方法测量以上两根横杆上的控制线的偏移，监测预警值 5mm。监测仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”项目日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、模板工程检查重点部位：2.1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；（2）连墙件是否松动；（3）架体是128、否有不均匀沉降，垂直度偏差；（4）施工过程中是否有超载现象；（5）安全防护措施是否符合规范要求；（6）支架与杆件是否有变形现象。3、监测实施要点：布置图（附图九、十九、二十六）4、在浇筑高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次，终凝后停止监测。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：构件允许偏差构件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲 3mL4m12mm钢板尺山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际129、金融中心高大模板专项施工方案67页4mL6.5m20mm2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度 H 内相对值H/400钢板尺十一、施工应急救援预案十一、施工应急救援预案（一）危险源分析及预防措施（一）危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。1、危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。2、可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事130、故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。3、危险源预防措施3.1 坍塌事故的安全技术预防措施3.1.1 模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。3.1.2 模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案68页3.1.3 模板作业时，指定专人指挥、监131、护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。3.1.4 楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。3.1.5 安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。3.1.6 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。3.2 高空坠落事故安全预防技术措施3.2.1 高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设132、计计算要求。3.2.2 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3.2.3 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。3.2.4 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。3.133、2.5 项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。3.2.6 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案69页护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。3.2.7 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3.3 施工现场安全用电及触电事故预防措施3.3.1 安全用电组134、织措施1)建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。2)建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。3.3.2 安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。1)施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。2)手持电动工具必须设触（漏）电保护器。3)夜间施工，必须保证足够的照明设施。4)照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。5)在建工程不得在高、135、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。3.4 机械伤害安全预防措施3.4.1 项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。3.4.2 在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。3.4.3 切割小块的模板时应采取有效的保护措施。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案70页3.5 物体打击安全预防措施3.5.1 模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模136、板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。3.5.2 避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。3.5.3 外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。3.6 火灾安全预防措施3.6.1 设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。3.6.2 切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。3.6.3 现场设置足够的灭火器。3.6.4 水管应随楼层设置，便于取水。4、危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次137、危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。4.1 模板坍塌4.1.1 当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。4.1.2 当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。4.1.3 按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案71页4.2 高处坠落4.2.1 发现事故138、发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。4.2.2 仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。4.2.3 如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4.2.4 如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。4.3 触电4.3.1 发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果139、事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：4.3.2 如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使140、他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案72页用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。4.4 机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救141、护车辆，有程序的处理事故。4.5 物体打击4.5.1 当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。4.5.2 同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。4.5.3 对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。4.5.4 若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。4.5.4.1 抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。4.5.4.2 发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。4.5.4.3 伤势严重、呼吸中断142、或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。4.5.4.4 根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。4.6 火灾4.6.1 当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案73页4.6.2 火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出143、后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。（二）救援组织机构（二）救援组织机构由项目经理组织各部门的有关人员，组成一个应急救援机构，建立事故应急救援“指挥机构领导小组”，总指挥由项目经理肖衡担任，刘明庆为副组长，组员为项目部其他管理人员。组长：肖衡副 组 长：刘明庆、李坦成员：吴延岭、宋立滨、陈光耀、刘东升、赵磊、高豪顺、陈姚刚、卢子恒、孔令鹤施工班组：钢筋班混凝土班木工班架工班1、应急小组的职责：公司值班人员一旦收到紧急情况信息，应快速反映，及时准确地把情况报告应急领导小组，立即成立救援现场指挥组，由领导小组组长或副组长担任总144、指挥，抽调相关人员组成指挥机构，组织指挥应急处置工作。指挥组根据应急处置需要，调集相关应急小组进行处置协调工作。1.1 联络组：承担现场指挥部办公室的职能，由项目经理和综合办公室负责。1.2 现场施救组：根据具体情况，及时准确处置，组织疏散排险、清障救援工作的实施。尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。由工程部负责。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案74页1.3 技术信息组：负责采集、汇总和分析紧急事件实时、相关信息，并组织专家进行综合分析及趋势预测，为领导提供决策依据，提出应急工作建议，由工程部负责。1.4 监督组：负责对险情的发展状145、况进行监控，组织协调现场防控措施落实情况，为快速有效实施救援创造安全有序的条件，保障救援工作有效开展和现场保护工作由工程部负责。1.5 调查取证组：负责对事故有关人员、目击证人和实物进行调查取证工作，由工程部负责。1.6 物资组：负责保障应急救援器材、物资、设备的供应由物质供应部负责。1.7 善后处理组：负责伤亡人员的善后处理工作由商务部和财务部负责。（三）模板整体倒塌应急措施（三）模板整体倒塌应急措施1、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。2、救援机构1.1 机构组长：肖衡：13583115910副组长：刘明庆：137146、93177578李 坦：15063353929成员：吴延岭：13066038632宋立滨：15964539698陈光耀：1815192903赵磊:15624577165 刘东升：15726400022高豪顺 18654541415 陈姚刚：18766115735 卢子恒:15662625351孔令鹤:187664051011.2 职责和分工1.2.1 组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案75页级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。1.2.2 副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现147、场时代行组长的职责。1.2.3 组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。3、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。4、应急响应4.1 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。4.2 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向148、外向上汇报。5、模板及支架倒塌事故的应急救援5.1 模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。5.2 应急救援方法5.2.1 有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。5.2.2 人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板149、专项施工方案76页各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。5.2.3 休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高 30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打 120 急救电话或送医院。5.2.4 150、现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。（四）高处坠落事故预防和应急措施（四）高处坠落事故预防和应急措施为了有效地预防和控制高处坠落事故发生，降低项目部伤亡事故的发生率，保护职工的生命安全，特制定本预案。1、预防高处坠落事故的组织措施1.1 健全组织机构。成立以项目经理为组长的安全生产领导小组。1.2 安全生产领导小组负责日常工作，安全员坚持天天对施工现场检查，安全小组每周组织一次全面检查，随时发现问题及时整改，有效地做好预防工作。1.3 物资做好充分准备，如：保险带、钢管扣件、安全网等，确保随时投入使用。151、2、预防高处坠落事故的技术措施2.1 项目经理对本项目的安全生产全面负责。2.2 所有高处作业人员均要接受高处作业安全知识的教育；特种高处作山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案77页业人员持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。2.3 高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。2.4 项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相关部位，夜间设红灯示警。152、2.5 高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以红白相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，必须经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。2.6 模板工程应按相关规定编制施工方案，施工单位分管负责人审批签字；项目分管负责人组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板工程在绑扎钢筋、粉刷模板、支拆模板时要保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全保护设施。模板及其支撑体系的施工荷载要均匀堆置，且不得超过设计计算要求。3、高处坠落153、事故的控制和处理3.1 高处坠落事故发生以后，施工人员要及时撤离事故现场，并及时通知项目部安全生产领导小组。3.2 安全生产领导小组接到报告后，小组成员要求及时到位，统一指挥，全力以赴投入抢救、抢修，并及时向上级有关部门汇报。当有人员伤亡发生时，立即通知当地的社会医疗机构，并组织项目部的抢救人员进行必要的自救。3.3 在事故发生区域设置警戒线，除抢救人员可以进出外，禁止任何无山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案78页关人员进入事故发生区域，防止事故进一步扩大。3.4 上级主管部门领导到达事故现场后，将事故发生的情况以及现场自救的情况作详细地汇报，以便154、制定更加快速有效的抢险方案，减少因事故带来的损失。3.5 高处坠落事故的处理要严格遵循“四不放过原则”。4、资料整理4.1 事故处理完毕后，安全生产领导小组要将事故发生的原因、经过、事故的处理过程、结果形成详细的书面材料报上级主管部门。4.2 项目部要认真分析事故发生的原因，及时整改，加强预防，更有效地控制坍塌事故的发生。4.3 项目部要将处理事故的各种资料进行认真的汇总整理。5、应急预案的修改应急预案编制好以后，在实施过程中应随着现场条件的变化对应急预案进行必要的修改，特别是当事故发生并处理完毕后，根据事故的实际情况对应急预案中不切合实际的部分加以修改，以便能够更好地为现场施工服务，增强其实155、施的可行性和可操作性。修改后的应急预案要及时报上级部门审批签字。6、应急预案的演习计划应急预案编制好以后，项目部要根据应急预案的各项措施组织人员进行相关的演习，便于事故发生以后，相关人员能够熟练的进行事故抢救，同时也可鉴定应急预案的可行性和可操作性。（五）临时用电事故预防和应急措施（五）临时用电事故预防和应急措施1、临电事故预防措施1.1 坚持电气专业人员持证上岗，非电气专业人员不准进行任何电气部件的更换或维修。1.2 建立临时用电检查制度，按临时用电管理规定对现场的各种线路和山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案79页设施进行检查和不定期抽查，并将检156、查、抽查记录存档。1.3 检查和操作人员必须按规定穿戴绝缘胶鞋、绝缘手套；必须使用电工专用绝缘工具。1.4 在施工现场，尤其是钢筋绑扎施工阶段，临时配电线路严禁直接放在钢筋之上，以防漏电造成群死群伤事故。1.5 施工现场临时用电的架设和使用必须符合施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的规定。1.6 施工机具、人员，要与线路保持安全距离。达不到规定的最小距离时，必须采用可靠的防护措施。2、触电事故应急处置2.1 截断电源，关上插座上的开关或拔除插头。如果够不着插座开关，就关上总开关。切勿试图关上那件电器用具的开关，因为可能正是该开关漏电。2.2 若无法关上开关，应站在绝缘物上，如157、一叠厚报纸、塑料布、木板之类，用扫帚或木椅等将伤者拨离电源，或用绳子、裤子或任何干布条绕过伤者腋下或腿部，把伤者拖离电源。切勿用手触及伤者，也不要用潮湿的工具或金属物质把伤者拨开，也不要使用潮湿的物件拖动伤者。2.3 如果患者呼吸心跳停止，开始人工呼吸和胸外心脏按压。切记不能给触电的人注射强心针。若伤者昏迷，则将其身体放置成卧式。2.4 若伤者曾经昏迷、身体遭烧伤，或感到不适，必须打电话叫救护车，或立即送伤者到医院急救。2.5 高空出现触电事故时，应立即截断电源，把伤人抬到附近平坦的地方，立即对伤人进行急救。2.6 现场抢救触电者的原则：现场抢救触电者的经验原则是：迅速、就地、准确、坚持。3、158、预案修订与完善山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案80页3.1 预案应进行及时更新，必要时重新编写。3.2 对危险源和新增装置、人员变化进行定期检查，对预案及时更新。3.3 在实践和演习中提高水平，对预案进一步合理化。（六）物体打击应急措施（六）物体打击应急措施1、事故发生后，现场人员要立即发出警报，并按照事先制定的应急预案进行自救；若事态严重，应在自救的同时拨打 120，向专业救援队伍求助。2、在急救过程中，遇有危及人身安全情况是，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所，再采取紧急措施。3、若受伤人员出现外伤、出血等症状，则应采取措施设法止159、血，如指压止血、干净纱布扎紧止血等。4、若受伤人员情况不明，则应迅速送往医院检查医治。（七）机械伤害应急措施（七）机械伤害应急措施1、事故发生后，现场人员要立即发出警报，并切断机械设备电源，应在自救的同时拨打 120，向专业救援队伍求助。2、若受伤人员出现外伤、出血等症状，则应采取措施设法止血，如指压止血、干净纱布扎紧止血等。3、若受伤人员情况不明，则应迅速送往医院检查医治。4、积极配合公司及当地相关政府部门调查分析事故原因，制定处理方案，妥善做好善后工作。5、由技术部门、工程部门及设备出租单位，认真总结事故教训，全面制定切实可行措施，杜绝类似事故的再次发生。（八）消防应急措施（八）消防应急措160、施1、消防小组机构组成：组长：肖衡：13583115910副组长：刘明庆：13793177578李坦：15063353929成员：吴延岭：13066038632宋立滨：15964539698山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案81页陈光耀：1815192903赵磊:15624577165 刘东升：15726400022高豪顺 18654541415 陈姚刚：18766115735 卢子恒:15662625351孔令鹤:187664051012、应急措施2.1 事故发生后，现场人员要立即发出警报，提醒周围人员有序退出施工现场，同时采取措施防止事故的蔓延161、。领导小组得悉消防应急情况后立即赶赴工地指挥部，各种救护队伍到综合办公室待命。抢救组首先要询问知情者现场情况以及伤员数量和轻重，然后依情况分组组织救护。2.2 各级领导小组在上级统一组织指挥下，迅速组织抢险救灾。2.2.1 迅速发出紧急警报，人员疏散组立即在组长指挥下奔赴通往事故地点的通道，指挥人员有序撤离，并为方便抢救组前往火灾现场维持人员撤离秩序。2.2.2 迅速关闭、切断输电系统（应急照明系统除外）和各种明火，防止滋生其它灾害。2.2.3 迅速开展以抢救人员为主要内容的现场救护工作，及时将受伤人员转移并送至附近医院抢救。2.2.4 加强对重要设备、重要物品的救护和保护，加强工地值班值勤和162、巡逻，防止各类犯罪活动。2.3 积极做好工人的思想宣传教育工作，迅速恢复正常秩序，全力维护社会安全稳定。2.4 迅速了解和掌握受灾情况，及时汇总上报。2.5 保安组自始至终要维持好现场秩序，禁止无关人员靠近火场及消防场地，保护消防设施，制止一切对消防活动起消极作用的行为。2.6 每个消防小组成员都要明确自己在事故发生时的职责，还应进行预演来检查应急的组织、人员、设施、工具是否能满足抢险的要求。如有不符合抢险要求的环节和措施应予以纠正。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案82页2.7 灭火2.7.1 报警“报警早，损失小”是人们在长期同火灾斗争中总结出163、的宝贵经验。由于火灾的发展极快，因此首先发现火情者在灭火的同时必须立即上报值班工程师或义务消防队值班人员，通知单位领导。并有值班工程师或义务消防队员组织扑救。火情严重的必须立即拨打 119 求救。报警要沉着冷静、及时准确，说清楚单位（项目部）、地址、电话、燃烧部位及燃烧物的性能等有关情况，报警后应派专人到路口接消防部队。使用移动电话报警的必须注意报警后不能关机，以便听取消防部队的回唤、问话，及时保持联系。在报警的同时，还应采取多种方法向周围群众，本单位其他人员报警，使他们及时撤离火灾可能蔓延到的部位。2.7.2 灭火首先发现火情的人员在报警的同时必须立即使用宿舍门口存放的 ABC 灭火器等就近164、的灭火器材进行扑救。值班工程师接到报警后应立即组织人员扑救。消防车可从工地大门直接沿工地混凝土硬化道路进入，就近灭火。消防队到来之后应根据消防组织的安排进行分工负责灭火。灭火应做到：灭火救人同时进行，把主力用在灭火上，同时分出一小部分力量在可能蔓延到的地方，防止火势乘隙扩大；当火势已扩大，就应以主力用于堵截火势方面或可能造成更大灾害方面。灭火应根据燃烧物的性质、燃烧的特点和火场的具体情况及消防技术装备的性能进行选择灭火方法。2.8 救人积极抢救受火灾威胁的人员是灭火工作的首要任务，当有人受到火灾威胁时，应根据救人任务大小、现有灭火力量组织参战人员抢救人命，同时布置一定力量扑救火灾；2.9 疏散165、与保护山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案83页对于妨碍战斗人员灭火的物资，要进行转移或疏散。2.10 警戒、救护为保证灭火战斗有秩序的顺利进行，要在单位外围、起火建筑物的出入口以及重要部位设置警戒区，按排警戒人员维持秩序，防止有人浑水摸鱼、乘火打劫、乘火捣乱。对于抢救出的伤员要做出妥善处理，并组织专车送医院抢救。3、事故的预防3.1 建立有领导负责的逐级防火制度；3.2 建立各生产岗位的防火责任制，成立应急领导小组、义务消防队；3.3 建立义务消防队和配备必要的消防器材；3.4 建立健全消防安全制度；3.5 对火灾隐患及时发现和立案、整改；3.6 166、对职工普及消防知识，重点工种进行专门的消防知识培训和考核；3.7 建立防火档案和灭火应急示意图；4、其它4.1 在应急行动中，各组要密切配合，服从指挥，确保政令畅通和各项工作落实。4.2 各科组应根据本预案，结合本组实际情况，认真制定修订本组应急预案，并切实落实各项组织措施。十二、绿色施工措施十二、绿色施工措施（一）环境保护（一）环境保护1、扬尘控制：1.1 撒水防尘：常温施工期间，每天派专人撒水，将沉淀池内的水抽至撒水车内，边走边撒。不定时水炮喷洒。1.2大门口设置洗车台，对进出车辆进行清洗底盘。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案84页1.3 与167、运输单位签署环保协议，使用满足本地区尾气排放标准的运输车辆，不达标的车辆不允许进入施工现场。项目部自用车辆均要为排放达标车辆2、噪音与振动控制：2.1 木材切割噪音控制：在木材加工场地切割机周围搭设一面围挡结构，尽量减少噪音污染。2.2 混凝土输送泵噪音控制：结构施工期间，根据现场实际情况确定泵送车位置，布置在空旷位置，采用噪音小的设备，必要时在输送泵的外围搭设隔音棚，减少噪音扰民。2.3 混凝土浇筑：尽量安排在白天浇筑。选择低噪音的振捣设备。浇筑地下室底板争取采用溜槽加窜筒下料，减少噪音和工程费用。3、垃圾控制措施3.1 施工现场生活区设置封闭式垃圾容器，施工场地生活垃圾实行袋装化，及时清运168、。对建筑垃圾进行分类，并收集到现场封闭式垃圾站，集中运出。（二）节材措施（二）节材措施1、使用商品混凝土和商品砂浆。准确计算采购数量、供应频率、施工速度等，在施工过程中动态控制。2、现场材料堆放有序。储存环境适宜，措施得当。保管制度健全，责任落实。3、采取技术和管理措施提高模板、脚手架等的周转次数。4、施工应选用绿色环保材料。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案85页5、临建设施应采用可拆迁、可回收材料。6、应利用粉煤灰、矿渣、外加剂等新材料降低混凝土和砂浆中的水泥用量；粉煤灰、矿渣、外加剂等新材料掺量应按供货单位推荐掺量、使用要求、施工条件、原材料169、等因素通过试验确定。（三）节能措施节能措施1、施工现场分别设定生产、生活、办公和施工设备的用电控制指标，定期进行计量、核算、对比分析，并有预防与纠正措施。2、选择利用效率高的能源：食堂使用液化天然气，其余均使用电能。不使用煤球等利用率低的能源，同时也减少了大气污染3、现场使用太阳能发电，办公区及生活区安装太阳能路灯进行夜间照明。山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案86页十三、计算书十三、计算书三层大厅计算书三层大厅计算书3 3 层层 KL2aKL2a 梁底模板梁底模板 400 x800400 x800 计算书计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规170、范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2a混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800模板支架高度 H(m)9.75模板支架横向长度 B(m)5.5模板支架纵向长度 L(m)9梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24171、混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案87页风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)1.1非自定义:0.744地基粗糙程度C 类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距 la(mm)85172、0梁两侧立柱横向间距 lb(mm)1000步距 h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)433,567梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案88页模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-173、2011荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.35-结构重要性系数01设计简图如下：平面图山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案89页立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=10174、00131313/12183083.333mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92130.195kN/mq1 静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/mq1 活01.4cQ2kb11.40.9212.52kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案90页计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算Mmax0.1175、25q1L20.12530.1950.220.151kNmMmax/W0.151106/28166.6675.36N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.52004/(1004500183083.333)0.207mmL/250200/2500.8mm满足要求！3 3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1 静L+0.437q1 活L=0.37527.6750.2+0.4372.520.22.296kNR2=1.25q1L=1.2530.1950.27.549kN标准值(176、正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.21.538kNR2=1.25q2L=1.2520.50.25.125kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)256小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.296/12.296kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方177、案91页梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=Max7.549/1=7.549kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=2.296/12.296kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.4/2=0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左11.350.5(0.8-0.12)=0.459kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.350.5(0.8-0.12)=0.459kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92(0.5-0.4/2)/21=1.089kN/m梁右侧178、楼板传递给右边小梁荷载 q4 右11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92(1-0.5)-0.4/2)/21=1.089kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.296+0.054+0.459+1.089=3.898kN/m中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=7.549+0.054=7.603kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.296+0.054+0.459+1.089=3.898kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.898,7.603,3.898=7.603kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给179、左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.538/11.538kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=Max5.125/1=5.125kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=1.538/11.538kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2=0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 1 (0.5+(24+1.1)0.12)(0.5-0.4/2180、)/21=0.527kN/m梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 1 (0.5+(24+1.1)0.12)(1-0.5)-0.4/2)/21=0.527kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.538+0.04+0.34+0.527=2.444kN/m中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=5.125+0.04=5.165kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=1.538+0.04+0.34+0.527=2.444kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.444,5.165,2.444=5.165kN/m为181、简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案92页1 1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.17.6030.4252，0.57.6030.2520.238kNm=Mmax/W=0.238106/64000=3.712N/mm2f=13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.67.6030.425，7.6030.251.939kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.9391000/(26080)0.606N/mm182、2=1.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算10.677ql14/(100EI)0.6775.1654254/(1008415256104)0.053mml1/250425/2501.7mm2ql24/(8EI)5.1652504/(88415256104)0.117mm2l2/2502250/2502mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.1 7.603 0.425,0.4 7.603 0.425+7.603 0.25=3.554kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大183、模板专项施工方案93页同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=1.822kN,R2=3.554kN,R3=1.822kN正常使用极限状态Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.1650.425,0.45.1650.425+5.1650.25=2.415kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=1.143kN,R2=2.415kN,R3=1.143kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩 W184、(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.891 1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.116106/4120=28.133N/mm2f=205N/mm2满足要求！山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案94页2 2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax1.777kNmax=2Vmax/A=21.7771000/3849.255N/mm2=120N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.034mmL/250433/2501.732mm满足要求185、！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.292kN，R2=3.307kN，R3=3.307kN，R4=0.292kN正常使用极限状态支座反力依次为 R1=0.181kN，R2=2.17kN，R3=2.17kN，R4=0.181kN七、七、2 2 号主梁验算号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89山东汇金国际金融中心高大186、模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案95页主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1P maxR2，R3=Max3.307，3.307=3.307kN，PmaxR2，R3Max2.17，2.17=2.17kN1 1、抗弯验算、抗弯验算2 号主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.492106/4120=119.402N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算2 号主梁剪力图(kN)Vmax2.15kNmax=2Vmax/A=22.151000/38411.196N/mm2=120N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算山东汇金国际金融中心高大187、模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案96页2 号主梁变形图(mm)max0.756mmL/250850/2503.4mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为 R1=4.464kN，R2=7.11kN，R3=7.11kN，R4=4.464kN立柱所受主梁支座反力依次为 R2=7.11/1=7.11kN，R3=7.11/1=7.11kN八、纵向水平钢管验算八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积 A(mm2)384钢管截面回转半径 i(mm)16钢管弹性模量 E(N/mm2)206188、000钢管截面惯性矩 I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125PmaxR1，R4=0.292kN，PmaxR1，R40.181kN计算简图如下：1 1、抗弯验算、抗弯验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案97页纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.043106/412010.543N/mm2f205N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax0.19kNmax2Vmax/A=20.191000/3840.989N/189、mm2125N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)max0.063mmL/250850/2503.4mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算支座反力依次为 R1=0.394kN，R2=0.628kN，R3=0.628kN，R4=0.394kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为 R1=0.628kN，R4=0.628kN九、可调托座验算九、可调托座验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案98页荷载传递至立柱方式可调托座 2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc11 1、扣件抗滑移验算、扣件190、抗滑移验算两侧立柱最大受力 NmaxR1,R4max0.628,0.6280.628kN18=8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxR2，R37.11kNN=30kN满足要求！十、立柱验算十、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距 hd(mm)700立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)350顶部立柱计算长度系数11.566非顶部立柱计算长度系数21.916立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm2)384回转半191、径 i(mm)16立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 1、长细比验算、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.566(700+2350)=2192.4mm非顶部立柱段：l02=k2h=11.9161400=2682.4mm=l0/i=2682.4/16=167.65=210长细比满足要求！2 2、风荷载计算、风荷载计算Mw0c1.4klah2/1010.91.40.7440.851.42/100.156kNm3 3、稳定性计算、稳定性计算R10.628kN，R27.11kN，R37.11kN，R40.192、628kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案99页顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.566(700+2350)=2597.994mm1l01/i2597.994/16162.375，查表得，10.268立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+Mw/lbmax0.628+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.85+0.5-0.4/2)/20.85，7.11，7.11，0.628+1 1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.9 1 (0.85+1-0.5-193、0.4/2)/2 0.85+0.156/17.266kNfN/(A)+Mw/W7266.313/(0.268384)+0.156106/4120108.471N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=k2h=1.1851.9161400=3178.644mm2l02/i3178.644/16198.665，查表得，20.184立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+11.350.15(9.75-0.8)+Mw/lbmax0.628+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.85+0.5-0.4/2)/20.85，7.11，194、7.11，0.628+1 1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.9 1(0.85+1-0.5-0.4/2)/20.85+1.812+0.156/19.079kNfN/(A)+Mw/W9078.688/(0.184384)+0.156106/4120166.355N/mm2f205N/mm2满足要求！十一、立柱支承面承载力验算十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.115立柱垫板长 a(mm)200立柱垫板宽 b(mm)2195、00F1=N=9.079kN1 1、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案100页公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 196、条确定可得：fc=11.154N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200 200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.351311.15440000/1000=1806.948kNF1=9.079kN满足要求！3 3 层层 KL2aKL2a 梁侧模板梁侧模板 400 x800400 x800 计算书计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50197、017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝梁名称KL2a，标高 9.69m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400800新浇混凝土梁计算跨度(m)9二、荷载组合二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案101页结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间 t0(h)5.71塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模198、 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28245.710.921/2，240.8min48.839，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值 S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k19.2 kN/m2三、支撑体系设计三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)700主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)700梁左侧梁右侧楼板厚度(mm199、)120120梁下挂侧模高度(mm)680680小梁道数(下挂)44左侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案102页2500对拉螺栓右侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)45001 1、下挂侧模、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W200、bh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案103页1 1、抗弯验算、抗弯验算q1bS承125.84825.848kN/mq1 静01.350.9G4kb11.350.919.2123.328kN/mq1 活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/mMmax0.1q1 静L2+0.117q1 活L2=0.123.3280.2272+0.1172.520.22720.135kNmMmax/W0.135106/281201、66.6674.793N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算qbS正119.219.2kN/mmax 0.677qL4/(100EI)=0.677 19.2 226.6674/(100 4500 183083.333)0.416mm226.667/250=0.907mm满足要求！3 3、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 max1.1q1 静l左+1.2q1 活l左1.123.3280.227+1.22.520.2276.502kN正常使用极限状态R下挂 max1.1l左q1.10.22719.24.787kN五、小梁验算五、小梁验算小梁最大悬202、挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案104页小梁截面惯性矩 I(cm4)2561 1、下挂侧模、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1 1、抗弯验算、抗弯验算q6.502kN/mMmax max0.1 q l2,0.5 q l12=max0.1 6.502 0.72，0.5 6.502 0.32=0203、.319kNmMmax/W0.319106/640004.978N/mm2f13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.5020.7，6.5020.3=2.731kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.7311000/(26080)0.853N/mm21.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算q4.787kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.7877004/(10084152560000)0.361mm700/250=2.8mm2maxqL4/(8EI)=4.7873004/(88415204、2560000)=0.225mm300/250=1.2mm山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案105页满足要求！4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 maxmax1.16.5020.7，0.46.5020.7+6.5020.35.006kN正常使用极限状态R下挂 maxmax1.14.7870.7，0.44.7870.7+4.7870.33.686kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设205、计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.61 1、下挂侧模、下挂侧模因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为 0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.096kN，R23.004kN，R33.004kN，R41.096kN正常使用极限状态：R10.804kN，R22.212kN，R32.212kN，R40.804kN计算简图如下：1 1、抗弯验算、抗弯验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案106页主梁弯矩图206、(kNm)maxMmax/W0.197106/4120=47.883N/mm2f=205 N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=23.3561000/38417.481N/mm2=120 N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.112mm350/2501.4 mm满足要求！4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算R下挂 max4.452/0.6=7.42kN七、对拉螺栓验算七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对207、拉螺栓受力 N山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案107页0.95Max7.427.049kNNtb17.8kN满足要求！3 3 层层 KL11KL11 梁底模板梁底模板 500 x800500 x800 计算书计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称KL11混凝土梁截面尺寸(mmmm)5208、00800模板支架高度 H(m)9.75模板支架横向长度 B(m)5模板支架纵向长度 L(m)11.1梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案108页风荷载标准值k(209、kN/m2)基本风压0(kN/m2)1.1非自定义:0.744地基粗糙程度C 类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距 la(mm)850梁两侧立柱横向间距 lb(mm)1100步距 h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)4210、67,633梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距250每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案109页模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.35-结构重要性系数01设计简图如下：平面图山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案110页立面图四、面板验211、算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92130.195kN/mq1 静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.8127.6212、75kN/mq1 活01.4cQ2kb11.40.9212.52kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案111页计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算Mmax0.125q1L20.12530.1950.2520.236kNmMmax/W0.236106/28166.6678.375N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.52504/(1004500183083.333)213、0.506mmL/250250/2501mm满足要求！3 3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1 静L+0.437q1 活L=0.37527.6750.25+0.4372.520.252.87kNR2=1.25q1L=1.2530.1950.259.436kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.251.922kNR2=1.25q2L=1.2520.50.256.406kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068小梁抗剪强度设计值(N/mm2214、)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)256小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.87/12.87kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案112页梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=Max9.436/1=9.436kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=2.87/12.87kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.5/2=0.068kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q215、3 左11.350.5(0.8-0.12)=0.459kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.350.5(0.8-0.12)=0.459kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92(0.55-0.5/2)/21=1.089kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92(1.1-0.55)-0.5/2)/21=1.089kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.87+0.068+0.459+1.089=4.486kN/m中间小梁荷载 q216、中=q1 中+q2=9.436+0.068=9.503kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.87+0.068+0.459+1.089=4.486kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max4.486,9.503,4.486=9.503kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.922/11.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=Max6.406/1=6.406kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=1.922/11.922kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/217、2=0.05kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 1 (0.5+(24+1.1)0.12)(0.55-0.5/2)/21=0.527kN/m梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 1 (0.5+(24+1.1)0.12)(1.1-0.55)-0.5/2)/21=0.527kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.922+0.05+0.34+0.218、527=2.839kN/m中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=6.406+0.05=6.456kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=1.922+0.05+0.34+0.527=2.839kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.839,6.456,2.839=6.456kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案113页1 1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.19.5030.4252，0.59.5030.220.19k219、Nm=Mmax/W=0.19106/64000=2.97N/mm2f=13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.69.5030.425，9.5030.22.423kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.4231000/(26080)0.757N/mm2=1.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算10.677ql14/(100EI)0.6776.4564254/(1008415256104)0.066mml1/250425/2501.7mm2ql24/(8EI)6.4562004/(88415256104)0.06mm220、2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.1 9.503 0.425,0.4 9.503 0.425+9.503 0.2=4.443kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案114页同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=2.097kN,R2=4.443kN,R3=2.097kN正常使用极限状态Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.4560.425,0.46.4560.425+6.4560.2=3.018221、kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=1.327kN,R2=3.018kN,R3=1.327kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.891 1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.153106/4120=37.036N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算山东汇金国际金融中心高222、大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案115页主梁剪力图(kN)Vmax2.222kNmax=2Vmax/A=22.2221000/38411.57N/mm2=120N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.057mmL/250467/2501.868mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.424kN，R2=3.895kN，R3=3.895kN，R4=0.424kN正常使用极限状态支座反力依次为 R1=0.265kN，R2=2.571kN，R3=2.571kN，R4=0.265kN七、七、2 223、2 号主梁验算号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案116页PmaxR2，R3=Max3.895，3.895=3.895kN，PmaxR2，R3Max2.571，2.571=2.571kN1 1、抗弯验算、抗弯验算2 号主梁弯矩图(224、kNm)=Mmax/W=0.579106/4120=140.632N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算2 号主梁剪力图(kN)Vmax2.532kNmax=2Vmax/A=22.5321000/38413.187N/mm2=120N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案117页2 号主梁变形图(mm)max0.896mmL/250850/2503.4mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为 R1=5.258kN，R2=8.374kN，R3=8225、.374kN，R4=5.258kN立柱所受主梁支座反力依次为 R2=8.374/1=8.374kN，R3=8.374/1=8.374kN八、纵向水平钢管验算八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积 A(mm2)384钢管截面回转半径 i(mm)16钢管弹性模量 E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩 I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125PmaxR1，R4=0.424kN，PmaxR1，R40.265kN计算简图如下：1 1、抗弯验算、226、抗弯验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案118页纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.063106/412015.309N/mm2f205N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax0.276kNmax2Vmax/A=20.2761000/3841.435N/mm2125N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)max0.092mmL/250850/2503.4mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算支座反力依次为 R1=0.572kN，R2=0.912kN，R3=0227、.912kN，R4=0.572kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为 R1=0.912kN，R4=0.912kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案119页九、可调托座验算九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座 2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc11 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力 NmaxR1,R4max0.912,0.9120.912kN18=8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxR2，R38.3228、74kNN=30kN满足要求！十、立柱验算十、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距 hd(mm)700立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)350顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm2)384回转半径 i(mm)16立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 1、长细比验算、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2350)=1940.4m229、m非顶部立柱段：l02=k2h=11.7551400=2457mm=l0/i=2457/16=153.562=210长细比满足要求！2 2、风荷载计算、风荷载计算Mw0c1.4klah2/1010.91.40.7440.851.42/100.156kNm3 3、稳定性计算、稳定性计算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案120页R10.912kN，R28.374kN，R38.374kN，R40.912kN顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(700+2350)=2299.374mm1l01/i2299.374/16143.711230、，查表得，10.336立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+Mw/lbmax0.912+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.85+0.55-0.5/2)/20.85，8.374，8.374，0.912+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.85+1.1-0.55-0.5/2)/20.85+0.156/1.18.516kNfN/(A)+Mw/W8516.33/(0.336384)+0.156106/4120103.87N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=k2h=1.1851.755231、1400=2911.545mm2l02/i2911.545/16181.972，查表得，20.218立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+11.350.15(9.75-0.8)+Mw/lbmax0.912+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.85+0.55-0.5/2)/20.85，8.374，8.374，0.912+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.85+1.1-0.55-0.5/2)/20.85+1.812+0.156/1.110.329kNfN/(A)+Mw/W10328.705/(0.218232、384)+0.156106/4120161.248N/mm2f205N/mm2满足要求！十一、立柱支承面承载力验算十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)1.115立柱垫板长 a(mm)200立柱垫板宽 b(mm)200F1=N=10.329kN1 1、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方233、案121页公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=11.154N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200 200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1234、.351311.15440000/1000=1806.948kNF1=10.329kN满足要求！3 3 层层 KL11KL11 梁侧模板梁侧模板 500 x800500 x800 计算书计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝梁名称KL11，标高 9.69m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500800新浇混凝土梁计算跨度(m)11.1二、荷载组合二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范混凝土重235、力密度c(kN/m3)24山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案122页GB50666-2011结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间 t0(h)5.71塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28245.710.921/2，240.8min48.839，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设236、计值 S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k19.2 kN/m2三、支撑体系设计三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)700主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)700梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)680680小梁道数(下挂)44左侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案123页1150对拉螺237、栓2500对拉螺栓右侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)45001 1、下挂侧模、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案12238、4页1 1、抗弯验算、抗弯验算q1bS承125.84825.848kN/mq1 静01.350.9G4kb11.350.919.2123.328kN/mq1 活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/mMmax0.1q1 静L2+0.117q1 活L2=0.123.3280.2272+0.1172.520.22720.135kNmMmax/W0.135106/28166.6674.793N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算qbS正119.219.2kN/mmax 0.677qL4/(100EI)=0.677 19.2 226.6674/(100 4500239、 183083.333)0.416mm226.667/250=0.907mm满足要求！3 3、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 max1.1q1 静l左+1.2q1 活l左1.123.3280.227+1.22.520.2276.502kN正常使用极限状态R下挂 max1.1l左q1.10.22719.24.787kN五、小梁验算五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/240、mm2)13.068小梁截面惯性矩 I(cm4)256山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案125页1 1、下挂侧模、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1 1、抗弯验算、抗弯验算q6.502kN/mMmax max0.1 q l2,0.5 q l12=max0.1 6.502 0.72，0.5 6.502 0.32=0.319kNmMmax/W0.319106/640004.978N/mm2f13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.5020.7，6.5020.3=2.7241、31kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.7311000/(26080)0.853N/mm21.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算q4.787kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.7877004/(10084152560000)0.361mm700/250=2.8mm2maxqL4/(8EI)=4.7873004/(884152560000)=0.225mm300/250=1.2mm满足要求！山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案126页4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 242、maxmax1.16.5020.7，0.46.5020.7+6.5020.35.006kN正常使用极限状态R下挂 maxmax1.14.7870.7，0.44.7870.7+4.7870.33.686kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.61 1、下挂侧模、下挂侧模因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不243、均匀系数为 0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.096kN，R23.004kN，R33.004kN，R41.096kN正常使用极限状态：R10.804kN，R22.212kN，R32.212kN，R40.804kN计算简图如下：1 1、抗弯验算、抗弯验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案127页主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.197106/4120=47.883N/mm2f=205 N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=23.3561000/38417.481N244、/mm2=120 N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.112mm350/2501.4 mm满足要求！4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算R下挂 max4.452/0.6=7.42kN七、对拉螺栓验算七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力 N0.95Max7.427.049kNNtb17.8kN满足要求！山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案128页3 3 层板模板层板模板 120mm120mm 计算书计245、算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高 9.69m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度 H(m)9.75模板支架纵向长度 L(m)25模板支架横向长度 B(m)10二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值 G246、2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)1.10.358地基粗糙程度C 类(有密集建筑群市区)山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案129页模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5三、模板体系设计三、模板体系设计247、主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距 la(mm)850立柱横向间距 lb(mm)850水平拉杆步距 h(mm)1400小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长度 l2(mm)250荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.35-结构重要性系数01山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案130页设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板248、专项施工方案131页模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4承载能力极限状态q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.249、92.51=7.351kN/mq1 静=0G(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.35(0.1+(24+1.1)0.12)1=4.201kN/mq1 活=0(QcQ1k)b=1(1.40.92.5)1=3.15kN/mq211.35G1kb11.350.11=0.135kN/mp11.40.9Q1k11.40.92.53.15kN正常使用极限状态山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案132页q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算M10.1q1 静250、L2+0.117q1 活L20.14.2010.22+0.1173.150.220.032kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1350.22+0.2133.150.2，0.10.1350.22+0.1753.150.20.135kNmMmaxmaxM1，M2max0.032，0.1350.135kNmMmax/W0.135106/28166.6674.779N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122004/(1004500183083.333)=0251、.041mm0.041mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)256小梁计算方式三等跨连续梁q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.92.50.21.524kN/m因此，q1 静01.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1252、)0.12)山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案133页0.20.894kN/mq1 活01.4cQ1kb=11.40.92.50.20.63kN/mq211.35G1kb=11.350.30.20.081kN/mp11.40.9Q1k11.40.92.53.15kN计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算M10.1q1 静L2+0.117q1 活L20.10.8940.852+0.1170.630.8520.118kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0810.852+0.2133.150253、.85，0.10.0810.852+0.1753.150.850.575kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.5240.22/2，0.0810.22/2+3.150.20.632kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.118，0.575，0.6320.632kNm=Mmax/W=0.632106/64000=9.869N/mm2f=13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1 静L+0.617q1 活L0.60.8940.85+0.6170.630.850.786kNV20.6q2L+0.675p0.60.0810.85+0.675254、3.152.168kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.5240.2，0.0810.2+3.153.166kNVmaxmaxV1，V2，V3max0.786，2.168，3.1663.166kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案134页max=3Vmax/(2bh0)=33.1661000/(26080)0.989N/mm2=1.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6255、770.6628504/(1008415256104)0.109mmL/250850/2503.4mm；悬臂端maxql14/(8EI)=0.6622004/(88415256104)0.006mm2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁1 1、小梁最大支座反力计算、小256、梁最大支座反力计算q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91.50.21.326kN/mq1 静01.35(G1k+(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.948kN/mq1 活01.4cQ1kb 11.40.91.50.20.378kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1 静+1.2q1 活)L1.10.9480.85+1.20.3780.8257、51.272kN按悬臂梁，R1q1l11.3260.20.265kNRmaxRmax，R11.272kN;山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案135页正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.7020.850.657kN按悬臂梁，R1q2l1=0.7020.20.14kNRmaxRmax，R10.657kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2 2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案136页主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.414258、106/4120=100.464N/mm2f=205N/mm2满足要求！3 3、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.1811000/38416.566N/mm2=120N/mm2满足要求！4 4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案137页主梁变形图二(mm)跨中max=0.311mm=850/250=3.4mm悬挑段max0.167mm=2250/250=2mm满足要求！5 5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=4.932kN259、，R2=5.361kN，R3=5.607kN，R4=4.451kN图二支座反力依次为 R1=4.689kN，R2=5.487kN，R3=5.487kN，R4=4.689kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N5.607kNN30kN满足要求！八、立柱验算八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距 hd(mm)700立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)330顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.7260、钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm2)384立柱截面回转半径 i(mm)16立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案138页支架自重标准值 q(kN/m)0.151 1、长细比验算、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2330)=1885mm非顶部立柱段：l0=k2h=11.7551400=2457mm=maxl01，l0/i=2457/16=153.562=210满足要求！2 2、立柱稳定性验算、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全261、技术规范JGJ130-2011，荷载设计值 q1有所不同：小梁验算q111.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.2=1.2kN/m同上四六步计算过程，可得：R14.436kN，R24.935kN，R35.043kN，R44.217kN顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(700+2330)=2233.678mm1=l01/i=2233.678/16=139.605查表得，0.353不考虑风荷载:N1=MaxR1，R2，R3，R4=Max4.436，4.935，5.043，4.217=5.043kNf N1/(A)5043/(0.353384)37262、.203N/mm2f205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw0Qcklah2/1011.40.90.3580.851.42/100.075kNmN1w=MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max4.436,4.935,5.043,4.217+0.075/0.85=5.131kNf N1w/(A)+Mw/W5131/(0.353384)+0.075106/412056.057N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k2h=1.1851.7551400=2911.545mm山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案139页=l0/i=263、2911.545/16=181.972查表得，1=0.218不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max4.436,4.935,5.043,4.217+11.350.159.75=7.017kNf=N/(1A)7.017103/(0.218384)=83.823N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw0Qcklah2/1011.40.90.3580.851.42/100.075kNmNw=MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max4.436,4.935,5.043,4.217+11.350.159.75+0.075/0.85=7.105kNf=264、Nw/(1A)+Mw/W 7.105 103/(0.218384)+0.075 106/4120=103.078N/mm2=205N/mm2满足要求！九、立柱支承面承载力验算九、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长 a(mm)200立柱垫板宽 b(mm)200F1=N=7.105kN1 1、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35cl265、fcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案140页l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200 200)1/2=3，Aln=ab266、=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=7.105kN满足要求！十层大厅计算书十层大厅计算书1010 层大厅层大厅 KL2aKL2a 梁底模板梁底模板 400 x800400 x800 计算书计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2a混凝土梁截面尺寸(267、mmmm)400800模板支架高度 H(m)21模板支架横向长度 B(m)8.9模板支架纵向长度 L(m)9.1梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案141页模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2风荷载268、标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)1.1非自定义:1.144地基粗糙程度C 类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)40风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距 la(mm)425梁两侧立柱横向间距 lb(mm)1000步距 h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工269、方案142页梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)433,567梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.35-结构重要性系数01山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案143页设计简图如下：平面图立面图山东汇金270、国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案144页四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92130.195kN/mq1 静01.35G1k271、+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/mq1 活01.4cQ2kb11.40.9212.52kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算Mmax0.125q1L20.12530.1950.220.151kNmMmax/W0.151106/240006.291N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.52004/(1004500144000)0.264mmL/250200/272、2500.8mm满足要求！3 3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1 静L+0.437q1 活L=0.37527.6750.2+0.4372.520.22.296kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案145页R2=1.25q1L=1.2530.1950.27.549kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.21.538kNR2=1.25q2L=1.2520.50.25.125kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N273、/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁弹性模量 E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩 I(cm4)256小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.296/12.296kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=Max7.549/1=7.549kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=2.296/12.296kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.4/2=0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左11.350.5(0.8-0.274、15)=0.439kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.350.5(0.8-0.15)=0.439kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.92(0.5-0.4/2)/21=1.242kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.92(1-0.5)-0.4/2)/21=1.242kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.296+0.054+0.439+1.242=4.03kN/m中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=7.549+0.054=275、7.603kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.296+0.054+0.439+1.242=4.03kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max4.03,7.603,4.03=7.603kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.538/11.538kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=Max5.125/1=5.125kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=1.538/11.538kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案146页小276、梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2=0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.5(0.8-0.15)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.5(0.8-0.15)=0.325kN/m梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 1 (0.5+(24+1.1)0.15)(0.5-0.4/2)/21=0.64kN/m梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 1 (0.5+(24+1.1)0.15)(1-0.5)-0.4/2)/21=0.64kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.277、538+0.04+0.325+0.64=2.542kN/m中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=5.125+0.04=5.165kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=1.538+0.04+0.325+0.64=2.542kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.542,5.165,2.542=5.165kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1 1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.6030.4252，0.57.6030.2520.238kNm=Mmax/W=0.238106/64000=278、3.712N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.57.6030.425，7.6030.251.901kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案147页max=3Vmax/(2bh0)=31.9011000/(26080)0.594N/mm2=1.232N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算15ql14/(384EI)55.1654254/(3847040256104)0.122mml1/250425/2501.7mm2ql24/(8EI)5.1652504/(87040279、256104)0.14mm2l2/2502250/2502mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.6030.425,0.57.6030.425+7.6030.25=3.516kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=1.864kN,R2=3.516kN,R3=1.864kN正常使用极限状态Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.165 0.425,0.5 5.165 0.425+5.165 0.25=2.389kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=1.176kN,R2=2.389280、kN,R3=1.176kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案148页1 1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.118106/4120=28.627N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算主281、梁剪力图(kN)Vmax1.758kNmax=2Vmax/A=21.7581000/3849.156N/mm2=120N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案149页max0.035mmL/250433/2501.732mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.3kN，R2=3.322kN，R3=3.322kN，R4=0.3kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc1282、1 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力 NmaxR1,R4max0.3,0.30.3kN18=8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxR2，R33.322kNN=30kN满足要求！八、立柱验算八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距 hd(mm)700立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积 A(m283、m2)384回转半径 i(mm)16立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 1、长细比验算、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2400)=2079mm非顶部立柱段：l02=k2h=11.7551400=2457mm=l0/i=2457/16=153.562=210山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案150页长细比满足要求！2 2、风荷载计算、风荷载计算Mw0c1.4klah2/1010.91.41.1440.4251.42/100.12kN284、m3 3、稳定性计算、稳定性计算R10.3kN，R23.322kN，R33.322kN，R40.3kN顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(700+2400)=2683.989mm1l01/i2683.989/16167.749，查表得，10.253立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+Mw/lbmax0.3+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.85+0.5-0.4/2)/20.425，3.322，3.322，0.3+1 1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.4 0.9 1 (0.85+1-0.285、5-0.4/2)/2 0.425+0.12/13.442kNfN/(A)+Mw/W3442.212/(0.253384)+0.12106/412064.557N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=k2h=1.2911.7551400=3171.987mm2l02/i3171.987/16198.249，查表得，20.184立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+11.350.15(21-0.8)+Mw/lbmax0.3+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.85+0.5-0.4/2)/20.425，3.322，3.286、322，0.3+1 1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.4 0.9 1(0.85+1-0.5-0.4/2)/20.425+4.09+0.12/17.533kNfN/(A)+Mw/W7532.712/(0.184384)+0.12106/4120135.737N/mm2f205N/mm2满足要求！九、立柱支承面承载力验算九、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)1.115立柱垫板长 a(mm)200山东汇金国际金融中心高大模板专项施工287、方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案151页立柱垫板宽 b(mm)200F1=N=7.533kN1 1、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：288、fc=11.154N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200 200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.351311.15440000/1000=1806.948kNF1=7.533kN满足要求！1010 层大厅层大厅 KL2aKL2a 梁侧模板梁侧模板 400 x800400 x800 计算书计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 500289、17-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝梁名称KL2a，标高 9.69m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400800新浇混凝土梁计算跨度(m)9山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案152页二、荷载组合二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间 t0(h)5.71塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模 290、G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28245.710.921/2，240.8min48.839，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值 S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k19.2 kN/m2三、支撑体系设计三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)700主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)700梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)291、150150梁下挂侧模高度(mm)650650小梁道数(下挂)44山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案153页左侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2550对拉螺栓右侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2550对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案154页面板弹性模量 E(292、N/mm2)45001 1、下挂侧模、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下：1 1、抗弯验算、抗弯验算q1bS承125.84825.848kN/mq1 静01.350.9G4kb11.350.919.2123.328kN/mq1 活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/mMmax0.1q1 静L2+0.117q1 活L2=0.123.3280.2172+0.1172.520.21720.123kNmMmax/W0.123106/2816293、6.6674.379N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算qbS正119.219.2kN/mmax 0.677qL4/(100EI)=0.677 19.2 216.6674/(100 4500 183083.333)0.348mm216.667/250=0.867mm满足要求！3 3、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 max1.1q1 静l左+1.2q1 活l左1.123.3280.217+1.22.520.2176.215kN正常使用极限状态R下挂 max1.1l左q1.10.21719.24.576kN五、小梁验算五、小梁验算小梁最大悬挑294、长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案155页小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068小梁截面惯性矩 I(cm4)2561 1、下挂侧模、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1 1、抗弯验算、抗弯验算q6.215kN/mMmax max0.1 q l2,0.5 q l12=max0.1 6.215 0.72，0.5 6.215 0.32=0.295、305kNmMmax/W0.305106/640004.758N/mm2f13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.2150.7，6.2150.3=2.61kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.611000/(26080)0.816N/mm21.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算q4.576kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案156页1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.5767004/(10084152560000)0.345mm70296、0/250=2.8mm2maxqL4/(8EI)=4.5763004/(884152560000)=0.215mm300/250=1.2mm满足要求！4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 maxmax1.16.2150.7，0.46.2150.7+6.2150.34.786kN正常使用极限状态R下挂 maxmax1.14.5760.7，0.44.5760.7+4.5760.33.524kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f297、(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.61 1、下挂侧模、下挂侧模因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为 0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.048kN，R22.871kN，R32.871kN，R41.048kN正常使用极限状态：R10.769kN，R22.114kN，R32.114kN，R40.769kN计算简图如下：1 1、抗弯验算、抗弯验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案157页主梁弯矩图(kN298、m)maxMmax/W0.173106/4120=42.067N/mm2f=205 N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=23.3611000/38417.505N/mm2=120 N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.076mm400/2501.6 mm满足要求！4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算R下挂 max4.409/0.6=7.348kN七、对拉螺栓验算七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺299、栓受力 N山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案158页0.95Max7.3486.981kNNtb17.8kN满足要求！1010 层层 KL11KL11 梁底模板梁底模板 500 x800500 x800 计算书计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称KL11混凝土梁截面尺寸(mmmm)5300、00800模板支架高度 H(m)21模板支架横向长度 B(m)9.1模板支架纵向长度 L(m)11.1梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案159页风荷载标准值k(301、kN/m2)基本风压0(kN/m2)1.1自定义:0.911地基粗糙程度C 类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)40风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距 la(mm)425梁两侧立柱横向间距 lb(mm)1100步距 h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)467,6302、33梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案160页模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.35-结构重要性系数01设计简图如下：平面图山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案161页立面图四、面板验算四、面板303、验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92130.195kN/mq1 静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/304、mq1 活01.4cQ2kb11.40.9212.52kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m计算简图如下：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案162页1 1、强度验算、强度验算Mmax0.1q1 静L2+0.117q1 活L20.127.6750.1672+0.1172.520.16720.085kN mMmax/W0.085106/28166.6673.02N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67720.516305、6.6674/(1004500183083.333)0.13mmL/250166.667/2500.667mm满足要求！3 3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.427.6750.167+0.452.520.1672.034kNR2=R3=1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.127.6750.167+1.22.520.1675.578kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.420.50.1671.367kNR2=R3=1.1q2L=1.120.50.1673.758kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类306、型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)256小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.034/12.034kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R3/b=Max5.578,5.578/1=山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案163页5.578kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=307、2.034/12.034kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.5/3=0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左11.350.5(0.8-0.15)=0.439kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.350.5(0.8-0.15)=0.439kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.92(0.55-0.5/2)/21=1.242kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.92(1.1-0.55)-0.5/2)/21=1.242kN/308、m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.034+0.045+0.439+1.242=3.759kN/m中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=5.578+0.045=5.623kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.034+0.045+0.439+1.242=3.759kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.759,5.623,3.759=5.623kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.367/11.367kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R3/b=Max3.758309、,3.758/1=3.758kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=1.367/11.367kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/3=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.5(0.8-0.15)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.5(0.8-0.15)=0.325kN/m梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 1 (0.5+(24+1.1)0.15)(0.55-0.5/2)/21=0.64kN/m梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 1 (0.5+(24+1.1310、)0.15)(1.1-0.55)-0.5/2)/21=0.64kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.367+0.033+0.325+0.64=2.365kN/m中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=3.758+0.033=3.792kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=1.367+0.033+0.325+0.64=2.365kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.365,3.792,2.365=3.792kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案164页为简化计算，按三等跨连续梁311、和悬臂梁分别计算，如下图：1 1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.15.6230.4252，0.55.6230.2520.176kNm=Mmax/W=0.176106/64000=2.746N/mm2f=13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.6230.425，5.6230.251.434kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.4341000/(26080)0.448N/mm2=1.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算10.677ql14/(100EI)0.6773.312、7924254/(1008415256104)0.039mml1/250425/2501.7mm2ql24/(8EI)3.7922504/(88415256104)0.086mm2l2/2502250/2502mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.1 5.623 0.425,0.4 5.623 0.425+5.623 山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案165页0.25=2.629kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.757kN,R2=2.629kN313、,R3=2.629kN,R4=1.757kN正常使用极限状态Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.7920.425,0.43.7920.425+3.7920.25=1.773kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.106kN,R2=1.773kN,R3=1.773kN,R4=1.106kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面314、惯性矩 I(cm4)9.89可调托座内主梁根数11 1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案166页=Mmax/W=0.124106/4120=30.104N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax1.343kNmax=2Vmax/A=21.3431000/3846.996N/mm2=120N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.06mmL/250467/2501.868mm满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限315、状态支座反力依次为 R1=0.414kN，R2=3.972kN，R3=3.972kN，R4=0.414kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc11 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力 NmaxR1,R4max0.414,0.4140.414kN18=8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 2、可调托座验算、可调托座验算山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案167页可调托座最大受力 NmaxR2，R33.972kNN=316、30kN满足要求！八、立柱验算八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距 hd(mm)700立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm2)384回转半径 i(mm)16立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 1、长细比验算、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2400)=2079mm非顶部立柱段：317、l02=k2h=11.7551400=2457mm=l0/i=2457/16=153.562=210长细比满足要求！2 2、风荷载计算、风荷载计算Mw0c1.4klah2/1010.91.40.9110.4251.42/100.096kNm3 3、稳定性计算、稳定性计算R10.414kN，R23.972kN，R33.972kN，R40.414kN顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(700+2400)=2683.989mm1l01/i2683.989/16167.749，查表得，10.253立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+Mw/lbm318、ax0.414+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.85+0.55-0.5/2)/20.425，3.972，3.972，0.414+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.85+1.1-0.55-0.5/2)/20.425+0.096/1.14.059kN山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案168页fN/(A)+Mw/W4059.242/(0.253384)+0.096106/412065.083N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=k2h=1.2911.7551400319、=3171.987mm2l02/i3171.987/16198.249，查表得，20.184立柱最大受力 NwmaxR1+N边 1，R2，R3，R4+N边 2+11.350.15(21-0.8)+Mw/lbmax0.414+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.85+0.55-0.5/2)/20.425，3.972，3.972，0.414+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.85+1.1-0.55-0.5/2)/20.425+4.09+0.096/1.18.15kNfN/(A)+Mw/W8149.742/(0.184384)+0.0320、96106/4120138.645N/mm2f205N/mm2满足要求！九、立柱支承面承载力验算九、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)1.115立柱垫板长 a(mm)200立柱垫板宽 b(mm)200F1=N=8.15kN1 1、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压321、强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案169页l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=11.154N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200 200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.351311.1544322、0000/1000=1806.948kNF1=8.15kN满足要求！1010 层层 KL11KL11 梁侧模板梁侧模板 500 x800500 x800 计算书计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝梁名称KL11，标高 39.09m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500800新浇混凝土梁计算跨度(m)11.1二、荷载组合二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重323、力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间 t0(h)5.71塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标梁下挂侧模 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28245.710.9山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案170页准值 G4k(kN/m2)21/2，240.8min48.839，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值 S承01.350324、.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k19.2 kN/m2三、支撑体系设计三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)700主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)700梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)150150梁下挂侧模高度(mm)650650小梁道数(下挂)44左侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓右侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓设计简图325、如下：山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案171页模板设计剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)45001 1、下挂侧模、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下：1 1、抗弯验算、抗弯验算q1bS承125.84825.848kN/mq1 静01.350.9G4kb11326、.350.919.2123.328kN/mq1 活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案172页Mmax0.1q1 静L2+0.117q1 活L2=0.123.3280.2172+0.1172.520.21720.123kNmMmax/W0.123106/28166.6674.379N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算qbS正119.219.2kN/mmax 0.677qL4/(100EI)=0.677 19.2 216.6674/(100 4500 183083.333327、)0.348mm216.667/250=0.867mm满足要求！3 3、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 max1.1q1 静l左+1.2q1 活l左1.123.3280.217+1.22.520.2176.215kN正常使用极限状态R下挂 max1.1l左q1.10.21719.24.576kN五、小梁验算五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.426小梁截面抵抗矩 W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068小328、梁截面惯性矩 I(cm4)2561 1、下挂侧模、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案173页悬挑段计算简图1 1、抗弯验算、抗弯验算q6.215kN/mMmax max0.1 q l2,0.5 q l12=max0.1 6.215 0.72，0.5 6.215 0.32=0.305kNmMmax/W0.305106/640004.758N/mm2f13.068N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.2150.7，6.2150.3=2.61kNmax=3Vma329、x/(2bh0)=32.611000/(26080)0.816N/mm21.426N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算q4.576kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.5767004/(10084152560000)0.345mm700/250=2.8mm2maxqL4/(8EI)=4.5763004/(884152560000)=0.215mm300/250=1.2mm满足要求！4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂 maxmax1.16.2150.7，0.46.2150.7+6.2150.34.786kN正常使用极限状态R下挂 330、maxmax1.14.5760.7，0.44.5760.7+4.5760.33.524kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案174页主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.61 1、下挂侧模、下挂侧模因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为 0.6。同前节331、计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.048kN，R22.871kN，R32.871kN，R41.048kN正常使用极限状态：R10.769kN，R22.114kN，R32.114kN，R40.769kN计算简图如下：1 1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.157106/4120=38.155N/mm2f=205 N/mm2满足要求！山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案175页2 2、抗剪验算、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=22.8711000/38414.953N/mm2=120 N/mm332、2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.042mm350/2501.4 mm满足要求！4 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算R下挂 max3.919/0.6=6.532kN七、对拉螺栓验算七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力 N0.95Max6.5326.205kNNtb17.8kN满足要求！1010 层板模板层板模板 150mm150mm 计算书计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG333、J 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-2010山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案山东汇金国际金融中心高大模板专项施工方案176页4、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高 39.09m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度 H(m)21模板支架纵向长度 L(m)12.5模板支架横向长度 B(m)9二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/