1、地下室防水、钢筋、模板、混凝土工程施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况1第三章 施工总体部署73.1施工流水段划分.73.2地下室施工顺序.8第四章垫层施工8第五章关键分项工程施工方法95.1 外框巨柱与梁节点处理.95.2 降水井封井封闭.105.3 地下室汽车坡道施工.115.4 基础底板测温孔封闭.135.5 地下施工阶段施工栈桥的布置.13第六章 防水工程14第七章 钢筋工程157.1 钢筋工程概况.157.2 钢筋原材料质量控制.167.3 准2、备工作.167.4 钢筋直螺纹接头.177.5 钢筋绑扎.18第八章 模板工程218.1 模板工程概况.218.2 模板安装.228.3 梁板模板支设.238.4 剪力墙、地下室外墙模板支设 268.5 柱模板支设.28第九章 混凝土工程289.1 作业条件.289.2 操作要点.299.3 混凝土的养护.299.4 质量要求.309.5 汽车坡道剪力墙砼浇筑.309.6 梁、楼板砼浇筑30第十章 雨季施工安全措施30第十一章 质量保证措施31第十二章 安全保证措施3312.1 脚手架工程.3312.2 高处作业的要求.3512.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作业区的隔离.3512.4 钢筋3、机械.3612.5 垂直运输机械.37第十三章 计算书3813.1 地下室外墙、核心筒以外剪力墙墙模板计算.3813.2 200mm厚板模板计算.4613.3 3000*3000柱模计算5313.4 300*800梁底模板支架计算5913.5 500*1300梁底模板支架计算.6674第一章 编制依据1 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20012 钢筋焊接及验收规程 JGJ18-20033 钢筋机械连接通用技术规程 JGJ107-20034 建筑工程大模板技术规程 JGJ74-20035 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 JGJ130-20116 建筑工程冬季施工规程 JGJ4、/T104-20117 建筑工程文件归档整理规范 GB/T50328-20018 地下室施工图9 混凝土结构工程质量验收规范 GB50204-2002（2011）10 建筑施工安全检查标准JGJ59-9911 地下工程防水技术规范GB50108-2008；12 地下防水工程质量验收规范GB50208-2011；13 人防工程施工及验收规范GB50134-2004。14 屋面工程技术规范GB50345-2004第二章 工程概况本工程地下一层为超市、设备机房、货运装卸区、员工餐厅及厨房等辅助用房；地下一层局部设置夹层作为自行车停车库及设备管线夹层；地下二层除部分区域为设备机房、物业管理、管理用房等5、后勤辅助用房外，其余为机动车停车库；地下三、四层主要为机动车停车库。地下一、二、三层还设置了通往中间地块机动车停车库的通道。建筑概况特征表：地下建筑面积（m2）77198.4（其中包括与中间地块地下连通道120.7）其中商业1926.06建筑首层基底面积（m2）9853.44建筑耐火等级一级建筑层数地下4层设计使用年限50年防水等级一级地下停车场停车数956抗震设防烈度7度地下室层高及建筑面积见下表：层名层高（mm）建筑面积（m2）备注地下夹层5000/35002317.6地下一层7000（2#楼地面建筑下方）17863.9其中与中间地块地下连通道43.76000（1#楼地面建筑下方）55006、（无地面建筑部分）地下二层400019016.8其中与中间地块地下连通道38.5地下三层400019016.8其中与中间地块地下连通道38.5地下四层400018983.4合计-77198.4其中与中间地块地下连通道120.7主楼地下室结构类型：框架+核心筒+翼墙，裙房地下室结构类型：框架剪力墙。结构安全等级：二级。主楼、裙房地下室抗震设防烈度：7度，抗震措施烈度：8度，抗震构造措施烈度：8度。结构工程概况基础设计等级甲级结构安全等级一级基础类型筏板基础抗震设防类别塔楼、裙房：乙类中间地块：丙类抗震等级：主塔楼地下室裙房地下室中间地块地下室结构抗震等级地下室核心筒地下一层：特一级地下二层：一级7、地下三层：二级地下四层：三级地下室塔楼范围20根巨柱地下一层：一级地下二层：二级地下三层：三级地下四层：三级地下室塔楼范围内4片边墙地下一层：一级地下二层：二级地下三层：三级地下四层：三级地下室框架地下一层：一级地下二层：二级地下三层：三级地下四层：三级地下一层：二级地下二层：三级地下三层：四级地下四层：四级地下一层：四级地下二层：四级地下三层：四级地下室剪力墙地下一层：一级地下二层：二级地下三层：三级地下四层：三级地下一层：一级地下二层：二级地下三层：三级地下四层：四级地下一层：三级地下二层：三级地下三层：三级注明：与塔楼相连的三跨范围内结构构件按塔楼抗震等级确定。混凝土强度等级：楼层及标高8、主塔楼地下室主塔楼以外地下室（含裙房）基础核心筒墙20根巨柱4片翼墙其他内墙及柱梁板基础内墙柱梁板地下室顶板（-15）C45（R60）C60C60C60C40C30C35（R60）C40C40C30地下三层（-15）基础同上同上同上同上C45同上同上同上C45同上其他构件连梁同楼层与之相连墙的混凝土强度等级楼梯梁、板同楼层梁板的混凝土强度等级基础垫层=C20水池、水箱C30构造柱、圈梁、压砖槛、过梁等=C20备注：1）本条“基础”指的是，基础梁、基础底板、桩承台等基础底板面以下除桩以外的结构构件； 2）除特别注明者外，落在内、外墙中主体结构柱的混凝土强度等级，应同主体结构其他柱在该层的混凝土强9、度等级； 3）本表中混凝土强度等级下刮符内的标注表示相应天数时的强度等级，比如：C45（R60）表示60天的强度为C45； 4）底板混凝土范围划分：塔楼与裙房见沉降后浇带内侧区域（即塔楼底板及部分外连区）为C45（R60），塔楼周边沉降带以外的区域（即裙房底板）为C35（R60），该沉降后浇带及其他裙房后浇带本身提高一级为C40；抗渗等级：工程埋置深度H（m）设计抗渗等级H10（B1层外墙及以上顶板等）P610=H20（B2及B3层外墙）P820=H=30P12构件环境类别：环境类别混凝土结构构件所处部位一除以下“二a”类以外的室内构件的其他表面二a1） 室内外地面以下与水或土直接接触的结构构10、件表面；2） 室外无保温或防水措施的阳台、雨蓬、走廊、飘板、女儿墙等所有表面；3） 屋顶水箱的所有内外表面；室内水池内表面；4） 无保温或防水措施的室内构件的室外表面；5） 无防水措施的室内厨房、浴室、厕所、盥洗室、茶水间、公共洗衣房等的内表面。钢筋：钢筋钢筋级别HPB300HRB335HRB400HRB500钢筋连接直径大于等于18mm，采用机械连接直径小于18mm，采用搭接或焊接焊条：HPB300级钢筋及Q235B钢材焊接用E43焊条，HRB400、HRB335钢材焊接用E50焊条。南塔为办公及酒店综合楼位于该地块东北角，基础埋深约22.3m；塔楼南侧和西侧为7层的裙房，高度42米，整个地11、块为通体地下4层，基础埋深约为20.5m。地下室三层、四层为甲类5、6及人防。人防共有6个防护单元，第一防护单元为核五级专业队装备掩蔽部，第二防护单元为核五级专业队队员掩蔽部，第三防护单元为核五级二等人员掩蔽部，第四防护单元为核六级物资库，第五防护单元为核五级二等人员掩蔽部，第六防护单元为核六级二等人员掩蔽部。地下室结构典型平面地下室剪力墙典型结构平面地下室结构概况表：底板底板面标高-19.3m非主塔楼底板厚度1200mm主塔楼底板厚度3000mm梁板非主塔楼区域梁最大截面尺寸（mm）500*2350/900*2000非人防区域板厚（mm）250主塔楼区域梁最大截面尺寸（mm）1000*11012、0/500*1500板厚200人防人防区域板厚（mm）250墙 柱非主塔楼区域柱主要截面尺寸0.8*0.8/0.8*1/0.9*0.9/1*1非人防墙厚度（mm）0.4/0.5/0.6/1/1.2主塔楼区域柱主要截面尺寸3*3/2.5*2.5墙体厚度350/500/600人防人防墙厚度（mm）200/250/500混凝土抗渗等级：工程埋置深度H（m）设计抗渗等级H10（B1层外墙及以上顶板等）P610=H20（B2及B3层外墙）P820=H=30P12第三章 施工总体部署3.1施工流水段划分根据后浇带划分为如下施工段：安排三个施工同步展开进行。3.2地下室施工顺序地下室钢筋工程按筏板基础、墙体13、与顶板进行钢筋绑扎；模板工程按基础筏板支设，地下剪力墙、顶板分层一次支设完成；基础筏板采用斜面分层的顺序浇注，地下剪力墙、顶板分层整体浇注。150mm厚C15砼垫层底板防水底板放线 基础筏板扎筋、柱（墙）插筋模板支设混凝土浇注剪力墙、柱钢筋剪力墙模板、顶板模板支设顶板钢筋扎筋 钢筋、模板砼浇筑（下道工序）第四章 垫层施工按照区域的划分从一区到四区依次施工垫层每个施工区域内按A区至G区的顺序依次施工。 底板垫层施工区域划分第五章 关键分项工程施工方法5.1 外框巨柱与梁节点处理与外框巨柱相交的梁的纵向钢筋与柱的连接采用焊接连接方法，其中当梁钢筋过于密集或者与柱斜交时梁的钢筋可以弯入柱内进行锚固。14、焊接时可以在牛腿翼缘上俯焊双面焊缝。5.2 降水井封井封闭由于基坑中降水井必须穿透筏板，因此在结构工程进行一定高度时要采取封井措施，以保证主体结构的完整性。 封井前提条件将坑中坑部分降水井停止运行，并将部分回灌井停止运行，将这些管井作为观察井使用。每天观察水位标高变化情况，停止运行一个星期，如果水位稳定，满足水位在-19.300米以下100cm，则采取封井措施。 封井程序及方法封井材料为干拌混凝土，强度等级为C45P10，并适当添加早强剂，使初凝时间控制在45min。从一侧开始封井，隔一个封一个。降水井停止使用后，迅速拔出水泵，并导入干拌混凝土，然后振捣密实。盖上橡胶垫和钢盖板（厚10mm），15、螺栓拧紧，四周满焊，套筒四周混凝土表面凿毛，用C45P10防水混凝土浇筑至与四周底板顶面平（详见下图）。5.3 地下室汽车坡道施工 在钢筋绑扎过程中采用钢管支撑和钢索拉接，保证绑扎过程中钢筋定位准确。5.4 基础底板测温孔封闭由于在基础筏板表面、中部、底部与留有测温孔，因此在测温工作完成后要采取测温孔封闭措施，以保证主体结构的完整性。封管材料为干拌细石混凝土，强度等级为C45P10。先把标高-19.3以上钢管采用气割割除，再导入干拌细石混凝土。干拌细石混凝土面标高为-19.3。5.5 地下施工阶段施工栈桥的布置在垫层施工完成后安装钢栈桥。详见下图：第六章 防水工程地下室筏板底部防水采用水泥基渗16、透结晶型防水涂料。垫层平面部位采用干撒法施工.筏板集水井、电梯井斜坡部位采用涂刷法施工.第七章 钢筋工程7.1 钢筋工程概况1 底板钢筋主楼筏板典型大样2 墙、柱配筋墙体典型配筋示意（一） 墙体典型配筋示意（二） 7.2 钢筋原材料质量控制钢筋材料进场后，严格按相关规范进行取样检验。7.3 准备工作 1 核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与料单牌相符。如有错漏、应纠正增补。 2 准备绑扎用的铁丝、绑扎工具（如钢筋钩、带板口的小撬棍），绑扎架等。 3 钢筋绑扎用的铁丝，可采用2022号铁丝，其中22号铁丝只用于绑扎直径12mm以下的钢筋。钢筋绑扎铁丝长度钢筋直径101214161817、2022252832以上10121902202502702903103401416250270290310330340182029031033035038022以上330350370400 4 准备控制混凝土保护层用的水泥砂浆垫块或塑料卡。水泥砂浆垫块的厚度，应等于保护层厚度。垫块的平面尺寸：当保护层厚度等于或小于20mm时为30*30mm，大于20mm时50mm*50mm。当在垂直方向使用垫块时，可在垫块中埋入20号铁丝。5 划出钢筋位置线。平板或墙板的钢筋，在模板上划线；柱的箍筋，在两根对角线柱筋上划点；梁的箍筋，则在架立筋上划点。6 绑扎形式复杂的结构部位时，应先研究逐根钢筋穿插就位的顺18、序，并与模板工联系讨论支模和绑扎钢筋的先后次序，以减少绑扎困难。7.4 钢筋直螺纹接头1 施工准备本工程直螺纹连接套筒分标准型套筒和正反丝套筒。标准型套筒的几何尺寸规定见下表：规格螺纹直径套筒外径套筒长度18M19*2.5295520M21*2.5316022M23*2.5336525M26*3397028M29*3448032M33*3499036M37*3.55498套筒在运输和储存中，应防止生锈和油污。套筒应有保护盖，保护盖上应注明套筒的规格。2 钢筋丝头加工工艺流程：钢筋端面平头剥肋滚压螺纹丝头质量检验带帽保护丝头质量抽检存放待用质量控制措施：采用钢筋切断机下料时，要保证其端部不因挤陷19、而导致丝扣不饱满。要求下料断面垂直钢筋轴线，无马蹄形或弯曲头，否则用砂轮切割机切掉。如丝扣不饱满者，切掉20mm重新套丝。用环规检查其套丝长度时，如出现丝扣超长，则用手持砂轮机磨掉，直至满足规定的长度要求为止。如丝扣长度不足时，需重新调整限位器并重新套丝，直至满足要求为止。不得用气割下料。钢筋套丝完成后，要求用牙形规、环规逐个检查钢筋丝头的加工质量。自检合格的丝头，一头拧上同规格的保护帽，另一头拧上同规格的连接套。质检人员用牙形规、环规，按10%的加工数量抽检钢筋丝头加工质量，并填写钢筋螺纹加工检验记录，如发现一个不合格丝头，则逐个检查，剔除不合格丝头。3 直螺纹钢筋连接连接钢筋前，将下层钢筋20、上端的塑料保护帽拧下来，露出丝扣，并将丝扣上的水泥浆等污物清理干净。连接钢筋时，将已拧套筒的上层钢筋拧到被连接的钢筋上，并用扭力扳手按下表规定的力矩值把钢筋接头拧紧，直至扭力扳手在调定的力矩值发出响声，并画上油漆标记，以防止钢筋接头漏拧。力矩扳手每半年应标定一次。7.5 钢筋绑扎1 底板钢筋（详见大体积混凝土施工方案相关内容）2 墙体钢筋核心筒部分暗柱内有十字型钢柱，外框柱内有十字形钢柱，钢筋含量大，使钢筋的定位及绑扎困难。在钢筋施工前，要做好钢筋的放样及定位工作。钢筋绑扎时首先将十字型钢柱和十字形柱吊装并固定完毕。然后搭设钢管脚手架工作平台，开始架立竖向钢筋。竖向钢筋架立完毕后开始由下至上套21、箍筋。为保证墙体厚度准确，在对拉螺杆处增加短钢筋内撑，短钢筋两端平整，涂刷防锈漆。为保证钢筋的定位准确，在已施工的混凝土面上1m处搭设钢管架，在水平钢管上定出竖向钢筋的位置，并在竖向钢筋上定出箍筋间距。绑扎其余竖筋、横筋及拉结筋。外侧钢筋安装塑料垫块（1500）确保保护层的尺寸。在预埋各种机电预埋管和线盒时为了防止位置偏移，在预埋管和线盒用4根附加钢筋箍起来，再与主筋绑扎牢固。限位筋紧贴线盒，与主筋用粗铁丝绑扎，不允许点焊主筋。3 梁钢筋梁钢筋绑扎流程：支设梁底模板布设主梁下、上部钢筋、腰筋穿主梁箍筋并与主梁上下筋固定穿次梁下、上部纵筋穿次梁箍筋并与次梁上下筋固定在梁箍筋上加设塑料定位卡，保证22、梁钢筋保护层的厚度。井子梁钢筋绑扎地下室楼板为井子梁楼板结构，在施工中要注意主次梁钢筋的穿插避让关系。井子梁钢筋绑扎见下图：井子梁钢筋绑扎典型剖面图井子梁钢筋绑扎立体图4 柱钢筋工艺流程：套柱箍筋直螺纹连接竖向受力筋画箍筋间距线绑箍筋柱钢筋绑扎在柱的对角钢筋上用粉笔自混凝土面上5cm起线，画好箍筋间距，然后将已套好的箍筋向上移动，由上向下绑扎。箍筋面应与主筋垂直绑扎，箍筋转角与主筋交点均需绑扎，并且要保持箍筋的弯直部分要在柱上四角通转。柱箍筋端头的平直部分混凝土面保持平行，平直长度不小于10d绑扎时，要注意柱子别出现扭位现象，如发现可将部分箍筋拆除，重新绑扎。柱筋按要求设置后，在其底板上口增设23、一道限位箍，保证柱钢筋的定位。主筋上口设置一钢筋定位卡，保证主筋位置准确。为了保证主筋的保护层厚度，采用在柱主筋外侧上塑料卡，塑料卡厚度为主筋保护层厚度。5 楼板钢筋工艺流程：清理模板弹排列线绑下层钢筋水电配管绑上层钢筋板钢筋绑扎弹出的钢筋排列线，先摆受力主筋，后放分布筋。预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。下层钢筋保护层厚度控制采用钢筋下垫混凝土垫块，1500梅花形布置。双层板筋间采用1000mm钢筋支撑梅花形布置，控制上下两层钢筋间距。第八章 模板工程8.1 模板工程概况地下室地下一层层高7米，地下二层层高4米，地下三层层高4米，地下四层层高4米。筏板大体积混凝土支模详见专项施工方案。824、.2 模板安装 先弹出中线及模板内外边线。 梁侧模固定采用对拉螺栓、PVC套管，方木、钢管等，模板固定采用钢脚手架管，木方料结合使用。 模板接缝应严密性，安装模板时要拉线校直，螺栓扣件等各连接件要拧紧上牢； 支模板前模板先刷隔离剂，并注意保护，防止损坏。 浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净，并浇水湿润，但不应有积水； 模板安装和混凝土施工时，均应派专人对模板及其支架随时进行观察和维护，发现问题及时修整。8.3、模板拆除侧模及其支架拆除时的混凝土强度应达到1.2Mpa以上，保证其表面及棱角不受损坏，拆除的模板及其支架应堆放整齐并及时外运。8.4 质量要求： 模板应安装牢固，拼缝严密，尺寸正确。 在25、涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处 预留插筋及预埋件不得遗漏且安装牢固 模板安装允许偏差：轴线位移5mm；截面尺寸+4mm、-5 mm；相邻两板表面高低差+2mm；表面平整度+5mm； 不同标号梁节点施工缝节点处理：在距墙、柱边500mm处焊接HRB400直径12mm50钢筋网片，在钢筋网片上绑扎镀锌钢丝网。见下图：8.3 梁板模板支设部分梁板支模架高度超过8m，施工总荷载超过15kN/m2，集中线荷载超过20kN/m2，梁长超过18m的危险性较大的高支模施工，根据国务院建设工程安全生产管理条例和建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，另编制专项施工方案并请专家进行论26、证。1 楼板支模架搭设板立杆间距不大于900900mm，扫地杆离结构面200mm，水平杆纵横满设，上下间距1800mm。2 梁支模架搭设除进行专家论证梁板支模架外的普通梁板按常规方法施工：2.1 截面小于等于300*500的梁次龙骨采用4080mm的木方，主龙骨采用48*3.0普通钢管600mm。梁底立杆间距为900，扫地杆离结构面200mm，水平杆纵横满设，上下间距1800mm。 2.2 截面大于300*500小于等于300*800的梁梁底立杆纵向间距为900，梁底两侧立杆间距1米，梁底小横杆间距为450，扫地杆离结构面200mm，水平杆纵横满设，上下间距1800mm。梁侧采用1根直径14m27、m对拉螺栓，沿梁纵向间距为600mm。次龙骨采用4080mm的木方，主龙骨采用48*3.0普通钢管600mm。2.3 截面大于600*1100/500*1300的梁梁底立杆纵向间距为450，梁底两侧立杆间距1.2米，扫地杆离结构面200mm，水平杆纵横满设，上下间距1800mm。梁侧采用2根直径14mm对拉螺栓，沿梁纵向间距为600mm。次龙骨采用4080mm的木方，主龙骨采用48*3.0普通钢管600mm。8.4 剪力墙、地下室外墙模板支设1 核心筒剪力墙模板剪力墙采用木模板，模板竖楞采用50x100木枋200，横楞采用双8槽钢900，对拉螺杆直径27mm。详见后附图。2 核心筒以外剪力墙、28、地下室外墙模板选型剪力墙采用木模板，模板竖楞采用50x100木枋，横楞采用48x3.2mm钢管。为防止墙体偏位，在墙体内侧支设钢管斜撑，与满堂脚手架连接固定；墙体外侧则支设木枋。对拉螺杆直径14mm，水平间距450mm，竖直间距500mm。剪力墙木模安装时应尽量使用整块板，截裁过的模板放置在上部。安装时，先检查弹好的墙边线是否符合图纸要求，根据边线立模，然后钉纵楞木方，纵楞木方的搭接头应错开，搭接长度为一排螺杆间距。螺杆孔要根据墙体实际情况，用墨线弹出方格网，在交点处用电钻钻出对拉螺杆孔，螺杆孔要平直，操作时应避开另一侧模的纵楞。穿好对拉螺杆，用两道横楞钢管夹住对拉螺杆，垫上钢板垫块，拧紧螺帽29、。地下室外墙模板支设3 地下室外墙预防漏浆措施地下室外墙与底板、楼板的根部模板密封不严，会导致漏浆。为防止此种现象的发生，要求施工时在根部加设木枋，并用钢筋和木楔加固。为方便清理墙体内的垃圾，应在墙体内设置清扫口。地下室外墙支设模板前，用高于墙体砼强度的砼撑头控制外墙的厚度。4 地下室外墙模板防水处理采用止水对拉螺杆紧固模板，对拉螺杆采用一道止水片增加防渗抗漏性能。对拉螺杆大样图如下图所示：8.5 柱模板支设柱模采用木模板，模板竖楞采用100x100木枋210，横楞采用双8号槽钢900，对拉螺杆直径27mm，中间两道对拉螺栓的间距为1327。第九章 混凝土工程 采用商品混凝土及用混凝土输送泵车30、浇筑混凝土，施工前应考查商品混凝土厂家及输送泵车情况，提前预约混凝土供应时间，保证施工的顺利进行。筏板大体积混凝土详见专项施工方案。9.1 作业条件、输送泵车等设备应状态良好，满足施工要求、搅拌站已准备就绪，施工配合比已开具经审核无误。、施工现场也满足开工条件，钢筋、模板已制作安装完毕，进行分项工程验收及隐藏工程验收。、对现场施工人员已进行施工技术交底和安全技术交底。9.2 操作要点、混凝土应具有良好的和易性和合适的坍落度（18cm）；、搞好现场组织工作，配备精干劳动力，每台泵车需配备10-15人，混凝土工、抹面工、辅助工合理搭配。、泵车开始压送混凝土时，速度宜慢，逐渐转入正常，压送要连续进行31、，不用停顿，因故间隔30分钟以上的，应排净管路内存留的混凝土，以防堵塞。、浇筑入模时，要将端部软管均匀移动，每层布料厚度控制在400-500mm，以一定的坡度循序推进，不应成堆浇筑。、混凝土分层铺设后，应随即用插入式振捣，振捣应快插慢拨，布点均匀排列，逐点移动，按序进行，振捣密实，不得遗漏或过振。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍，一般为300400mm。、混凝土运输，浇筑及间歇的全部时间不应超过混凝土的初凝时间，同一施工段的混凝土应连续施工，并在下层混凝土初凝前将上一层混凝土施工完毕，振捣上层混凝土时振动棒应插入下层50mm，以消除两层间的接槎。当不能连续施工时应按施工缝处理。、施工缝应32、设置在受力较小部位，表面应与梁轴线垂直，不得留斜槎，施工缝应待已浇混凝土强度达到1.2mpa以上才允许处理，处理应将施工缝表面凿毛，清除松动石子，用水冲洗干净，先浇一层水泥浆，再进行正常浇筑，使其结合良好。、浇筑时应派专人时刻观察模板、钢筋有无移动，变形等情况，发现问题及时处理，并在混凝土凝结前修理完好，保证顺利施工。、浇筑时应及时留置试件，每台班取样不得少于一次，及每100立方米，取样不得少于1次。每次取样留置一组标准养护试块。9.3 混凝土的养护混凝土浇筑完12小时后，楼板面应表面覆盖塑料薄膜并浇水养护，养护不少于7天，保持混凝土处于湿润状态。外墙外侧模板拆除时间不少于14天，并浇水，利用33、木模板进行养护。外墙内侧、内墙、柱、梁及楼板底利用塑料薄膜或养护液养护。9.4 质量要求、混凝土应符合设计和规范要求、混凝土外观不应出现露筋、峰窝、孔洞、夹渣、裂缝及麻面起砂，缺楞掉角等现像，并采取措施防治混凝土质量通病。9.5 汽车坡道剪力墙砼浇筑剪力墙浇筑应采取长条流水作业，分段浇筑，均匀上升。墙体浇筑混凝土前或新浇筑混凝土与下层混凝土结合处，应在表面上均匀浇筑5cm厚与墙体混凝土成分相同的水泥砂浆或减石子混凝土。砂浆或混凝土用铁锨入模，不应用料斗直接灌入模内，混凝土应分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在60cm左右。浇筑墙体混凝土应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土34、初凝前将次层混凝土浇筑完毕。墙体混凝土的施工缝一般宜设在门窗洞口上，接茬处混凝土应加强振捣，保证接茬严密。洞口浇筑混凝土时，应使洞口两侧混凝土高度大体一致。振捣时，振捣棒应距洞边30cm以上，从两侧同时振捣，以防止洞口变形，大洞口下部模板应开口并补充振捣。构造柱混凝土应分层浇筑，内外墙交接处的构造柱和墙同时浇筑，振捣要密实。采用插入式振捣器捣实普通混凝土的移动间距不宜大于作用半径的1.5倍，振捣器距离模板不应大于振捣器作用半径的1/2，不碰撞各种埋件。9.6 梁、楼板砼浇筑核心筒内梁板同时浇筑，浇筑方法应先将梁根据高度分层振捣成梯形，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯型的不断延长35、，则可连续向前推进。倾倒混凝土的方向应与浇筑方向相反。第十章 雨季施工安全措施10.1 在施工现场搭设遮雨棚，电焊机械设防水棚，配电箱放置位置在离地面30cm以上，保证用电安全。10.2 现场配备足够塑料布对浇捣完毕的混凝土进行覆盖防雨，对于雨天浇捣的混凝土可采用调整水灰比的措施来防止混凝土的标号降低。10.3 水泥的堆放地点应选在地势较高处，并备塑料薄膜在雨天覆盖防雨。10.4 施工现场设置排水沟，备好抽水机，以便及时将积水排出，保证施工顺利进行。本方案中未尽事宜，按国家有关规范及法律法规执行。第十一章 质量保证措施11.1、坚持“百年大计，质量第一”的质量方针，建立质量保证体系，实行质量责36、任制，责任到人，明确分工，确保质量。11.2、钢筋制作要保证弯曲角度，焊接质量，绑扎要规范牢固，要符合设计要求。11.3、混凝土浇筑要控制好坍落度，振捣要密实，防止裂缝、麻面、露筋、夹渣等质量缺陷。11.4、严格按施工程序和施工工艺组织施工做好技术交底，坚持“三检”制度，本工序不合格，决不进行下道工序。11.5、混凝土质量通病预防、蜂窝：混凝土一次下料不宜过厚，控制在500mm以内，振捣要密实，不要漏振；模板拼缝要严密，避免水泥浆流失。、露筋：垫块间距要适当，不要过大，不要漏放。、麻面：模板表面要清理干净，不要漏刷隔离剂，撒水湿润要充分，拆模不要过早，要待混凝土有足够的强度后再拆摸。、夹渣：混37、凝土接茬处杂物一定要清理干净，浇筑前要打水泥浆。 在浇筑工序中，应控制混凝土的均匀性和密实性。混凝土拌合物运至浇筑地点后，应立即浇筑入模。在浇筑过程中，如发现混凝土拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。 浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土由料斗、漏斗内卸出进行浇筑时，其自由倾落高度一般不宜超过2m，在竖向结构中浇筑混凝土的高度不得超过3m，否则应采用串筒、斜槽、溜管等下料。 浇筑竖向结构混凝土前，底部应先填50100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。 浇筑混凝土时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混38、凝土凝结前修整完好。 混凝土在浇筑及静置过程中，应采取措施防止产生裂缝。混凝土因沉降及干缩产生的非结构性的表面裂缝，应在混凝土终凝前予以修整。 梁和板应同时浇筑混凝土。较大尺寸的梁可单独浇筑。但施工缝的设置应符合有关规定。钢筋安装位置的允许偏差和检验方法项目允许偏差检验方法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量连续三档，取最大值绑扎钢筋骨架长10钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间距10钢尺量两端、中间各一点，取最大值排距5保护层厚度柱、梁5钢尺检查板、墙、壳3绑扎箍筋、横向钢筋间距20钢尺连续三档，取最大值钢筋弯起点位置20钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差3.0钢尺和塞尺检查39、混凝土结构尺寸允许偏差：项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置墙、柱、梁8钢尺检查剪力墙5垂直度层高5米8经纬仪或吊线、钢尺检查5米10经纬仪或吊线、钢尺检查全高HH/1000且30经纬仪、钢尺检查标高层高正负30经纬仪、钢尺检查全高正负30截面尺寸+8，-5钢尺检查电梯井井筒长、宽对定位中心线+25，0钢尺检查井筒全高（H）垂直度H/1000，且30经纬仪、钢尺检查表面平整度82米靠尺和塞尺检查预埋设施中心线位置预埋件10钢尺检查预埋螺栓5预埋管5预留洞中心线位置15钢尺检查注：检查轴线、中心线位置时，应沿纵、横两个方向梁测，并取其中的较大值。第十二章 安全保证措施12.1 脚手架工程1 脚手40、架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（13793）或低压流体输送用焊接钢管（GBT3092）中规定的号普通钢管，其质量因符合现行国家标准（GBT700）中Q235A级钢的规定。钢管的最大长度不宜超过6.5米，每根钢管的最大重量不应大于25kg钢管上严禁打孔。2 扣件式脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家材质标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65KNM时，不得发生破坏。3 脚手架可采用木脚手板或竹脚手板，每块质量不得大于30KG木脚手架应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5）中2级材质的规定。脚手板的厚度41、不应小于50mm，两端各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。竹脚手板宜采用毛竹或桶竹制作的竹串片板、竹芭板。4 主体施工阶段外脚手架上面的施工荷载不得超过3KN/MM；装饰装修阶段不得超过2KN/MM。5 架子搭设和组装完毕，再投入使用前，应逐层、逐流水段由主管工长、架子班班长和专职技安人员一起组织验收。验收时，要由主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。验收时，要检查架子使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定和施工方案的要求。6 脚手架的验收验收的具体内容为：A. 如搭设悬挑式脚手架，悬挑梁的布置、间距、水平度、锚固长度是否符合方案的要求；B.42、 架子搭设和组装C. 连墙点或与结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求；D. 架子的安全防护是否安全可靠，扣件拧紧程度符合规定；E. 脚手架的斜拉钢丝绳等，要安全可靠，脚手板的铺设应符合规定；F. 脚手架的水平防护及垂直防护要符合方案要求。落地双排脚手架的基础处理、做法、埋深要正确和安全可靠。7 脚手架的拆除A 架子拆除适应划分作业区，周围栏杆或树立警戒标志，地面设有专人指挥严禁非作业人员入内。B 拆除的高处作业人员，要正确戴安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底鞋。C 拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。严禁上下同时进行拆除作业。D 连墙点应随拆除进度随拆除进度逐层拆除43、，拆抛撑前应设临时支撑，然后再拆抛撑。E 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件前，应先通知对方，以防坠落。F 大片架子拆除前应将预留的斜道、转料平台、通道小飞跳等，先行拆除或加固。G 拆除时，如附近有外电线路，要采取隔离措施，防止接触电线。H 拆除时应注意成品保护，拆下的材料应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷。I 拆除架体过程中，不得中途换人，如要换时，应将拆除的情况交待清楚后方可离开。J 立杆的脚手架或满堂内架拆除时，拆下的架料应用绳子拴住，传递给地面上的作业人员，按规定地点分类堆放。12.2 高处作业的要求高处作业要坚持“先防护、后施工，无防护、不施工”的原44、则。A 高处作业要设置安全标志，挂安全网，并逐级做好安全技术交底。B 高处作业时，每年要进行一次体格检查，患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不可安排从事此类工作，严禁酒后作业。C 高处作业时，要衣着灵便，但绝不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律。D 高处作业人员持证上岗。E 施工过程中，若发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，务必及时报告并立即处理解决，对危及人身安全的隐患，应立即停止作业。所有安全防护设施和安全设施标志等，任何人不得毁损或擅自移动和拆除。确因施工需要而暂时拆除或移动的要报经项45、目安检部门同意后才能动手拆移，并在工作完毕后即行复原。12.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作业区的隔离1、洞口的防护措施1.1楼板、屋面及平台等处平面的洞口的边长大于25CM，用坚实盖板加以盖设，盖板应能防止挪位或移位。1.2楼面板等处边长2550CM的洞口、安装预制构件时的洞口以及缺件临时形成的洞口，可用竹、木盖板加以盖设，盖板搁置时，四周要保持均衡，并设有临时固定其位置的措施，防止发生牵动。1.3 边长50100CM的洞口。盖以用钢筋制作的网络，然后在网格上铺竹芭或木板。另外，也可用贯穿于砼板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物，钢筋网格的间距不能大于20CM。1.4边长在150CM以上的洞口46、必须在洞口的四周设置防护栏杆，并在洞口的下方张挂安全平网。1.5管道井施工中，除按上述办法防护外，还需加设明显的标志。如遇施工需要临时拆移房和设施时，必须请工地施工负责人批准后方可拆移并由专人负责看守。当作业结束后，要立即恢复原状。1.6位于车辆行驶道旁边的洞口、深沟与管道坑、槽等处，在其上面所加的防护盖板两侧，须有防止被任意拖动的措施。它的材质需能承受不小于挡在卡车后的额定有效承载力两倍的荷载，以防车辆偏向或驶出道外冲压洞口板身。1.7墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口要加装工具式或固定式防护门。门栅网格的间距应不大于15CM，也可采用防护栏杆，下设2030CM高的挡脚板或挡脚芭。1.8 下边47、沿至楼板或底面的高度低于80CM的窗台等竖向洞口，外侧落差大于2M时，就应在施工过程中加设高至1.2米的临时防护栏杆，这是为了防止人身冲翻下落。其他对邻近的人与物有坠落危险的各种竖向洞口，都应加以盖设或做一定防护。这些防护设施都要有固定其位置的措施，防止移位或被移走。2、立体交叉作业的安全措施2.1 进行上下立体交叉作业施工时，任何时间、任何场合都不允许在同一垂直方向操作。上下操作位置的横向距离，应大于上层高度可能坠落半径范围。在设置安全隔离层时，它的防护穿透能力应不小于安全网的防护能力。2.2 拆除模板、脚手架时，下方不得有其他操作人员，拆除后，临时堆放处离楼层边沿应不小于1M起堆放高度不能48、超过1M。任何拆卸下来的物品，都不允许堆放在楼层口、通道口、脚手架边缘处。2.3 施工电梯、井子架等施工设备旁人员进出建筑物的通道口，搭设安全隔离棚。防护棚顶部，要做双层结构。12.4 钢筋机械1钢筋切断机1.1使用前应该查看刀片安装是否正确。固定刀与活动刀水平间隙以0.51mm为宜。1.2必须确认空载试运转正常后方能投入使用。1.3断料时必须将钢筋握紧。应在活动刀向后退时，把钢筋送入刀口，以防止钢筋末端摆动弹出伤人。1.4切断钢筋时必须用钳子夹紧送料，铁屑、铁末等脏物不能用手抹除。1.5严禁切断规定范围外的钢材、烧红的钢筋以及超过刀硬度的材料。1.6使用电动液压钢筋切断机时，要先松开放油阀，49、空载运转几分钟，排掉缸内空气，然后拧紧，并用手扳动钢筋给活动刀以回程压力，即可进行工作。2钢筋弯曲机2.1使用前应对钢筋弯曲机进行全面检查，并进行空载试验。2.2机身应有接地，电源不允许直接接在按钮上，应另装开关。2.3不准在运转中更换中心轴、成型轴或挡铁轴。严禁在运转过程中加油或擦摸机床。2.4钢筋要紧贴挡板，注意放入插头的位置和回转方向。2.5不直的钢筋禁止在弯曲机上弯曲，以防止事故。2.6弯曲钢筋时，严禁超过本机规定的钢筋直径、根数及机械转速。2.7严禁在弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧站人。12.5 垂直运输机械塔吊1 塔吊必须具有以下可靠的安全装置。起重量限制器力矩限制器高50、度限制器行程限制器幅度限制器吊钩保险装置卷筒保险装置2 风力为四级以上的天气不允许进行顶升作业。3 两台塔机同时作业时，两塔高度差不小于5M 。4 顶升作业要专人指挥，电源液压系统等均要专人操作。5 顶升前应把平衡重、起重小车移向塔吊中心，顶升过程中禁止旋转塔帽。顶升完毕，要检查电源是否切断，左右操纵杆要回到中间位置，套架与塔身脱离接触，各段螺栓要紧固。6 顶升到一定高度要进行锚固拉杆安装。7 塔吊作业时应有专人指挥，相互配合。参加高出作业人员要严格遵守高空作业技术规程，安装作业区内禁止闲人逗留，拆除影响安全作业的电线（电缆）。第十三章 计算书13.1 地下室外墙、核心筒以外剪力墙墙模板计算根51、据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.2；钢楞截面惯性矩I(cm4):11.36；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.73；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/m52、m2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取7.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.53、500m/h； H - 模板计算高度，取3.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 62.468 kN/m2、88.800 kN/m2，取较小值62.468 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=62.468kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计54、算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.262.470.500.90=33.733kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =33.733+1.260=34.993 kN/m；面板的最大弯距：M =0.134.99355、300.0300.0= 3.15105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 3.15105 / 2.70104 = 11.664N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =11.664N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验56、算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.262.470.500.90=33.733kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =33.733+1.260=34.993 kN/m；面板的最大剪力： = 0.634.993300.0 = 6298.690N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 6298.690N； b57、-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =36298.690/(250018.0)=1.050N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=1.05N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 62.47058、.5 = 31.23N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67731.233004/(10095002.43105) = 0.742 mm；面板的最大挠度计算值: =0.742mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度6059、mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.262.470.300.90=20.240kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(20.240+0.756)/2=10.49860、 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.110.498500.0500.0= 2.62105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.62105/6.40104 = 4.101 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4.101 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验61、算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.262.470.300.90=20.240kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(20.240+0.756)/2=10.498 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.610.498500.0 = 3149.345N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受62、剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 3149.345N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =33149.345/(260.080.0)=0.984N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.984N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，63、同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 62.470.30/2=9.37 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67718.74/25004/(10095002.56106) = 0.163 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.163mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二)64、.外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.2；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.73cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 11.36cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.262.47+1.42)0.30.5/2=5.25kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.1755248.91450.00= 4.13105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/65、mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 4.13105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.73103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 4.13105/4.73103 = 87.352 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =87.352N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.262.47+1.42)0.30.5/2=5.249kN； 66、l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =450.0mm； -外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力： = 0.655248.908 = 1.54103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.54103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.54103/(280.0100.0)=0.288N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:67、 fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.288N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 62.470.300.50/24.69 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =450.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm468、)，I=1.14105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1469.37100/24503/(1002060001.14105) = 0.209mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.209mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 169、.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =62.4680.450.5 = 14.055 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.055kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！13.2 200mm厚板模板计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4080mm，间距25070、mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用钢管483.0mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.75。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.2000.900+0.3500.900)=4.333kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标71、准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.1072、0(1.204.333+1.42.430)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/48600=1.106N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.333+1.42.430)0.250=1.290kN 截面抗剪强度计算值 T=31290.0/(2900.00018.000)=0.119N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 73、面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3332504/(1006000437400)=0.044mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.250=1.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 考虑0.9的结74、构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.250+1.200.088)=1.445kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.390/0.900=2.655kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.660.90 最大剪力 Q=0.60.9002.655=1.434kN 最大支座力 N=1.10.9002.655=2.628kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:75、 W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.215106/42666.7=5.04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31434/(24080)=0.672N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面76、变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.338kN/m 最大变形 v =0.6771.338900.04/(1009000.001706666.8)=0.387mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.628kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.480kN77、 经过计算得到最大变形 V= 1.112mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.857106/1.05/4491.0=181.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.112mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的78、竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1004.000=0.398kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.258kN。 2.活荷载为施工荷79、载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.9000.900=2.187kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.17kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶80、层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16=125； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424； 经计算得到=8172/(0.424424)=45.502N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 81、h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2160.9001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.258+0.91.42.187+0.90.91.40.071/0.900=7.956kN 经计算得到=7956/(0.424424)+71000/4491=60.203N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=13.06 所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。13.3 300082、*3000柱模计算 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=3000mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=3000mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 900mm。 柱箍采用双槽钢8号槽钢。 柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm。 B方向竖楞15根，H方向竖楞15根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验83、算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.240kN/m2 考84、虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.957.250=51.525kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.90m。 荷载计算值 q = 1.251.5250.900+1.402.7000.900=59.049kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 4885、.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2046.373+1.42.430)0.207 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.25310001000/48600=5.213N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以86、不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2046.373+1.42.430)0.207=7.339kN 截面抗剪强度计算值 T=37339.0/(2900.00018.000)=0.680N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67746.3732074/(1006000437400)=0.220mm 面板的最大挠度小于207.1/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应87、该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.207m。 荷载计算值 q = 1.251.5250.207+1.402.7000.207=13.591kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 12.232/0.900=13.591kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.5910.90 最大剪力 Q=0.60.90013.591=7.339kN 最大支座力 N=1.10.90013.591=13.455kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩88、I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.101106/166666.7=6.61N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37339/(2100100)=1.101N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度89、计算 最大变形 v =0.67710.673900.04/(1009000.008333333.5)=0.632mm 最大挠度小于900.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.251.53+1.402.70)0.207 0.900 = 12.23kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 74.554kN 90、经过计算得到最大变形 V= 1.164mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 50.60cm3； 截面惯性矩 I = 202.60cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=7.851106/1.05/50600.0=147.77N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍挠度计算 最大变形 v = 1.164mm B柱箍的最大挠度小于1322.0/400,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm91、2； 对拉螺栓的直径(mm): 27 对拉螺栓有效直径(mm): 24 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 459.400 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 78.098 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 74.554 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.251.53+1.402.70)0.207 0.900 = 12.23kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形92、计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 67.704kN 经过计算得到最大变形 V= 1.210mm H柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 50.60cm3； 截面惯性矩 I = 202.60cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=6.707106/1.05/50600.0=126.24N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 1.210mm H柱箍的最大挠度小于1130.0/400,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 93、对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 27 对拉螺栓有效直径(mm): 24 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 459.400 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 78.098 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 67.704 对拉螺栓强度验算满足要求!13.4 300*800梁底模板支架计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.2m， 梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距94、 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.75。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用95、荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.450=9.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.800+0.300)/0.300=1.425kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.450=0.405kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.209.000+1.201.425)=11.259kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集96、中荷载 P = 0.91.400.405=0.510kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.944kN N2=1.944kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.825mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 97、f = 0.16410001000/24300=6.749N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31944.0/(2450.00018.000)=0.360N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.825mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公98、式如下: 均布荷载 q = 1.944/0.450=4.320kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.320.45 最大剪力 Q=0.60.4504.320=1.166kN 最大支座力 N=1.10.4504.320=2.138kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.087106/42666.7=2.05N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 99、(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31166/(24080)=0.547N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.475kN/m 最大变形 v =0.6773.475450.04/(1009500.001706666.8)=0.060mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集100、中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.560mm 最大支座力 Qmax=1.944kN 抗弯计算强度 f=0.680106/4491.0=151.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载101、作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.594mm 最大支座力 Qmax=4.180kN 抗弯计算强度 f=0.306106/4491.0=68.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗102、滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.18kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.180kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1003.200=0.344kN N = 4.180+0.344=4.524kN i 计算103、立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16=125； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424； 经计算得到=4524/(0.424424)=25.188N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆104、的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.1700.872=0.306kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3061.0001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.180+0.91.20.318+0.90.91.40.112/0.900=4.665kN 经计算得到=4665/(0.424424)+1105、12000/4491=51.017N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!13.5 500*1300梁底模板支架计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.2m， 梁截面 BD=500mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 106、1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.75。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.3000.450=14.625kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.300+0.500)/0.500107、=1.395kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.450=0.675kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2014.625+1.201.395)=17.302kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.675=0.851kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21108、.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.090kN N2=3.661kN N3=3.661kN N4=1.090kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.064mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/24300=2.387N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31867109、.0/(2450.00018.000)=0.346N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.064mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.661/0.450=8.136kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.140.45 最大剪力 Q=0.60.4508.136=2.197kN 最大支座力 N=1.10.4508.1110、36=4.027kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.165106/42666.7=3.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32197/(24080)=1.030N/mm2 截面抗剪强度设计值 T111、=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.527kN/m 最大变形 v =0.6776.527450.04/(1009500.001706666.8)=0.112mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管112、变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.124mm 最大支座力 Qmax=8.811kN 抗弯计算强度 f=0.370106/4491.0=82.45N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最113、大支座反力，R=8.81kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.811kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1003.200=0.344kN N = 8.811+0.344=9.154kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49114、1cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16=125； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424； 经计算得到=9154/(0.424424)=50.974N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.1700.872=0.306kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3061.2001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.811+0.91.20.318+0.90.91.40.135/0.450=9.495kN 经计算得到=9495/(0.424424)+135000/4491=82.915N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!