1、编号：SJHN.JZY-XX6.23万m2高层框剪结构综合体外墙双排脚手架、电梯井洞口施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据44.XX省和XX市的相关地方标准和要求5二、工程概况5三、总体策划5四、施工准备6五、主要施工工艺6六、构造要求及技术措施71.扣件式钢管脚手架71.1立杆71.2纵向水平杆81.3横向水平杆81.4纵、横向扫地杆91.5剪刀撑91.6脚手板、脚手片101.7连墙件101.8防护设施111.9顶板后浇带回顶123.卸料平台的构造144.安全通道的搭设155施工电2、梯留置15七、安全防护措施151.电梯井洞口防护措施152.结构临边防护措施163.楼梯间防护措施174.防雷避电措施17八、质量标准181.构配件允许偏差182.脚手架搭设的允许偏差和检验方法183.扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准19九、安全施工技术措施191.材质及其使用的安全技术措施1913各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。192.脚手架搭设的安全技术措施2021顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。203.脚手架上施工作业的安全技术措施2035各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。2141平台上的防护栏杆不得任意拆除。214.脚手架拆除3、的安全技术措施225.其它安全要求2355上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。23附录 脚手架计算书25一、脚手架计算书251.纵向水平杆的计算:271.1荷载值计算271.2 强度验算281.3挠度验算282.横向水平杆的计算:292.1荷载值计算292.2抗弯强度计算292.3 挠度计算30=4.03mm303.扣件抗滑力的计算:314.脚手架立杆荷载的计算:31风荷载标准值应按照以下公式计算325.立杆的稳定性计算:335.1 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算335.2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算346.连墙件的计算:34NlNf，连墙件的设计计算满足要求!357.悬挑梁4、的受力计算358.悬挑梁的整体稳定性计算：379.锚固段与楼板连接的计算：37二、型钢悬挑卸料平台3821有关计算参数382.2次梁的验算：392.3主梁的验算41悬挑卸料平台水平钢梁计算简图422.4钢丝拉绳的内力验算：442.5钢丝拉绳的强度验算：442.6钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度验算：45 一、编制依据1.由XX建筑设计院设计的XX置地广场B区施工图纸2.XX置地广场B区工程施工组织设计3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）等相关的规范、规程4.XX省和XX市的相关5、地方标准和要求二、工程概况XXXX置地广场B区工程位于XX市XX大道与XX路交叉口西北角，建筑面积62390m2，框架剪力墙结构，地下二层，地上25层，26层为电梯机房，建筑物檐高103.7m。地下室平面轴线尺寸为70.6m63.0m。本工程为附建式人防地下工程。平时为连通车库 ，战时为防化等级分别为丙丁级的掩蔽体，地上为酒店和写字楼。地上首层层高5.5米，二至四层层高5米，五至十二层层高3.7m，十三层层高2.2m，十四至二十四层层高3.7m，二十五层层高4.05m，机房高度为4.2m。三、总体策划结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设分段悬挑全封闭的扣件式双排钢管脚手架，钢管规格6、为483.5。分别在5.45、24.15、46.35、67.05、89.25标高设置悬挑钢梁作为脚手架承重构件。在5.45m标高处为局部悬挑，外墙外侧有地下室的，搭设落地式脚手架，落于地下室顶板上，在5.45m标高以上连接称为四周封闭的脚手架体。5.45m标高以下搭设落地脚手架，直接在承台顶面上支撑。根据设计提供的室外消防车道顶板承载极限值为活荷载35 kN/m2，楼面荷载5 kN/m2；地下车库顶板承载极限值为活荷载4 kN/m2，楼面荷载7.5 kN/m2。由于97.00m标高处BA轴、BD轴外设计外挑斜板，且BD轴外外挑6.3m,施工脚手架承重体系设计困难，与业主沟通可能变更设计，所以此7、脚手架方案暂未包含此部分内容，将在确定设计是否变更后，进行此部位脚手架专项方案的编制设计。外墙脚手架既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按结构施工荷载及装修荷载综合考虑，结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数为两层。落地脚手架的搭设最大高度为25米，悬挑式脚手架的搭设最大高度为22.2米。内立杆距结构外沿0.30m，立杆横距为1.05 m，立杆纵距为1.50m，纵向水平杆步距为1.80m。外侧立杆和纵向水平杆刷黄漆，剪刀撑刷黄黑相间的油漆（每格长一米）。在施工过程中，为了确保各项安全指标及市级文明工地目标的实现，外脚手架用密目式阻燃安全网实行全封闭。四、施工准备钢管、8、扣件应具有生产许可证、产品合格证、检测报告等相关资料；在进场后第一次使用前，按照标准规定的指标和检验方法，对钢管、扣件进行外观质量检验。不合格的扣件不得使用。对于严重锈蚀、变形、出现裂纹及其他不符合标准情况的不得在承重脚手架工程上使用。五、主要施工工艺脚手架搭设的工艺流程为：定位放线设置悬挑钢梁纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网检查验收。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底9、座下垫脚手板，并垂直于轴线设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的相关构造要求。六、构造要求及技术措施1.扣件式钢管脚手架1.1立杆所有部位的脚手架全部采用双排单立杆搭设，立杆顶端高出女儿墙10、1m，立杆脚部设垫板。立杆接头采用对接扣件连接，接头卡口开口向内侧，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于40cm。1.2纵向水平杆纵向水平杆置于横向水平杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步纵向水平杆要交圈。纵向水平杆采用对接扣件连接，横杆接头卡口开口向上，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm，详见纵向水平杆布置图。1.3横向水平杆每一立杆与纵向水平杆相交处（即主节点），都必须设置11、一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆下立杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。横向水平杆间距应与立杆柱距相同。横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm；伸出里排纵向水平杆距结构外边缘15cm。1.4纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。存在较大高差时，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施，详见纵、横向扫地杆构造图。 1.5剪刀撑剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，在外侧立面的端角处各设置一道，中12、间各道之间的净距不大于15米，沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角为60。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度1000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离100mm。1.6脚手板、脚手片脚手架横宽范围内满铺脚手片，脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效地防护措施。13、脚手片需用18#铁丝双股并联绑扎，不少于四点，要求绑扎处牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现破损的要及时更换。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。1.7连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m、水平间距4.5m。连墙杆用483.5的钢管，它与脚手架内外排立杆、建筑物的连接均采用直角扣件。拉节点在转角范围内和顶部处加密，即在转角1米范围内按垂直方向每3.6米设一拉结点，各段悬挑架体顶端立杆一步以内必须设连接件。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆结点处。墙装饰阶段拉结点，也需满足上述14、要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架可靠安全。1.8防护设施防护栏杆、挡板脚手架必须在施工作业层设置防护栏杆，每步两道，设在外排杆平面上。顶层设1.2m、0.6m高栏杆。脚手架外侧必须设1.2m、0.6m高的防护挡板，底部设230cm高刷黄黑油漆的挡脚板，示意如下；如脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在内侧设1.2m、0.6m的防护栏杆和20cm高踢脚板。架体内封闭脚手架外侧要满挂全封闭式的密目安全网，密目网规格为1.86.0m，用18#镀锌铁丝绑扎在大横杆外立杆里侧。网目应满足不低于2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，单张网重量应15、符合要求，颜色为绿色。要求阻燃，必须有产品生产许可证和质量合格证，以及安全监督管理部门发放的准用证。作业层封闭网应高于平台1.5 m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。平网选用白网。作业层向下每隔一步满铺一层脚手片。1.9顶板后浇带回顶由于钢管脚手架的东侧基础搭设在地下一层顶板上有后浇带，需对顶板后浇带进行回顶，回顶层数为一层。搭设方法：在落地脚手架基础层下一层处进行回顶，回顶使用钢管脚手架，架宽同脚手架横距，顶托上沿横距加50100方木，立杆与上部立杆位置一致，立杆下垫250mm300mm宽50mm厚脚手板，且在立杆上部两侧加斜支撑进行卸载，并在中间加一道横杆连接斜支撑和脚手架，起稳固作用。16、2.悬挑钢管脚手架悬挑脚手架采用483.5的钢管扣件连结，由水平挑梁长4m的16#工字钢，每根用两个22钢筋制作的卡环将其预埋在楼面现浇顶板内组成承力架，然后在承力架上向上搭设双排单立杆脚手架，立杆直接支撑在悬挑梁上。脚手架立杆与悬挑梁应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁上焊接150mm200mm高直径为25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。设置连墙杆，垂直间距为3.6m，水平间距为4.5m。挑梁间距1.5m，挑出长度为1.5m。 3.卸料平台的构造从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，使用时安装在主楼南侧，设置两个，随施工逐层上移。17、规格为5.0m2m1.5m（长宽高），悬挑长度为4.5m，锚固长度为1米1.5米。平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.5t。主梁、次梁均采用 25c槽钢，所有构件均为焊接。防护栏采用483.5钢管，分别在高75cm、150cm处设立两道，并与四周钢梁焊接。四周钢梁外侧面及防护栏均刷黄黑相间的油漆标识。平台每侧设两根619、20.0钢丝绳，每根绳设夹具不少于四个。钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。通过梁上预留拉环拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一个拉环。平台底面设5cm厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周用胶合板全高封闭。卸料平台设置要注18、意与脚手架立杆错开搭设。距建筑结构外皮75cm和50cm处分设两个预埋件，其具体位置和加工尺寸下图所示。4.安全通道的搭设该出入口设在建筑物东南侧，出入口处再搭设6.0m4.5m6.0m （长宽高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板，具体见下图。5施工电梯留置外用提升架设置在建筑物东侧，外脚手架需预留足够宽度，大横杆断开，端开处设置横向斜撑。七、安全防护措施1.电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用12的螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井内地下室一层、首层和首层以上每隔一层设一道水平安全网，安全网应封闭严密，19、网上及平台上均不得存有杂物，电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。 2.结构临边防护措施沿结构四周边柱的内侧设置全封闭式护身栏杆，使用材料均采用483.5钢管。其高度为1.2m、立杆间距为2m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架（具体构造见下图所示）。沿钢管长度方向刷黑黄间隔的油漆（每格长1米）、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。3.楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向在0.6m、1.2m高分别做护身栏杆，沿长度方向刷黑黄间隔的油漆（每格长1米20、），侧边底部设20cm高的挡脚板（刷黑黄相间三角形油漆）。4.防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作, 高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置21、不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。八、质量标准1.构配件允许偏差序号项 目允许偏差（mm）示 意 图检查工具1架子管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3mL4m3mL4m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m302.脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项22、 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具11地基基础地基基础表 面坚实平整观 察观 察排 水不 积 水垫 板不 晃 动底 座不 滑 动不 沉 降-10最后验收垂直度120用经纬仪2搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801003间 距步 距20钢板尺纵 距50横 距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺3.扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合 格 数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接23、长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）120132005010九、安全施工技术措施1.材质及其使用的安全技术措施11扣件的紧固程度应在4065Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。12对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。13各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。14钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。15外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。2.脚手架搭设的安全技术措施21顶板基24、础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。22搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。23开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。24脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。25脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。26在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。3.脚手架上施工作业25、的安全技术措施31结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。32严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。33结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。34当作业层高出其下连墙件3m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。35各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。36定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。37卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采用其它方式时，卡头的卡26、子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，卸料平台外口应略高于内口。38搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。39平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。40平台上装料不得超过负荷并限载1.5吨，不得超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。41平台上的防护栏杆不得任意拆除。42起吊时必须设专人指挥，扶平稳，不能碰撞平台，其它人员不得在平台上逗留.43堆放物料时必须按规格品种堆放整齐,长短分开,不得混吊,并且不得在平台上组装和清理模板.44不得从上一层向下27、一层平台上乱抛物料.45夜间施工平台上必须保持足够的照明.4.脚手架拆除的安全技术措施41拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。42架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。43拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。44拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。45在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后28、方可离开。46每天拆架下班时，不应留下隐患部位。47拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。48所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。49所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。410拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5.其它安全要求根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神、公司的要求以及我项目部创建“文明工地”的总体部署，要求施工时做到如下：51进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。52进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设29、施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。53严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。54脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。55上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。56护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。57脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。58不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业30、面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。59不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。510在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。511拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。512脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。513要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。514施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和31、绳索运输，不得乱扔。515使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。516脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。517施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。518运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。519六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。附录 脚手架计算书一、脚手架计算书钢管脚手架的计算参照（JGJ132、30-2001）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。脚手架搭设统一尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距4.50米。落地式脚手架查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表-1允许搭设为50米，现场搭设最大高度25米，各杆件受力则不用计算满足要求；只须验算基础承载力。由设计知地下室顶板承载力为40 kN/m2或11.5kN/m2，(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 =0.12525=3.125kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹33、笆片脚手板，标准值为0.3 NG2 = 0.3051.50(1.05+0.30)/2=1.063kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木胶合板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15051.500/2=0.563kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.2=0.167kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.918kN。则脚手架传至地下室顶板等效均布荷载为4.918/（1.051.5/2）=6.25KN/m211.5kN/m2，满足要求。计算的悬挑脚手架为双排34、脚手架，以最大搭设高度22.2米（一次挑六层，每层高3.7米），采用单管立杆。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）：0.1248；竹笆片脚手板自重标准值（kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）：0.150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0.005；悬挑水平钢梁采用16#工字钢。1.纵向水平杆的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第条规定，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载35、作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。1.1荷载值计算 纵向水平杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.301.05/2=0.158kN/m 活荷载标准值 Q=31.05/2=1.575kN/m静荷载的计算值q1=1.20.038+1.20.158=0.235kN/m活荷载的计算值q2=1.41.575=2.205kN/m 图1 纵向水平杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 纵向水平杆设计荷载组合简图（支座跨中最大弯矩）1.2 强度验算 跨中和支座最大弯矩分别按图1和图2组和。跨中最大弯矩计算公式如下: =0.080.2351.52+0.36、102.2051.52=0.538 kN.m支座最大弯矩计算公式如下: =-0.100.2291.52-0.1172.2051.52=-0.632 kN.m =Max(0.538106, 0.632106)/4491.0=140.73N/mm2纵向水平杆的计算强度140.73N/mm2小于纵向水平杆的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!1.3挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载下的挠度。 计算公式如下: 最大挠度计算值为： V=0.6770.2351500.004/(1002.060105107780.000)+0.9902.2051500.004/(1002.06010510737、780.000)=5.341mm 纵向水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!2.横向水平杆的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第条规定，横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的下面。用纵向水平杆支座的最大反力计算值作为横向水平杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算横向水平杆的最大弯矩和变形。2.1荷载值计算纵向水平杆的自重标准值 P1=0.0381.5=0.057kN脚手板的自重标准值 P2=0.301.051.500/3=0.158kN 活荷载标准值 Q=3.01.051.500/3=1.575kN集中荷载的计38、算值 P=1.2(0.057+0.158)+1.41.575=2.463kN 小横杆计算简图2.2抗弯强度计算 最大弯矩考虑为横向水平杆自重均布荷载与纵向水平杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kN.m 集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.4631.05/3=0.862kN.m最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.006+0.862=0.868 kN.m最大计算强度=M/W=0.868106/4890=177.51N/mm2 横向水平杆的计算强度177.51N/mm2小于205.0N/mm239、,满足要求!2.3 挠度计算 最大挠度考虑为横向水平杆自重均布荷载与纵向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和。 横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.05710504/(3842.06105121900)=0.036mm 纵向水平杆传递荷载P=2.463 KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=24631050(310502-410502/9)/(722.06105121900) =4.03mm最大挠度和 V= Vqmax+ Vpmax=0.036+4.03= 4.066mm 纵向水平杆的最大挠度4.066小于最大容许挠度105040、/150与10mm,满足要求!3.扣件抗滑力的计算: 按规范表，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 纵向水平杆的自重标准值 P1=0.0381.5=0.057kN 横向水平杆的自重标准值 P2=0.0381.05/2=0.020kN脚手板的荷载标准值 P3=0.301.051.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.01.05141、.500/2=2.36kN 荷载的设计值 R=1.2（0.057+0.020+0.236）+1.42.36=3.680kN R=3.68kN8 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!4.脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 =0.12522.2=2.775kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2 = 0.3051.50(1.05+0.30)/2=1.063kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；42、本例采用栏杆、木胶合板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15051.500/2=0.563kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.2=0.167kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.568kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.021.5001.05/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，参考建筑结构荷载规范(GB50009-200143、)的规定采用：W0 = 0.45 Uz 风荷载高度变化系数，参考建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.42 Us 风荷载体型系数：Us =0.81.21.3=1.248经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.451.421.248= 0.558kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ =1.24.568+0.851.4(4.725+0.558)=11.768KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =1.24.568+1.44.725=12.097KN风荷44、载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式为： MW = 0.851.4WkLah2/10=0.851.40.5581.51.82/10=0.323kN/m 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。5.立杆的稳定性计算:5.1 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.097 kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数参照扣件式规范，取k=1.155； 计算长度系数参照扣件式规范表，由脚手架的高度确定，=1.50；L0 计算长度 (m),由公式 L0 = kh 得L0=45、1.81.1551.5=3.12m； 长细比 L0/i = 3120/15.8=197.5 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 的结果查表得到0.185； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) =12097/(0.185489) ；经计算得到 = 133.72 N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!5.2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.768kN； 钢管立杆受压强度46、计算值 (N/mm2) =11768/（0.185489）+323000/5080；经计算得到 = 193.67 N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!6.连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.558kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.604.50 = 16.200m2； No 连墙47、件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.0KN 经计算得到 Nlw =9.04kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 17.66kN 连墙件承载力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i=300/1.60的结果查表得到=0.94；L0为内排架距离墙的长度 A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 94.23kN NlNf，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件必须与主体脚手架内外排立杆同时连接，与内排杆连接采用双扣件连接。 经过计算得到 Nl = 17.66kN小于三扣件的抗滑力24kN，满足要求!7.悬挑梁的48、受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算，不考虑风荷载。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端与楼板的锚固点为B，墙支点为A。悬臂钢梁受力简图C点最大挠度计算公式：Vmax=Nm22l/3EI(1+k2)+Nm12l/3EI(1+k1)+ml/3EIql2 /8(-1+4k2+3k3)其中k=m/l=1500/2300=0.652，k1=m1/l=300/2300=0.130，k2=m2/l=1350/2300=0.587钢梁长4m，外悬挑部分长m=1500mm，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体m1=300mm，m2=1350mm，墙支点与锚固点距离为l=2300mm。水平悬49、挑梁选用16#工字钢的弹性模量E=2.06105 N/mm2, 截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141 cm3，截面积A=26.1cm2。脚手架集中荷载N=12.097 KN水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5=0.246 KN/mVmax=4.57+0.32+0.05=4.94mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬挑梁为悬挑长度的两倍，即3000mm，则Vmax3000/400=7.5mm，满足要求。对悬挑梁的受力计算得到：最大弯矩:Mmax=Nm1+Nm2+qm2/2=12.097(0.3+1.35)+0.250、461.52/2=20.24KN.m最大应力 =M/1.05W =20.24106/(1.05141000) = 136.71N/mm2水平悬挑梁的最大应力计算值136.71 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2，满足要求！8.悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号工字钢，计算公式如下：其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：=5709.988235/（1350160235）=2.299由于大于0.6，查钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，取值为1。经过计算得到最大应力=20.24106/（1141000）=143.55N/mm2水平钢梁的稳51、定性计算=143.55N/mm2小于f=215 N/mm2，满足要求！9.锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：Mmax=Nm1+Nm2+qm2/2=RBl+q(4-1.5)2/2则水平钢梁与楼板压点的拉环受力RB=Mmax- q(4-1.5)2/2/ l=8.466 kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f为拉环钢筋与混凝土接触面抗拉强度，按照混凝土结构设计规范第10.9.8条f=50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=84664/(3.14502)1/2=10.385mm；选用直径为22mm吊环进行固定。水平钢梁与楼板压点的52、拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。二、型钢悬挑卸料平台此平台限载1.5t（总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍之和。在此不考虑中间钢丝绳承载的有利影响。21有关计算参数荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重（kN/mm2）:0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、木胶合板挡板，自重（kN/mm2）：0.11施工人员等活荷载（kN/mm2）:2.00，最大堆放材料荷载（kN）:15.00悬挑参数内侧钢丝绳与墙的距离（m）：2.00，外侧钢丝绳与内侧钢丝绳之间的距离（m）:1.5;53、上部拉绳点与悬挑梁支点的距离（m）：3.00；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与梁板的接触点按固支计算：预埋钢筋压环的直径（mm）：20.00水平支撑梁主梁材料类型及型号：25c号槽钢；次梁材料类型及型号：25c号槽钢；次梁水平间距Ld(m):0.40,建筑物与次梁的最大允许距离Le(m):0.20;卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）:4.50,水平钢梁的锚固长度（m）:1平台计算宽度（m）:2.00。2.2次梁的验算：次梁选择25c槽钢，间距0.4m,其截面特性为：截面积A=44.91cm2;惯性矩 Ix=3690.45cm4;转动惯量 Wx=295.236cm3;回转半径ix=54、9.065cm;截面尺寸：b=82mm,h=250mm,t=12mm.荷载计算脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35 kN/m2;Q1=0.350.4=0.14 kN/m;最大的材料器具堆放荷载为15.00kN,转化为线荷载：Q2=15.00/4.50/2.000.40=0.67 KN/m;槽钢自重荷载 Q3=0.35kN/m;经计算得到 静荷载设计值 q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.14+0.67+0.35) =1.38 kN;经计算得到 活荷载设计值 p=1.42.00.42.0=2.24 kN。内力验算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的剪支梁计算，计算简图55、如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，最大弯矩 M=1.3822/8+2.242/4=1.81 kN.m。抗弯强度验算 次梁应力：其中rx截面塑性发展系数，取1.05； f钢材的抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2;次梁槽钢的最大应力计算值=1.81103/（1.05295.24）=5.84 N/mm2;次梁槽钢的最大应力计算值=5.84 N/mm2小于其抗压强度设计值f=205.00 N/mm2，满足要求！整体稳定性验算 其中，均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到，=57012.082.0235/（2.0250.0235.0）=1.12；由于大于0.6，按照56、下面公式调整：1.0得到=0.819次梁槽钢的稳定性验算=1.81103/（0.819295.236）=7.50 N/mm2;次梁槽钢的稳定性验算= 7.50 N/mm2小于其抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！2.3主梁的验算主梁选择25c号槽钢，其截面特性为：截面面积 A=44.91cm2;惯性矩 Ix=3690.45cm4;转动惯量 Wx=295.236cm3;回转半径ix=9.065cm;截面尺寸：b=82mm,h=250mm,t=12mm.荷载验算栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用钢管栏杆、木胶合板挡板，标准值为0.11 kN/m;槽钢自重荷载 Q2=0.35 kN/m静57、荷载设计值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.11+0.35)=0.55 kN/m;次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=（1.382.0+2.24）/2=2.50 kN；内力验算 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑卸料平台水平钢梁剪力图(kN)悬挑卸料平台水平钢梁弯矩图(kN.m)悬挑卸料平台水平钢梁变形图(mm)卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法得到：R1= 19.02 kN R2= 15.987 kN最大支座反力 Rmax= 19.020 kN;最大弯矩 Mmax=8.066 kN.m;最大挠度 V=0.465 mm。抗弯强度验算其中58、 rx截面塑性发展系数，取1.05； f钢材抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2;主梁槽钢的最大应力计算值=8.07106/1.05/295236+2.22104/4491=30.959 N/mm2;主梁槽钢的最大应力计算值小于其抗压强度设计值，满足要求！整体稳定性验算其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到，=57012.082.0235/（4500250.0235.0）=0.499；主梁槽钢的稳定性验算8.07106/（0.499295236）=54.80 N/mm2;主梁槽钢的稳定性验算54.80 N/mm2小于f=205.00 N/mm2，满足要求！2.459、钢丝拉绳的内力验算：水平钢梁的垂直支座反力Rci和钢丝拉绳的轴力Rui按照下式计算：其中水平钢梁的垂直支座反力（kN）; 钢丝拉绳的轴力（kN）; 钢丝拉绳的轴力与水平钢梁的垂直支座反力的夹角； =0.651；根据以上公式计算得到钢丝拉绳的拉力为：=/； =19.02/0.651=29.23 kN.2.5钢丝拉绳的强度验算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru取最大值进行计算，则Ru=29.23 kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=Fg/K其中Fg钢丝绳的容许拉力（kN） Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）； 钢丝绳60、之间的不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取29.23 kN，=0.82，k=6,得到：d=20.7mm。经计算，钢丝绳最小直径必须大于21mm才能满足要求！2.6钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度验算： 取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力的最大值Ru进行计算，作为拉环的拉力N，即N=Ru=29225.687 N 钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算公式为： 其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范第所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按两个截面计算。拉环的应力不应大于50 N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值取f=50 N/mm2；所需要的钢丝绳（斜拉杆）的拉环最小直径：D=29225.74/（3.142502）1/2=27.3mm。