1、综合楼工程门式架高大模板安装组拼专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录第一节编制及计算依据3第二节 工程概况4第三节模板方案选择4第四节 梁板模板支架材料选择及搭设方法4第五节模板安装51、模板安装的一般要求52、模板组拼6第六节 模板拆除6第七节模板技术措施71、进场模板质量标准72、模板安装质量要求73、其他注意事项94、脱模剂及模板堆放、维修9第八节安全、环保文明施工措施101、安全施工措施102、环保与文明施工103、混凝土浇筑过程的观测：104、高大支模事故应急救援预案105、后浇带模板的搭设及拆2、除11高大模板专项施工方案第一节编制及计算依据 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；建筑结构荷载规范GB50009-2001；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）；冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002；本工程建筑及结构施工图等。第二节 工程概况本工程属于框架结构，地下1层，地上5层；总建筑高度：21.85m，局部最高26.10m；总建筑面积：10453m2；层高：地下室标高-2.0m，首层商铺标高0.000，营销大厅标高0.400m，会所标高1.200m；二层标高为6.0003、m；二至五层层高均为3.9 m。除首层楼板厚为120mm外，其余楼层楼板厚均为100mm。本工程梁断面尺寸较多，但可归纳为三类并分类搭设模板及其支架。第一类即框支梁600mm1400mm梁，位于2层结构轴线上，该处层高为5.6m；第二类包括300mm1300mm、400mm800mm、300mm1000mm、240mm1200mm、300mm900mm、240mm1000mm等；第三类包括300mm700mm、300mm600mm、300mm500mm等断面较小的梁。本工程在轴间靠轴侧设有800mm宽后浇带，模板的搭设及拆除需考虑这一因素。第三节模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要4、求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案： 板模板及梁模板均采用门式脚手架支撑体系。梁板底及5、梁侧模板均选用18mm厚木夹板 。支撑体系采用MF1219型号门架, 门式脚手架支撑体系由门架、交叉支撑、连接棒、锁臂、可调底座、可调托坐、水平拉杆及剪刀撑等组成，12191930高架及1219930矮架配合使用；483.5钢管及配套扣件做水平拉杆及剪刀撑。第四节 梁板模板支架材料选择及搭设方法 1、第一类梁（600mm1400mm）模板及支架搭设方法：梁底采用横向80mm100mm200mm木方和纵向100mm100mm木方支撑（可用100502.5轻型槽钢代替）；梁侧主龙骨（水平方向）材料为2483.5mm钢管上下2排650mm，下排距梁底300mm，上下2排均设穿梁螺栓14800mm,梁6、侧次楞龙骨（竖直方向）材料为方木8080mm400mm。用2030mm厚木版做夹木、托木及斜撑。门架跨距取600mm。 2、第二类梁包括300mm1300mm、400mm800mm、300mm1000mm、240mm1200mm、300mm900mm、240mm1000mm等梁模板及支架搭设方法：梁底采用横向80mm100mm300mm木方（或80mm80mm200mm）和纵向80mm100mm木方支撑（可以100502.5轻型槽钢代替）；300mm1300mm梁侧主龙骨材料为2483.5钢管上下2排600mm，上下2排均设穿梁螺栓14800mm，下排距梁底300mm，梁侧次楞龙骨材料为方木87、0mm80mm400mm；240mm1200mm梁侧主龙骨材料为2483.5钢管上下2排600mm，上下2排均设穿梁螺栓12800mm，下排距梁底250mm，梁侧次楞龙骨材料为方木80mm80mm400mm；240mm1000mm、300mm1000mm、400mm800mm、300mm900mm、梁侧主龙骨材料为2483.5钢管1排，并设穿梁螺栓12800mm，距梁底400mm，梁侧次楞龙骨材料为方木80mm80mm400mm；用2030mm厚木版做夹木、托木及斜撑。门架跨距取900mm。3、第三类梁（300mm700mm等断面较小的梁）模板及支架搭设方法：梁底采用横向80mm80mm2508、mm木方和纵向 100502.5轻型槽钢支撑；梁侧竖楞龙骨材料为方木8080mm400mm；用2030mm厚木版做夹木、托木及斜撑。门架跨距取1800mm。 4、楼板模板及支架搭设方法：板底模板选用18mm厚木夹板，次龙骨（直接支撑模板）采用80mm80mm400mm方木支撑，主龙骨（放于门架顶拖上）采用 100502.5轻型槽钢。门架跨距取1800mm，门架间距取600mm。5、剪刀撑及水平拉杆设置：凡主梁下均设剪刀撑且间距不超过6米；每步架均设水平拉杆。6、地基处理：素土分层夯实后，浇筑C15砼垫层100厚。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处9、理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 3、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板5010、0 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 4、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 11、2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、12、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差13、检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾14、污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不15、得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安16、装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）浇筑混凝土时，分层浇筑，严防振捣不实或过振，使模板变形。 2）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 4）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。17、 （8）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证梁、板阳角顺直。 （4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳18、定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节安全、环保文明施工措施1、安全施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架。 （3）拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区19、域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（5）对浇筑混凝土的要求：浇筑混凝土过程中严禁混凝土厚度过大而危及模板及支架系统的稳定性。 （6）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木20、料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 2、环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。3、混凝土浇筑过程的观测：设专职安全员经常巡视模板支撑情况，看看有无漏支、漏顶，缺少水平拉杆及剪刀撑现象，特别是注意正在浇倒混凝土的部位，如有松顶、倾斜、下沉等情况，应立即暂停施工，派员加固修补。4、高大支模事故应急救援预案高大支模一般事故现场应急救援预案（1）、模板发生火灾时，在火势不是很大时，项21、目部应启动本项目的应急救援队伍，进行灭火自救，采用的灭火器材有灭火器，水、细砂等。同时要根据火灾的等级大小决定是否报119。（2）、模板作业时当有人自高处坠落摔伤、或受到物体打击时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。将伤者救出现场后，若轻伤则在项目部包扎好送附近医院救治；若伤重的现场有车辆即送医院；现场无条件的，即打“120”急救电话，准确说出出事地点，何种受伤，情况如何，救伤车到达派人随车跟进及处理好医院的事情。（3）、在浇筑混凝土时，若发现模板支架出现沉陷，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架不会发生倒塌后，组织人员对整个支架进行加固，加设回顶，在确认安全22、后方可继续浇筑混凝土。（4）、在浇筑混凝土时，若模板支架出现局部倒塌，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架其它部位不会发生倒塌后，组织人员对支架进行加固，并派人进行清理，对模板进行重新安装，确认牢固后方可浇筑混凝土。（5）、项目部人员在发生事故后应积极做好疏散及维持现场秩序工作，且组织现场目击人员，做好笔录取证工作。高大支模重大事故现场应急救援预案 高大支模重大事故主要是：A：火势严重，无法控制；B：模板支架整体沉陷；C：模板整体塌陷。其相应的应急救援措施为：（1）、项目经理第一时间向公司领导汇报，根据现场情况拨打救援电话。（2）、由技术负责人指挥所有人员撤离事故现场。（3）、派技术负责人对现场进23、行险情观察，制定可行性方案。（4）、专职安全员清点施工现场人员，组织人员撤离，上报伤亡人员情况。（5）、安排施工员封闭现场，保证救援道路畅通，并负责协调对外关系。（6）、组织准备好好各种救援抢险物资。（7）、组织抢险救援队伍，由项目经理向救援援人员交底，确定紧撤离信号，在确定不发生二次灾害的情况下，由专职安全员带领救援援人员进行救援，并随时汇报救援情况。（8）、派测量员对危险源进行监测，隔3分钟汇报一次险情。（9）、向到达施工现场的领导汇报事故的有关情况。5、后浇带模板的搭设及拆除本工程在轴间靠轴侧设有800mm宽后浇带，模板的搭设及拆除需考虑这一因素。当后浇带混凝土强度达到设计强度前，轴间主24、次梁模板及支架均不得拆除，、轴梁混凝土强度达到设计强度后可以拆除其模板及支架。计算书一（600mm1400mm梁）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.40；板厚100mm。梁底采用横向80mm100mm200mm木方和纵向100mm100mm木方支撑；梁侧主龙骨（水平方向）材料为2483.5mm钢管上下2排650mm，下排距梁底300mm，上下2排均设穿梁螺栓14800mm,梁侧次楞龙骨（竖直方向）材料为方木8080mm400mm。用2030mm厚木版做夹木、托木及斜撑。门架跨距取600mm, 门架间距取600mm。2.荷载参数模板自重(25、kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):30.1；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平面2.0，垂直面4.03.材料参数木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混26、凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.0 kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.0h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.4m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 30.05 kN/m2、33.6 kN/m2，取较小值30.05 kN/m2作为本工程计算荷载。新浇混凝土作用于模板的侧压力按三角形分布考虑，其下面最大压力值为30.05 kN/27、m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10001818/6=5.4104mm3（按1000mm宽计算）； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.28、030.05=36.6kN/m；振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.04=5.6kN/m；q = q1+q2 = 36.6+5.6 = 42.2 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 400mm；面板的最大弯距 M= 0.142.24002 = 6.75105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.75105 / 5.4104=12.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =12.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 30.0529、1.0 = 30.05N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1000183/12=4.86103mm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.054004/(10095004.86105) =1.45 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =1.45mm 小于面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，这里简化为均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，30、龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80802/6 = 8.53104mm3；I = 80803/12 = 3.41106cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： M=qL2/8其中，作用在内楞的线荷载，(新浇混凝土侧压力简化为最大均匀分布)q = (1.230.05+1.44)0.4=16.67kN/m； 内楞计算长度:L = 650mm； 内楞的31、最大弯距: M=16.67650 2/8= 8.80105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =8.80105/8.53104 =10.32 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =10.32 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 =5qL4/(384EI)其中 E 木材的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在内楞上的侧压力线荷载标准值： q =30.050.40/1= 12.02 N/mm； L-计算跨度(外楞间距)：L = 650mm； I-内楞的截面惯性矩：I= 832、0803/12 =3.41106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: =512.026504/(384100003.41106) = 0.82mm；内楞的最大容许挠度值: = 650/250=2.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.82mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用双钢管，即2483.5mm钢管，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 25080 = 10160mm3；I = 2121900 = 2.44105mm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值33、(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；W - 外楞的净截面抵抗矩；f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载:（新浇混凝土侧压力按实际的三角形、梯形分布考虑） P = 1.2（30.05+30.05/2）/2+1.440.40.625=8.16kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓横向间距): l = 800mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1758160800 = 1.14106N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.14106/10160 = 112.4 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯34、应力计算值 =112.4N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000N/mm2； p-作用在外楞上的集中荷载标准值： p =（30.05+30.05/2）/20.400.625= 5.63 KN； l-计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 800mm； I双钢管的截面惯性矩：I = 2.44105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.631038003/(1002100002.44105) = 0.64mm；外楞的最大容许挠度值: =800/250= 3.2mm；外楞的最大挠度计算值 35、=0.64mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =3.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: P = 1.2（30.05+30.05/2）/2+1.440.80.625=16.32kN；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.32kN 小于36、 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200 mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2（24+1.5）0.61.40=25.70kN/m；37、模板结构自重荷载：q2:1.20.350.60=0.25kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.60=1.68kN/m；q = q1 + q2 + q3=25.70+0.25+1.68=27.63kN/m；面板的最大弯距：M = 0.127.632002= 110520N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=600182/6=32400 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0N/mm2；面板截面的最大应力38、计算值： = M/W =110520/32400 = 3.41N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =3.41N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.40+0.35）0.60 = 21.63N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =600183/12 = 291600 mm4；面板的最大允许挠度值: =39、200/250 = 0.80mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.632004/(1009500291600)=0.1mm；面板的最大挠度计算值: =0.1mm小于面板的最大允许挠度值: = 0.80mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算该梁底横向支撑采用方木80mm100mm200mm。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=（24+1.5）1.400.20=7.14kN/m；(2)模板的自40、重荷载(kN/m)：q2=0.35(21.40+0.60)/0.600.20=0.40kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：q3=20.20=0.40kN/m；均布荷载标准值： q = 7.14+0.40 =7.54kN/m；均布荷载设计值： q = 1.27.14+1.20.40+1.40.40=9.61kN/m；集中荷载设计值：（考虑梁两侧板各450mm宽传来荷载，并集中作用于梁两侧） P = 1.2（0.1025.1+0.35）+1.41.0 0.450.20=0.43kN；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: M=qc(2l-c)/8 +pl/2其中， M-计算最大41、弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在木方上的均布荷载设计值；q=9.61kN/m p-作用在木方上的集中荷载设计值；p= 0.43kN c-计算简图c段长度；c= 0.60 m最大弯距：M =9.610.60（21.20-0.60）/8+0.431.20/2=1.56kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底横向支撑的截面抵抗矩: W=801002/6=133333 mm3 f -梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=1342、N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =1.56106/133333= 11.70N/mm2；木方的最大应力计算值 11.70 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=7.54kN/m E-梁底横向支撑弹性模量；E=10000 N/mm2 I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=801003/12=6666667 mm4梁底横向支撑最大挠度计算值 = 7.5460043、(812003-460021200+6003) /(384100006666667)=2.18mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1200/250=4.8 mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =2.18mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木100mm100mm（或 100502.5轻型槽钢）强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。按集中荷载三跨连续梁计算,每跨跨中有两个集中荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝44、土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）0.61.40.2/2 =2.14kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(21.3+0.6)0.2/2 =0.11kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：P3:=20.600.2/2 =0.12kN；(4)两边板传来荷载设计值： P4 = 1.2（0.1025.1+0.35）+1.41.0 0.450.2=0.43kN；集中荷载设计值： P = 1.2（2.14+ 0.11）+ 1.40.12+0.43=3.30kN；2.抗弯强度及挠度验算：最大弯矩：M=0.267pL=0.2673.300.6=0.53kN.m按以下公式进行梁45、底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : W=1001002/6=166666.67 mm3 f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=13N/mm2； 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.53106/166666.67 =3.18 N/mm2木方的最大应力计算值 3.18N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！ -最大容许挠度(mm) = 600/250 = 2.4 mm；最大变形（挠度）：1.883pL3/(100E46、I)=1.8833.301036003/(100100008333333)= 0.16 mm梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.16mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！若以100502.5轻型槽钢代替100mm100mm木方，则： = M/W = 0.53106/16270 = 32.58N/mm2205 N/mm2，满足要求！=1.883pL3/(100EI)=1.8833.301036003/(100210000813400)= 0.08 mm =2.4mm，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK147、(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 50.90 ) )= 60.02 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 (50.900)/48、cos/(41.950) = 0.087kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (50.900) / (41.950) = 0.022kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.119 kN/m；(3)梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.0+1.5049、）0.601.400.60= 12.852kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(21.30+0.60)0.60 =0.672 kN；3) 板钢筋混凝土及模板自重荷载(kN)：（0.1025.1+0.35）0.4520.60=1.54 kN则梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 15.064 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)4.0 + NGk3= 17.60kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.00.600.600= 0.720kN；九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门50、架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 17.60 kN/m； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.72 kN；经计算得到，N = 22.13 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 22.13 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i=1.13193/1.525=143查表得到， =0.336； k - 调整系数，k=1.13； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=51、1.525 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=3.1 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.536m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=2 A1=23.10= 6.20 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.9 cm4； I=I0+I1h1/h0=6.08+1.421536/1930=7.21 cm4经计算得到，Nd= 0.33662020552、=42706N=42.71 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！计算书二（300mm1300mm等第二类梁）一、参数信息1.模板支撑及构造参数第二类梁包括300mm1300mm、400mm800mm、300mm1000mm、240mm1200mm、300mm900mm、240mm1000mm等。梁模板及支架搭设方法：梁底均采用横向80mm100mm300mm(或80mm80mm200mm)木方和纵向80mm100mm木方支撑（或100502.5轻型槽钢）；300mm1300mm梁侧主龙骨材料为2483.5钢管上下2排600mm，上下2排均设穿梁螺栓14800mm，下排距梁底300mm，53、梁侧次楞龙骨材料为方木80mm80mm400mm；240mm1200mm梁侧主龙骨材料为2483.5钢管上下2排600mm，上下2排均设穿梁螺栓12800mm，下排距梁底250mm，梁侧次楞龙骨材料为方木80mm80mm400mm；240mm1000mm、300mm1000mm、400mm800mm、300mm900mm、梁侧主龙骨材料为2483.5钢管1排，并设穿梁螺栓14800mm，距梁底400mm，梁侧次楞龙骨材料为方木80mm80mm400mm；用2030mm厚木版做夹木、托木及斜撑。门架跨距取900mm。因第二类梁侧模做法同第一类梁侧模做法且偏于安全，故这里不再重复进行验算。2.荷载54、参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平面2.0，垂直面4.0。3.材料参数木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 二、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑55、模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300 mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2（24+1.5）0.31.30=11.93kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.30=0.13kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.30=0.84kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.93+0.13+0.84=12.56、9kN/m；面板的最大弯距：M = 0.112.93002= 116100N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=300182/6=16200 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =116100/16200 = 7.17N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =7.17N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算刚度验算采用标准57、荷载,最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.30+0.35）0.30 =10.05N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =300183/12 = 145800 mm4；面板的最大允许挠度值: =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.053004/(1009500145800)=0.40mm；面板的最大挠度计算值: =0.40mm小于面板的最大允许挠度值: = 1.2mm，满足要求！三、梁底纵58、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算该梁底横向支撑采用方木80mm100mm300mm（也可采用80mm80mm200mm，这里也对其进行了验算）。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=（24+1.5）1.300.30=9.95kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35(21.2+0.30)/0.300.30=0.95kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：q3=20.30=0.60kN/m；均布59、荷载标准值： q = 9.95+0.95 =10.90kN/m；均布荷载设计值： q = 1.29.95+1.20.95+1.40.60=13.92kN/m；集中荷载设计值：（考虑梁两侧120mm厚板各525mm宽传来荷载，并集中作用于梁两侧） P = 1.2（0.1225.1+0.35）+1.41.0 0.5250.30=0.86kN；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: M=qc(2l-c)/8 +pl/2其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在木方上的均布荷载设计值；q=13.92kN/m p-作用在木方上的集中荷载设计值；p60、= 0.86kN c-计算简图c段长度；c= 0.30 m最大弯距：M =13.920.30（21.20-0.30）/8+0.861.20/2=1.61kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底横向支撑的截面抵抗矩: W=801002/6=133333 mm3 f -梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =1.61106/133333= 12.08N/mm2；木方的最大应力计算值 12.08 N/mm61、2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！若采用方木80mm80mm200mm代替80mm100mm300mm木方，则：荷载的计算：q1=（24+1.5）1.300.20=6.63kN/m；q2=0.35(21.2+0.30)/0.300.20=0.63kN/mq3=20.20=0.40kN/m；均布荷载标准值： q = 6.63+0.63 =7.26kN/m；均布荷载设计值： q = 1.27.26+1.40.40=9.27kN/m；集中荷载设计值： P = 1.2（0.1225.1+0.35）+1.41.0 0.5250.20=0.57kN；抗弯强度验算：最大弯距：M =9.62、270.30（21.20-0.30）/8+0.571.20/2=1.07kN.m； W -梁底横向支撑的截面抵抗矩: W=80802/6=85333 mm3梁底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =1.07106/85333= 12.53N/mm2；木方的最大应力计算值 12.53 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=10.90kN/m E-梁底横向支撑弹性模量；E=63、10000 N/mm2 I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=801003/12=6666667 mm4梁底横向支撑最大挠度计算值 = 10.90300(812003-430021200+3003) /(384100006666667)=1.72mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1200/250=4.8 mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.71mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！若采用方木80mm80mm200mm代替80mm100mm300mm木方，则：q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=7.26kN/m I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=808003/1264、=3413333 mm4梁底横向支撑最大挠度计算值 = 7.26300(812003-430021200+3003) /(384100003413333)=2.24mm =4.8mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木80mm100mm（或100502.5轻型槽钢）强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。按集中荷载两跨连续梁计算,每跨跨中有两个集中荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）0.31.30.3/2 =1.47kN65、；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(21.18+0.3)0.3/2 =0.14kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：P3:=20.300.3/2 =0.09kN；(4)两边板传来荷载设计值： P4 = 1.2（0.1225.1+0.35）+1.41.0 0.5250.3=0.86kN；集中荷载设计值： P = 1.2（1.47+ 0.14）+ 1.40.09+0.86=2.92kN；2.抗弯强度及挠度验算：最大弯矩：M=0.333pL=0.3332.920.9=0.88kN.m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； 66、M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : W=801002/6=133333 mm3 f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=13N/mm2； 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.88106/133333 =6.6 N/mm2木方的最大应力计算值 6.6N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！ -最大容许挠度(mm) = 900/250 = 3.6 mm；I=801003/12=6666667mm4最大变形（挠度）：1.466pL3/(100EI)=1.4662.921039003/(100167、00006666667)= 0.48mm梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.47mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.119 kN/m；(3)梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.0+1.50）068、.301.300.90= 8.95kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(21.180+0.30)0.90 =0.84 kN；3) 板钢筋混凝土及模板自重荷载(kN)：（0.1225.1+0.35）0.52520.90=3.18 kN则梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 12.97 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)4.5 + NGk3= 15.82kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.00.300.90= 0.540kN；五、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力69、设计值计算公式(不组合风荷载) 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 15.82 kN/m； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.54kN；经计算得到，N = 19.74 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.74 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；经计算得到，Nd= 42.71 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！计算书三（300mm700mm等第三类梁）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁模板及支架搭设方法：梁底采用横向80mm80mm250mm木方和纵向 100502.70、5轻型槽钢支撑；梁侧竖楞龙骨材料为方木8080mm400mm；用2030mm厚木版做夹木、托木及斜撑。门架跨距取1800mm。第三类梁侧模做法同第一类梁侧模做法比较相似，因断面高度较小未设穿梁螺栓仍偏于安全，故这里不再重复进行验算。第三类梁底模板做法同第二类梁底模板做法相比较，横方间距较小，这里不再对其梁底模板重复进行验算。2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平面2.0，垂直面4.0。3.材料参数木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；面板类型：胶合面板；面71、板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；100502.5轻型槽钢W=16.27cm3，I=81.34cm4；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 二、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算（80mm80mm250mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=（24+1.5）0.70.25=4.46kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35(20.6+0.30)/0.300.25=0.44kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：q3=20.72、25=0.50kN/m；均布荷载标准值： q = 4.46+0.44 =4.9kN/m；均布荷载设计值： q = 1.24.9+1.40.50=6.58kN/m；集中荷载设计值：（考虑梁两侧120mm厚板各525mm宽传来荷载，并集中作用于梁两侧） P = 1.2（0.1225.1+0.35）+1.41.0 0.5250.25=0.71kN；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: M=qc(2l-c)/8 +pl/2其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在木方上的均布荷载设计值；q=6.58kN/m p-作用在木方上的集中荷载设计值；73、p= 0.71kN c-计算简图c段长度；c= 0.30 m最大弯距：M =6.580.30（21.20-0.30）/8+0.711.20/2=0.94kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底横向支撑的截面抵抗矩: W=80802/6=85333 mm3 f -梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =0.94106/85333= 11.06N/mm2；木方的最大应力计算值 11.06N/mm2 小于74、 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=4.9kN/m E-梁底横向支撑弹性模量；E=10000 N/mm2 I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=80803/12=3413333 mm4梁底横向支撑最大挠度计算值 = 4.90300(812003-430021200+3003) /(384100003413333)=1.50mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1200/250=4.8 mm；梁底横75、向支撑的最大挠度计算值 : =1.50mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算第三类梁底纵向支撑采用钢方：100502.5轻型槽钢。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。按集中荷载简支梁计算,每跨跨中有5个集中荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）0.30.70.3/2 =0.80kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(20.6+0.3)0.3/2 =0.08kN(3)活荷载为振捣混凝土76、时产生的荷载(kN)：P3:=20.300.3/2 =0.09kN；(4)两边板传来荷载设计值： P4 = 1.2（0.1225.1+0.35）+1.41.0 0.5250.3=0.86kN；集中荷载设计值： P = 1.2（0.80+ 0.08）+ 1.40.09+0.86=2.04kN；2.抗弯强度及挠度验算：最大弯矩：M=0.75pL=0.752.041.8=2.75kN.m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : W=16270 mm3 f -梁底纵向支撑77、截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=205N/mm2； 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 2.75106/16270 =169.02N/mm2木方的最大应力计算值169.02N/mm2 小于钢方抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！ -最大容许挠度(mm) = 1800/250 = 7.2 mm；最大变形（挠度）查静力计算手册：=1.45+1.39+2.79=5.63mm梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =5.63mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =7.2mm，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(78、kN/m)经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.119 kN/m；(3)梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.0+1.50）0.300.701.80= 9.64kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(20.60+0.30)1.80 =0.95 kN；3) 板钢筋混凝土及模板自重荷载(kN)：（0.1225.1+0.35）0.52521.80=6.35 kN则79、梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 16.94 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)5.0 + NGk3= 20.11kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.00.301.80= 1.08kN；五、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 20.11 kN/m； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.08kN；经计算得到，N = 25.64 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 80、其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 25.64 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；经计算得到，Nd= 42.71 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！计算书四：板底模板施工安全计算书一、参数信息1.构造参数楼板模板及支架搭设方法：板底模板选用18mm厚木夹板，次龙骨（直接支撑模板）采用80mm80mm400mm方木支撑，主龙骨（放于门架顶拖上）采用 100502.5轻型槽钢。门架跨距取1800mm，门架间距取600mm。2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):24.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工人员及设备荷81、载标准值(kN/m2):2.53.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：80.0；板底横向方木截面高度(mm)：80.0板底纵向支撑 100502.5轻型槽钢板底横向支撑间隔距离(mm)：400.0面板厚度(mm82、)：18.0二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =400mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值（按1000板宽计算）：q1: 1.2(24+1.1)0.121.0=3.61kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.283、0.351.0=0.42kN/m施工人员与设备产生的荷载设计值：q3: 1.42.51.0=3.5kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.61+0.42+3.5=7.53kN/m；面板的最大弯距：M = 0.17.534002= 120480N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1000182/6=5.4104 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =1204884、0 /54000 = 2.23N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =2.23N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算刚度验算采用标准荷载。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（24.0+1.1)0.121.0= 3.01N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =400mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =1000183/12 = 4.86105mm4；面板的最大允许挠度值: =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.0185、4004/(10095004.86105)=0.11mm；面板的最大挠度计算值: =0.11mm 小于面板的最大允许挠度值: = 1.6mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一）、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用方木80mm80mm400mm。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=25.10.120.4=1.20kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.350.4=0.14kN/m 恒荷载标准值：qGK:=1.86、2+0.14=1.34kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：qQK:=2.50.4=1.0kN/m；恒荷载设计值：qG:=1.21.34=1.61kN/m；活荷载设计值：qQ:=1.41.0=1.4kN/m；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:（按简支梁计算） M=0.125qGL2+0.125qQ L2其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1.2m； qG-作用在横向木方上的均布恒荷载设计值； 1.61kN/m qQ -作用在横向木方上的均布活荷载设计值；p= 1.4kN最大弯距：M =0.1251.611.22+0.1251.41.22=0.87、54kN.m=0.54106N.mm；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=80802/6=85333 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.54106/85333 =6.33N/mm2；木方的最大应力计算值 6.33N/mm2 小于木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！3. 挠度验算：最大挠度88、考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=1.34kN/m E-板底横向支撑弹性模量；E=9500kN/m I-板底横向支撑截面惯性矩；I=3413333kN/m板底横向支撑最大挠度计算值 = 51.3412004 /(38495003413333)=1.12mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1200/250=4.8 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.12mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！（二）、板底纵向支撑计算本工程板底纵89、向支撑采用方木100mm100mm（或100502.5轻型槽钢）。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工人员及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度计算：板底纵向支撑，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受集中荷载 P=（1.21.34+1.41.00.4）（1.2+0.6）0.5=1.95 kN最大弯矩：M= 7/12PL=7/121.951.8=2.05 kN.m按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W90、 -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2 b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度； W=1001002/6=1666667 mm3板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 2.05106/166667 = 12.3N/mm2木方的最大应力计算值 12.3 N/mm2小于木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！2、挠度验算查静力计算手册按简单叠加法计算最大变形（挠度）：1.85+0.61+2.77=5.24mm -最大容许挠度(mm) = 1800 /250 = 7.2mm；板底纵向支撑的最大挠度91、计算值 : =5.24mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =7.2mm，满足要求！若以100502.5轻型槽钢代替100mm100mm木方，则： = M/W = 2.05106/16270 = 126.0 N/mm2205 N/mm2，满足要求！1.55+0.51+2.33=4.39mm =7.2mm，满足要求！ 四、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力92、合计 NGk2 = 0.168 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土板自重(kN)：（24+1.1）0.121.8(0.6+1.2)= 9.759kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.351.8(0.6+1.2) =1.134 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 10.893 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.168)5.80 +10.893= 14.849kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.01.8(0.6+1.2)= 3.24kN；五、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 14.849 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 3.24 kN； H - 脚手架的搭设高度，H = 5.8 m。经计算得到，N =22.354kN。经计算得到，Nd= 0.336620205=42706N=42.71 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！