1、编号：SJHN.JZY-XX饭店改扩建工程高大模板支撑体系专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据3二、工程概况4三、施工准备73.1组织机构7责任划分表73.2机构各部门职责73.3人员准备8人员准备一览表83.4材料准备83.5技术准备103.6施工周期10四、模板支撑体系设计114.1主要材料选用：11五、模板及支撑施工方法165.1施工准备165.1.1材料要求165.1.2主要机具165.1.3作业条件165.1.4模板制作165.2模板支撑体系安装185.3模板支撑体系拆2、除19底模拆除时的砼强度要求19六、质量验收216.1主控项目216.2一般项目21七、文明安全施工注意事项25八、模板施工应急救援预案278.1应急组织机构及职责278.2高处坠落和物体打击事故应急救援预案278.3触电事故应急救援预案278.4机械伤害应急救援预案288.5模板、脚手架坍塌应急救援预案28附录1、顶板支撑计算29一、参数信息:29二、模板支撑方木的计算:30三、木方支撑钢管计算:32四、扣件抗滑移的计算:33五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):33六、立杆的稳定性计算:34附录2、5001000梁模板支撑计算书36一、参数信息36二、梁模板荷载标准值计算38三、梁侧模板面板3、的计算39四、梁侧模板内外楞的计算40五、穿梁螺栓的计算43六、梁底模板计算43七、梁底支撑的计算45八、扣件抗滑移的计算:47九、立杆的稳定性计算:48一、编制依据序号名 称编号1XXXX饭店改扩建工程建筑施工图2XXXX饭店改扩建工程结构施工图3XXXX饭店改扩建工程工程施工组织设计4XX饭店改扩建工程施工合同5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20026高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20027建筑抗震设计规范GB50011-20018建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20029混凝土结构设计规范GB50010-200210建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范J4、GJ166-200811建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200112建筑结构荷载规范GB50009-200113钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-200814建筑结构长城杯工程质量评审标准DBJ/T01-69-200315建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-200116建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200817建筑结构长城杯工程质量评审标准GBJ107-8718XX市建筑工程施工现场安全管理环境DBJ0169200319关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号20XX市安全生产条例二、工程概况1建筑总面积3575、89.17地下部分面积18365.00m2地上部分面积17424.17m2首层高支模面积1377.23 m22层 数地上16层、地下3层层 高（m）-3层3.952-4层6.1-2层3.65-13层4.9-1层5.0514-16层5.5首层93耐久年限50年4结构形式基础类型筏板基础结构类型钢筋混凝土框架-剪力墙结构5建筑高度88.95m耐火等级一级6结构断面尺寸（mm）墙体外墙厚度300、400、600内墙厚度100、200、250、300、350、400、钢筋砼板基础底板600 、1500、1850地下部分楼板110、140、150、180，250、300地上部分楼板140mm、180mm6、钢筋混凝土梁400500、450500、450600、500500、500600、500700、5001000等钢筋混凝土框架柱600600、700700、800800、900900、10001000等框架柱主体以外-3C40-2,-1C30主体内-35C50611C4512机房层C40剪力墙主体以外外墙-3C40P16-2(-1)C30P12(C30P6)主体以外内墙-3-1C30主体部分-35C50611C4512机房层C40梁、板-3-2C30-1机房层C35后浇带全楼比该部位原混凝土高一标号（微膨胀砼）7抗震等级框 架地下三层为三级、地下二层为二级 地下一层顶层为一级剪力墙地下三层为三7、级、地下二层为二级 地下一层顶层为一级首层高支架模板支撑范围下负一层顶板厚度为140mm、160mm所用支撑体系为横纵向间距均为1200mm，步距1800mm的碗扣件支撑方式。首层层高9m，板厚为140mm，局部180mm，楼板支撑高度=8.605m，首层梁截面有5001000、500900、500800、500700、500600、500500、400800、400600，按首层最大梁截面5001000梁支撑进行验算梁模板支撑高度为9-1=8m，高度超过高大脚手架文件规定值8m，属高大模板支撑体系。应进行验算并组织专家组进行论证，故特编制此高大模板支撑专项施工方案，并敬请有关专家论证审查。搭8、设范围及梁截面及跨度详见下图：三、施工准备3.1组织机构责任划分表姓 名职 务责 任组长项目经理总协调工作副组长项目总工负责指挥协调工作、技术总部署、制定施工方案工程经理负责指挥协调工作、方案实施组员技术负责人方案编制、技术交底、解决现场技术问题工程负责人现场施工协调、方案实施、落实安全负责人负责现场安全专项检查及监督安全措施的执行材料负责人负责现场架体所用材料的及时供应专职安全员现场施工安全巡视和检查现场负责人首层支撑体系搭设负责人专职安全员现场施工安全巡视和检查3.2机构各部门职责技术部：在项目总工程师的领导下全面负责工程技术工作、技术管理工作，保障各项技术工作规范、科学、有序的进行，为每9、道工序提供可靠的技术保证，并做好施工技术的资料和管理工作。工程部：负责施工生产调度以及现场管理，施工方案的实施，对各施工队的施工设备、车辆、人员、材料等现场施工情况进行内部协调、调配，保障施工正常、有序的进行。安全部：加强施工过程中安全检查和事故隐患排查，纠正违章指挥和违章作业及现场治安管理，杜绝工程安全事故，积极开展项目创优活动。物资部：负责材料的采购以及材料质量的控制，确保工程顺利进行。分包队伍：熟悉方案，服从总包的指挥，积极配合总包完成本专项方案的实施。3.3人员准备人员准备一览表序号工种人数备注1架子工18根据工程施工进度和实际情况，各工种人数会有所变化。2木工303杂工103.4材料10、准备材料准备一览表序号名称规格使用部位质量标准备注1覆膜多层板15mm梁板底模板、梁侧模厚度不小于15mm所有材料进场时必须经验收合格后方可使用 2木方50100mm模板龙骨不小于4090mm3木方100100mm模板龙骨不小于9090mm4碗扣式脚手管（立杆）483.5，1.8m模板支撑不小于483.55碗扣式脚手管（立杆）483.5，1.2m模板支撑不小于483.56碗扣式脚手管（拉杆）483.5，0.9m模板支撑不小于483.57扣件式脚手管483.5，2m模板支撑不小于483.08扣件式脚手管483.5，6m模板支撑不小于483.09U型托模板支撑外径不小于36mm10扣件直角模板支撑11、不小于1.32 kg/个11扣件对接模板支撑不小于1.84 kg/个12扣件旋转模板支撑不小于1.46 kg/个进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：A 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证B供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。A.碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。B.碗12、扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。C.上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440 中KTH330-08 及GB11352 中ZG270-500 的规定。D.下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352 中ZG230-450 的规定E.采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700 标准中Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。F.立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套13、管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。G.杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表 的要求H表杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度1I.立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。J.立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm 连接销。J.在碗扣节点上同时安装14 个横杆，上碗扣均应能锁紧。K.构配件外观质量要求：14、.钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；.铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。.冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；.各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；.构配件防锈漆涂层均匀、牢固。.主要构、配件上的生产厂标识应清晰。L.可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5 扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。3.5技术准备熟悉设计图纸及规范要求，了解掌握顶板支撑体系脚手架的施工工艺，按施工总进度计划及时施工，合理安排人员材料机具进场施工，按施工方案和技术规范对操作者进行技术交底并下达作业指导书。3.6施工周15、期本层脚手架搭设时间为5月31日-6月4日，拆除时间为7月8日-7月12日，预计施工周期1个月，预估8天施工一层，即二三四层顶板施工完后，综合标养试块试验数据，考虑拆除首层顶板支撑。时间部位首层顶板二层顶板三层顶板四层顶板搭设时间拆除时间四、模板支撑体系设计4.1主要材料选用：次龙骨：50100mm松方木，主龙骨100100mm松方木。模板：1220244015mm多层板。钢管：483.5钢管碗扣架，900mm拉杆。4.2板支撑形式：板模板采用15mm厚覆膜多层板作面板(多层板按6-8次周转考虑)，100100方木作主龙骨，主龙骨间距为900mm，50100方木作次龙骨，次龙骨间距为200mm16、，所用方木全部经过压刨刨光；楼板碗扣钢管支撑如下：立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，立杆的步距 h=1.20m，模数不够1.2m时用0.6m补齐，所有碗扣必须锁牢，具体搭设详见下图。4.3梁支撑形式：梁模板采用15mm厚覆膜多层板作面板(多层板按6-8次周转考虑)，梁底模板2根普通脚手管做主龙骨，主龙骨间距为900mm，50100方木作次龙骨，次龙骨间距为250mm，及500宽梁底为3根木方，梁侧模采用100100做主龙骨，主龙骨间距为900mm，50100方木作次龙骨，次龙骨间距为200mm，所用方木全部经过压刨刨光；梁底加2道钢管支顶，立杆顺梁方向间距为900mm，距两侧17、碗口脚手架300mm，水平杆间距900mm，钢管与碗口脚手架的水平杆用扣件连接，具体详见梁底立杆平面布置图。梁高小于650mm时，不设置对拉螺栓，当梁高为650mm-1000mmm时，需加设上下2道对拉螺栓，对拉螺栓水平间距900mm，竖向间距400mm，具体搭设详见梁底支撑体系图：4.4构造措施：每根立杆底部应设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板；立杆套接接头严格按50%控制；立杆间距严格按施工方案要求进行施工，使用900mm拉杆连接；步距严格控制到1200mm，不足1200mm时用600mm找齐立杆。U型托丝杆外径不小于36mm，伸出长度控制在0200mm范18、围内。扣件式模板支撑体系中立杆自由长度（包括立杆、U型托）不大于400mm，碗口式模板支撑体系中立杆自由长度（包括立杆、U型托）不大于500mm，立杆自由长度超过300mm（碗口脚手架不超过500mm）时可沿U托上部设置一道水平杆。支撑架整体必须与每根结构柱抱柱连接，采用4根3000mm钢管与架体连接，每根柱子设上中下三道抱柱连接，抱柱节点详见下图（架体抱柱连接节点图）：顶板模板支架四边与中间每隔6跨立杆设置一道纵向剪刀撑，剪刀撑从底到顶通长设置；每隔6排立杆设置竖向剪刀撑，详见竖向剪刀撑立面布置图，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。支架顶端和中部各设置一道水平剪刀撑，详见水平剪刀撑布置平面图19、。支撑体系搭设前在搭设层（-0.090m）弹出梁边线，根据梁边线进行支撑体系搭设，以保证支撑体系位置准确,搭设架体时先搭设梁支撑，后搭设顶板支撑。扣件式脚手架立杆接长必须采用对接，严禁搭接，对接扣件的开口应朝上或朝内，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距1/3。碗扣式脚手架立杆接头位置应相互错开，同一断面上立杆接头数量不应超过50%。4.5验算部位：首层顶板支撑高度：8.6m；最大跨度：7.2m；最大板厚：180mm。按最大板厚180mm进行验算，140mm板支撑搭设同180mm板，首层梁截面有5001020、00、500900、500700、500600、500500、400800、400600按首层最大梁截面5001000梁支撑进行验算，其他梁支撑同此梁。五、模板及支撑施工方法5.1施工准备5.1.1材料要求胶合板胶合板规格尺寸、质量应符合混凝土模板用胶合板的要求，无翘曲、胶结牢固、表面清洁、无杂物粘结。木方料模板工程所用的木方料规格应符合模板施工方案要求，方料应顺直，无腐朽、折裂、枯节等疵病，木材材质应不低于等材，如材质规格不同时，采用压刨压平。支撑架模板工程支撑架用材选用普通钢管碗扣架，支架用钢管选用48壁厚3.5mm钢管，应符合建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范要求，碗扣式支架杆件应顺直无21、损坏，其质量应符合厂家出厂质量标准。其材料规格应符合施工方案的要求。支撑体系应配件齐全。脱模剂采用水质隔离剂，不使用废机油等对砼结构有损害或污染的材料作脱模剂。常用模板配件包括扣件、支托（u托、底托）、垫木等，配件应满足质量要求。5.1.2主要机具机械：压刨机、木工圆锯、手电锯等；工具：撬杠、锤子、活动板、托线板、线垂、墨斗、轻便梯、挂线；检测工具：水平尺、钢卷尺、角尺等。5.1.3作业条件模板施工应待前一道工序完成并满足模板安装的必要条件后方可进行，主要包括以下内容：施工放样和标高测定完毕并经技术复核无误；模板支撑支承面（底板面）混凝土强度应符合规范要求；施工班组已进行施工技术交底。5.1.22、4模板制作模板制作应依据施工图和施工方案进行制作，模板制作尺寸应准确，板缝紧密，板面平整，板边方正、顺直，板面接缝处应平整。模板制作完毕后应涂刷脱模剂并编号分类堆放。模板表面的脱模剂应晾干后方可进入安装工序，涂刷时不得污染混凝土及钢筋。熟悉图纸和模板施工组织设计施工方案技术交底班组自查施工质量模板配料、制作、编码上道工序质量互检施工轴线放样轴线技术复核模板定位放样模板规范安装施工员质量检查质检员质量复查、核定等级监理人员核验认可进入下道工序施工砼达到构件模板拆除要求经总工批准可以拆除模板按照监理人员要求进行整改合格证不合格同等条件养护砼试块模板施工工艺流程图5.2模板支撑体系安装施工工艺流程施23、工放样（确定碗扣件支设位置）铺50mm厚垫板、竖立杆、安放扫地杆安装底层（第一步）横杆安装斜杆接头收紧安装上层立杆紧立杆连接销安装横杆设置剪刀撑铺设主、次龙骨钉梁底模绑梁钢筋上梁侧模铺设板模板纵横水平加固杆、扫地杆安装板缝嵌补清理卫生模板工程分项报验钢筋安装（水电预埋）大梁侧模对拉螺栓紧固混凝土浇筑（看模）养护拆模申请拆模梁模板安装在柱上或墙上定出梁的中心线或梁底标高，先布设钢管支撑架、主龙骨、次龙骨等，以固定底模位置。支撑架梁底顶托伸出长度不宜大于400mm，底托下宜设置垫木，顶托伸出长度不宜大于1/2顶托长度，模板支撑架的高度应可调整，应采用可调顶托（U托）。本方案中高度大于500mm的梁24、模板应加设水平对拉螺栓，每侧伸出梁边250mm；当梁高500mm时，应先立单边侧模，钢筋安装后封闭。板模板安装模板支撑架的立柱与龙骨的间距应根据楼板混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定为900mm。采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的应设水平加固杆（详上节“梁模板安装”）。通线调节支柱的高度，将主龙骨（100100方木）按立柱间距（900mm）找平，铺设次龙骨（50100方木，中到中间距200mm)，次龙骨严禁躺倒放置。铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应拉通线钉固。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，梁、板面模25、板应清扫干净。板模板安装就位后应采用水平仪或拉线进行板面标高的检查、调整。支撑架安装模板支架立柱安装前，应根据模板设计的立柱平面布置图，在地面或楼层上作出标志，确定立柱的支设位置，安装应首位立柱拉通线。支架立柱应加设垫木。模板支架的高度应可调整，采用可调顶托（U托），顶托伸出长度不宜大于300mm。扣件式钢管支架扣件式钢管支架立柱搭设应竖直，2m高度的垂直允许偏差应小于15mm；所有横杆节点处碗扣必须锁牢拧紧。扣件式钢管支架用作梁模板支架时，不应采用单排立柱。采用双排或双排以上立柱时，应设置纵横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离立柱支承面以上250mm的主柱上，横向扫地杆亦采用直角扣件固26、定在纵向扫地杆下方的立柱上。立柱接长必须采用对接扣件连接，立柱长度每间隔1.5m，应设一道水平钢管支撑。碗扣架支架外侧周边立面的整个长度和高度上应连续设置竖向剪力撑；支架内部纵横每隔4排立柱的立面上也应连续设置竖向剪刀撑；每道剪刀撑跨越立柱的根数宜为56根，斜杆与立柱支承面的倾角宜为4560；高于4m的模板支架，从顶层开始向下每隔2步，在整个平面上连续设置水平剪刀撑。扣件式钢管支架用作楼板模板支架时，应按满堂模板支架的构造要求设置水平加固杆和剪刀撑。5.3模板支撑体系拆除模板拆除基本要求侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除，一般夏季不少于24h，其他季节不得少于3627、h。板底拆模时，必须按同条件养护试块所应达到的强度符合下表的规定，且应满足“隔三层拆除原则”，即二三四层顶板支撑搭设完成后，才可拆除首层支撑。拆模前填写拆模申请单，经主管技术人员会同验员、质量管理部门意见同意后方可拆除。并报监理审核批准后方可拆除。 底模拆除时的砼强度要求项次构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率计（）1板2m2、8m850751002梁、拱、壳875381004悬臂构件-100模板及其支撑体系拆除时，严格按施工工艺和技术交底执行，以防发生意外事故，严禁违章操作。已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷28、载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别拆向两端。快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。模板拆除施工要点拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则29、。多层板拆除顺序，先拆下部纵横水平拉杆，空出工作面，然后松动U型托，使其下降23cm，然后用木锤轻击多层板，逐块逐段拆除，注意不要使其自由下落，用人工托住轻放于地上，严禁直接抛在地板上。拆除工艺施工要点拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁与楼板模板的连接角方木及梁侧模板，以使两相邻模板断连。下调支柱顶托后，再用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢钎或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时，用人工托扶放于地上，在原有支撑上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板。严禁使拆下的模板自由坠落于地面。拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从30、跨中开始下调支托，然后向两端逐根下调，再做后续作业。拆除梁底摸支柱时，亦从跨中向两端作业。六、质量验收模板验收应依据施工方案检查模板体系、结构布置、构造要求、断面尺寸、间距等是否符合施工方案和施工图纸要求。6.1主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.2一般项目模板安装应满足下列要求：模板的接缝不得漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水31、。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清除干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察。用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查。检验方法：观察。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一验收批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于332、面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表7的规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0检查数量：在同一验收批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。现浇结33、构模板安装的偏差应符合表8的规定。现浇结构模板安装允许偏差及检验方法项 目允许偏差(mm)（长城杯标准）检验方法轴线位置3钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础5钢尺检查柱、墙、梁3钢尺检查层高垂直层高5m3经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m5经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板面高低差2钢尺检查表面平整(2m长度上)22m靠尺和塞尺检查检查数量：在同一验收批内，对梁应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；且均不少于3面。脚手架搭设质量应按阶段进行检验：A 首段以高度为6m 进行第一阶段（撂底阶段）的检查与验收；B 架体应随施工进34、度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；C 遇6 级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；D 停工超过一个月恢复使用前。对整体脚手架应重点检查以下内容：A 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善；B 基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；C 立杆上碗扣是否可靠锁紧；D 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；模板支架搭设完成后，应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收； 脚手架验收时，应具备下列技术文件A.施工组织设计及变更文件；B.脚手架的专项施工设计方案；C.周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录；D.搭设的35、施工记录和质量检查记录；钢管构配件质量要求及检验方法A.碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。B.碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。C.上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440 中KTH330-08 及GB11352 中ZG270-500 的规定。D.下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB1135236、 中ZG230-450 的规定E.采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700 标准中Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650C 的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。F.立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。G.杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表 的要求H表杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面37、与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度1I.立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。J.立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm 连接销。J.在碗扣节点上同时安装14 个横杆，上碗扣均应能锁紧。K.构配件外观质量要求：.钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；.铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。.冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；.各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；.构配件防锈漆涂层均匀、牢固。.主要构、配件上的生产厂标识应清晰。L.可调底座及可38、调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5 扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。七、文明安全施工注意事项模板看护人员在浇筑区四周进行观察，如模板需处理时，必须通知上方施工人员停止浇筑后方可进行修理，修理完毕后在进行混凝土浇筑。模板支撑体系搭设完成后，必须经项目部技术、安全、质量等部门及监理工程师验收合格后方可进行下一道工序施工。进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业（在2米以上）系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心39、脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。作业人员不准攀登架子上下作业面；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架.不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。在模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，设专人看管，禁止非工作人员入内40、；拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。使用的手持电动工具，电钻、电锯、电刨必须有良好的接地保护，按操作规程施工；现场照明应采用36V的低压电源；梁板后浇带两侧，严禁堆放重物。脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、扣件等问题要及时解决。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运41、至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。多层板、木方及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。多层板及木材除按规定码放整齐，垛与垛之间必须设90cm以上宽度的消防通道，并配备足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。八、模板施工应急救援预案8.1应急组织机构及职责应急领导小组：组长: XX项目经理; 第一负责人负责紧急情况处理的指挥工作。副组长: 负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。工程抢险组成员： 人员救护组成员： 信息联络组成员： 下设机构及职责（1）工程抢险组主要职责是：组织实施抢42、险行动方案，协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。（2）人员救护组主要职责是：负责现场伤员的救护等工作。8.2高处坠落和物体打击事故应急救援预案一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即启动应急救援预案，立即向组长、副组长报告，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送43、往医院。观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。车辆一到立即就近送往医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。总结经验教训，教育职工。8.3触电事故应急救援预案 如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即启动应急救援预案，立即向组长、副组长报告，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。触电者脱离电源后马44、上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。总结经验教训，教育职工。8.4机械伤害应急救援预案 一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即启动应急救援预案，立即向组长、副组长报告，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。车辆一到立即就近送往医院。事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。总结经验教训，教育职工。8.5模板、脚手架坍塌应急救援预案混凝土浇筑前，在梁、板上设置四点，点位见第5页图45、，在观察点上焊接钢筋，并将钢筋上画出标高，浇筑时测量人员随时跟踪测量梁板变形，测量人员应远离浇筑点(超高部位混凝土浇筑处)如变形过大必须立即停止浇筑，现场工人必须马上离开现场，并将情况向上级领导汇报，并立即启动应急预案。待查明原因且危险排除后方可继续施工。一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按46、照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1.争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。2.出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3.伤口止血且使用止血带。4.切忌对压伤进行热敷或按摩。事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。总结经验教训，教育职工。钢管顶附录1、顶板支撑计算 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计47、规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程板支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度(m):8.60；采用的钢管(mm) 483.5（按483.0计算） ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣48、件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.180；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W49、分别为:W=4.00010.00010.000/6 = 66.67 cm3；I=4.00010.00010.00010.000/12 = 333.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2000.180 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.5000.200 = 0.100 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.200 = 0.540 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配50、的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.900 + 0.100) = 1.200 kN/m；集中荷载 p = 1.40.540=0.756 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7560.900 /4 + 1.2000.9002/8 = 0.292 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 1.2000.900/2 = 0.918 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.292106/66.667103 = 4.374 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.374 N51、/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.200/2+0.756/2 = 0.918 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 918.000/(2 40.000 100.000) = 0.344 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.344 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的52、计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.900+0.100=1.000 kN/m；集中荷载 p = 0.540 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.000900.0004 /(3849500.0003333333.33) +540.000900.0003 /( 489500.0003333333.33) = 0.529 mm；方木最大允许挠度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 0.529 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计53、算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2000.900 + 0.756 = 1.836 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.750 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.888 mm ；最大支座力 Qmax = 9.130 kN ；钢管最大应力 = 0.750106/4490.000=166.934 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 166.934 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/m54、m2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:因本工程使用碗扣式钢管脚手架，故不考虑扣件抗滑移计算五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1498.600 = 1.281 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900 = 3.645 kN55、；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.331 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.799 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.799 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A 56、- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.200 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.200+0.2002 = 1.6057、0 m； L0/i = 1600.000 / 15.900 = 101.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.580 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9798.648/（0.580424.000） = 39.845 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 39.845 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.600 按照表2取值1.01658、 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.016(1.200+0.2002) = 2.021 m； Lo/i = 2020.621 / 15.900 = 127.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9798.648/（0.412424.000） = 56.092 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.092 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以59、上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。附录2、5001000梁模板支撑计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):60、1.00混凝土板厚度(mm):0.14；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.40；脚手架步距(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.5（按483.0计算）扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇61、混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm62、)：900；次楞间距(mm)：200；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； 63、V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 53.544 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算64、。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 90.001.51.5/6=33.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.9018.000.90=17.50kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.902.000.90=2.27kN/m；q = q1+q2 = 17.496+2.268 = 19.764 kN/m；计算跨度(内楞间距): l65、 = 200.00mm；面板的最大弯距 M= 0.119.76200.002 = 7.91104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.91104 / 3.38104=2.342N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.342N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.90 = 16.20N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I66、-面板的截面惯性矩: I = 90.001.501.501.50/12=25.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.20200.004/(1009500.002.53105) = 0.073 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.800mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =67、 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.200/1=4.39kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 900mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.39900.002= 3.56105N.m68、m；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.56105/8.33104 = 4.269 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 4.269 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9500.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.20/1= 3.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 900.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: =69、 0.6773.60900.004/(1009500.004.17106) = 0.404 mm；内楞的最大容许挠度值: = 3.600mm；内楞的最大挠度计算值 =0.404mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.600mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100100100/6 = 166.67cm3；I = 100100100100/12 = 833.33cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N70、/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.900.40/1=7.91kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 400mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1757905.600400.000 = 5.53105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.53105/1.67105 = 3.320 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =371、.320N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 9500.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.900.40/1= 6.48 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 400.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.48103400.003/(1009500.008.33106) = 0.060mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；外楞的最大挠度计算值 =0.060mm 小于 72、外楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.9000.4002 =12.960 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.960kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉73、力值 N=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900.0015.0015.00/6 = 3.38104mm3； I = 900.0015.0015.0015.00/12 = 2.53105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁74、底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.000.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.79+0.34+2.27=27.39kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.102775、.394； =0.076106/3.38104=2.255N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.255 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.90= 23.27N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的76、最大挠度计算值: = 0.67723.265166.74/(1009500.02.53105)=0.051mm；面板的最大挠度计算值: =0.051mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑主龙骨采用2根钢管，次龙骨采用50100方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.0000.900=22.950 77、kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.900(21.000+0.500)/ 0.500=1.575 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.5000.900=2.025 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.222.950+1.21.575=29.430 kN/m；集中荷载 P = 1.42.025=2.835 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=1.738 kN；N2=7.037 kN；N3=7.037kN；N478、=1.738 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 7.235/0.900=8.038 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.18.0380.9000.900= 0.651 kN.m；最大应力 = M / W = 0.651106/83333.3 = 7.813 N/mm2；抗弯强度设计值79、 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.813 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6776.699900.0004 /(1009500.000416.667104)=0.752mm； 方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.752 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(k80、N.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.591KN;最大弯矩 Mmax=0.119 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.051 mm；支撑钢管的最大应力 =0.119106/4490.0=26.428 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 26.428 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平81、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.59 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 承重立杆的的最大轴力： Nc =0.591； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1498.000=1.429 kN； N =0.591+1.429=2.021； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l82、o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.783、001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.900 = 148.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2020.624/(0.316424.000) = 15.081 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 15.081 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.40084、 按照表2取值1.024 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.200+0.4052) = 2410 m； Lo/i = 2410 / 15.900 = 151.600 ；由长细比 lo/i 的结果建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2020.624/(0.305424.000) = 15.624 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 15.624 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全