1、编号：SJHN.JZY-XX运输公司建设仓储用房项目高大模板工程专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况5二、基本设想93、板支模94、主梁支模95、次梁支模99、现浇板采取从两侧向中间对称浇捣的方式。9三、编制依据142、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008155、建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013；15四、施工计划151、施工进度计划152、材料、工具及机械设备计划15五、施工工艺技术163、施工方法16（1）高支模板体系的施工设计。16（2）高支模板体系2、的施工搭设17（3）搭设作业注意事项18（4）搭设过程中的自检18（5）混凝土浇筑19(6) 模板的拆除19（7）验收管理20六、施工安全保证措施201、组织保障20（1）机构与职责202、安全技术措施21(7)施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。22(10)不准架设探头板及未固定的杆。223、拆除安全技术措施224、脚手架防护安全技术措施23（5）洞口边长在1500mm以上时，四周必须设两道护身栏杆.235、预防高空坠落事故的技术措施236、支模沉降监测24（1）监测内容和监测要求24(4) 处理方法24七、劳动力计划241、劳动力安排表24八、板、主梁、次梁、梁侧及柱模板计算书23、51、板模板（扣件式）计算书25四、面板验算271、强度验算282、挠度验算28五、小梁验算281、强度验算292、抗剪验算293、挠度验算29六、主梁验算291、小梁最大支座反力计算291、抗弯验算372、抗剪验算373、挠度验算374、支座反力计算37六、主梁验算381、抗弯验算382、抗剪验算38Vmax6.7kN393、挠度验算394、扣件抗滑计算39七、立柱验算391、风荷载计算392、稳定性计算39八、可调托座验算40九、立柱地基基础计算403、次梁模板（扣件式）计算书40四、面板验算431、强度验算442、挠度验算443、支座反力计算44九、事故应急预案621、概况622、机构设4、置623、 机构的职责64（1） 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。644、 应急救援工作程序645、 救援方法64（1）高空坠落应急救援方法：64（2）模板、坍塌应急救援方法：65(3) 物体打击应急救援方法：65高大模板工程专项施工方案一、工程概况1、本工程位于XXXXXX路东侧、XX路北侧,XX路西侧。建设单位为XXXX运输股份有限公司，设计单位为XX设计院有限公司，XX建设有限公司承建施工。2、本工程1#、2#、3#库为高大模板工程。1#、2#、3#库结构相同，框架二层，二层楼面为钢筋混凝土结构，屋面为钢筋混凝土联系梁+钢结构屋面。楼面标高为12.60m，板厚120m5、m，模板支撑高度12.6m；屋面钢筋混凝土联系梁标高为21.3523.59m，模板支撑高度11m。本工程混凝土构件模板支撑高度达到8米，属于高大模板支撑体系范畴。3、1#库占地面积10110.1m，建筑面积19566.4m；2#库同1#库；3#库占地面积7499.8m，建筑面积14514.5m。下图为1#、2#、3#库平面图。4、以1#库为例：下图为1#库一层平面图、1#库剖面图、1#库二层梁板图及1#库屋面联系梁平面图二、基本设想1、本工程采用普通钢管扣件架作为模板支架，3590木方及13mm厚木胶合板结合作为模板，钢管采用482.75。2、模板支架地基拟设置素土夯实+200mm厚碎石（碎砖6、）+70mm厚C20混凝土地坪。3、板支模楼板宽2.8m，长11m。板搭设排架纵向间距不大于0.9m，横向间距不大于0.8m，步距1.5m，按梁底、扫地杆、中间三道设置水平剪刀撑。主梁两侧、次梁单侧及支架四周设竖向剪刀撑。4、主梁支模以主梁KL1-26（6）500*1100为例，梁顶标高12.6m，净跨8m。梁跨度方向立杆间距800mm，梁两侧立柱间距1000mm，步距1500mm，梁底增加2根立柱，立柱顶设置可调顶托，梁侧设置两道对拉螺栓，间距450。5、次梁支模以次梁L1-1（4）300*1000为例，梁顶标高12.6m，净跨11m。梁跨度方向立杆间距900mm，梁两侧立柱间距800mm，7、步距1500mm，梁底增加1根立柱，立柱顶设置可调顶托，梁设置两道对拉螺栓，间距450。6、屋面梁350*700为例，梁顶标高23.59m，净跨11m。梁跨度方向立杆间距600mm，梁两侧立柱间距800mm，步距1500mm。7、竖向砼构件预先浇捣，达到一定强度后与高支模架水平杆抱牢顶紧。8、主次梁砼浇筑采取从中间向两侧不大于400mm分层浇捣的方式。9、现浇板采取从两侧向中间对称浇捣的方式。10、浇捣前必须对排架及模板按照本方案及相应规范进行整体验收，通过后方可进行砼施工。下附模板支架立杆及垂直剪刀撑布置图、支架纵横向剖面图、屋面联系梁支架剖面图、地基剖面图、柱抱箍详图。三、编制依据1、建筑8、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号4、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）5、建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013；6、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013；7、1#、2#、3#库设计施工图纸等。四、施工计划1、施工进度计划本工程高支模项目计划于2014年6月20日实施，并随着结构的施工流水插入搭设，计划到2014年10月20日完成三个库的高支模施工。（1）1#库分四个施工段，以伸缩缝为界。四个施工段为：1-9、7轴/F-K轴二层梁板8-14轴/F-K轴二层梁板1-7轴/A-E轴二层梁板8-14轴/A-E轴二层梁板。高支模计划于2014年6月20日实施，2014年9月20日完成。（2）2#库分四个施工段，以伸缩缝为界。四个施工段为：1-7轴/A-E轴二层梁板8-14轴/A-E轴二层梁板1-7轴/F-K轴二层梁板8-14轴/F-K轴二层梁板。高支模计划于2014年6月30日实施，2014年9月30日完成。（3）3#库分二个施工段，以伸缩缝为界。二个施工段为：1-10轴/F-K轴二层梁板1-10轴/A-E轴二层梁板。高支模计划于2014年7月20日实施，2014年10月20日完成。2、材料、工具及机械设备10、计划（1）材料计划材料名称数量木胶合板20000m木方100m钢管200T扣件100000只可调顶托10000只（2）工具及机械设备配备计划机具名称数量机具名称数量架子板手90插入振动棒10力矩板手10平板震动器2水平仪2氧气、乙炔2经纬仪1塔吊3圆盘锯2汽车吊1手提切割机3五、施工工艺技术1、高大模板或支撑架工况技术参数与选型见上述基本设想2、高支模施工的工艺流程如下：校对轴线尺寸放线绑扎柱钢筋隐蔽验收立柱模板框架柱混凝土浇注立梁底模绑扎梁钢筋隐蔽验收立梁侧模、平板模板筋绑扎、插柱钢筋隐蔽验收浇筑梁及板砼浇水养护混凝土达到强度拆除模板拆除模板支撑。3、施工方法（1）高支模板体系的施工设计。111、） 钢管支撑工艺流程地面地基处理检查钢管、扣件质量钢管分类选取立杆、支撑放线定梁位、定立杆位铺设垫木立杆固定校正设扫地杆设横杆加剪刀撑定梁底标高可调顶托复测检查加固。2） 钢管立杆立于地面,其搭设方式按照模板支架平面图的立杆布置。3） 纵横向水平杆设置：纵向水平杆应水平设置，其长度不应小于2跨，两根水平杆的对接接头必须采用对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错开一跨，上下两根相邻的纵向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的水平距离不应小于500，凡与立柱相交处均必须用直角扣件与立杆固定，且外围脚手架同时施工，外围绑扎安全网。4）横向水12、平杆搭设，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于150，跨度中间的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，脚手架的横向水平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。5） 扫地杆设置：立柱由标准底座向上200处，纵横向设扫地杆，用直角扣件与立柱固定。6） 剪刀撑设置：支架周边设剪刀撑，中间按模板支架平面图设剪刀撑，与地面角度为4560。剪刀撑中的斜杆接长应采用对接扣件连接，采用旋转扣件固定在立柱上或横向水平的伸出端上，固定位置与中心节点的距离不大于150，顶部剪刀撑可采用搭接，搭接长度不应小于1m，不得少于2个旋转扣件。并在剪刀撑部13、位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。7） 支撑采用48钢管进行组合，根据梁板情况确定，并在钢管上、下加可调支托调整至合适高度。8） 在靠近柱的部位，水平杆需支顶到柱上，以增加支撑体系的稳定性。9） 高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排 ），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。（2）高支模板体系的施工搭设1） 材料说明同前。2） 施工准备:备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。放好轴线、模板边线、水平控制标高线。根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、梁模板,并按相应结构构件编号。3) 模板安装梁模板安装a) 梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线,然后14、立支撑,支撑下垫上木方,支架的间距按要求。b) 按设计标高调试好支架顶标高,支架采用可调节底座和顶托,调整好标高在安装梁底板木方时要通线检查,在安装梁底板.梁底板要起拱按设计要求,设计如没有具体明确,按规范规定2/1000-3/1000。c) 梁侧模板安装要通线找直,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。板模板安装:a) 一般从跨一侧开始安装,先安装支架和木方,要按照标高通线找平,并固定支架,然后依次安装模板。b) 支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采用松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板15、,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。c) 安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。支架安装：a)支架安装间距,须严格按照计算书要求的间距进行布架.不得随意增大间距。b)支架立杆顶面采用可调节的底座和顶托。c)支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。d) 支架搭设的其他要求参照现行规范建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程。 4) 所有木方的布置间距须按设计书的要求，施工操作中不得随意更改。 5) 整个模板体安装完成后，必须报验，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序。（3）搭设作业注意事项1) 严禁不同直径钢管及其相应扣件混用。2) 底立杆应按立杆接长要求选16、择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的长度的钢管作立杆。3) 剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。4) 杆件端部伸出扣件之外的长度不得少于100mm。5) 剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭结接头部位至少有1道连接。（4）搭设过程中的自检1) 在搭设支撑体系过程中，经常检查基础是否有不均匀沉陷。2) 立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。3) 斜撑，顶撑等设置是否达到了设计要求。4) 检查整架垂直度有否偏差过大。（5）混凝土浇筑本工程砼采用商品砼，拟采砼泵车进行砼浇筑，并配以串筒、溜槽下料。混凝土浇筑前，在项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇17、筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。1) 梁板浇筑方法应由跨中向两端对秤进行分层浇筑，每层不得大于400mm，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑，楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来进行振捣。不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋振动。2) 砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中，要严格控制浇筑进度不得过快，混凝土不得堆放过于集中，要及时将其拨开，使砼荷载能均匀分布。3) 在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。砼的保18、养按要求。在浇筑过程中跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况。特别是支撑体系有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况。出现上述异常情况，施工员应立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。(6) 模板的拆除1）非承重模板拆除时，必须提供混凝土的强度报告，在梁板砼达到设计强度后，并经审批同意后，方可拆除，承重模板、梁、板底模的拆除时间如下所示：结构名称结构跨度(m)达到砼标准强度的百分率(%)板2502，8758100梁8758100梁悬臂结构 1002) 模板拆除:柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要注意如下几项: 模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆19、除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐。拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理归堆使用。拆除人员要站在以拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用硬物击打、撬挖，不得留有悬空模板。支撑体系的拆除：凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷,以防模板变形和伤人及砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边20、面要封闭好。（7）验收管理模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，并报安监部门备案后，方可进入后续工序的施工。六、施工安全保证措施1、组织保障（1）机构与职责一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。职责：研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。项目部成立应急救援小组，负责指挥及协调工作项目部应21、急预案领导小组及其人员组成成员：何明球、陶加华、王兆磊、申和云、申湘娣、冯晓磊应急组织的分工职责1）吴建峰负责现场，其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。2）曹春峰负责联络，任务是根据指挥部命令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知公司应急救援中心和当事人的亲人。3）何明球负责维持保护事故现场、做好问讯记录、保持与公安部门的沟通。4）陶加华、王兆磊、申和云、申湘娣、冯晓磊负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。（2） 项目部必须将相关应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显22、要位置。工地抢险指挥及安全员应熟知这些号码。火 警 ： 119 急救中心： 120无锡市XX建设环保局办公室 81890789无锡XX建筑工程安全质量监督站 电话：85229913公司应急领导办公室： 86692082 公司安全处： 86692085吴建峰（项目经理）： 曹春峰（项目技术负责人）：安全员：王兆磊、申和云、申湘娣2、安全技术措施(1)架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。(2)23、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。(3)立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。(4)扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N.M，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。(5)所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规24、格，无缺陷方可使用。(6)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。(7)施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。(8)高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。(9)模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。(10)不准架设探头板及未固定的杆。(11)模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。(12)安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。(13)支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程25、中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。(14)在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。(15)二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。(16)安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。3、拆除安全技术措施(1)拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。(2)拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。(3)高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，26、严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。(4)工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。(5)拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。(6)拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。(7)已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。4、脚手架防护安全技术措施（1）外墙脚手架与模板支架同时施工。（2）所搭设所用材质、标准、27、方法均应符合国家标准。（2）外脚手架每层满铺脚手板，使脚手架与结构之间不留空隙，外侧用密目安全网全封闭。要在最上层水平杆处满挂一层安全网，并根据需要搭设跳板。（3）每次暴风雨来临前，及时对脚手架进行加固；暴风雨过后，对脚手架进行检查、观测，若有异常及时进行矫正或加固。（4）安全网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场后，由项目部安全员验收合格后方可投入使用。（5）洞口边长在1500mm以上时，四周必须设两道护身栏杆.5、预防高空坠落事故的技术措施（1）高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业28、面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方29、，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、支模沉降监测（1）监测内容和监测要求1)监测项目：支架沉降、位移和变形。2)测点布设：沿建筑物纵向每10-15米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。3)监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。（2）监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm(3) 监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆30、上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约1.5m处，垂直度观测点应在模板支撑下方30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在首层外围进行监测。(4) 处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关方采取应急或抢险措施，并向上级有关部门报告。七、劳动力计划1、劳动力安排表工种人数技术管理3安全监督3质量检查2测量放线3木工40架子工50冷作工5杂工8八、板、主梁、次梁、梁侧及柱模板计算书根据施工蓝图，我们选取板、主梁、次梁、梁侧及柱模板进行验收计算，板120mm；主梁断面为：5001100、次梁断面为300*1000；柱断面700*700。1、板模板（扣件式）计算书 计算31、依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称板，标高12.60m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)11新浇混凝土楼板边宽B(m)2.8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算支架32、立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)12.6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)133、00立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001313/628166.67mm3，Ib34、h3/12=1000131313/12183083.33mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.252/8，0.110.252/8+35、3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/28166.677.02N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.112504/(38410000183083.33)0.09mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)47.25小梁截面惯36、性矩I(cm4)212.62 因B/lb取整2800/800取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.68kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.89kN/m37、 q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.79kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.890.82+0.1170.790.820.12kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.080.82+0.2133.150.8，0.10.080.82+0.1753.150.80.54kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.680.12/2，0.080.12/238、+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.54，0.320.54kNm Mmax/W0.54106/4725011.45N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.890.8+0.6170.790.80.82kN V20.6q2L+0.675p0.60.080.8+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.680.1，0.080.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.82，2.17，3.163.16kN max3Vmax/(2bh039、)=33.161000/(29035)1.5N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.83kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.838004/(10093502126200)0.12mml/400800/4002mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面40、抵抗矩W(cm3)4.18 1、小梁最大支座反力计算 Q1k2.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.74kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.250.95kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.79kN/m q2(G1k+ (G3k41、+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.88kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.950.8+1.20.790.81.59kN 按悬臂梁，R1q1l=1.740.10.17kN RmaxRmax，R11.59kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.880.80.77kN 按悬臂梁，R1q2l=0.880.10.09kN RmaxRmax，R10.77kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.47kNm Mmax/W0.47106/4180113.42N/42、mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.36kN max2Vmax/A=23.361000/39117.21N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.51mm 跨中max=0.51mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.16mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立43、杆计算长度系数21.755钢管类型482.75立柱截面面积A(mm2)391立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.44、303，查表得，10.18 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.91.52/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.42.50.90.8+0.921.40.05/0.84.84kN f Nw/(A)+ Mw/W4842.44/(0.18391)+0.05106/418080.67N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.752mm 2l02/i3203.752/16200.234，查表得，2045、.18 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.752mm 2l02/i3203.752/16200.234，查表得，20.18 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.91.52/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.42.50.90.8+0.921.40.05/0.85.04kN f Nw/(A)+ Mw/W5036.84/(0.18391)+0.05106/418083.43N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗46、滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N4.84kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.04/(10.1)50.37kPafak70kPa 满足要求！2、主梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载47、规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1-26(6)新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001100新浇混凝土结构层高(m)12.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水48、平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)417,583梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计49、简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001313/628166.67mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.33mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.7250、135.97kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.2kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.1128.15kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.20.122+0.1211.760.1220.06kNm Mmax/W0.06106/28166.672.15N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.6322851、.151254/(10010000183083.33)0.024mml/400125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39334.20.12+0.4461.760.121.78kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14334.20.12+1.2231.760.125.16kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92834.20.12+1.1421.760.124.22kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.52、39328.150.121.38kN R2=R4=1.143 q2l=1.14328.150.124.02kN R3=0.928 q2l=0.92828.150.123.27kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)47.25小梁截面惯性矩I(cm4)212.62 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.78+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.1-0.12)+0.9max1.2(0.553、+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，5.16+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=5.19kN/m q2max1.38+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，4.02+(0.3-0.1)0.5/44.05kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.190.82，0.55.190.320.36kNm 54、Mmax/W0.36106/472507.52N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.190.8，5.190.32.519kN max3Vmax/(2bh0)=32.5191000/(23590)1.2N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.058004/(10093502126200)0.53mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)4.053004/(893502126200)0.21mml/400300/4000.75mm55、 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.190.8，0.3935.190.8+5.190.34.74kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.92kN，R2R44.74kN，R33.89kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.050.8，0.3934.050.8+4.050.33.7kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.56kN，R2R43.7kN，R33.056、1kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.286106/418068.53N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.7kN max2Vmax/A=26.71000/39134.27N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 57、主梁变形图(mm) max0.14mml/400417/4001.04mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.96kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.96kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长58、细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.81.52/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.1)+0.91.42132.67kN/m 2)小梁验算 q1max1.62+(0.3-0.1)0.5/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.42.5max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，4.69+(0.3-0.1)0.5/4=4.72kN/m 同上四六计算过59、程，可得： R10.91kN，R27.96kN，R37.96kN，R40.91kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.91+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.42.5(0.9+0.5-0.5/2)/20.8，7.96，7.96，0.91+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.42.5(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.8+0.04/18.05kN fN/(A)+Mw/W8047.45/(0.64391)+0.04106/418042.85N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托60、座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R318.65kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.05/(10.15)53.65kPafak140kPa 满足要求！3、次梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB5061、010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L1-1(4)新浇混凝土梁计算跨度(m)11混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001000新浇混凝土结构层高(m)12.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷62、载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长63、度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001313/628166.67mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.33mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+64、1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.10.12+0.1171.760.120.03kNm Mmax/W0.03106/28166.671.18N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.61065、04/(10010000183083.33)0.009mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.10.1+0.451.760.11.32kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.10.1+1.21.760.13.63kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.11.02kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.12.82kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3590小梁抗弯强度设计值f(N/66、mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)47.25小梁截面惯性矩I(cm4)212.62 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.32+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.63+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=3.66kN/m q2max1.02+(0.67、3-0.1)0.3/3+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，2.82+(0.3-0.1)0.3/32.84kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.660.92，0.53.660.320.32kNm Mmax/W0.32106/472506.71N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.660.9，3.660.31.998kN max3Vmax/(2bh0)=31.9981068、00/(23590)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.849004/(10093502126200)0.59mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.843004/(893502126200)0.14mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.660.9，0.3933.660.9+3.660.33.76kN 同理可得，梁底支69、撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.75kN，R2R33.76kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.840.9，0.3932.840.9+2.840.32.92kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.44kN，R2R32.92kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 主梁自重70、忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.359106/418085.94N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.912kN max2Vmax/A=25.9121000/39130.24N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.07mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.6kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.6kN8kN 单扣件在扭矩达到40671、5Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+172、.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max1.21+(0.3-0.1)0.3/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.42.5max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.31+(0.3-0.1)0.3/3=3.33kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.57kN，R210.98kN，R30.57kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.57+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.42.5(0.8+0.4-0.3/2)/20.9，10.98，0.57+73、0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.42.5(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/20.9+0.05/0.811.11kN fN/(A)+Mw/W11109.05/(0.64391)+0.05106/418056.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2111.82kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱74、底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.11/(10.15)74.06kPafak140kPa 满足要求！4、主梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1-26(6)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001100梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(75、h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+76、1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)175对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为300，700 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b177、000mm。Wbh2/6=1000132/628166.67mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.33mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.1520.11kNm Mmax/W0.11106/28166.673.98N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.871504/(38410000183083.33)=0.11mm150/400=0.38mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.578、39.820.152.99kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.529.870.152.24kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)9035小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)47.25小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)212.62 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=2.99kN/m Mmax/W0.13106/472502.85N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.91000/(79、23590)0.43N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=2.24kN/m max0.31mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.39kN 正常使用极限状态 Rmax=1.04kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.75主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图80、如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=0.7kN/m Mmax/W0.1106/418024.06N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=21.271000/3916.51N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.04kN/m 1max0.1mm450/400=1.12mm 2max0.02mm175/400=0.44mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax481、.65kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.954.654.41kNNtb17.8kN 满足要求！5、柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称Z新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)12600新浇混凝土柱短边边长(mm)700 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ82、162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.87，7229.87kN/m283、 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.64，42.280.942.2838.06kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG484、k0.91.350.4529.8716.33kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.79kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.330.182-0.1210.790.182-0.06kNm Mmax/W0.06106/(1/6450132)4.45N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.44kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6313.441754/(1008925(1/12450133)0.11mml/400175/4000.44mm 满足要求85、！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)3590小梁截面惯性矩I(cm4)212.62小梁截面抵抗矩W(cm3)47.25小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1838.066.66 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.24kNm Mmax/W0.24106/47.251035.14N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1829.875.23 kN/m 面板变形图(mm) 0.36mm1.5mm 满足要求！86、 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.75柱箍截面惯性矩I(cm4)10.04柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.18柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.41kNm，N110.77kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.41kNm，N210.77kN M/Wn0.41106/(4.18103)98.01N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简87、图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.15mml/4001.13mm 20.15mml/4001.13mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.771=10.77kNNtb17.8kN 满足要求！ N10.771=10.77kN26kN 满足要求！九、事故应急预案1、概况本工程施工极可能发生高空坠落、顶架坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目88、部成立应急求援小组。由项目总指挥吴建峰任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下表：应急救援领导小组组 长 副组长 组 员 胜当施工时发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。3、 机构的职责（1） 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2） 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3） 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4） 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。4、 应急救援工作程89、序（1） 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长吴建峰立即上报公司，必要时向当地政府相关部门报告，以取得政府部门的帮助。（2） 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3） 事故发生时，组长或其它成员不在现场时，由在现场的其它组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4） 项目部指定王兆磊负责事故材料的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。5、 救援方法（1）高空坠落应急救援方法：a) 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救90、救援领导小组。b) 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。c) 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d) 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：a) 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故91、扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；b) 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；c) 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；d) 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；e) 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。(3) 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。a) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。b) 对伤口包扎：以保护92、伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。c) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。(4) 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援(5) 施工现场的安全应急处理附表一：通 讯 联 络 表职 务姓 名联络方式总指挥副总指挥组长（项目经理）组员（技术负责人）组员组员组员组员（安全员）各 工 种 负 责 人瓦工木工钢筋工附表二施工现场事故救护组织职 务姓 名联络方式项目经理技术负责人安全员救护员附表三：救援车辆牌号颜色黑色附表四：医疗救护单位单 位地 址交通路线注：安全事故救援电话：110、120、119下附：应急救援交通线路图一（工地XX社区卫生服务中心）。应急救援交通线路图二（工地无锡市人民医院）。