1、地下二层车库模板工程安装、拆除专项安全施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、 工程概况41.工程建设概况4二、编制依据：4三、 模板工程材料的选用5四、 模板施工工艺要求52、 构造应简单、装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和砼浇筑养护。51、受拉构件长细比，钢杆件，不应大于350。6五、 模板构造及安装6（一） 模板安装的要求6（二）、模板安装的施工方法71、框架柱模板的搭设82、柱模施工方法：83、支模示意图：8六、 支撑架系统计算9（一）、板模板部分91、荷载计算102、强度计算102、3、挠度计算101.荷载的计算112.强度验算113.抗剪验算114.挠度验算125.板底支撑钢管计算126.扣件抗滑移的计算137.模板支架立杆荷载设计值(轴力)141.静荷载标准值包括以下内容142.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载143.立杆的轴向压力设计值计算公式148.立杆的稳定性计算14立杆的稳定性计算公式14（二）、梁模板部分15一、参数信息161.模板支撑及构造参数162.荷载参数173.材料参数174.梁底模板参数175.梁侧模板参数17二、梁侧模板荷载计算17三、梁侧模板面板的计算181.强度计算182.挠度验算19四、梁侧模板支撑的计算191.次楞计算19(3、1)次楞强度验算21(2)次楞的挠度验算222.主楞计算22(1)主楞抗弯强度验算23(2)主楞的挠度验算23五、穿梁螺栓的计算24六、梁底模板计算241.抗弯强度验算252.挠度验算25七、梁底支撑钢管的计算261.荷载的计算26(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：26(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)：262.支撑钢管的强度验算26八、梁底纵向钢管计算28支撑钢管计算弯矩图(kNm)29九、扣件抗滑移的计算30十、立杆的稳定性计算30立杆的稳定性计算公式301.梁两侧立杆稳定性验算31（三）、剪力墙部分32一、参数信息321.基本参数322.主楞信息323.次4、楞信息324.面板参数325.木方参数32二、墙模板荷载标准值计算33三、墙模板面板的计算331.抗弯强度验算342.抗剪强度验算353.挠度验算35四、墙模板主次楞的计算361.次楞的抗弯强度验算362.次楞的抗剪强度验算373.次楞的挠度验算381.主楞的抗弯强度验算402.主楞的抗剪强度验算403.主楞的挠度验算41五、穿墙螺栓的计算41七、 支模架搭设构造要求411、 纵向水平杆的构造应符合下列规定：41（1）、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。416、 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。428、 满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：42八、 检查与5、验收421、新钢管的检查应符合下列规定：422、扣件的验收应符合下列规定：43九、 质量保证措施436、漏浆控制措施447、模板的清理控制44十、拆模的安全技术441、拆模时对混凝土强度要求44十一、成品保护措施45十二、安全管理462、搭设支模架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。469、临街搭设支模架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。4623、泵送砼时，操作人员应远离管口，防止砼突然冲出伤人。47 一、 工程概况本工程为 项目，位于xx市，建筑总规模 平方米。建筑层数：地下二层， 1.工程建设概况工程名称 工程地址 建设单位 设计单位 监理单位安 施工单位 建设规模约 施工范围施工图范6、围内全部工程二、编制依据：建筑施工模板安全技术JGJ_162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)安全检查标准JGJ592011直缝电焊钢管GB/T13793钢管脚手架扣件GBGB/T15831钢管脚手架螺栓GB/T5780 GB/T5782木结构设计规范GB5005混凝土模板胶合板ZBB7006三、 模板工程材料的选用根据建筑工程模板施工安全技术规范（JGJ162-2008）第3.3条规定以及结合市场材料供应情况，本工程模板采用的材料分别如下：1、 模板支撑系统，框架结构采用扣件式钢管满堂支模架，作为模板水平和垂直支撑体系，砖混结构采用木支撑和多层板进行支模7、。2、 钢支撑钢管材质必须符合现行国家标准GB/T13793和GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3、 钢管扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB/T15831的规定，螺栓应符合现行国家标准GB/T5780和六角头螺栓GB/T5782的规定。4、 木材支撑用于模板结构或构件，应根据各地区情况选择好的材料用，不得使用腐朽、霉变、虫蛀、折裂的木材，但必须符合现行国家标准木结构设计规范GB5005的规定，其含水率应符合下列规定：原木、方木结构，不应大于25%，板材和规格材，不应大于20%，受拉构件不应大于18%，连墙件不应大于15%。5、 木胶8、合板的板材应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，易脱落和两面使用的特点，但必须符合国家现行标准混凝土模板使用胶合板ZBB7006的规定，含水率不应大于15%。竹木胶合板的强度，不应低于木材或竹材顺纹抗剪和抗横纹标准强度，并符合环境保护的要求。四、 模板施工工艺要求（一） 一般规定：模板及其支架应根据工程结构形式，荷载大小,基土类别，施工设备和材料等条件进行施工，但必须符合下列规定。1、 应具有足够承载，刚度和稳定性，能可靠承受砼的自重，侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。2、 构造应简单、装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和砼浇筑养护。3、 当浇砼梁施工时，应采用从跨中向两端对称进行分层9、浇筑，每层高度不于400mm。（二） 模板中的木结构施工应符合现行国家标准木结构设计规范GB5005的规定，其中受压杆中应满足设计要求，其梢经不得小于80mm。（三） 模板结构构件的长细比应符合下列规定：1、受拉构件长细比，钢杆件，不应大于350。五、 模板构造及安装（一） 模板安装的要求1、基础地梁和基础筏板侧模采用120厚砖胎膜，砖胎膜采用免烧砖，M5水泥砂浆砌筑，砖胎模粉刷层采用1：2水泥砂浆，并应考虑砖模粉刷层、防水层及防水保护层厚度，使基础的几何尺寸和施工图纸保持一致。2、地下室结构全部采用木胶合板模板，背楞采用方木，为保证板面平整，方木要用压刨将接触面刨平，使各方木断面一致。3、 10、地下室模板制作要高标准，严要求，要求边角顺直、方正，拼缝严密。缝口0.1mm，拼缝处采用双面胶，严禁凹凸现象，单面胶带纸要求平顺、无褶皱。为确保混凝土的施工质量防止漏浆等情况的产生，在模板与模板的接茬处粘贴双面胶海棉条，在柱脚处用水泥砂浆密封。4、 模板拆除必须待达到规范要求强度后方可拆除，一般拆模顺序为先支的后拆，后止的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。5、 预埋件的安装要逐个清点，认真检查以防错误或遗漏，由施工、监理、建设三方检查无误后才可进行下道工序施工6、 模板安装前，必须做好一切准备工作，如：材料、图纸、基土垫板、排水设施及各种配件和工具等。7、 支设框架结构，梁、柱必须设置有效防11、倾覆的临时固定措施。8、 钢管支架立柱不得混用，钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。9、GJ162-2008模板工程安全操作规程第支设梁板的支架必须符合强制性条文中第4条规定。、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数，、木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头，钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外经与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向，应按纵下横上的程序设扫地杆，可调支柱底12、部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配，确定步距后，在每一步距处，纵横向应各设一道水平拉杆(注：当层高8m-20m和层高大于20m时，本工程不在范围内)、所有水平拉杆端部均应与四周建筑物顶紧顶牢，无处顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续剪刀撑。、立柱的扫地杆，水平拉杆、剪刀撑应采用40*50木条或25*80木板条与木立柱钉牢。钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48*3.5钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。木扫地杆，水平拉杆、剪刀撑应采用搭接，并用铁钉钉牢，钢管扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用搭接，搭13、接长度不得小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。、当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：A：钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每跟立柱底部都应设置底座或垫板，垫板厚度不得小于50mm。B、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置符合强条条规定，当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不小于2m，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m.C、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于距步的1/3。D、14、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定水平杆上，（二）、模板安装的施工方法 1、框架柱模板的搭设 支设框架柱模板采用扣件式钢管支模架作梁和平板模板的竖向垂直支撑，同时也作柱和剪力墙的水平固定支撑。搭设的具体要求如下： 、立管间距：对一般梁板，梁底两边及梁中立管采用0.8*1.2米立柱网，平板下位柱可采用1.0*1.0平方米的立柱网，对深梁、厚板的特殊结构，通过计算采用更密的柱网或用其它方法加撑。 、水平杆布设：离地150-200mm设一道扫地杆，纵横向布置，梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆，扫地杆和顶层水平杆之间应增加水平连结杆，纵横两向布置，水平杆的垂直距离不得超过1.50米。、15、剪刀撑布置：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距4.0米。2、柱模施工方法：柱子模板采用单面覆膜板制成定型模板，柱箍采用48钢管和14对拉螺栓。柱子的水平支撑利用满堂红支模架作为水平支撑，每柱水平支撑不得少于上、中、下三道，水平支撑的间距不得大于1.5米。3、支模示意图：框架柱模板支设图见下：图1 柱模板支设简图墙模板支模方法： 六、 支撑架系统计算立杆稳定性计算（2.9米层高为计算模型，基本风压值为0.35KN/m2，）： 考虑到不同部位的砼自重不一致，故分别计算板、剪力墙、柱部分的支撑稳定性如下：（一）、板模板部分模板面板为受弯构件,按三16、跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.423002= 48780 Nmm；面板最大应17、力计算值 =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!模板支撑方木的计算方木按照三18、跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1119、.62612 = 0.163 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.163106/64000 = 2.541 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.541 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6261 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.976103/(2 6080) = 0.305 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.305 N/mm2 小于 方20、木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00510004 /(10090002560000)= 0.295 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.295 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!5.板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.626kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm21、) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.547 kNm ；最大变形 Vmax = 1.399 mm ；最大支座力 Qmax = 5.913 kN ；最大应力 = 547354.96/5080 = 107.747 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 107.747 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.399mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!6.扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件22、抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.913 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.9 = 0.503 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.23、3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.853 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.824 kN；8.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.824 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(24、cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中25、心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=8824.188/(0.207489) = 87.176 N/mm2；立杆稳定性计算 = 87.176 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！（二）、梁模板部分梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.24-0.40；梁截面高度 D(m)：0.45-1.00；混凝土板厚度(mm)：26、120.00-200；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.20；梁两侧立杆间距(m)：0.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：27、2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：5028、；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.529、00m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3322/6=22cm3； M - 面30、板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3317.85=7.068kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.334=1.848kN/m；计算跨度: l = 50mm；面板的最大弯矩 M = 0.17.068502 + 0.117 1.848502 = 2.31103Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.17.31、0680.05+1.21.8480.05=0.5kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.31103 / 2.20104=0.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=7.068N/mm； l-计算跨度: l = 50mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 33222/12=22cm4；面板的最大挠32、度计算值: = 0.6777.068504/(10060002.20105) = 0 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =50/250 = 0.2mm；面板的最大挠度计算值 =0mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.500/(0.450-0.120)=1.514kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 33、16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.013 kNm，最大支座反力 R= 0.397 kN，最大变形 = 0.005 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.28104/6.40104 = 0.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: 34、= 170/400=0.425mm；次楞的最大挠度计算值 =0.005mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.425mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力0.397kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.390 kNm，最大35、支座反力 R= 6.115 kN，最大变形 = 0.285 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.90105/1.28105 = 3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.285 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.285mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= 36、fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.115 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.115kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋37、自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2402020/6 = 1.60104mm3； I = 240202020/12 = 1.60105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.240.45=3.305kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.24=0.086kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.24=1.344k38、N/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(3.305+0.086)2002+0.1171.3442002=1.99104Nmm； =Mmax/W=1.99104/1.60104=1.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=3.305+0.086=3.391kN/39、m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.3912004/(10060001.60105)=0.038mm；面板的最大挠度计算值: =0.038mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.240.450.2+ 0.30.2(20.33+0.24)= 0.726 kN；(2)施工40、荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.240.2=0.269 kN；均布荷载设计值 q = 0.726+0.269 = 0.995 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1224.00+1.4(2.00+2.00)(0.60-0.24)/4=0.163kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08100cm3；I=1.22101cm4；E= 206000 N/mm2； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N41、1=N2=0.66 kN；最大剪力：V= 0.660 kN钢管最大正应力计算值 ： =M/W=0.147106 /5.08103=29 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=20.66103/(4.89100)=2.701N/mm2；钢管的最大挠度： =0.14 mm；钢管的允许挠度: =600.000/250=2.400 mm；钢管最大应力计算值 29.034 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 2.701 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.14042、 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！八、梁底纵向钢管计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.66 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.317 kNm ；最大变形 max = 0.882 mm ；最大支座力 Rmax = 2.957 kN ；最大应力 =M/W= 43、0.317106 /(5.08103 )=62.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 62.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.882mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖44、向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.957 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =2.957kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1292.9=0.449kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.50/2+(0.60-0.24)/4)1.000.30+(1.50/2+(0.60-0.24)/4)1.000.120(1.50+24.00)=3.387kN；45、施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.240)/41.000=4.704kN；N =N2+N3+N4+N5=2.957+0.449+3.387+4.704=11.497kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算46、长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=11496.948/(0.207489) = 1147、3.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 113.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！（三）、剪力墙部分一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/48、mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑49、速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小50、,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中，51、 -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =352、00.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv 53、= 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32005.3/(250018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E 54、= 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.523004/(10060002.43105) = 0.32 mm；面板的最大挠度计算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 51255、cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.15.518500.02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M56、 -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.28105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.71105/1.28105 = 1.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1:57、 1.217.0310.3000.900/2=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =58、 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31002.6/(260.080.02)=0.157N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.157N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)59、：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67710.22/25004/(10090005.12106) = 0.047 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122=512cm4；E = 9000N/mm2；60、 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.99105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.28105 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.99105/1.28105 = 61、2.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =2.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2715.8N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =32715.8/2/(260.080.0)=0.424N/mm2；主楞截面的受剪应力计算62、值 =0.424N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.014mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:63、 N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.93 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！七、 支模架搭设构造要求1、 纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定： 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于5064、0mm；各接头至中心最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。2、 置底座或垫板，部分层次（如：二层顶以上的楼面）砼强度若达到设计强度，可以不设置底座和垫板。3、 支模架必须设置纵、横向扫地杆、纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直低扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm.4、 立杆接长必须采65、用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应大于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.5、 剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑设置应满足斜杆与地面的倾角在4560；每道剪刀撑跨越立杆的根数按与地面倾角不同采用：45时，可跨7根；50，可跨6；60，可跨5根。6、 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。7、 设在支架立杆根部的可调低座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。8、 满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定： 满堂模板支66、架的四边与中间毎隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由低处至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间毎隔4排立杆从顶层开始向下毎隔2步设置一道水平剪刀撑。八、 检查与验收 构配件检查与验收1、新钢管的检查应符合下列规定：a 、应有产品质量合格证。B 、应有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T288）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。C 、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d 、钢管外径、厚度端面等的偏差，应控制在允许偏差范围以内。e 、钢管必须涂有防锈漆。2、67、扣件的验收应符合下列规定：a 、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管支模架扣件（GB15831）的规定抽样检测。b 、旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。c 、新、旧扣件均应进行防锈处理。九、 质量保证措施1、 作好施工技术交底和工人培训工作。工人进场由施工员组织召开详细的施工方案技术交底会，让每一位班组长和工人同志熟悉工艺和质量要求，对工人进行培训和技术交底。2、 在生产过程中，施工技术人员和质检员必须坚守现场，对工程施工过程进行全过程监督和指导，发现问题及时进行整改处理，把好技术和质量关68、。3、 模板、木枋材料的进场必须严格把关，符合模板工程的使用要求，模板厚度一致，木枋含水率及平直度必须达到要求。施工过程中，所有木枋必须经压刨机处理，以规范木枋尺寸，保证模板工程的平整度。所有木模板下料后，锯料口必须经平刨机刨平、刨直，以保证模板接缝严密。用于铺设模板、木枋的架管，槽钢等金属材料，必须保证顺直，如有弯、翘现象，必须作调查处理后使用，钢管槽钢木枋、模板上的水泥壳在装模前必须清理干净，以保证装模尺寸准确无误。4、 从严要求，严格检查验收。每个班组必须设定班组质验员，每一种构件模板工程施工完毕后，必须有班组自检，符合要求后，再有施工员进行逐个构件的全面复检，最好通知专职质检员进行模板69、工程验收，并作好自检记录。质量检查必须严格按照现行施工规范的要求进行。砼浇捣以前，必须经班组组长、模板工长、质检员签字认可。5、 严格管理制度，对施工过程中违章作业，不按技术交底要求作业的班组，将予以重罚，对模板工程在砼浇捣过程中出现跑模、漏浆等较为严重的质量问题将处以一千元以上罚款。6、漏浆控制措施1）在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。2）严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。3）在定型柱模板拼缝处和模板与楼板面接触的部分粘贴50mm海绵条，或用薄膜胶带粘贴，在模板安装调整好后，如果模板和楼板间沿存在缝隙，则用砂浆在模板外侧填塞。但必70、须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。4）柱模板间用5mm10mm自粘式海绵条填嵌，柱下口的50mm100mm封底木方底部粘贴50mm宽海绵条。 5）顶板模板的拼缝间用的缝隙，采用从市场上采购回来的薄膜胶带进行粘贴，靠墙的木方侧面粘贴采用50*50mm海绵条进行粘贴。7、模板的清理控制 模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的模板另行堆放，另作处理。十、拆模的安全技术1、拆模时对混凝土强度要求 （1）不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，即可拆除。 （2）陌生模板，包括梁、板等水平结构构件的71、底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表要求，即可拆除。 现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度/m达到设计强度标准的百分率（%）1板2752,8752梁、拱、壳87581003悬臂构件2752100（3）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要示，有影响结构安全及质量的可能时，应轶拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可拆除。（4）拆除的模板必须拆模申请，并根据同条件养护试块强度达到要求时，技术负责人方可批准拆模。（5）拆除模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，阻碍通行，发生事故。（6）拆模时，下方不能有人，拆模区内应设警戒线，以防有人勿入被砸伤。（7）拆除的模板向下和72、向上运送传递一定要上下呼应，拆除时不能采取猛撬以致大片封闭后，才能开始工作。（8）拆模前，对木工进行集中的拆模安全技术交底，在思想上引起重视。（9）楼板木模的拆除，应设置拆模人员站立的平台或架子，还必须将入口和临边进行封闭后，才能开始工作。（10）已活动的模板，必须一次连续拆除完，方可中途停歇，以免落下伤人。（11）基础拆模，要注意基坑边坡稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土方发生振动。拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方处理。（12）柱模板拆除顺序如下：拆除斜撑自上而下拆除柱箍一拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、柱板面。十一、成品保护措施1）模板拆除时轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。273、）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3）模板在使用过程中加强管理，分规格堆放并及时涂刷脱模剂。4）支完模板后，保持模内清洁。十二、安全管理1、支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设支模架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、支模架的构配件质量与搭设质量，应按上表的规定进行检查验收，合格后方可使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在支模架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风74、和雾、雨、雪天气时应停止支模架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑鞋措施，并应扫除积雪。6、支模架的安全检查与维护，应按进行支模架检查、验收时应根据下技术文件规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。7、在支模架的使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵，横向扫地杆。8、不得在支模架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。9、临街搭设支模架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。10、在支模架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、工地临时用电线路的架设及支模架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有75、关规定执行。12、搭拆支模架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。13、工人进场必须进行安全交底和安全教育，提高安全意识。14、楼板模板包括混凝土在内，堆载不得大于10KN/m2。15、作业人员进入施工现场必须正确配戴安全幅，不准穿拖鞋、赤胳作业。16、使用木工机械必须遵守机械操作规程，注意安全用电。17、不准高空抛物，危险作业，不得酒后注意，严禁在架上嬉闹。18、施工员和安全员必须对现场安全生产负责，施工班组长为班组安全生产第一责任人，负责对本班组安全施工作业的监督。19、楼面梁板砼采用输送泵输送，因输送泵管的冲击力影响，砼管及配件对楼面的堆载也使得楼面上的荷载增大，76、故泵送施工时，为防止下层楼面模板及支撑系统变形甚至坍塌，采取增设剪刀撑和扫地杆措施使支模架保证足够的刚度。20、输送泵立管必须搭设立管支架，且立管架必须与外架、支模架分开，不得连结使用。水平管不得直接搭在支模架上，应铺设架板支撑水平管。水平泵送的管道敷设线路应接近直线，少弯曲，管道及管道支撑必须牢固可靠，且能承受输送过程所产生的水平推力；管道接头处应密封可靠。21、在上层楼面施工浇筑砼时，派专人在下层楼面观察模板及其支撑系统情况。若发现模板变形、渗浆等情况时，应立即停止泵送，组织人员进行整改。22、泵送砼浇筑速度快，振动器振捣后横向流动砼生产水平推力大，对于安装到位的竖直模板容易产生失稳或变形77、，应特别注意安全。泵送前应将模板加固，适当增加对拉螺杆等。23、泵送砼时，操作人员应远离管口，防止砼突然冲出伤人。24、浇筑边梁、雨篷等临边结构，应搭设临时支模架，防止人员坠落。25、浇灌砼使用的溜槽及串筒节间必须连接牢固，操作部位要有护身栏杆。不准直接站在溜槽上操作。26、模板拆除前必须经过申请批准，有项目部施工技术人员签发的拆模通知单方可开始拆模。27、作业面孔洞的临边应及时作相应的防护。28、所有施工班组必须服从项目部的安全生产条例。29、模板堆放场地，必须设置灭火器和就近设置消防龙头。 30、2m以上高处作业时，必须搭设可靠的操作平台。31、模板拆除时必须设置警戒线并派专人监护。作业面不得留有未拆除的悬空模板。