1、框剪结构住宅楼室外消防通道高大模板支撑拆除施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况4二、编制依据5三、荷载选择5四、材料选择6五、施工方法：75、施工顺序8六、模板设计10（一）梁模板设计（按200*470设计）10（二）100厚楼板设计10（三）楼梯模板设计10七、模板支撑系统验收要求104、验收标准：10八、模板拆除115、拆除工具应放在工具袋内或系在身上，不得放置在操作面上11九、安全及应急措施111、作业人员佩戴好安全防护用品。116、施工作业不要聚集在一起，应分散作业。12十2、附件：模板支撑系统计算书12附录一、200*470大梁模板支撑系统设计计算书13附录二、100厚走道板模板支承系统设计计算书17附录三楼梯模板支承系统设计计算书22附录四 支撑立杆竖向荷载值计算28附录五、地基承载力验算293、立杆自重计算：295、承压面积：由于采用钢筋砼整板，其面积为：296、承载力计算：297、基础平面图如下：30十一、附图321、 15#、19#楼消防通道梁板楼梯支撑平面图（轴线号为15#楼）322、图一：梁板支撑示意图323、图二：楼梯模板支撑示意图324、图三：南北立面垂直剪刀撑布置图325、图四：横向4道垂直剪刀撑布置图32一、工程概况XX15#及19#楼，是该3、小区内两幢15层的住宅楼，结构形式为框剪结构。由于未设消防电梯，故在十一层结平标高处设置消防通道，将两单元楼梯转向平台相连。其中15#楼为四单元，在一、二单元和三、四单元各设一个消防通道；19#楼为两单元，设一个消防通道。三个消防通道在设计上完全一致。消防通道在y向伸出4根悬挑梁，中间2根，两端各1根，截面尺寸为200*470,在x方向设两道次梁，内侧次梁截面为150*470，外侧次梁截面为200*470；在通道两端采用梁板式楼梯，与高于通道1.45M的两侧楼梯平台相连接，楼梯平台梁截面为200*300（下部），和200*470（上部悬挑梁），梯板厚110mm，踏步高150mm；中间通道平台板4、厚100mm。由于该消防通道位于11层结平，其标高为28.97M，本方案考虑采用落地钢管脚手架支撑系统，基层原土和回填土经分层夯实后，浇筑100厚C20砼，内配6150双向筋，以整板作为落地脚手架的支承面。现以15#楼一至二单元消防通道所标注轴线为例，将梁板布置列表如下：部 位梁截面尺寸梁顶标高（m）板顶标高（m）板 厚（m）踏步高（m）轴、轴、轴200*47028.971/9轴、1/13轴200*30028.97轴150*47028.97轴200*47028.97轴、轴200*47030.421/9轴1/13轴交轴轴28.97100轴1/9轴交轴轴28.9730.321101501/13轴轴5、交轴轴28.9730.32110150二、编制依据1、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2、建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范（JGJ130、 J84-2001 ）3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）5、施工图纸三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）附录A中的数据：序号名称荷 载1木模板自重030 KN/m22砼自重24KN/m33梁钢筋自重板钢筋自重1524 KN/m6、31124 KN/m34振捣荷载计算水平面荷载20 KN/m2计算垂直面荷载40 KN/m25施工人员及设备荷载计算底模及小横杆时40 KN/m2，计算弯矩时再以集中力2.5KN验算，取大值计算大横杆时24 KN/m2计算立杆及其他支承构件10 KN/m2四、材料选择材料规 格性能指标及其他钢管Q235钢482.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积：A=3.97cm2惯性矩：I=10.2cm4截面模量：W=4.25cm3回转半径：i=1.60cm弹性模量：E=2.06105 N/mm2模板材（松木）50100方自重30N/m截面惯性距Ix=4166667mm4截面最大抵抗距Wx=87、3333 mm3顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2顺纹抗压：fc=10N/mm2顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2抗弯：fm=13N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2多层板12厚根据江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）表-2中的数据：截面模量：W=24000mm3，弹性模量：E=4050 N/mm2惯性矩：I=144000mm4静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=10.32N/mm2 抗剪：=1.2N/mm2自重0.066 KN/m2（现场秤量）对拉螺栓12【N】=12.9KN扣件单扣件承载力8 KN五、施工方法：1、本工程施工时，先将土方用机械开挖8、至2.870M处，留下200mm深用人工开挖至3.070M处，以防基面土方扰动。验槽后浇筑100厚C20砼基础整板，内配6150钢筋网片。基础整板以后可作为自行车坡道的垫层。待砼达到100%强度后，开始搭设消防通道支撑架。在立杆的纵向下部，垫12#通长槽钢（槽钢面朝下）。在基础砼板的外侧中部，设500500800深集水坑，以利排除积水。集水坑底用C15砼垫层，四周墙体采用240厚砖墙，侧面粉20厚1:2水泥砂浆。2、本工程模板采用12厚胶合板、50*100方木和48*2.8钢管、铸件扣件连接。3、支模系统搭设前，按专家论证后的方案，先进行专项安全技术交底，支撑系统由专业架子工搭设。搭设完成经检9、查、验收合格后方可浇筑砼。4、本方案的难点主要是支撑架搭设高度较大，一是要考虑地面的承载力必须达到要求，二是要考虑落地脚手架的稳定、可靠。施工时必须注意以下方面：4.1土方开挖时，应采用水准仪跟踪开挖控制挖深，下部200mm必须人工开挖，不得扰动原土持力层。4.2为防止局部不均匀下沉，采取钢筋砼整板作为落地架的支承面。砼不低于C20，内配6150双向钢筋，厚度不得低于100mm。要做好浇筑后的砼养护，时间不少于7天。待强度达到100%后再开始搭设落地架。落地架只能与楼层结平构件拉结，不得与悬挑架拉结。4.3由于钢管长度有限，立杆必须接长。立杆接长时必须采用对接扣件，不得搭接。立杆上的对接扣件应10、交错布置，两根相邻立杆的接头不应布置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。当接头中心距主节点大于1/3步距时，宜增设一道纵横向水平拉杆。4.4严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定水平拉杆上，为此必须根据立杆设置位置采取定点放线，同时应校正立杆的垂直度，每根立管在固定时都要校正，总高偏差不得大于30mm。4.5本方案为窄长结构，在外侧四周自下而上设置竖向连续剪刀撑，在轴右400、1/9轴、1/13轴和轴左400设置四道横向自下而上的竖向连续剪刀撑，在两端形成两个4.782.15M的格构式剪刀撑，并在格构式剪刀撑顶部与底部及楼层标高处11、的纵横水平拉杆上，共各设12道水平剪刀撑。竖向剪刀撑的夹角宜控制在4560之间，最底端应与地面顶紧。剪刀撑杆件接长应采用搭接，搭接长度500mm，扣件连接不少于两只。剪刀撑设置见平面图和图3、图4。4.6因本方案中支架高度较高，考虑高宽比及稳定性要求，在距基面200mm处设纵横扫地杆，支撑架按1.45m设一道纵横水平拉杆。每隔一道水平拉杆（即一个楼层），设2根y向和2根x向的水平拉杆，组成既能撑又能拉的水平支撑系统，2根y向拉杆分别与支撑架和2根x向的楼层拉杆连接，2根x向楼层水平拉杆设在剪力墙的端头空隙处，该水平支撑系统可有效地控制支架不会出现向南和向北倾斜，具体位置见支撑平面布置图。4.712、在支撑架两端各楼层面上，各设1根y向水平拉杆，与悬挑脚手架在结平梁上作拉锚用的预埋立管扣紧扣牢，以增加支撑架在两端的侧向稳定性，具体位置视梁上的预埋的拉锚竖向钢管位置，平面图中仅为示意。4.8在落地架纵向两端，设水平短钢管与楼梯剪力墙或框架梁顶死，水平短钢管在整体架上必须至少连接两个水平拉杆。每层两端各设2根。4.9 在10层楼层上，所有的横向（y向）水平拉杆均和结平满堂架拉结不少于23跨。5、施工顺序5.1总体施工顺序：落地架搭好后，先施工28.97m标高的梁和板，然后施工两侧楼梯，梯板纵向受力筋在28.97m标高的梯梁上预插。28.97m标高与11层同标高结平一起浇筑，两端楼梯与30.4213、m楼梯平台梁同时浇筑。5.2模板安装及支撑系统施工顺序：立杆扫地杆及水平系杆梁底大楞（大横杆）梁底小楞（小横杆） 梁底模安装扎梁钢筋骨架梁侧模安装固定板底钢管大楞及另一个方向拉杆放置50*100方木小楞 铺12厚胶合板缝隙及高差处理、刷脱剂绑板筋 留梯板插筋 验收 浇梁板砼 养护 楼梯纵横水平系杆与立杆拉结 板底钢管大楞 板底方木小楞（与大楞钢管捆绑牢固或设扣件挡住） 铺12厚胶合板 支踏步板侧板（三角形） 绑楼梯梁板筋 支踢脚模板验收浇楼梯砼养护达到设计强度后拆模拆除落地架系统。6、在施工28.97m标高梁板和支设楼梯模板前，凡支撑架部位及与楼层之间空隙处均用50厚木板先铺好工作平台，工作平14、台下满设尼龙安全网，外侧防护栏杆加至工作面以上不少于1.2m，且用密目安全网完全封闭，然后再开始施工。7、落地架必须待楼梯浇完且达到100%强度后，由上而下先拆除楼梯模板和支承系统，再拆梁底模板和支承系统，在外装饰完成后再拆除落地架。8、梁和板（包括楼梯）的立杆在施工前必须按设计位置放线定点，做到位置准确，扫地杆和各道纵横水平拉杆必须保持纵横成线，扫地杆离地200，纵横水平系杆步距1.45m且均匀设置 。水平系杆接头采用对接扣件连接。9、模架钢管的所有交汇点均要设扣件，每只扣件的拧紧力距必须用力矩扳手逐一检查，并控制在4065N.m范围内。10、钢管的壁厚必须逐根检查，其壁厚不得小于2.8mm15、，且不得使用有弯曲、锈蚀、变形的钢管。钢管的弯曲率1，遇五级以上大风、中大雨（雾、雪）天气应停止作业。11、当梁的跨度超过4m时，应按13起拱。12、砼浇筑时 ，宜从梁中向两头均匀对称浇筑，以防支撑系统变形，470高梁宜分两层浇筑；楼梯宜由下向上两侧对称浇筑。砼不得在浇筑面上堆积太高，浇筑时砼应分散下料，最大不超过板面100mm，施工人员应分散作业。六、模板设计（一）梁模板设计（按200*470设计） 梁底采用12厚多层板，板底采用2根50*100方木，小横杆间距280mm，大横杆设于梁两侧，采用双排立杆，立杆排距800，立杆纵距820mm，水平拉杆步距1800，在梁下5001000设纵横水平16、拉杆作加强。梁侧模因高度最大为470，侧压力不大，采用两道钢管水平或斜撑，间距820（即在立杆处设置）。模板支撑系统见图1。（二）100厚楼板设计 板底采用12厚多层板，多层板下用50*100方木立放，方木间距不大于205，方木搁置在钢管大楞上，钢管立杆纵横向间距820，纵横水平系杆在梁下与梁同步设置。模板支撑系统见图1。（三）楼梯模板设计 板底采用12厚多层板，多层板下用50*100方木立放，方木间距不大于200，方木搁置在钢管大楞上，钢管立杆纵横向间距最大为800*710，纵横水平系杆在28.97大梁下与梁同步设置，在28.97m梁顶设一道，在板底大楞和梁顶之间再加一道（采用踏步式设置，交17、错需超过两根立杆）。模板支撑系统见图2七、模板支撑系统验收要求1、钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。4、验收标准：4.1按施工方案搭设。基础回填土夯实系数不小于0.92，分层夯实厚度250mm，夯实不少于34遍；砼板厚不少于100mm，钢筋网片合格。4.2立杆垂直度全高不大于30mm，位置准确。4.3梁、板底立杆扣件拧紧力矩4065Nm。4.4其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）会同监理人员共同验收18、。八、模板拆除1、梁模的侧模在达到1.2mpa且保证棱角不受损害时，可先拆除外，其它模板拆除应在两端楼梯砼强度达到100%以后再进行拆除。拆除时应按同条件养护试块分别均达到100%，履行审批手续。2、拆除时先支的后拆，后支的先拆，先拆上部楼梯，后拆下部梁板，待外装饰结束后拆落地架。3、模板拆除应连续拆完不间断，逐块拆除，不得大片撬落或拉倒。拆除的模板和支撑材料应向下传递或吊运，不得向下抛掷，并及时清运出场。4、拆除区应进行隔离，其它人员不得入内，拆除下方不得有人员通过。操作人员不得站在拆除模板的下方。5、拆除工具应放在工具袋内或系在身上，不得放置在操作面上。九、安全及应急措施1、作业人员佩戴好19、安全防护用品。2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边及操作平台下未防护好时不得施工。操作面上应设置稳固的工作平台。3、砼浇筑时，确保模板支架在施工中均衡受载，从中间向两边对称均衡推进。4、搭接时，钢管、钢筋等材料不得在结构和施工面上集中堆放，宜少量分散吊运并立即分散到各施工部位。5、泵车下料时，宜采用汽车泵，不宜铺设水平输送管，以防产生水平推力使支撑移位。砼堆放高度不得高于板面100mm。6、施工作业不要聚集在一起，应分散作业。7、浇筑时应派专人看模和修复钢筋。看模人员不得站在浇筑砼的下方，用强光手电照明监控支撑系统情况，包括梁板底和立杆是否位移下滑和出现异常情况。当出现异常情况和听20、到异常响声时，应立即通知暂停施工，并报告主管人员、监理，分析情况和排除险情并加固后再恢复施工。当情况危急时，应果断通知施工作业人员应先撤离现场，再作具体分析和处理。8、施工人员上下应设木梯，人员撤离有快速稳固的通道。9、项目部接到异常报告时，应会同监理、业主进行分析，决定是否采取措施和如何采取措施，待隐患消除后才能继续作业。10、一旦发生事故，应立即向上级报告，按安全应急预案抢救受伤人员，防止伤害扩大，并保护好事故现场。十、附件：模板支撑系统计算书附录一、200*470大梁模板支撑系统设计计算书梁底采用12厚多层板，板下用2根50*100方木。小横杆间距280，大横杆设于梁两侧支承小横杆。梁底21、采用双排立杆支承大横杆，立杆排距800，立杆纵距820，水平纵横拉杆步距1800，在梁下5001000设纵横水平拉杆作加强。梁侧板采用两道钢管水平撑或斜撑，间距820。1、荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m）梁模板自重标准值0.3*（0.2+0.47*2）0.342砼自重标准值24*0.2*0.472.256钢筋自重标准值1.524*0.2*0.470.143砼振捣荷载标准值（水平）2*0.20.4荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.2+0.4*1.4 =2.741*1.2+0.56=3.85KN/m荷载组合二：由永久22、荷载效应控制时： q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.35+0.4*0.7*1.4 =2.741*1.35+0.39=4.1 KN/mq2 q1 ， 故取q=q2=4.1 KN/m2、梁底多层板验算多层板下2根方木，如图：按简支梁计算，简图如下：2.1底模多层板弯矩验算：将梁纵向线荷载转为横向荷载q=4.1*1.0/0.2=20.5N/mmM=qL2/8=20.5*2002/8=102500Nmm=M/W=102500/24000=4.27N/mm210.32 N/mm2,满足要求2.2底模多层板剪力验算：荷载组合时不包括活荷载和荷载分项系数+23、=0.342+2.256+0.143=2.741KN/m=2.741N/mm将纵向线荷载转成横向线荷载q=2.741*1.0/0.2=13.71 N/mmmax=5qL4/384EI=5*13.71*2004/(384*4050*144000)=0.49mm=L/250=200/250=0.8mm, max, 满足要求3、梁底木方验算梁底2根木方，梁宽200，木方按100宽为计算单元钢管小横楞作为木方的支点，间距按最大280计算，并按三跨连续梁的计算简图如下：最不利荷载组合时的内力系数：Km=0.117,Kv=0.617,KW=0.9903.1木方弯矩验算q=4.1*100/200=2.05 24、N/mmMmax=KmqL2=0.117*2.05*2802=18804 Nmm= Mmax/W=18804/83333=0.23 N/mm213 N/mm2 ,满足要求3.2抗剪强度验算=KvqL=0.617*2.05*280=354N=3/2bh=3*354/(2*50*100)=0.11 N/mm21.4N/mm2 ,满足要求3.3挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数）+=2.741N/mmq=2.741*100/200=1.37 N/mmmax=KWqL4/100EI=0.99*1.37*2804/(100*9000*4166667)=0.02mm=L/400=280/400=0.25、7mm, max ,满足要求4 梁底钢管小横杆验算4.1弯矩验算小横杆间距为280，立杆横距（排距）800，按最不利集中荷载的计算简图如下：小横杆上的集中荷载P=4.1KN/m*0.28m=1.15KNMmax=PL/4=11.5*1000*800/4=230000 Nmm= Mmax/W=230000/4250=54.12N/mm2205 N/mm2 ,满足要求4.2挠度验算挠度计算不计活荷载及荷载分项系数+=2.741N/mmP=2.741*0.28=0.77KNmax=PL3/48EI=0.77*1000*8003/(48*206000*102000)=0.39mm=L/400=800/26、400=2mm max ,满足要求5、梁侧大横杆验算大横杆承受小横杆传来的集中荷载，小横杆间距为820/3=273，大横杆跨度等于立杆纵距820，梁的线荷载为4.1KN/m，小横杆荷载作用在两根大立杆上，故：P=4.1*0.273/2=0.56KN计算简图如下：5.1抗弯验算Mmax=Pa=0.56*1000*273=152880 Nmm= Mmax/W=152880/4250=35.97 N/mm2205 N/mm2 ,满足要求5.2挠度验算（不包括活荷载和荷载分项系数）P=(+)*0.273/2=2.741*0.273/2=0.374KNmax= Pa(3L34a2)/24EI=0.37427、*1000*273*(3*8203-4*2732)/(24*206000*102000)=1.756*1011/(5.04*1011)=0.35mm=L/4=820/400=2.05mm max 满足要求6、大横杆两端立杆承载力验算大梁上的线荷载为4.1KN/M，立杆纵距为820，梁荷载由两根立杆承担立杆荷载N=4.1*0.82/2=1.68KN8KN 扣件抗滑满足要求当立杆水平系杆步距为1800时，=0.481=N/A=1.68*1000/(0.481*397)=8.8N/mm2205 N/mm2 满足要求结论：根据以上计算，模板设计完全满足要求附录二、100厚走道板模板支承系统设计计算书板28、底采用12厚多层板，多层板下用50*100方木立放作小楞，小楞间距205，钢管立杆间距纵横820mm。水平系杆间距1800。1、荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3砼自重标准值24*0.12.4钢筋自重标准值1.124*0.10.1124施工人员及设备荷载4.04荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+4*1.4 =2.8124*1.2+5.6=8.97KN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+4*0.7*1.4 =3.80+3.29、92=7.72 KN/m2q1 q2 ， 故取q=q1=8.97KN/m22、底模多层板验算2.1弯矩验算按照简支梁计算，多层板下木方间距为205施工荷载为均布荷载时，计算简图如下：此时线荷载q=q1*1.0=8.97*1.0=8.97KN/m=8.97N/mm最大弯矩M1=8.97*205*205/8=47121 Nmm施工荷载为集中荷载时（集中荷载按2.5KN验算），计算简图如下：多层板自重线荷载设计值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5*1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=0.08*0.2052/8+3.5*0.205/4=0.1798KNM=30、179800Nmm由于M2M1 ,故多层板强度验算采用M2=179800 Nmm=M/W=179800/24000=7.49N/mm210.32 N/mm2 满足要求2.2 挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数）荷载q=（+)*1.0=2.8124*1.0=2.8124KN/m=2.8124N/mm最大挠度max=5qL4/384EI=5*2.8124*2054/(384*4050*144000)=0.1mm=L/250=200/250=0.8mm max 满足要求2.3剪应力验算V=qL/2=8.97*205/2=919N=3V/2bh=3*919/(2*1000*12)=0.11 N/mm31、21.2 N/mm2 满足要求3、板底50*100方木验算木方间距205，钢管大楞间距8203.1弯矩验算木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：木方上的线荷载为：q=8.97KN/m2*0.205m=1.84KN/m=1.84 N/mm此时最大弯矩M1=qL2/8=1.84*8202/8=154652 Nmm木方上施工荷载为集中荷载时（集中荷载以2.5KN验算），计算简图如下：木方自重线荷载设计值：q=0.03*1.2=0.036 KN/m跨中集中荷载设计值：P=2.5 KN*1.4=3.5KN此时最大弯矩值M2=0.036*0.82/8+3.5*0.82/4=0.72KNm =72000032、 Nmm由于M2M1 ,故木方弯矩应按M2验算强度=M2/W=720000/83333=8.64 N/mm213 N/mm23.2剪应力验算V= qL/2=1.84*820/2=754N=3V/2bh=3*754/(2*50*100)=0.23N/mm2=1.4 N/mm2 满足要求3.3挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数）q=（+)*0.205=（0.3+4.44+0.21）*0.205=0.58N/mmmax=5qL4/384EI=5*0.58*8204/(384*9000*4166667)=0.09mm=L/400=820/400=2.05mm max 满足要求4、钢管大楞验算4.33、1荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3砼自重标准值24*0.12.4钢筋自重标准值1.124*0.10.1124施工人员及设备荷载2.42.4荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+2.4*1.4 =2.8124*1.2+3.36=6.17 KN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+2.4*0.7*1.4 =6.15KN/m2q1q2 ，故取q=q1=6.17KN/m2木方上的线荷载为：6.17*0.205=1.26 KN/m方木34、作用在钢管大楞上的集中荷载为P=1.26*0.82=1.03 KN=1030N4.2、弯矩验算钢管大楞上承受木方传来的集中荷载P，方木间距205，其计算简图如下：Mmax=PL/2=1030*820/2=422300Nmm= Mmax/W=422300/4250=99.36N/mm2205 N/mm2 满足要求4.3挠度验算（荷载不包括活荷载及荷载分项系数）P=（+)*0.205*820=(0.3+2.4+0.1124)*0.205*820=473Nmax=19PL3/384EI=19*473*8203/(384*206000*102000)=0.61mm=L/400=820/400=2.0535、mm max 满足要求5、钢管立杆稳定性验算5.1荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3砼自重标准值24*0.12.4钢筋自重标准值1.124*0.10.1124施工人员及设备荷载1.01.0荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=（+)*1.2+*1.4=2.8124*1.2+1.0*1.4 =4.77KN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+1.0*0.7*1.4=4.78KN/m2q2q1 ，故取q=q2=4.78KN/m25.2立杆荷载及扣件抗滑验算立杆最大间距为820*600，每根立杆承受36、的荷载为4.78*0.82*0.6=2.35KN2.35KN8KN，故抗滑扣件满足要求5.3立杆稳定性验算当水平系杆步距为1800时，=0.481=N/A=2.53*1000/(0.481*397)=12.3 N/mm2205 N/mm2 满足要求结论：此设计方案经以上验算，完全符合要求附录三楼梯模板支承系统设计计算书板底采用12厚多层板，多层板下用50*100方木立放作小楞，小楞间距200，搁置在大楞上；钢管纵横向立杆间距最大为710*800，水平纵横拉杆设置：在28.97M梁下同梁同步设置，在28.97M梁顶设一道，梯板底设一道，28.97M梁顶与梯板底之间设一道，由于该道高度为0135037、，故采用踏步式设置，但交错重叠拉结两根立杆。1、荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3砼自重标准值24*0.1854.44钢筋自重标准值1.124*0.1850.21施工人员及设备荷载4.04荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+4*1.4 =4.95*1.2+5.6=11.54KN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+4*0.7*1.4 =6.68+3.92=10.6 KN/m2q1 q2 ， 故取q=q1=11.54KN/m2由于楼38、梯为斜面，斜面面积大于水平投影面积，楼梯水平长2340、高1350折成水平面荷载为：（23402+13502）1/22340=2700/2340=1.15q=1.15*11.54=13.27 KN/m2 作为荷载验算2、底模多层板验算2.1弯矩验算按照简支梁计算，多层板下木方间距按200计算施工荷载为均布荷载时，计算简图如下：此时线荷载q=q*1.0=13.27*1.0=13.27KN/m=13.27N/mm最大弯矩M1=13.27*200*200/8=66350 Nmm施工荷载为集中荷载时（集中荷载按2.5KN验算），计算简图如下：多层板自重线荷载设计值 q=0.066*1.0*1.2=0.39、08 KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5*1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=0.08*0.22/8+3.5*0.2/4=0.1754KNM=175400Nmm由于M2M1 ,故多层板强度验算采用M2=179800 Nmm=M2/W=175400/24000=7.31N/mm210.32 N/mm2 满足要求2.2 挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数）荷载q=（+)*1.15*1.0=（0.3+4.44+0.21）*1.15*1.0=5.69KN/m=5.69N/mm其中1.15系数为斜面折算成水平投影系数最大挠度max=5qL4/384EI=5*5.69*2004/(384*4050*140、44000)=0.2mm=L/250=200/250=0.8mm max 满足要求2.3剪应力验算V=qL/2=13.27*200/2=1327N=3V/2bh=3*1327/(2*1000*12)=0.17 N/mm21.2 N/mm2 满足要求3、板底50*100方木验算木方间距200，钢管大楞间距8003.1弯矩验算木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：木方上的线荷载为：q=13.27 KN/m2*0.2m=2.65 KN/m=2.65 N/mm此时最大弯矩M1=qL2/8=2.65*8002/8=212000 Nmm木方上施工荷载为集中荷载时（集中荷载以2.5KN验算），计算简图如下41、：木方自重线荷载设计值：q=0.03*1.2=0.036 KN/m跨中集中荷载设计值：P=2.5 KN*1.4=3.5KN此时最大弯矩值M2=0.036*0.82/8+3.5*0.8/4=0.703KNm =703000 Nmm由于M2M1 ,故木方弯矩应按M2验算强度=M2/W=703000/83333=8.44 N/mm213 N/mm23.2剪应力验算V= qL/2=2.65*800/2=1060N=3V/2bh=3*1060/(2*50*100)=0.32N/mm21.4 N/mm2 满足要求3.3挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数）q=（+)*0.2*1.15(斜面转成水平面系42、数)=（0.3+4.44+0.21）*1.15*0.2=1.14KN/m=1.14N/mmmax=5qL4/384EI=5*1.14*8004/(384*9000*4166667)=0.16mm=L/400=800/400=2mm max 满足要求4、钢管大楞验算4.1荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3砼自重标准值24*0.1854.44钢筋自重标准值1.124*0.1850.21施工人员及设备荷载2.42.4荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+2.4*1.4 =4.95*1.2+3.36=943、.3 KN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+2.4*0.7*1.4 =9.03KN/m2q1q2 ，故取q=q1=9.3KN/m2 , 乘以斜面转化为平面荷载系数后，q=9.3*1.15=10.7 KN/m2木方上的线荷载为：10.7*0.2=2.14 KN/m方木作用在钢管大楞上的集中荷载为P=2.14*0.8=1.712 KN=1712 N4.2、弯矩验算钢管大楞上承受木方传来的集中荷载P，方木间距200，其计算简图如下：Mmax=PL/2=1712*800/2=684800Nmm= Mmax/W=684800/4250=44、161.13N/mm2205 N/mm2 满足要求4.3挠度验算（荷载不包括活荷载及荷载分项系数）P=（+)*0.2*800*1.15(斜面系数)=4.95*0.2*800*1.15=911Nmax=19PL3/384EI=19*911*8003/(384*206000*102000)=1.1mm=L/400=800/400=2mm max 满足要求5、钢管立杆稳定性验算5.1荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3砼自重标准值24*0.1854.44钢筋自重标准值1.124*0.1850.21施工人员及设备荷载1.01.0荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=（+45、)*1.2+*1.4=4.95*1.2+1.0*1.4 =7.34KN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+1.0*0.7*1.4=7.66KN/m2q2q1 ，故取q=q2=7.66KN/m2 , 乘以斜面转化为平面荷载系数后，q= 7.66*1.15=8.81 KN/m25.2立杆荷载及扣件抗滑验算立杆最大间距为710*800N=8.81*0.71*0.8=5KN8KN，抗滑扣件满足要求5.3立杆稳定性验算当水平系杆步距为1800时，=0.481=N/A=5*1000/(0.481*397)=26.2 N/mm2205 N/m46、m2 满足要求结论：此设计方案经以上验算，完全符合要求附录四 支撑立杆竖向荷载值计算一、轴右侧第一排和轴左侧第一排立杆，各3根，需承受两次共3根大梁浇筑的荷载和楼梯平台板的荷载，采用3根大梁立杆竖向承载力和楼梯平台板荷载叠加：立杆总承载力为：1.68KN*3+2.35=7.39KN二、轴右第二排1/9轴立杆，共16根，考虑承受28.97M大梁及楼梯荷载，采用梁立杆和楼梯立杆竖向荷载力叠加：1、200*470大梁立杆N1=1.68KN,楼梯立杆N2=5KN2、立杆上总竖向承载力N=N1+N2=1.68+5=6.68KN三、1/9轴1/13轴交轴上（北）及1/9轴1/13轴交轴下（南）立杆荷载，只47、考虑承受大梁荷载立杆上总竖向承载力N=1.68KN四、1/9轴1/13轴交轴轴内立杆，共12根，考虑承受28.97M大梁及走道平板荷载，采用梁立杆和平台板立杆竖向承载力叠加：1、200*470大梁和200*300大梁N1=1.68KN，平台板立杆N3=2.35KN2、立杆最大受力为1.68*2+2.35=5.71KN五、1/13轴轴，同1/9轴立杆，共12根。六、综上所述：立杆上部竖向荷载值按最大值N=7.39KN考虑，设计下部落地架时另加上架体自重。附录五、地基承载力验算1、地基做法：本工程在开挖地下室时，部分土方已开挖。为防止局部下沉，将土方挖至下部自行车坡道的垫层底3.07M位置，利用基48、础持力层1号粘土层作支撑面，在其上浇筑100厚C20砼，内配6150双向钢筋，顶标高为2.97M，基础出外立杆200mm，在轴轴至墙边。2、按附录四计算，立杆最大竖向承载力为7.39KN，所有立杆按7.39KN计算。3、立杆自重计算：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ1302001附录A表A-1数据，当步距为1.35M（本工程实际按1.45M设置，见附图3），纵距为1.2M（本工程立杆纵距最小为0.55M，见平面图）的双排脚手架，每米立杆自重为0.1379KN，每根立杆最高为30.42M+2.97M+1.2M（防护栏高度）=34.59M。立杆纵距增加系数 1.2M/0.55M=2.49、18立杆自重gk=0.1379KN/m*34.59M*2.18=10.4KN4、立杆最大压力计算：上部施工的最大荷载为7.39KN，每根立杆最大压力为10.4+7.39=17.79KN5、承压面积：由于采用钢筋砼整板，其面积为：（2.15+0.2*2）*（11.80.1*2）+2.8*0.28=2.55*11.6+0.728=29.58+0.728=30.3M26、承载力计算：6.1按地质勘探报告，土持力层为1号粘土层，fak=240KPa，钢筋砼面折减系数为1.0，则地基总承载力为：240*1.0*30.3=7272KN6.2立杆总计为68根，总压力为：68*17.79KN=1210KN7272KN 故地基承载力满足要求7、基础平面图如下：