1、商业综合楼模板及支撑搭设和拆除施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章编制依据1第二章工程概况1一、项目概况1二、结构概况2三、模板支撑概况2第三章施工准备2一、技术准备2二、物资准备2三、劳动力计划4四、施工进度计划4第四章高支模方案设计4一、材料4二、方案设计6第五章高支模的施工管理8一、重大危险源辨识8二、高支模系统安全施工管理机构9三、高支模施工安全管理机构职责9四、高支模的安全管理措施10第六章高支模施工方法12一、门式架支撑系统安装12（一）施工顺序12（二）支撑系统安装2、12二、钢管扣件式支撑系统搭设13（一）施工顺序13（二）支撑系统安装14三、梁、板模板安装15四、柱周边拉结16五、验收及拆除的批准程序16六、门式架高支模拆除16七、安全技术措施17八、预防坍塌事故的技术措施19九、预防高空坠落事故安全技术措施19十、预防触电事故的安全技术措施20十一、预防火灾事故的安全技术措施21第七章混凝土浇筑方法及技术措施21第八章监测措施23第九章应急救援预案24一、概况24二、机构设置24三、报警救援及其他联络电话24四、人员分工与职责25五、应急救援工作程序25六、应急救援方法25（一）高空坠落应急救援方法：25（二）模板、坍塌应急救援方法：26（三）物体打击3、应急救援方法：26（四）触电事故急救措施26（五）火灾事故急救措施27七、应急救援装备28八、应急救缓药品28第十章模板搭设及支撑系统计算书29A.300700梁模板(门架)计算书29B.3001250梁模板(门架)计算书42C.3501000梁（扣件钢管架）模板支撑计算书53D.3001700梁（扣件钢管架）模板支撑计算书63E.120厚板（门式架）模板支撑计算书75F.800700柱模板支撑计算书84G.11001000柱模板支撑计算书93第十一章高支模施工图102一、1号楼监测点平面布置图102二、2号楼监测点平面布置图102三、1号楼高支模平面布置图102四、2号楼高支模平面布置图104、2五、立面图102第一章 编制依据为了保证本工程高支模施工安全，根据住房和城乡建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200938号）的通知要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：（1） XXX施工图纸；（2） XXX施工组织设计；（3） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011修改版）；（4） 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；（5） 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程JGJ1282000；（6） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（7） 建筑施工模板安全技术规范JGJ5、162-2008（8） 品茗施工安全设施计算软件2010版（V8.0.38.967）参考资料：建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社等第二章 工程概况一、 项目概况 项 目 概 况 表2-1序 号项 目内 容1工程名称XXX2工程地点3建设单位4设计单位5建筑面积地下车库9000平方米，地上建筑面积约42880平方米6建筑类型中型公共建筑7工期要求2011年10月22日至2012年12月31日8建筑高度41.8米XXX工程属于框架结构6、；总建筑面积：51880平方米；总工期：436天。北面距地下室边线约11m为XX路，路边人行道内侧有煤气管道，南面距地下室边线约1419m为五栋拟建建筑，西侧距地下室边线约14m为商业综合楼A用地分界线，东侧距地下室边线约12m为XX路。施工场地三通一平已完成。本工程由XXX公司投资建设，XXXXXX设计，XXXXXXX地质勘察，XXXXXX监理，XXXXXX公司组织施工。二、 结构概况XXXXXX项目包括地下一层9000平方车库，地下车库层高4.34.0米；地上两栋商业建筑，每栋建筑9层局部5层高；建筑高度：41.8m；首层层高5.8m，二五层层高5.4m，为商业场所，六九层公寓层高3.6m7、，为公寓；本方案为首层至五层模板及支撑搭设和拆除施工方案，构件参数详见表2-2。本工程采用预应力钢筋混凝土预制管桩基础（PHC-A），地下室底板为厚度400mm、450mm的筏板，地下室墙壁300mm厚，顶板120mm厚，地下室设计有三个后浇带，将地下室结构分为四个区域，正负零以上1、2号楼各有一个后浇带。三、 模板支撑概况根据以往的施工经验，结合现场情况，支撑高度不超过6米的梁板结构选用MF1219门式脚手架搭设，支撑高度大于6米的结构采用483.5mm钢管脚手架。地下室按后浇带分为四个施工段，每个施工段砼浇筑顺序为：底板及承台柱、墙板顶板；1、2号楼按后浇带分别分为两个施工段，首层至五层每8、个施工段柱砼与梁板砼分别浇筑，柱砼浇筑完后，用水平支撑钢管将梁板支撑脚手架连接并顶紧柱。第三章 施工准备一、 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、 物资准备1、 材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（G9、B/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。 结 构 构 件 参 数 汇 总 表 表2-2序号部 位构件名称截面尺寸支模高度(m)搭设跨度(m)部 位构件名称截面尺寸支模高度(m)搭设跨度(m)栋号楼层编号b(mm)h(mm)栋号楼层编号b(mm)h(10、mm)11号楼1F柱50060052号楼1F柱500600521号楼1F柱60060052号楼1F柱600600531号楼1F柱70070052号楼1F柱650700541号楼1F柱80080052号楼1F柱700700551号楼1F柱80090052号楼1FKZ13柱700800561号楼1F柱90090052号楼1F柱800800571号楼1F柱900110052号楼1F柱800900581号楼1F梁2007005.12号楼1F柱900900591号楼1F梁2009204.882号楼1F柱100010005101号楼1F梁2505005.32号楼1FKZ8柱100011005111号楼1F11、L20(5)梁2506005.282号楼1F梁2007005.1121号楼1F梁3006005.22号楼1F梁2009004.9131号楼1F梁3007005.12号楼1F梁20010004.8141号楼1FKL13(5A)梁30080058.22号楼1F梁20011004.7151号楼1F梁3009004.92号楼1F梁20013004.5161号楼1F梁3009504.852号楼1F2L20(7)梁2506005.211.7171号楼1FKL24(2)梁30010504.756.92号楼1F梁2508005181号楼1FKL8(6)梁30014006.78.22号楼1F梁25010004.12、8191号楼1FKL23(1)梁30017004.610.82号楼1F梁25012504.55201号楼1FKL29(1)梁35010004.87.92号楼1F梁3008005211号楼1FL15(1)梁40080053.42号楼1F2KL20(8)梁30010004.811.2221号楼1FKL28(1)梁40015004.317.52号楼1F2KL17(4)梁30011004.77.423说明：1.结构板厚120mm，二五层层高5.4米，模板及支撑参照首层；2号楼1F2KL7(5)梁30012504.55824 2.本统计表仅限搭设高度不超过本层层高的构件，不包括搭设高2号楼1F2KL1713、（4）梁30016004.27.925 度超过8m，搭设跨度超过18米的模板及支撑构件, 以上构件2号楼1F2KL19(1)梁30017004.610.8 设计见专项施工方案。2号楼1F2KL18(7)梁25014006.78.2 3.1号楼KL8(6)、KL23(1)、 KL29(1)以及2号楼2KL19(1)、2KL18(7)、2KL17（4）为48X3.5钢管架支撑系统。2、 机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3、 周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。三、 劳动力计划1、根据开工日期和14、劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2、劳动力计划 劳 动 力 计 划 图3-111-10 11-11 11-12 12-1 12-2 12-3 12-4 12-5 12-6 12-7 12-8 12-9 12-10 12-11 12-123、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健15、全各项规章制度，加强遵纪守法教育。四、 施工进度计划本工程正负零以下结构计划2012年1月9日完工，1、2号楼五层梁板计划于4月15日完成，6月20日完成主体结构施工，总进度计划见图3-2。第四章 高支模方案设计一、 材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm80mm木枋。梁侧横向龙骨：选用483.5mm钢管及配件。板底纵向龙骨：选用80mm80mm木枋。图3-2支撑系统：选用MF1219 、MF1209门式脚手架及配件：可调式U型上托盘和平底下托盘，12对拉螺栓等；局部梁采用483.5mm钢管脚手架系统。纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配16、件。垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条8080mm木枋并排垫放。水平拉杆布置：水平拉杆应在支撑架的顶层、上下两榀门式架、底层及中间通长连续设置，形成水平闭合圈，并应采用扣件与门架立杆扣牢；板下门式架的水平杆步距为1.9m；在门式架底部两侧离柱脚200mm处设通长扫地杆；所有水平拉杆应顶至已浇筑的混凝土框架梁、柱上，加强高支撑系统的整体抗倾覆能力。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。剪刀撑：垂直剪刀撑在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。主梁门17、式架两侧及中间按每隔5排5列门架连续设置纵横向剪刀撑，设置由底至顶连续布置。剪刀撑与地面倾角宜4560，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，用扣件与门式架扣紧。所有钢管连接均采用配套扣件搭接连接（其中水平杆采用对接）。支撑架顶部、底部采用可调托座。顶托螺杆不宜超过300mm，底托螺杆不宜超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。当超过200mm时，一榀门式架承载力设计值Nd应根据可调底座调节螺杆设处长度进行修正。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须在螺杆位置加设纵横钢管水平拉杆一道。离地面200mm处设置纵横扫地杆一道，配配套底座。主要材料力学特性见表4-1： 主18、要材料力学特性 表4-1422.5钢管门式架A=310mm2 f =205N/mm2 i=14.0mm483.5钢管A=489mm2 f =205N/mm2 i=15.8mm I=1.219105mm4 WX=5.08103mm3 E=2.06105 N/mm2 =21080mm80mm木方f =15N/mm2 E=10000N/mm2 = 1.5N/mm218mm厚胶合板（松木板）E=6000N/mm2 f =13N/mm2 = 1.3N/mm212对拉螺杆f =170N/mm2 A=76mm2 N拉=12.28kN 混凝土钢筋自重梁钢筋自重： 板钢筋自重：二、 方案设计为简化设计，根据本工19、程施工图纸，现选择几种情况作为高支模设计计算单元，详见表4-2；二至五层层高为5.4米，模板及支撑架搭设参照首层。除1号楼KL8(6)、KL23(1)以及2号楼2KL19(1)、2KL18(7)为48X3.5钢管架支撑系统，其他梁板支撑系统均为门式脚手架支撑系统。各构件计算书详见附件。 高 支 模 设 计 计 算 单 元 表4-2序号层高(m)截面尺寸(mm)两侧板厚()高支模搭设高度(m)支撑形式间、跨距（mm）模板规格材质(mm)梁(板)底横楞(mm)梁(板)底托梁(mm)梁(柱)侧模立档(mm)对拉螺丝(mm)搭设方式相同梁(板)截面(mm)梁(柱)侧外龙骨备注15.830070012020、5.102MF1219+1MF1209纵距：90018厚夹板8080木枋2502483.5钢管8080木枋350见注200700250(500,600,800)300(600,700)/支撑于楼面25.830012501204.552MF1219纵距：90018厚夹板8080木枋2002483.5钢管8080木枋350114700200(900,920,1000,1100,1300),250(1000,1250)300(800,900,950,1000,1050,1100),4008002483.5钢管同上35.835010001204.82483.5钢管双扣件间距：800纵距：1100步距121、50018厚夹板8080木枋300483.5钢管8080木枋35011470035010002483.5钢管同上46.330017001204.603483.5钢管双扣件间距：1000纵距：700步距150018厚夹板8080木枋300483.5钢管8080木枋3502147002501400300(1400,1600,1700)400150022483.5钢管同上55.8楼板1205.681MF1219+2MF1217横距：1000纵距：90018厚夹板8080木枋400483.5钢管65.8柱8007005483.5钢管柱箍间距50018厚夹板8080木枋250无500600,60060022、650700,7007002483.5钢管75.8柱110010005483.5钢管柱箍间距60018厚夹板8080木枋750mm设一道14700对拉螺杆，1700mm梁高1100mm设两道14700对拉螺杆。2、考虑现场使用的钢管和木枋没有足够的标准，模板支撑计算时，木枋截面选用7070。3、梁板模板设计按最不利截面、高度及板厚进行验算，二至五层各层梁板模板及支撑安装均参照此方案。第五章 高支模的施工管理一、 重大危险源辨识本模板工程涵盖钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、 机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责23、，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、 触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。3、 火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：（1）严禁烟火；（2）严禁存放易燃易爆物品；（3）操作间必须配齐消防器材。4、 物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查24、所用工具，确保安全有效。5、 高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、 坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。7、 起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）25、经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个吊运过程都必须安排有专门人员进行监控。8、 其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。二、 高支模系统安全施工管理机构项目经理XXX为第一安全责任人，项目副经理XXX为直接安全责任人，XXX、XXX、XXX为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组，见表5-1。高支模系统安全施工管理机构 表5-1序号安全小组职务姓名职务电话应急救援职务1组长项目经理应急救援总指挥2副组长项目副经理应急救援现场副总指挥3组员安全员应急救援营救4组员安全员应急救援26、营救5组员安全员应急救援营救6组员技术负责应急救援营救7组员施工员应急救援保卫、通迅8组员电工班长应急救援营救机电维护三、 高支模施工安全管理机构职责1、组长职责全面负责高支模施工组织协调管理工作，科学组织施工中人、财、物等资源的管理，及时解决施工中出现的问题。掌握施工进度，确保安全生产，使工程质量在施工过程中处于受控状态。组织高支模施工质量自检，针对施工中存在的问题，及时采取纠正和预防措施。2、副组长职责负责组织编制高支模施工组织设计，全面负责高支模施工技术管理工作，组织对高支模作业班组进行的技术交底工作、解决施工中的重大技术问题。3、组员职责负责对作业班组在高支模施工过程中施工方案的实施、27、施工质量进行全面检查、监督，提供准确而齐备的检查数据，对出现的质量隐患及时发出整改通知单，并监督整改以达到相应的质量要求。四、 高支模的安全管理措施1、 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2、 卸料时各构配件严禁抛掷至地面；3、 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 4、 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。5、 对钢管、配件、加固杆等应进行28、检查验收，严禁使用不合格的材料。6、 搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。7、 钢管上严禁打孔。8、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。9、 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。10、 支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。11、 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。12、 高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。13、 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，29、自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。14、 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。15、 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。16、 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。17、 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。18、 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。19、 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵30、管及起重设备等。20、 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。21、 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2 连墙件。22、 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。23、 高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。24、 在浇筑31、砼前重点检查、巡查的部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动。（3）钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。（4）安全防护措施是否符合规范要求。25、 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。26、 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。27、 32、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。28、 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。29、 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。30、 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。第六章 高支模施工方法一、 门式架支撑系统安装（一） 施工顺序 放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 梁板门式脚手架安装 架设梁底木方龙骨于门式脚手架顶托板上 梁底模及侧模安装 架设板底木方龙骨于门式脚手架顶托板上 柱钢筋绑扎 楼板模板安装 柱模板安装 梁板钢筋绑扎铺设 柱混凝土浇33、筑 梁板混凝土浇筑 混凝土保养，达到规范要求的拆模强度要求 拆下门式脚手架可调顶托 拆除梁、板模板，清理模板 拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架（二） 支撑系统安装1、 高支模采用门式架支撑系统，纵横水平拉杆采用483.5mm钢管。2、 门式脚手架支撑的搭设必须满足建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。3、 对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。4、 先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。5、 按设计分配摆放好需要组合的门架，梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模34、板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。6、 梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。7、 支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一榀门架高度时，可采用梯型架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直，上下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。8、 纵横向剪立撑设置在门架外侧35、周边和内部按本方案间距设置。9、 交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。10、 上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的12mm。11、 门架纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，上下两榀门式架连接处设一道，可调顶托以下100mm处设置一道。门架必须牢固地支承在钢筋混凝土地（楼）面上，并在立杆底座下铺设80mm80mm双木方。12、 门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。13、 模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。14、 支撑安装完成后，应认真检36、查支架是否牢固，发现问题，立即整改。二、 钢管扣件式支撑系统搭设（一） 施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装架设梁底木枋龙骨于顶托上梁底模及侧模安装架设板底木枋龙骨于顶托上 柱钢筋绑扎 楼板模板安装 柱模板安装 梁板钢筋绑扎铺设 柱混凝土浇筑梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到100砼设计强度拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆（二） 支撑系统安装1、 支撑系统符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）要求。2、 对工作面进行清理干净，不得有杂物。3、 根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，37、垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。4、 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。5、 在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。6、 脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。7、 水平杆的接长应采用对接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中38、心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。8、 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。9、 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。10、 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。11、 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。12、 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。13、 模板承重架应与已浇注的39、砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。14、 模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。三、 梁、板模板安装1、梁底模及侧模均采用18mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在托梁上。2、楼板模采用18mm胶合板，梁底横梁采用8080mm木方，梁底托梁采用2483.0mm钢管，楼板底托梁采用8080mm木方；板底横楞均采用8080mm木方。3、模板的安装顺序如下：柱钢筋验收柱模板支撑搭设顶托横楞梁底模梁侧模门架顶托横楞楼板底模。4、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调40、顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放2483.5mm钢管。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高1.2米以下的梁），41、拉线通直将梁侧模钉固。砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。5、楼面模板的安装首先通线，然后调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设8080mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：（1）门架设置情况是否按本方案搭设；（2）交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；（3）底座、托顶螺旋杆伸出42、长度；（4）限位销等扣件牢固情况；（5）垫木情况。6、后浇带支模在后浇带处的门式架应与周边梁板支撑分开搭设，并通过水平加固杆与周围门式架进行拉结，保证门式架支撑体系的整体稳定性.另外，此部位的支撑架须待后浇带砼浇筑完成且达到拆模强度时方可进行拆除。四、 柱周边拉结竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。五、 验收及拆除的批准程序1、支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。2、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，43、监理单位签字同意后方可拆模。3、本工艺标准应具备以下主要质量记录：（1）模板检验批质量验收记录。（2）模板分项工程质量验收记录。（3）拆模申请报告。六、 门式架高支模拆除1、支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。2、拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构2m1002m100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压44、强度标准值。3、高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。4、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。5、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 6、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。8、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。9、严格控制模板及其支架拆除的顺序。10、拆除脚手架支撑前，应清除高支45、模支撑上存留的零星物件等杂物。11、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。12、拆除模板和支顶时，先将门式脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。13、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。46、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。七、 安全技术措施1、门式脚手架搭设前，应按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000）、（J432000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。2、对门式架、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员47、安全技术考核管理规程（GB5036）考核合格，持证上岗。4、搭拆脚手架门架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。5、高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。6、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。7、模板支撑和门架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。8、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等48、现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。9、支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。10、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动。门架体和门架杆件是否有变形的现象。安全防护措施是否符合规范要求。11、在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管49、道出口处。12、脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。13、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。14、脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。15、设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。16、门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。17、不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架50、。18、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。19、水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。20、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。21、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。22、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。23、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。24、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。25、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。八、 51、预防坍塌事故的技术措施1、模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。2、安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。3、本高支支模采用门式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料和竹材作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和门式架应牢固拉接，形成整体。4、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。5、楼面堆放模板及门式架时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。6、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板52、等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。7、安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。8、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12、模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。13、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。14、纵横向水平杆靠墙柱边部分应53、该顶住墙柱，提高支撑的整体性。九、 预防高空坠落事故安全技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。2、高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。3、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。4、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行54、专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。5、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。6、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。7、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。8、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。55、9、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目分管负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。11、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。12、安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措56、施，以确保安全。十、 预防触电事故的安全技术措施触电事故和其他事故比较，其特点是事故的预兆性不直观、不明显，而事故的危害性非常大。所以，施工中必须做好预防工作，发生触电事故时要正确处理，抢救伤者。防止触电伤害的基本安全要求根据安全用电“装得安全，拆行彻底，用得正确，修得及时”的基本要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的安全要求。1、相关电路应严格按照临时施工组织设计拉设。2、一切线路敷设必须按技术规程进行，按规范保持安全距离，距离不足时，应采取有效措施进行隔离防护。3、非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。4、带电体之间、带电体与地面之间、带电体57、与其他设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔离防护。5、在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地方，以及存在不安全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。6、采取适当的绝缘防护措施将带电导体或隔离起来，使电气设备及线路能正常工作，防止人身触电。7、采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电。8、施工现场供电必须采用TN-S，把工作零线和保护零线区分开，通过保护接零作为防止间接触电的安全技术措施。9、电动设备和机具实行一机一闸一漏电一箱保护，严禁一闸多机，闸刀开关选用合格熔丝，严禁用铜丝或铁丝代替保险熔丝。按规58、定选用合格的漏电保护装置并定期进行检查。10、电源线必须通过漏电开关，开关箱漏电开关控制电源线长度30。十一、 预防火灾事故的安全技术措施1、项目部制订消防制度和防火责任制，建立以项目经理为直接领导的消防管理机构，编制消防平面图，明确各区域防火责任人，施工通道和生活通道悬挂醒目的消防警示标志和紧急疏散指示标志，保证紧急散通道畅通无阻，职责明确。有针对性的编制专项消防施工方案。2、按规定建立以项目经理为首的安全生产责任小组和安全检查轮值小组，负责日常的安全生产及防火工作。组建义务消防队，有专人负责，订出教育训练计划和管理办法。3、必须建立有关规定，有专人管理落实责任，设置警告标志，配置相应的消防59、器材。做好防火工作，配备足够数量的灭火器材，并悬挂防火标志。4、建立动用火审批制度，按规定划分级别，明确审批手续，并有监护措施。5、电焊、气焊等明火操作应严格执行动火制度，乙炔气瓶、氧气应分库储放，使用中要严格分隔放置，间距不得小于5m，且与一切明火距离不小于10m。6、施工作业面，均配置灭火器和消防砂箱。灭火器要悬挂离地高度为1.2m处的墙面上。第七章 混凝土浇筑方法及技术措施1、 施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场采用一台砼输送泵负责混凝土泵送，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工人员、安全员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、 60、施工方法（1）准备工作钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预理件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。浇筑砼前，模板必须预先浇水湿润。（2）混凝土浇筑和振捣一般要求混凝土浇筑采用砼输送泵由低处向高处浇筑。本工程屋面梁板砼以各屋面61、为分界以每屋面作一施工段浇筑。最大屋面面积为512平方米，砼浇筑时间约7小时。每个屋面施工时先进行柱模板安装，等浇筑完柱砼后，再进行梁板高支模模板安装。浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。使用插入式振捣棒要快插慢拨，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm;30棒应为40.5cm，取40cm）振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝.振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。浇筑混凝土时应分层连续浇62、筑，如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。砼浇筑速度应控制在2.5m3/h。控制分层浇筑厚度不宜超过40cm。梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54 m刮尺刮平。(3)混凝土养护：（1）浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。（2）养护时间不少于14d。(4)试块制作：在现场制作28d 标准养护试块及备用试块、同条件养护试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。3、 质量要求（63、1）混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。（2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定本方案的要求。（3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。（4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。（5）预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口。避免出现缺灰或漏振现象。（6）钢筋模板工长跟班作业，发现问题及时解决。同时设专人检查钢筋、模板。（7）浇筑前由生产部门经常注意天气变化。如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。如正在施工中天气突然变化，原则是小雨不停，大雨采取防护措施。其措施是：已浇筑完毕的64、混凝土面用塑料薄膜覆盖，正在浇筑的部位采用搭设防水棚。（8）浇筑时要有专门的铺灰人员指挥浇筑，切忌：“天女散花”，分配好清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.54 m刮尺刮平。（9）做好混凝土浇筑记录。（10）每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第八章 监测措施本项目采用门式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司进行高支模安全专项检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（165、）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测方案包括：（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）监测点布设：按每10-15米66、设置检测剖面，每个检测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点，3个支架沉降观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（3）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后。 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值 表8-1序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.67、5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺（4）当监测数据超过表8-1预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。第九章 应急救援预案一、 概况本工程首层为高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。二、 机构设置为对可能发生的事故能够68、快速反应、救援，项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理郭青周担任，副组长由副经理龙海明担任，成员组成及通讯方法见表5-1。三、 报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话 表9-1单位或姓名火警公安急救XXX医院XXX派出所电 话119110120四、 人员分工与职责1、项目经理（第一安全责任人）XXX：负责高支模应急救援全面工作。2、项目副经理（直接安全责任人）XXX：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。3、现场专职安全员：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料69、物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。4、组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。五、 应急救援工作程序、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。、事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其70、他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查6、项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。六、 应急救援方法（一） 高空坠落应急救援方法：1、当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2、仔细观察伤员71、的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（二） 模板、坍塌应急救援方法：1、工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2、72、报急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（三） 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2、对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对73、于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。（四） 触电事故急救措施1、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2、隔离电源方法：（1）断开电源开头；（2）使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；（3）用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断74、开电路。3、抢救方法:（1）口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。（2）胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤75、压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。（3）如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。（4）人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（五） 火灾事故急救措施1、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公76、司应急救援指挥部报告。3、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被77、救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。七、 应78、急救援装备预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援八、 应急救缓药品1、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。2、服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。第十章 模板搭设及支撑系统计算书A. 300700梁模板(门架)计算书 计算门架的几何尺寸图 一、参数信息1.模板支79、撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.70；门架型号：MF1219；门架纵距Lb(m)：1.00；门架搭设高度(m)：5.00；承重架类型设置：门架平行于梁截面；门架几何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；加强杆的钢管类型：26.82.5；立杆钢管类型：422.5；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3)：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m280、)：17.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：3.0；3.材料参数木材品种：南亚松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 : 7070mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :483.5；梁底横向支撑间隔距离(mm)：2581、0.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，500mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：1；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取282、0.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩83、，W = 581.81.8/6=31.32cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5817.03=11.854kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.584=3.248kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.111.8543502 + 0.117 3.2483502 = 1.9210584、Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.8540.35+1.23.2480.35=5.928kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.92105 / 3.13104=6.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=11.854N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/m85、m2； I-面板的截面惯性矩: I = 581.81.81.8/12=28.19cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.8543504/(10060002.82105) = 0.712 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.712mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.928/(0.700-0.120)=10.220kN/m本工程中，次楞采用木86、方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1777/6 = 57.17cm3；I = 17777/12 = 200.08cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.255 kNm，最大支座反力 R= 3.279 kN，最大变形 = 0.299 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.55105/5.72104 = 4.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯87、应力计算值 = 4.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 470/400=1.175mm；次楞的最大挠度计算值 =0.299mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.175mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.279kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2777/6 = 114.33cm3；I = 27777/12 = 400.17cm4；E = 10000.00 N/88、mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.516 kNm，最大支座反力 R= 7.296 kN，最大变形 = 0.418 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.16105/1.14105 = 4.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.418 mm主楞的最大容许挠度值: = 70089、/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.418mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土90、及钢筋荷载设计值(kN/m)：q1:1.2(24+1.5)0.70.3=6.426kN/m；模板结构自重荷载(kN/m)：q2:1.20.350.3=0.126kN/m施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q3: 1.4(3+2)0.3=2.1kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.426+0.126+2.1=8.652kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.18.6522502= 54075Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面91、板截面厚度；W=0.30010318.0002/6=16200.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =54075.000 /16200.000 = 3.338N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =3.338N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =(24.0+1.50)0.70092、+0.35)0.30 = 5.46N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =30.0001.8003/12 = 14.580cm4；面板的最大允许挠度值: =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.462504/(10060001.46105)=0.163mm；面板的最大挠度计算值: =0.163mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1mm，满足要求！六、梁底纵、横向支撑计算(一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 7070mm。强度及93、抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)0.70.25=4.462kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35(20.7+0.3)/0.30.25=0.496kN/m(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3+2)0.25=1.25kN/m；恒荷载设计值： q = 1.24.4620.9+1.20.4960.9=5.355kN/m；活荷载设计值： P = 1.4194、.250.9=1.575kN/m；线荷载设计值： q = 5.355+1.575 =6.93kN/m； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=1.039 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.55 kNm；横向支撑的最大受弯应力计算值 ： =0.553106 /57166.67=9.7 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)fv梁底横向支撑受剪应力计算值 = 31.040103/(270.00070.000) = 0.318N/mm2；横向支撑的最大挠度：=3.81 mm；横向支撑的允许挠度: =1219.000/2595、0=4.876 mm；横向支撑的最大应力计算值 9.665 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0.318 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 =1.500 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =3.810 mm 小于 最大允许挠度 =4.876 mm，满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管) :483.5。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝96、土梁自重(kN)：P1=(24+1.5)0.70.30.25/2 =0.669kN；(2)模板的自重荷载(kN)：P2=0.35(20.7+0.3)0.25/2 =0.074kN(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3=(3+2)0.30.25/2 =0.188kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2(0.669+ 0.074)+ 1.40.188 =1.155 kN；2.抗弯强度及挠度验算梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 梁底纵向支撑97、梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.433 kNm最大剪力：V= 2.454 kN最大变形(挠度)：0.687 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： = M/Wf其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=10160mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.433106/10160.000 = 498、2.631 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 42.631 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.687mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值 = 22.454103/(2424.000) = 5.789N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 5.789 N/mm2 小于 梁底纵向支99、撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！七、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容(1)模板支架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，模板支架自重合计NGk1 = 1.0025/1.95取整=2.004 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角100、： =arctg( (51.950)/ ( 4(1.000+1.219) ) )= 47.69 每米模板支架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 /sin= 0.102kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (1.000+1.219) / (51.950) = 0.009kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk101、2 =(0.102+0.009+0.057+0.010)5.000= 0.889 kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN)：(24.000+1.500)0.3000.7001.000= 5.355kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(20.700+0.300)1.000 =0.595 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 5.355+0.595= 5.950 kN；静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 + NGk3= 8.843kN；2.活荷载计算施工与振捣混凝土时产生的102、荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = (2.000+2.000)0.3001.000= 1.200kN；八、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=1.2NG+1.4NQ其中 NG -脚手架的静荷载标准值，NG = 8.843 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.2 kN；经计算得到，N = 12.291 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 12.291 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afk0i=(I/103、A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.336； k - 调整系数，k=1.13； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.52 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.07 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=3.1 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的104、截面面积，A=6.2 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.2 cm4； I=I0+I1h1/h0=6.070+1.4201536.000/1930.000=7.200 cm4经计算得到，Nd= 34.164 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！B. 3001250梁模板(门架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.25；门架型号：MF1219；门架纵距Lb(m)：0.90；门架搭设高度(m)：4.55；承重架类型设置：门架平行于梁截面；2.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 : 7070mm；梁底纵向支撑截105、面类型：钢管(单钢管) :483.5；梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0；3.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，500mm，1050mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载见300700梁计算，取17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算见300700梁计算。面板的受弯应力计算值 =5.5N/mm2 小于 面板的抗106、弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！面板的最大挠度计算值 =0.641mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=10.394/(1.250-0.120)=9.198kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1777/6 = 57.17cm3；I = 17777/12 = 200.08cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(107、kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.296 kNm，最大支座反力 R= 5.795 kN，最大变形 = 0.245 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.96105/5.72104 = 5.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 550/400=1.375mm；次楞的最大挠度计算值 =0.245mm 小于 次楞的最大108、容许挠度值 =1.375mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.795kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.913 kNm，最大支座反力 R= 12.894 kN，最大变形 = 0.589 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/109、Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.13105/1.02104 = 89.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =89.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.589 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.589mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； 110、f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.894 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.894kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重111、荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kN/m)：q1:1.2(24+1.5)1.250.30.9=10.328kN/m；模板结构自重荷载(kN/m)：q2:1.20.350.30.9=0.113kN/m施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q3: 1.4(2+2)0.30.9=1.512kN/m；q = q1 + 112、q2 + q3=10.328+0.113+1.512=11.953kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.111.9532002= 47811.6Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.30010318.0002/6=16200.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =47811.600 /16200.000 = 2.951N/mm113、2；面板截面的最大应力计算值: =2.951N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =(24.0+1.50)1.250+0.35)0.30 = 9.67N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =30.0001.8003/12 = 14.580cm4；面板的最大允许挠114、度值: =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.6682004/(10060001.46105)=0.118mm；面板的最大挠度计算值: =0.118mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.8mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算(一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 7070mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)1.250.2=6.375kN/115、m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35(21.25+0.3)/0.30.2=0.653kN/m(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2+2)0.2=0.8kN/m；恒荷载设计值： q = 1.26.3750.9+1.20.6530.9=7.591kN/m；活荷载设计值： P = 1.40.80.9=1.008kN/m；线荷载设计值： q = 7.591+1.008 =8.599kN/m； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=1.289 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.69 k116、Nm；横向支撑的最大受弯应力计算值 ： =0.686106 /57166.67=12 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)fv梁底横向支撑受剪应力计算值 = 31.291103/(270.00070.000) = 0.395N/mm2；横向支撑的最大挠度：=4.727 mm；横向支撑的允许挠度: =1219.000/250=4.876 mm；横向支撑的最大应力计算值 11.993 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0.395 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 =1.500 N/mm2，满足要求！横117、向支撑的最大挠度 =4.727 mm 小于 最大允许挠度 =4.876 mm，满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(单钢管) :483.5。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：P1=(24+1.5)1.250.30.2/2 =0.956kN；(2)模板的自重荷载(kN)：P2=0.35(21.25+0.3)0.2/2 =0.098kN(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3=(118、2+2)0.30.2/2 =0.12kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2(0.956+ 0.098)+ 1.40.120 =1.433 kN；2.抗弯强度及挠度验算梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.585 kNm最大剪力：V= 3.834 kN最大变形(挠度)：0.736 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： = M/Wf其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm119、)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=5080mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 900.000/250 = 3.600 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.585106/5080.000 = 115.087 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 115.087 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.736mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！ 3.抗剪强120、度验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积；梁底纵向支撑受剪应力计算值 = 23.834103/(424.000) = 18.084N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 18.084 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容(1)模板支架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 121、2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，模板支架自重合计NGk1 = 1.0024.55/1.95取整=2.004 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (51.950)/ ( 4(0.900+1.219) ) )= 49.00 每米模板支架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 /sin= 0.100kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：3122、7.63210-3 (0.900+1.219) / (51.950) = 0.008kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0.100+0.008+0.057+0.010)4.550= 0.798 kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN)：(24.000+1.500)0.3001.2500.900= 8.606kN；2)模板的自重荷载(k123、N)：0.350(21.250+0.300)0.900 =0.882 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 8.606+0.882= 9.488 kN；静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 + NGk3= 12.290kN；2.活荷载计算施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = (2.000+2.000)0.3000.900= 1.080kN；九、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=1.2NG+1.4NQ其中 NG -脚手架的静荷载标准值，NG = 12.29 kN； N124、Q - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.08 kN；经计算得到，N = 16.26 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 16.26 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afk0i=(I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.566； k - 调整系数，k=1.13； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm； h0 - 门架的高度，125、h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1930.000=21.891 cm4经计算得到，Nd= 90.782 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要126、求！C. 3501000梁（扣件钢管架）模板支撑计算书 梁段:KL29(1)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗127、滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南亚松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.128、00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇129、混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为130、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 881.81.8/6=47.52cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8817.8131、5=18.847kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.884=4.928kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.118.8473502 + 0.117 4.9283502 = 3.02105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.118.8470.35+1.24.9280.35=9.326kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.02105 / 4.75104=6.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满132、足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=18.847N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 881.81.81.8/12=42.77cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.8473504/(10060004.28105) = 0.746 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.746mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要133、求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.326/(1.000-0.120)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1777/6 = 57.17cm3；I = 17777/12 = 200.08cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.187 kNm，最大支座反力 R= 4.957 kN，最大134、变形 = 0.068 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.87105/5.72104 = 3.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.068mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.957kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。135、本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.781 kNm，最大支座反力 R= 11.029 kN，最大变形 = 0.504 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.81105/1.02104 = 76.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm136、2；主楞的受弯应力计算值 =76.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.504 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.504mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3137、501818/6 = 1.89104mm3； I = 350181818/12 = 1.70105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.351.00=10.710kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.35=0.126kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.35=1.960kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(10.71+0.126)3002+0.1171.9630138、02=1.18105Nmm； =Mmax/W=1.18105/1.89104=6.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=10.710+0.126=10.836kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.139、00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.8363004/(10060001.70105)=0.582mm；面板的最大挠度计算值: =0.582mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)10.3+0.30.3(20.88+0.35)/ 0.35=9.831 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷载设计值 q = 9.831+1.680140、 = 11.511 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1224.00+1.4(2.00+2.00)(0.70-0.35)/4=0.238kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=777/6 = 5.72101 cm3；I=7777/12 = 2.00102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=2.252 kN；最大弯矩：M= 0.563kNm最大剪力：V= 2.252 k141、N方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.563106 /5.72104=9.9 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.2521000/(27070)=0.69N/mm2；方木的最大挠度： =0.661 mm；方木的允许挠度: =0.7001000/250=2.800 mm；方木最大应力计算值 9.855 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.690 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.500 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.661 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.800 142、mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.252 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.916 kNm ；最大变形 max = 2.87 mm ；最大支座力 Rmax = 9.024 kN ；最大应力 =M/W= 0.916106 /(5.08103 )=1143、80.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 180.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.87mm小于1100/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,144、取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.024 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =9.024kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.8=0.744kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.500/2+(0.700-0.350)/4)1.1000.300+(1.500/2+(0.700-0145、.350)/4)1.1000.120(1.500+24.000)=3.714kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.700-0.350)/41.100= 5.159kN；N =N1+N2+N3+N4=9.024+0.744+3.714+5.159=18.641kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/146、mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.711.5,1.5+20.1= 2.993 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2993.355 / 15.8 = 189；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=147、 0.201；钢管立杆受压应力计算值；=18640.662/(0.201489) = 189.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 189.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！D. 3001700梁（扣件钢管架）模板支撑计算书梁段:KL23(1) 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑148、架搭设高度H(m)：6.30；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南亚松；木材弹性模量149、E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30m150、m，500mm，1000mm，1500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算见3501000梁计算，取17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算见3501000梁计算面板的受弯应力计算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算见3501000梁计算面板的最大挠度计算值 =0.746mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直151、接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=16.744/(1.700-0.120)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1777/6 = 57.17cm3；I = 17777/12 = 200.08cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.262 kNm，最大支座反力 R= 5.790 kN，最大变形 = 0.203 mm(1)次楞强度验152、算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.62105/5.72104 = 4.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.203mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.79kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径4153、8mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.912 kNm，最大支座反力 R= 12.883 kN，最大变形 = 0.588 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.12105/1.02104 = 89.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =89154、.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.588 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.588mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.621155、04mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.301.70=15.606kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.30=0.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.30=1.680kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(15.606+0.108)3002+0.1171.683002=1.59105Nmm； 156、=Mmax/W=1.59105/1.62104=9.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =9.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=15.606+0.108=15.714kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200m157、m；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.7143004/(10060001.46105)=0.985mm；面板的最大挠度计算值: =0.985mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.70.3+0.30.3(21.58+0.3)/ 0.3=16.852 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷载设计值 q = 16.852+1.680 = 18.532 kN/158、m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1224.00+1.4(2.00+2.00)(1.00-0.30)/4=0.475kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=777/6 = 5.72101 cm3；I=7777/12 = 2.00102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.173 kN；N2=6.163 kN；最大弯矩：M= 0.193kNm最大剪力：V= 3.081 kN159、方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.193106 /5.72104=3.4 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.0811000/(27070)=0.943N/mm2；方木的最大挠度： =0.451 mm；方木的允许挠度：= 1103/2/250=2mm；方木最大应力计算值 3.377 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.943 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.500 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.451 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！160、七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.173 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.029 kNm ；最大变形 max = 0.034 mm ；最大支座力 Rmax = 0.438 kN ；最大应力 =M/W= 0.029106 /(5.08161、103 )=5.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 5.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.034mm小于700/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 6.163 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.026 kNm ；最大变形 max = 1.199 mm ；最大支座力 Rmax = 15.554162、 kN ；最大应力 =M/W= 1.026106 /(5.08103 )=202.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 202.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.199mm小于700/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照163、下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=15.554 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =15.554kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.3=0.976kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.50/2+(1.00-164、0.30)/2)0.700.30=0.277 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.50/2+(1.00-0.30)/2)0.700.120(1.50+24.00)=2.827 kN； N =15.554+0.976+0.277+2.827=19.634kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f 165、=205N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207；钢管立杆受压应力计算值； =19634.471/(0.207489) = 194N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 194N/mm2 小于 钢166、管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.008；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.5+0.12) = 2m；lo/i = 1999.771 / 15.8 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.412；钢管立杆受压应力计算值； =19634.471/(0.412489) = 97.5N167、/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 97.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.438/Sin75o = 0.453kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6.3-1.7)/Sin75o = 0.738kN； N = 0.453+ 0.738 = 1.191kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -168、 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1671.71.5/0.966 = 3.081m；lo/i = 3080.827 / 15.8 169、= 195；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.189；钢管立杆受压应力计算值； =1190.9/(0.189489) = 12.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 12.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.008 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.5+0.12)170、 = 2m；lo/i = 1999.771 / 15.8 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.412；钢管立杆受压应力计算值； =1190.9/(0.412489) = 5.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 5.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全E. 120厚板（门式架）模板支撑计算书一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):5.70；扣件连接方式:单扣件171、；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):0.90；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:26.82.5；立杆钢管类型:422.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：南亚松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N172、/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):353.400；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度():25.000；5.板底模板参数板底横向支撑173、截面类型：木方 : 7070mm；板底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管) :483.5；板底横向支撑间隔距离(mm)：400.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =400.000mm； q-作用在模板上的压174、力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.2(25+1.1)0.120.9=3.383kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.9=0.378kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.420.9=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.383+0.378+2.52=6.281kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.16.2814002= 100488.96Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截175、面厚度；W=0.90010318.0002/6=48600.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =100488.960 /48600.000 = 2.068N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =2.068N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =(25.00+1.100)0.12176、00.900= 2.82N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =400.00mm； E-面板的弹性模量: E = 10000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =90.00023/12 = 43.740cm4；面板的最大允许挠度值: =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.8194004/(10095004.37105)=0.116mm；面板的最大挠度计算值: =0.116mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1.6mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算(一)、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 : 7070mm。强度及抗剪177、验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.120.4=1.253kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.350.4=0.14kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=20.4=0.8kN/m；均布荷载设计值： q = 1.2(1.253+0.14)+1.40.8=2.791kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 1.253+0.14 =1.393kN/m；2.抗178、弯强度验算最大弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(门架纵距)；l =0.900mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=2.791kN/m最大弯距：M =0.12.7910.9002=0.226kNm；最大支座力：N =1.12.7910.900=2.763kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 W=bh2/6 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=70.00070.0002179、/6=57166.667 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.226106/57166.667 = 3.955N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 3.955 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 15N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.62.7910.900 = 1.507 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 31.507103/(270.00070.000) = 0.461N/mm2；板底横向支180、撑抗剪强度设计值 fv = 1.500 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : =0.461N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.5N/mm2，满足要求！4. 挠度验算最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -计算最大挠度(mm)； l-计算跨度(门架纵距)；l =900.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=1.393kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 1.00104 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=2000833.333 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值 = 0.6181、771.3939004 /(1001.001042000833)=0.309mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 900.000/250=3.600 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.309mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！(二)、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(单钢管) :483.5。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：板底纵向支撑所受荷载 P=2.763182、 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.955 kNm最大剪力：V= 5.122 kN最大变形(挠度)：4.753 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=5080mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 1219.000/250 = 4.876 mm；板183、底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 0.955106/5080.000 = 187.959 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 187.959 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =4.753mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积；板底纵向支撑受剪应力计算值 = 25.122103/(489.000) = 20.950N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；板底184、纵向支撑的受剪应力计算值 20.95 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算每榀门架静荷载标准值包括以下内容(1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高门架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m185、)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 50.90 ) )= 60.02 每米高门架剪刀撑自重：2 37.63210-3 (50.900)/cos/(41.950) = 0.087kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米高门架水平加固杆自重：37.63210-3 (50.900) / (41.950) = 0.022kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，186、每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.119 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土板自重(kN)：(25.000+1.100)0.1200.900(1.000+1.219)= 6.255kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.3500.900(1.000+1.219) =0.699 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 6.954 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.119)5.700+6.954=187、 10.559kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.0000.900(1.000+1.219)= 3.994kN；五、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ其中 NG - 每榀门架的静荷载标准值，NG = 10.559 kN； NQ -每榀门架的活荷载标准值，NQ = 3.994 kN； H - 门架的搭设高度，H = 5.7 m。经计算得到，N = 18.263 kN。门架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 18.263 kN； Nd - 一榀门架的稳定承188、载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afi=(I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.316； k - 调整系数，k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.52 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.07 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=3.1 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2189、。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=6.2 cm2； A=2 A1=23.10= 6.20 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.2 cm4； I=I0+I1h1/h0=6.070+1.4201536.000/1930.000=7.200 cm4经计算得到，Nd= 40.164 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！六、楼板强度的计算1. 楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=353 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4000mm120mm190、， 楼板的跨度取4 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求。2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4m,短边为4 m；楼板计算跨度范围内设25排门架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 0.35 + (25+1.1)0.12+ 1 1.2 (0.514+0.119)5.725/4/4 ) + 1.4 2 = 13.86 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 113.861 = 13.861 kN/m；板带所需承担191、的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.051313.8642 = 11.377 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 353.4300 / (110001008.986 )= 0.118计算系数为：s = (1-0.5) = 0.118(1-0.50.118) = 0.111；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 192、b ho2fcm = 0.1111100010028.98610-6 = 9.978 kNm；结论：由于 M1 = M1=9.978 Mmax= 17.026所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。F. 800700柱模板支撑计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计构件示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m； 计算简图一193、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):70.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度194、设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.195、000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向196、竖楞间距最大，为l= 243 mm，且竖楞数为 4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =243.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.50=12.022kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m； q = q1 + q2 =12.022+1.400=13.422 kN197、/m；面板的最大弯矩：M =0.113.422243243= 7.93104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.93104 / 2.70104 = 2.935N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.935N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/m198、m2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =243.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.50=12.022kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m； q = q1 + q2 =12.022+1.400=13.422 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.613.422243.0 = 1956.869N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中，199、 -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1956.869N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31956.869/(250018.0)=0.326N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.326N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式200、如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =243.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 243 / 250 = 0.972 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.02243.04/(1006000.02.43105) = 0.162 m201、m；面板的最大挠度计算值 =0.162mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.972mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 707070/61 = 57.17cm3；I = 70707070/121 = 200.08cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =5202、00.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.243=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.243=1.000kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.523500.0500.0= 1.63105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.72104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/203、W = 1.63105/5.72104 = 2.853N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.853N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.243=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.243=1.000kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最204、大剪力：V = 0.66.523500.0 = 1956.869N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523500=1956.869N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 70.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31956.869/(270.070.01)=0.599N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/205、mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.599N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.21 = 6.52 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 10000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.00106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度206、计算值: = 0.6776.52500.04/(10010000.02.00106) = 0.138 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.138mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.04 + 1.4 2)0.21 0.5 = 2.82 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支207、座力: N = 4.228 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.163 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.912 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1162646.1 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 109.03 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.16109/(1.051.02107)=109.03N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205208、N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.912 mm；柱箍最大容许挠度: = 700 / 250 = 2.8 mm；柱箍的最大挠度 =1.912mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.8mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.04+1.42)0.2209、43 0.5 = 3.26 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.892 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.454 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 2.963 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1454062.59 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 136.355 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.45109/(1.051.0210210、7)=136.355N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 2.963 mm；柱箍最大容许挠度: = 800 / 250 = 3.2 mm；柱箍的最大挠度 =2.963mm 小于 柱箍最大容许挠度 =3.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！G. 11001000柱模板支撑计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):1100211、.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):70.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面212、板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算见800700柱模板支撑计算；计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算213、。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.220.040.601.00=14.426kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.601.00=1.680kN/m；式中，1.00为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =14.426+1.680=16.106kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.607k214、N，R2=4.843kN，R3=3.84kN，R4=4.641kN，R5=1.659kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.997kN，R2=5.492kN，R3=5.492kN，R4=1.997kNMmax =154778.660Nmm；Vmax=2995.716N；max=0.585mm；Rmax=5492.146N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=60018.018.0/6=3.24104mm3； f215、 -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.55105 / 3.24104 = 4.777N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.777N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2995.716N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面216、板截面受剪应力计算值: =32995.716/(260018.0)=0.416N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.416N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 345 / 250 = 1.38 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.585mm；面板的最大挠度计算值 =0.585mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.38mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为600mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽217、度70mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 707070/61 = 57.17cm3；I = 70707070/121 = 200.08cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=5492.146/600.000=9.154N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.19.154600.0600.0= 3.30105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -218、竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.72104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3.30105/5.72104 = 5.764N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =5.764N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.69.154600=3295.288N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 70.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 219、70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33295.288/(270.070.01)=1.009N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.009N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 10000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.00106；竖楞最大220、容许挠度: = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.15600.04/(10010000.02.00106) = 0.401 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.401mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =781.552Nmm；Vmax221、=7518.453N；max=0.399mm；Rmax=12312.065max=12312.065N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.82108/(1.051.02107)=73.29N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.399 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.399mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的222、计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.312 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.312kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径223、48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =631.045Nmm；Vmax=5457.579N；max=0.129mm；Rmax=10915.158max=10915.158N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.31108/(1.051.02107)=59.176224、N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.129 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.129mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.915 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.915kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第十一章 高支模施工图一、 1号楼监测点平面布置图（详见附图）二、 2号楼监测点平面布置图（详见附图）三、 1号楼高支模平面布置图（详见附图）四、 2号楼高支模平面布置图（详见附图）五、 立面图