1、正本住宅配套商业主体结构模板工程选型安拆剪力墙梁柱节点施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、工程概况61.工程建设基本概况62.工程建筑设计概况73. 主体建筑设计概况74. 主体结构设计概况7结构截面尺寸8二、编制依据81.施工图纸82.规范、规程、标准83.施工组织设计94.建筑施工手册（第四版）9三、模板设计91.审图92.模板设计的原则和内容92.1设计的原则92.2设计的内容10主要构件模板体系选用表103.模板的配置10四、施工准备101.机具准备102.材料准备113.劳务计划114.模板加工2、场地的选择11五、模板选型111矩形柱模板11柱模板示意图123.剪力墙模板124.梁模板135.楼板模板156.梁柱节点模板167.楼梯模板16六、模板安装16七、模板拆除18八、模板技术质量保证措施211.模板保证措施212.模板的维护与管理21九、模板工程安全保证措施221.模板的堆放222.模板吊装22十、模板计算23一、参数信息23二、墙模板荷载标准值计算24三、墙模板面板的计算25一、参考模型71二、施工操作架体搭设71电梯井施工操作架三维模型示意图74电梯井安全防护搭设示意图75一、工程概况1.工程建设基本概况工程名称 XXXX招标单位设计单位地质勘测单位监理单位施工单位工程监管3、单位使用功能住宅、配套商业、车库工程质量要求合格工程概况建筑面积：42136.21，地下室建筑面积6446m2；结构类型：框架-剪力墙结构承包方式房屋建筑工程总承包施工现场条件地理位置XX市XX区XX街XX墩XX巷86#场地状况施工现场已具备施工条件，水源、电源可以满足施工使用要求。2.工程建筑设计概况XXXX位于XX市XX区XX街XX墩XX巷86#，建筑面积42136.21，其中地下建筑面积6446，结构形式为：框架-剪力墙结构；地上建筑面积35690.21。结构形式为：住宅为剪力墙结构，商铺为框架-剪力墙结构。本工程地下一层为车库和设备用房，地上分为二栋条式建筑，底部带两层配套商铺的高层住4、宅建筑。其中1#楼地上2833层、2#楼地上1828层；西南侧一层配电房。3. 主体建筑设计概况本工程为一类高层建筑，建筑耐火等级为一级，裙房为框-剪结构，住宅为框支剪力墙结构，合理使用年限50年，抗震设防烈度为6度。1#楼A栋33层、B栋28层，两栋之间变形缝宽度270mm，楼层建筑高度一层5.1m，二层3.9m，三层以上2.85m，一、二层裙房为配套商业，共设四个板式楼梯，三层以上为住宅，每栋各设客梯和消防电梯各一部，楼梯为梁板-剪刀式，住宅和商铺全部用防火墙分开。2#楼A栋18层、B栋28层，两之间变形缝宽度190mm，楼层建筑高度一层5.1m，二层3.9m，三层以上2.85m，一、二层5、裙房为配套商业和物业用房，共设四个板式楼梯，三层以上为住宅，每栋各设客梯和消防电梯各一部，楼梯为梁板-剪刀式，住宅和商铺全部用防火墙分开。4. 主体结构设计概况本工程地上部分结构嵌固部位为地下室顶板面，建筑结构安全等级为二级，建筑抗震设防类别为丙类，抗震等级几下表：楼号起止楼层起止标高剪力墙框架1#、2#28层1#33层基础5层基础14.7二级二级5层以上14.7以上三级三级2#18层基础3层基础8.97二级二级35层8.9714.7三级三级5层以上14.7以上四级四级结构截面尺寸序号构件名称构件尺寸1剪力墙厚度5.05m以下300、5.05以上220、2002柱截面600*600、700*76、00、800*8003梁截面200*400、220*400、220*500、220*550、300*600、400*600700*10004板厚180、150、120、80二、编制依据1.施工图纸1.1.1#、2#楼建筑施工图纸；1.2.1#、2#楼结构施工图纸。2.规范、规程、标准类别规范、规程名称编号国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）国家建筑结构荷载规范GB50009-2012国家钢结构设计规范GB 50017-2003国家混凝土结构工程施工规范GB50666-2011国家推荐混凝土模板用胶合板G7、B/T17656-2008行业施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005行业建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-2004行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91行业建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113.施工组织设计参考XXXX工程施工组织设计模板工程施工方案。4.建筑施工手册（第四版）参考建筑施工手册（第四版）中第8章：模板工程。三、模板设计1.审图首先应组织相关技术人员认真熟悉结构图纸（包括建筑、水暖、电气），查阅相关图集、规范，结合图纸会审和设计变更，8、做到图纸上问题提前和设计联系解决，通过了解主体结构形式而对模板的选择。2.模板设计的原则和内容2.1设计的原则实用性主要保证混凝土结构的质量，本工程质量目标为省优质工程，为了确保结构“优质工程”质量目标，具体要求是:接缝严密、不漏浆；保证构件的形状尺寸和相互位置正确；模板的构造简单，支拆方便；达到清水混凝土的效果。安全性保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌,支撑体系具有足够的刚度、强度和稳定性。经济性在确保工期、质量的情况下，尽量减少模板的一次性投入，配置数量满足施工进度要求，减少支拆用工，实现文明施工。2.2设计的内容模板设计的内容包括：选型、选材、配板、荷载计算、结构设计和绘制模板施工图9、等。根据本工程特点及模板配置原则，本地下室工程的模板设计详见下表：主要构件模板体系选用表序号构件类型使用部位模板体系选用支撑体系选用1柱框架柱15厚覆膜多层板钢管支撑2墙框支剪力墙15厚覆膜多层板钢管支撑、对拉螺栓3梁、板结构层15厚覆膜多层板钢管支撑体系4楼梯主体15厚覆膜多层板底模钢管支撑体系3.模板的配置本工程主体部分施工体量较大，建筑面积35601.41左右，共二栋，每栋楼有两层配套商铺裙楼，层高为1层5.1m,2层3.9m。根据施工图纸，项目部依据设计变形缝的布置每栋划分为2个施工区域，每区域梁板柱一次性浇注，柱、楼板按变形缝的布置进行流水段的划分。具体的分段位置见施工区域划分图。四10、施工准备1.机具准备名称规格/型号功率（KW）数量木工电锯MJ1062.24台压刨机MB104342台手电钻1.512台锤子重量0.25、0.5kg60把单头扳手开口宽（mm）：17-19、22-2460把钢丝钳长150、175mm40把钢卷尺3m/5m/10m40把2.材料准备名称规格/型号数量使用部位15厚覆膜多层板15mm厚13700张柱、墙、梁、板木枋4cm9cm360m3模板背楞脚手架钢管脚手架梁、板支撑3.劳务计划工种人数进场时间木工802012年8月20日分批进场力工202012年5月3日分批进场电工122012年4月16日分批进场水暖工92012年4月16日分批进场信号工4211、012年8月20日分批进场塔司42012年3月20日分批进场4.模板加工场地的选择4.1模板的采购计划4.2模板加工场地的选择五、模板选型1矩形柱模板主体结构78.97m以下有以下截面 ：600*600、700*700、800*800。模板采用15厚胶合木板，背楞采用4590木方，柱箍采用483.5双钢管箍500(底部加密区间距为300)，采用12对拉螺栓进行拉结。大于191的竖楞均加一条。柱模板示意图800800柱模板断面图 700700柱模板断面图3.剪力墙模板 剪力墙模板加固图4.梁模板本工程框架（非框架）梁截面尺寸：200400、220400、200500、200600、220600、12、300600、400600、7001000。截面300600、400600框架梁模板及支撑体系，见下图：承托梁底板的横杆下方均设防滑保险扣件 截面7001000框架梁模板及支撑体系，见下图：承托梁底板的横杆下方均设防滑保险扣件。 5.楼板模板本工程楼面板厚度为180、120、80厚为例，模板支架搭设高度为3.40m，模板采用15厚木胶合板。采用 钢管支撑体系。立杆纵横向间距为1.10m，扫地杆距地面高度200，横杆步距为1.51.6m。承托板的主楞的横杆下方均设防滑保险扣件。6.梁柱节点模板定型梁柱接头模板梁柱节点模板、主次梁交接处模板设计及安装质量是框架结构梁柱节点施工质量的直接表现。接头模13、板采用15mm厚覆膜木夹板和4590mm木肋制作，与梁、顶板模衔接紧密，并作到相对独立，便于拆模。加工数量根据施工需要与梁板模对应，至少满足二层需要，尽量作周转使用。节点模应拆卸方便，能满足多次重复使用， 并保证梁柱、梁梁接头混凝土整体效果。梁柱节点实体图7.楼梯模板楼梯踏步模板采用覆模木胶合板加工成型的定型整体式模板。楼梯底模采用15mm厚木胶合板， 4590mm木方背楞（木方两面刨光），支撑采用钢管脚手架。详见下图： 六、模板安装1.柱、墙模板安装时应在楼层放线、验线之后进行。放线时要弹出中心线、边线、支模控制线。2安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加14、设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。3在涂刷隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。4.对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按照设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000；以梁底标高拉通线，用顶托调整起拱高度。5.模板拼缝应要求严密，上下层接缝处应用2010mm海绵条粘贴，防止拼缝漏浆。柱根处混凝土平面50mm宽的水泥砂浆要压光，防止柱子根部漏浆，烂根。6.柱子支模前，必须先校正钢筋位置，柱子模板上口要安放钢筋定位套，以保证柱主筋位置和砼保护层的厚度，柱脚应封严。7模板与混凝土的接触面应清理干净，模板应涂刷水性脱模剂，以防污染钢筋，墙板的底部15、间距2.00m（柱脚设2个）应设置清扫口，清除杂物后封闭，模板内不应有积水。8混凝土浇筑前，模板内的杂物应清理干净。9.混凝土底模的拆除时间应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002中的规定，并保证不少于两层楼板同时承受上层楼板的施工荷载，即保证始终保留两层(或以上)的模板支撑。10.混凝土侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。11固定在模板上的预埋件、预留孔洞和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预16、埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10外露长度+10,012.现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱墙梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查七、模板拆除板应及时拆除，以便于模板的周转和加快施工进度，拆模时，混凝土的强度以同条件养护试块的抗压强度为依据，且必须达到规范规定的强度值。模板应优先考虑整体拆除，以便于周转17、使用。梁板底模拆除时必须达到下表规定强度：构件类型跨度（m）达到设计强度标准值的百分率板2502，8758100梁拱8758100悬臂/100柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模板的连接件拆掉，然后用撬棍轻轻撬模板，使模板与混凝土脱离。楼板、梁模板拆除A、应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆。B、操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨分离。C、先将缝板拆除，然后拆两侧大块模板。用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。D、楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙18、骨和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后，再拆底层排架。E、侧模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板与梁拆模强度应符合施工规范的规定，拆除前先试压同条件养护试块，其强度达到要求时方可拆模。6、拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理。拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形损坏。7.模板拆除之前由工长填写砼拆模申请单，具体要求见下表：编号：模板拆除申请表工程名称XXXX申请拆模部位混凝土强度等级 C混凝土浇筑完成时间201 年月 日申请拆模日期201 年 月 日构件类型（注：在所选择构件类型的内划“ ”）板：1.跨度2m砼强度等19、级50%；2.2m跨度8m砼强度等级75%；3.跨度8m砼强度等级100%；梁：1.跨度8m砼强度等级75%；2. 跨度8m砼强度等级100%；悬臂构件强度等级应达到100%拆模时混凝土强度要求龄期（d）同条件混凝土抗压强度（Mpa）试块达到设计强度等级（%）强度报告编号应达到设计强度的 %(或 Mpa)申请人：申请日期201 年 月 日施工单位意见：项目栋号负责人： 核准拆模日期：201 年 月 日项目部审批意见：技术负责人（签字）: 批准拆摸日期：201 年 月 日注：1.本表由施工作业队填写报项目部栋号负责人核准，项目部技术负责人审批。2.拆模时混凝土强度规定：当设计有要求时，应按设计要20、求；当设计无要求时，应按现行规范要求。3.如结构类型复杂（结构跨度比较大）或平面不规则，应附拆模平面示意图。八、模板技术质量保证措施1.模板保证措施1.1模板安装前，由专职质检人员认真检查模板的平整度和几何尺寸，对于变形较大的或有破损的坚决不用。1.2模板安装时，应按序号对准模板的布置图吊装，按（轴线）模板控制线就位，并认真检查其垂直度、标高及截面尺寸，严格控制在规范允许偏差范围之内。1.3构件成形板面不应有裂缝、结疤、分层等缺陷，如有擦伤、划痕和烧伤，其深度不得大于0.5m，宽度不得大于2mm。1.4模板组装完毕后，其侧模和底模工作面之间的局部最大裂缝不得大于lmm，且0.81mm裂缝的累计21、长度不得大于每边总长度的25%。板面拼装应平整，相邻板面高差均不得大于2mm。整块板表面平整度不大于2mm,每层模板垂直度控制在3mm之内。1.5浇筑梁板混凝土时，必须遵照规定浇筑方案，认真进行浇灌和振捣，为防止模板内漏振，必须有专人采用敲击法检查模板，必须有专人看模以防止跑模。1.6楼层板模铺设后，用塞尺、靠尺、水平仪检查其平整度与楼面标高，并进行校正。1.7对于楼板不够整模数的模板和窄条缝，用拼缝模嵌补，且拼缝严密。1.8拆除的模板应及时保养维修，均匀涂刷隔离剂。1.9模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在墙下口、梁、柱底部至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。122、.10模板安装前面板必须清理干净，并均匀涂刷脱模剂。1.11模板在支设前，施工缝处己浇筑的混凝土必须进行剔凿，露出石子，并清理干净。1.12脱模剂不得为汽油或石油产品，所用的脱模剂不可对混凝土表面后期将施工的饰料产生不良影响。1.13在安装墙体、柱体模板时，柱墙模板根部需预留清扫口，于浇筑混凝土前用高压水枪将木屑、垃圾等吹洗干净后，再将清扫口钉上。1.14各类模板制作须严格按照要求，应经质量部门验收合格后方可投入使用;模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。2.模板的维护与管理2.1使用注意事项 柱、墙大模板及梁侧、梁底模板等预先制作的模板，应23、进行编号管理，模板宜分类堆放，以便于使用。 模板安装及拆除时，起钩或落钩应轻起轻放，不准碰撞，不得使劲敲砸模板，以免模板变形。 加工好的模板不得随意在上面开洞，如确需开洞必须经过主管工长同意。2.2模板的管理 木模板应放在室内或干燥通风处，露天堆放时要加以覆盖，模板底层应设垫木，使空气流通，防止受潮。 拆除后的双面覆膜多层板应将模板面上的混凝土清理干净，将留在上面的钉子起出。并分类堆码整齐。 模板成型保护预组拼的模板要有存放场地，场地要平整。模板平放并用木方支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。拆模必须执行拆模申请制度，严禁强行拆模。起吊模板时，信号工必须24、到场指挥。板浇注完混凝土强度达到1.2Mpa以后，才能允许操作人员在上行走进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。墙、柱阳角，楼梯踏步用小木板条包裹进行保护。满堂架立杆下端垫木方。利用结构做支撑支点时，支撑与结构间加垫木方。九、模板工程安全保证措施1.模板的堆放1.1模板堆放场地要求平整，用混凝土硬化，模板堆放场地应专场专用，必要时做好围挡，禁止无关人员进入。长期存放模板要将模板联结成实体。1.2没有支撑或自稳性不足的模板要存放在专用的插放架上，插放架要求整体性好，牢固。模板不得靠在其他模板或构件上，严防模板倾倒。2.模板吊装2.1模板起吊前，应将吊车的位置调整适当，做到稳起稳放，就位准确，禁止25、用人力搬动模板。严防模板大幅度摆动，碰倒其他模板。2.2在模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。2.3高空作业时模板安装应有缆绳，以防模板在高空转动，风力超过6级时，应停止吊运模板施工。2.4安装外侧模板时，操作平台上要设安全护拦栏杆，并沿周边布置安全网。2.5设专人指挥，指挥人员与司机要统一信号，明确指令。2.6施工人员应戴安全帽，高处作业时应系好安全带。2.7高空作业时，工具、材料不得乱放，拆模时不得从高处抛下，避免落物伤人及损坏模板。禁止高空坠落、物体打击。2.8大风、大雨天、大雾天气应暂时停止在脚手架上作业，雨后作业应采取防滑措施。2.9所有架子使用前必须26、经安全员检查验收合格后方可使用。未尽事宜，依据国家相关安全规定。十、模板计算1.墙模板计算一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):45.00；高度(mm):90.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量27、(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场28、实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、88.800 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为29、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=130、.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021250.0250.0= 1.69105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.69105 / 1.88104 = 9.007N/m31、m2；面板截面的最大应力计算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021250.0 = 4053.105N32、；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4053.105N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34053.105/(250015.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根33、据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.70.5 = 23.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.852504/(10095001.41105) = 0.472 mm；面板的最大挠度计算值: =0.472mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内34、外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459090/6 = 60.75cm3；I = 45909090/12 = 273.38cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:35、 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.16.755500.0500.0= 1.69105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.69105/6.08104 = 2.78 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；36、内楞的最大应力计算值 = 2.78 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大37、剪力： = 0.66.755500.0 = 2026.553N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2026.553N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32026.553/(245.090.0)=0.751N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.751N/mm2 小于 内楞38、截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.25/2=5.96 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.73106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.93/25004/(10095002.73106) = 0.097 mm；内楞的最大39、容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.097mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.38kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 040、.1753377.59500.00= 2.96105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.96105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.96105/5.08103 = 58.177 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =58.177N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验41、算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.378kN；外楞的最大剪力： = 0.653377.588 = 1.10103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.10103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞42、截面的受剪应力计算值: =31.10103/(245.090.0)=0.407N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.407N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.250.50/22.98 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =5043、0.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.96100/25003/(1002100001.22105) = 0.167mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.167mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取129 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓44、有效直径: 10.11 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701050.7610-4 = 12.9 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.450.45 = 9.6 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.6kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.9kN，满足要求！2.柱模板计算2.1柱截面：700700计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类45、型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):45.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹46、性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式47、计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、88.800 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 164 mm，且竖楞48、数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =164.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29.625+49、1.260=30.885 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.885164164= 8.31104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.31104 / 1.88104 = 4.430N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.43N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N50、/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =164.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力： = 0.630.885164.0 = 3039.078N；截面抗51、剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3039.078N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33039.078/(250015.0)=0.608N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.608N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨52、连续梁计算，挠度计算公式如下:其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.5027.43 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =164.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 164 / 250 = 0.656 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.43164.04/(1009500.01.41105) = 0.101 mm；面板的最大挠度计算值53、 =0.101mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.656mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.7m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459090/6 = 60.75cm3；I = 45909090/12 = 273.38cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q54、-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.160.90=9.717kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.160.90=0.413kN/m； q = (9.717+0.413)/1=10.130 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.110.130500.0500.0= 2.53105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W 55、= 2.53105/6.08104 = 4.169N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.169N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.160.90=9.717kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.160.90=0.413kN/m； q = (9.717+0.413)/1=10.130 kN/m；竖楞的最56、大剪力： = 0.610.130500.0 = 3039.078N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3039.078N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33039.078/(245.090.0)=1.126N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.126N/mm2 小于 竖楞截57、面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.16 = 9.00 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.73106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.00500.04/(1009500.02.73106) = 0.147 mm；竖楞的最大挠度计算值 =58、0.147mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 54.860.9 + 1.4 20.9)0.164 0.5/2 = 2.53 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.899 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最59、大弯矩: M = 0.305 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.110 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.31 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 57.22 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =57.22N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.11 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.460、 mm；柱箍的最大挠度 =0.11mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 10.11 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.899 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701050.7610-4 = 12.9 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.899kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=61、12.9kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P = (1.254.860.9+1.420.9)0.164 0.5/2 = 2.53 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.899 kN；H方向柱箍弯矩图62、(kN.m)最大弯矩: M = 0.305 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.110 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.31 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 57.219 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =57.219N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.11 mm；柱箍最大容许挠度: V = 3563、0 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0.11mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 10.11 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701050.7610-4 = 12.9kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.899 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.899kN 小于 64、N=12.9kN，对拉螺栓强度验算满足要求!2.2柱截面：800800 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):45.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹65、性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取66、，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、88.800 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中67、的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 191 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =191.0mm； q-作用68、在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.885191191= 1.13105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.69、015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.13105 / 1.88104 = 6.009N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.009N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！但模板设计为210191，所以增加一条竖楞。2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =191.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2570、4.860.500.90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力： = 0.630.885191.0 = 3539.414N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3539.414N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm71、2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33539.414/(250015.0)=0.708N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.708N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！但模板设计为210191，所以增加一条竖楞。3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.5027.43 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =191.0mm ；72、 E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 191 / 250 = 0.764 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.43191.04/(1009500.01.41105) = 0.185 mm；面板的最大挠度计算值 =0.185mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.764mm,满足要求！但模板设计为210191，所以增加一条竖楞。四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为73、3.7m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459090/6 = 60.75cm3；I = 45909090/12 = 273.38cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.190.90=10.961kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.0074、0.190.90=0.466kN/m； q = (10.961+0.466)/1=11.427 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.427500.0500.0= 2.86105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.86105/6.08104 = 4.703N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.703N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求75、！但模板设计为210191，所以增加一条竖楞。2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.190.90=10.961kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.466kN/m； q = (10.961+0.466)/1=11.427 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.611.427500.0 = 3428.228N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截76、面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3428.228N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33428.228/(245.090.0)=1.270N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.27N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！但模板设计为210191，所以增加一条竖楞。3.挠度验算最大77、挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.19 = 10.15 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.73106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.15500.04/(1009500.02.73106) = 0.165 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.165mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！78、但模板设计为210191，所以增加一条竖楞。五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 20.9)0.185 0.5/2 = 2.86 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.727 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M =79、 0.273 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.064 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.27 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 51.26 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =51.26N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.064 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最80、大挠度 =0.064mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 10.11 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.727 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701050.7610-4 = 12.9 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.727kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.9kN，81、对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.254.860.9+1.420.9)0.191 0.5/2 = 2.95 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.110 kN；H方向柱箍弯矩图(kN82、.m)最大弯矩: M = 0.239 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.132 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 44.792 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =44.792N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.132 mm；柱箍最大容许挠度: V = 333.83、333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 V =0.132mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.333mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 10.11 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701050.7610-4 = 12.9 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.11 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.1184、kN 小于 N=12.9kN，对拉螺栓强度验算满足要求!3.梁模板计算3.1梁截面7001000一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.3；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.10；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情85、况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支86、撑根数：3；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度90mm，高度90mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000k87、N/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚88、度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.51.5/6=33.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.9180.9=17.5kN/m； 倾倒混凝土侧压力89、设计值: q2= 1.40.920.9=2.27kN/m；q = q1+q2 = 17.496+2.268 = 19.764 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.119.7642002 = 7.91104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.91104 / 3.38104=2.342N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.342N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.9 = 16.2N/90、mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.51.51.5/12=25.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.22004/(10095002.53105) = 0.073 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用91、1根木楞，截面宽度45mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459021/6 = 60.75cm3；I = 459031/12 = 273.38cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.2=4.39kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 900mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.39992、00.002= 3.56105N.mm； 最大支座力:R=1.14.3920.9=4.348 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.56105/6.08104 = 5.856 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 5.856 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.20= 3.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 900mm； I-面板的截面惯性矩93、：I = 2.73106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.69004/(100100002.73106) = 0.585 mm；内楞的最大容许挠度值: = 900/250=3.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.585mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.348kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度90mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 909021/6 = 121.5cm3；I = 909031/12 = 546.75c94、m4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.87 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.70105/1.22105 = 7.164 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =7.164N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度95、验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.372 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.372mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 10.11 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.90.3 =4.86 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170796、6/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.86kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4；1.抗弯97、强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.100.90=27.26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.26+0.34+2.27=29.87kN/98、m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.12529.8730.152=0.084kN.m； =0.084106/3.38104=0.249N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.249 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）0.90= 25.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；99、面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52125.562254/(10095002.53105)=0.142mm；面板的最大挠度计算值: =0.142mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 225 / 250 = 0.9mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.10.225=6.311100、 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.225(21.1+0.45)/ 0.45=0.464 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.225=1.012 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.311+1.20.464=8.13 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.012=1.418 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑101、为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.13+1.418=9.548 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.5480.90.9= 0.773 kN.m；最大应力 = M / W = 0.773106/5080 = 152.234 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 152.234 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.68.130.9 = 4.39 kN；钢管的截面面积矩查表得 A 102、= 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =24390.200/489.000 = 17.956 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 17.956 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 6.311 + 0.464 = 6.775 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6776.7759004 /(10020600012.19104)=1.198mm；钢管的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；钢管的最大103、挠度计算值 = 1.198 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.100= 28.050 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(28.050 + 0.350 )+ 1.44.500 = 40.380 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间104、距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.108 kN，中间支座最大反力Rmax=7.485；最大弯矩 Mmax=0.26 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.094 mm；支撑钢管的最大应力 =0.26106/5080=51.218 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 51.218 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm105、2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.485 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足106、要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.108 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.1=0.554 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.900.35=0.255 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.900.300(1.50+24.00)=5.577 kN； N =1.108+0.554+0.255+5.577=7.494 kN； - 轴心受107、压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh 108、= 1.1551.70.9 = 1.767 m；Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7493.787/(0.502489) = 30.527 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.527 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.485 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.1-1.1)109、=0.554 kN； N =7.485+0.554=7.842 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，110、参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.9 = 1.767 m；Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7842.231/(0.502489) = 31.947 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.947 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.板模板计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；111、立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.40；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.500；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:15；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):2199.120；楼板的计算宽度(m):8.40；楼板的计算厚度(mm):3112、50.00；楼板的计算长度(m):8.40；施工平均温度():10.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度113、和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.351+0.351 = 9.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 1.51= 1.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.29.1+1.41.5= 13.02kN/m最大弯矩M=0.1114、13.020.252= 0.081 kNm；面板最大应力计算值 = 81375/37500 = 2.17 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.17 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 9.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6779.12504/(10095002733750)=0.009 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.009 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁115、计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.35 = 2.188 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.5 + 2)0.90.25 = 0.788 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q116、2) = 1.2(2.188 + 0.088) = 2.73 kN/m；集中荷载 p = 1.40.788=1.102 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1020.9 /4 + 2.730.92/8 = 0.524 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.102/2 +2.730.9/2 = 1.78 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.524106/60750 = 8.633 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.633 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求117、!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh Mmax= 99.732所以第15天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支撑可以拆除。电梯井施工操作架（平台）及安全防护意图一、参考模型1号楼工程电梯井井道内净空尺寸2x2.1m，电梯门洞尺寸为1100mm，标准层层高为2850mm,下图所示：二、施工操作架体搭设施工操作架体具体搭设示意图如下：施工操作架底座采用两根14#工字钢悬挑，一端搁置于电梯厅门口楼板，一端搁置于电梯井道剪力墙预留孔洞内，底层采用模板木枋硬质封闭；采用483.5mm普通钢管搭设操作架体，根据井道尺寸，立杆间距最大为1174mm，横杆步距为1500mm，施工层亦采用模板木枋硬质封闭。施工操作架体随结构施工搭设，搭设高度不得超过10m，所有材料均可周转使用。电梯井施工操作架三维模型示意图电梯井安全防护搭设示意图