1、2.69万实验楼与仓库高大模板工程安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况与编制说明51.1 工程概况5高支模控制截面梁、板验算覆盖表28、施工现场作业条件21.2 编制依据31、脚手架搭设所依据的规范：33、本工程经监理审批的施工组织设计方案。3第二章 危险源分析与预防控制措施42.1 本工程高大模板工程重大危险源一、水平混泥土构件模板支撑系统高度42、模板的主次楞间距满足设计计算要求。42.2 本工程一般危险源分析及预控5第三章 钢管支撑搭设与拆除63.1 支撑架构造要求2、61、设计尺寸62、材料要求65、剪刀106、连墙件107、扣件103.2 模板支架搭设施工工艺131、工艺流程132、搭设要点143、架子的验收、使用及管理144、人员素质要求145、劳保用品(三宝)要求(1)安全帽153.3 模板支架拆除施工工艺1、拆除顺序15第四章 混凝土浇筑及预应力施工方案174.1 混凝土浇筑方案171. 施工机械的设置173. 混凝土浇筑185. 混凝土试块制作196. 混凝土的养护194.2 有粘结预应力施工做法19三、预应力筋张拉19四、灌浆20第五章 施工要求与技术交底211. 应满足的高支模架构造要求21（1） 立杆21（2） 水平杆21（3） 剪刀撑213、（4） 柱、墙连接件202. 应满足的模板支撑架施工要求20（1） 搭设要求20（2） 施工使用的要求21（3） 模板拆除要求21（4） 模板安装的质量标准1）保证项目22第六章 验收要求231. 验收组织机构 组长：项目经理232. 验收工作程序23（1） 作业班组自检，要求用测力扳手检查扣件扭矩；233. 钢管扣件等材料验收24（2） 钢管选用外径 48mm，壁厚 3.0mm 的钢管。24（7） 钢管及扣件表面应进行防锈处理。245. 过程中验收24（3） 检查验收重点：2565Nm）；257.做好支模架验收纪录，责任到人。具体记录内容如下表：25第七章 大跨超高超重支模施工安全措施2714、. 安全管理272. 脚手架搭设时的安全技术措施273. 脚手架上施工作业的安全技术措施284. 脚手架拆除的安全技术措施285. 应执行的强制性条文286. 预防坍塌事故的技术措施297. 预防高空坠落事故安全技术措施30第八章 高支模监测312. 日常检查、巡查重点部位：313. 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。315. 变形监测31工程超重、高、大梁支模架沉降观测记录表36第九章 应急预案371、目的372、工程概况373、应急机构设置37（1） 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。395、应急救援工作程序396、救援方法40（1）高空坠落应急救援方法：45、0（2） 模板、坍塌应急救援方法：40（3） 物体打击应急救援方法：407、变形超标处理方法41第十章 方案设计计算书（采用安毕行软件）4010.1 支撑高度 11.35 米 120mm 厚板支撑设计及计算书一、参数信息：401. 立杆参数：402. 荷载参数：404. 木方参数：405. 面板参数：406. 其他参数：411、抗弯强度计算412、抗剪计算423、挠度计算421. 荷载的计算421. 模板支撑及构造参数482. 荷载参数483. 材料参数495.梁侧模板参数492. 抗剪强度计算：513. 挠度验算：511. 次楞计算：521. 抗弯强度验算：532. 抗剪强度计算：543. 6、挠度验算：542.支撑方木验算：551. 抗弯强度验算： Mmax= 0.30kNm562. 抗剪强度计算： Vmax= 0.90 kN563. 挠度验算：561.梁两侧纵向钢管的强度计算：561.梁两侧立杆稳定性验算：581. 模板支撑及构造参数602. 荷载参数603. 材料参数605. 梁侧模板参数606. 梁底顶托参数611. 抗弯强度计算：622. 抗剪强度计算：623. 挠度验算：621. 次楞计算：621. 抗弯强度验算：652. 抗剪强度计算：653. 挠度验算：652.支撑方木验算：661. 抗弯强度验算： Mmax= 0.10kNm672. 抗剪强度计算： Vmax= 1.7、46 kN673. 挠度验算：671. 梁两侧纵向钢管的强度计算：682. 梁底纵向钢管的强度计算：691. 梁两侧立杆稳定性验算：702. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：701. 模板支撑及构造参数722. 荷载参数723. 材料参数735. 梁侧模板参数736. 梁底顶托参数741. 抗弯强度计算：752. 抗剪强度计算：753. 挠度验算：751. 次楞计算：751. 抗弯强度验算：772. 抗剪强度计算：773. 挠度验算：772.支撑方木验算：781. 抗弯强度验算： Mmax= 0.28kNm792. 抗剪强度计算： Vmax= 3.64 kN793. 挠度验算：791. 梁两8、侧纵向钢管的强度计算：802. 梁底纵向钢管的强度计算：811. 梁两侧立杆稳定性验算：822. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：83第一章 工程概况与编制说明1.1 工程概况1、工程名称：XX产业园 2#实验楼与仓库、食堂工程2、建设地点：位于XX市XX经济区3、建设单位：有限公司4、监理单位：设计院5、设计单位：工程技术有限公司6、施工单位：建设有限公司7、高大模板工程概述：本工程总建筑面积 26928.48 ，地上 3 层，建筑高度 16.3米，采用柱下独立基础，高大模板位置有 2 处，分别如下：第一处位于 C 区 89 轴交 AC 轴的屋面层结构梁板，高支撑区域长宽为 14.4m129、.6m，高支撑区域面积约为 185 。在此区域内有 200mm750mm，250mm600mm， 350mm1200mm 的梁，板厚 120mm，板面标高为 10.5m，该高支撑区域钢管立杆支撑标高-0.85m 的基础梁位置，底部均为老土层，如因施工造成部分老土松动部位，要求对该松动土层分层压实（压实系数达到 96%以上），且整个立杆底部要求铺设 12#槽钢。整个高支撑区域支撑高度按 11.35 米计算。第二处位于实验楼 25 轴交 DH 轴的屋面层结构梁板，高支撑区域长宽为 25.2m 33.6m ， 高支撑区域面积约为 850 。在此区域内有 250mm 750mm ， 250mm 26710、0/2150mm，400mm1000mm，400mm2670/2150mm，450mm2150、2450mm 的梁，板厚 120mm，板面标高为 15.1315.65m，该高支撑区域钢管立杆支撑在标高 6.0m 的 120mm 厚的二层结构梁板上，要求上部高支撑区域未浇筑并达到强度前，二层楼面支撑不允许拆除。整个高支撑区域支撑高度按 9.139.65 米计算。浇灌高支撑砼梁前，先分次浇灌框架柱至梁底施工缝处，有利于高支撑支架安全及整体结构的稳定性。操作人员总人数不得超过 8 人。本工程各种梁截面形式有几种，根据高支模梁板的截面布置表，可归纳出下列控制截面，即能覆盖本工程所有规格的梁、板支撑体系11、。高支模控制截面梁、板验算覆盖表梁板类型验算控制截面（mm）覆盖梁板截面尺寸（mm）支撑计算高度单排立杆根数立杆横向间距（m）立杆纵向间距(m)立杆步距（m）材料参数梁25075020075025060011.35m20.81.01.5木胶板 18mm木方楞 5080200 钢管483.0mm 对拉螺栓 M12梁底采用双扣件4001000350120011.35m30.451.01.5木胶板 18mm木方楞 5080200 钢管483.0mm 对拉螺栓 M12梁底采用顶托45024502502670400267045021509.65m30.550.51.5木胶板 18mm木方楞 50802012、0 钢管483.0mm 对拉螺栓 M12梁底采用顶托板12011.35m1.01.01.5木胶板 18mm木方楞 5080300 钢管483.0mm 对拉螺栓 M12板底采用双扣件8、施工现场作业条件（1） 本工程施工现场平整较宽，道路通畅，发生险情时，消防车辆、救援车辆、应急救援物资和人员可顺利到达施工现场。（2） 施工时，高支模部位四面框架柱及梁板需先浇筑完毕，且中间钢筋砼柱随四面框架柱同时浇至同一水平高度，施工时还应考虑先将此柱浇至本次梁板结构高度与梁底接的施工缝处，待混凝土强度均达到 75%以上，为增强本次高支撑系统的稳定性提供了有利条件，方可可利用已浇筑完成的框架结构对模板支撑体系进13、行稳固、卸荷。（3） 本工程第一处高支撑区域钢管立杆支撑在标高-0.85m 的基础梁位置，底部均为老土层，如因施工造成部分老土松动部位，要求对该松动土层分层压实（压实系数达到 96%以上），且整个立杆底部要求铺设 12#槽钢。第二处高支撑区域钢管立杆支撑在标高 6.0m 的 120mm 厚的二层结构梁板上，要求上部高支撑区域未浇筑并达到强度前，二层楼面支撑不允许拆除。（4） 施工现场采购、租赁的钢管、扣件已进行抽样检测，符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）、碳素结构钢（GB/T700）、钢管脚手架扣件（GB15831）的相关规定，满足施工要求。（5） 施工临时用水已接至施工区域14、，可解决模板清理、湿润和混凝土养护问题。（6） 施工临时用电线路已接至施工区域，并设置有标准开关箱，可解决小型电动施工机械和照明用电问题。（7） 高大模板施工区域拟搭设操作平台和安全通道，以解决作业人员施工和紧急安全疏散为题。9、施工荷载：支撑系统考虑的施工荷载主要有：本层钢筋混凝土构件自重、模板及方料自重、预埋构件自重、混凝土浇捣时冲击荷载以及施工人员和施工机械的荷载等。详见施工技术计算书。1.2 编制依据1、脚手架搭设所依据的规范：（1） 中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。（2） 中华人民共和国国务院令 393 号建筑施工高处作业安全管理15、条例。（3） 中华人民共和国国务院令 493 号生产安全事故报告和调查处理条例。（4） 建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法。（5） 江西省危险性较大的建设工程安全专项施工方案编制及专家论证审查实施细则。（6） 中华人民共和国建设工程安全生产管理条例。（7） 中华人民共和国安全生产法。（8） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）。（9） 钢管脚手架扣件标准（GB15831-2006）。（10） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）。（11） 建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）。（12） 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）16、。 2、本工程经设计审查的施工图纸。3、本工程经监理审批的施工组织设计方案。第二章 危险源分析与预防控制措施2.1 本工程高大模板工程重大危险源一、水平混泥土构件模板支撑系统高度支撑系统高度最高达到 11.35 米，支撑高度在 8m18m 为一级重大危险源，需要特别注意的事项如下：1、高度大于 2m 的作业面（包括高空、洞口、临边作业），因安全防护设施不符合或无防护设施、人员未配系防护绳（带）等造成人员踏空、滑倒、失稳等意外；2、立杆间距或者步距过大，造成立杆受力过大而产生的失稳倒塌。二、水平混凝土构件模板支撑系统跨度模板支撑系统梁跨度达到 25.2m，为一级重大危险源。三、水平混凝土构件模板17、支撑系统施工总荷载施工总荷载等于 3.6KN/m2 为一般危险源 ，需要特别注意的事项如下： 1、立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。2、模板的主次楞间距满足设计计算要求。四、水平混凝土构件模板支撑系统集中荷载支撑系统集中荷载达到 33.0KN/m，为一级重大危险源，需要特别注意的事项如下： 1、立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。2、模板的主次楞间距满足设计计算要求。针对上述重点危险源处，项目部由项目经理亲自挂帅、项目安全员、施工员监督检查，严格按照本方案执行，排除一切隐患，为保障整个结构体系的安全，在水平剪刀撑、竖直剪刀撑、连墙和连柱件进行构造处理，杜绝危险发生。2.2 本工程一般危险18、源分析及预控危险源（危害）分析及控制措施序号作业活动危害因素可能导致的事故控制措施1脚手架的搭设、拆除无搭设、拆除方案架体垮塌编制施工方案，严格审批2脚手架的搭设施工方案的受力计算不准架体垮塌严格审核，批准后使用3脚手架的搭、拆没有按照施工方案进行搭设或拆除架体垮塌加强验收，严格控制4脚手架的搭设、使用用于搭设的材料质量不符合标准要求架体垮塌选用合格材料，严把验收关5脚手架使用主要受力杆料、构料被拆除架体垮塌按方案及交底操作并进行及时跟踪堆放的荷载超出允许要求架体垮塌限制堆载6脚手架拆除拆除顺序不正确架体垮塌按方案及交底操作并进行及时跟踪7模板支撑体系拆除违章拆除局部支撑垮塌按方案要求执行，并19、加强跟踪指导与监督混凝土的强度没有达到拆模强度要求结构及支撑塌根据同条件试压结果及第八部分第四节表中数据确定能否拆模，填写拆模申请书，经项目总工审批后方可拆模。8脚手架搭拆与使用无安全防护措施， 违章操作高处坠落增加安全防范措施，6 米层设置可靠水平安全网，并加强安全监管力度，杜绝习惯性违章。9脚手架搭拆无安全防护措施， 违章操作物体打击搞好安全技术交底及安全教育加强安全跟踪监管力度，危险作业区域设置警戒线，杜绝人员通行，杜绝习惯性违章第三章 钢管支撑搭设与拆除3.1 支撑架构造要求1、设计尺寸根据施工技术计算书验算结果， 超高模板支撑技术参数分别如下： 模板支架搭设最高处为11.35米， 采20、用的钢管类型为483.0。板搭设基本尺寸为：板厚120mm，立杆的纵距b=1.0m，立杆的横距l=1.0m，立杆的步距h=1.50m，板底支撑方木为50mm80mm，间距为300mm。板底采用双扣件。250mm750mm框架梁搭设基本尺寸为：梁两侧支撑立杆间距为0.8米，支撑立杆的纵距（沿梁跨度方向）L=1.0米，立杆的步距 H=1.50米。梁底支撑方木为50mm 80mm，间距为200mm。梁底采用双扣件。400mm1000mm梁搭设基本尺寸为:梁两侧支撑立杆间距为0.9米，梁底增加1根承重立杆，支撑立杆的纵距（沿梁跨度方向）L=1.0米，立杆的步距 H=1.50米。梁底支撑方木为50mm821、0mm，间距为200mm，梁底采用顶托顶双钢管支撑形式。450mm2450mm梁搭设基本尺寸为: 梁两侧支撑立杆间距为1.1米，梁底增加1根承重立杆，支撑立杆的纵距（沿梁跨度方向）L=0.5米，立杆的步距 H=1.50米。梁底支撑方木为50mm80mm，间距为200mm，梁底采用顶托顶双钢管支撑形式。支架的支撑钢管接头不能在同一断面上。施工时柱子应提前浇筑至一定强度， 严禁与梁板同时浇筑。现场支架搭设时， 严格按照方案构造要求进行搭设， 搭设完毕后， 由公司、监理、甲方、质监站验收合格后方可浇筑。2、材料要求（1） 钢管宜采用力学性能适中的 Q235A(3 号)钢，其力学性能应符合国家现行标准22、炭素结构钢(GB700-89)中 Q235A 钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。每批钢材进场时，旧钢管应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。应由有资质的单位合格的检测报告。（2） 钢管选用外径 48mm，壁厚 3.0mm 的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为 6.5m。（3） 根据钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。（4） 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5mm23、。（5） 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。（6） 扣件表面应进行防锈处理钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m 杆相互错开。立杆必须采取顶接的方式。5、剪刀剪刀撑斜杆的接长宜采 个旋转扣件固定， 如图 33 所示。图 33 剪刀撑斜杆搭接示意图剪刀撑在支撑架体四周外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按 45 60 控制，每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨， 不超过 7 跨。6、连墙件为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向24、每步设置。如图 34 所示。本工程连墙件拉结在框架柱上。立杆安装时，尽量选择靠近框架柱的位置，以满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中 6.4.2 连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm”的要求。（说明：靠柱附近连墙件设三道，确保顶部及底部水平杆位置各设一道） 7、扣件梁底支撑钢管设双扣件加固。螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N.m，且不应大于 65 N.m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。8、25、后浇带施工处理措施：（1）后浇带模板：后浇带支模板采用独立支架，与主体脚手架分开搭设后浇带梁采用方木条留缝，后浇带内填砂土，防止两侧混凝土流入，板位置采用模板条钉条隔离网方式设置。拆模时，后浇带位置留置不拆，待后浇带混凝土浇筑完毕28d 后再行拆除。（2） 后浇带的保护措施后浇带在未浇筑混凝土前，采用模板覆盖，防止杂物落入后浇带。（3） 后浇带钢筋绑扎后浇带钢筋连续设置，不断开，板位置处按照图纸板内加设16300 的加强钢筋， 梁按图纸加设 4F25 钢筋。（4） 后浇带混凝土1） 砼的配合比设计应按施工图及相关规范进行。经设计、监理、建设等单位认可后方能施工。2） 后浇带的砼处理：将模板杂物26、清除、表面浮渣、松散砼剔除干净，钢筋及水泥浆清除干净，露出坚实粗糙的面，并冲洗干净，排除积水，用喷雾器喷水 48 小时使其充分湿润。3） 混凝土要振捣密实，防止漏振，避免过振，采用一次施工，以保证混凝土的质量。4） 后浇带的养护：待混凝土初凝后，用塑料薄膜覆盖，砼养护时间总计不少于 14 天。楼板及顶板后浇混凝土强度达到 100%并经质检员认可后，方可拆除模板及支撑。（5） 后浇带施工顺序后浇带模板支承（应独立支撑）楼板、梁钢筋绑扎后浇带处挡模支设后浇带两侧砼浇筑后浇带处砼余浆清理后浇带两侧砼养护后浇带盖模板保护钢筋。（6） 后浇带模板一般采用 30023mm 钢板或遇水膨胀止水条，安装时采用27、10 钢筋与板钢筋竖向焊接固定，间距同板钢筋，在竖向10 钢筋外侧将密目钢丝网与 10 钢筋及板钢筋绑扎牢固。（具体见下图）（7） 后浇带模板安装要求：A：后浇带采用止水钢板止水的，加工制作时其弯折段角度应控制在 150 以内，安装中应注意弯折段面临迎水面，安装焊接不得击穿止水钢板，接缝密实。B：后浇带采用遇水膨胀止水条止水的，铺装时应将密目钢丝网拆除，凿除、清理浮浆，采用高压水枪冲洗，在浇砼前铺贴安装。C：安装双层密目钢丝网，10 钢筋与板钢筋相同间距焊接做为支撑杆，钢丝网与支撑杆绑扎牢固，钢丝网上、下不得与模板接触。D：后浇带后浇带封闭前在砼表面涂刷纯水泥砂浆，采用高一强度等级的膨胀混凝土28、一次性浇筑，混凝土养护 28d 以上，待不少于 47d 后封闭后浇带。3.2 模板支架搭设施工工艺1、工艺流程场地清理定位（设置通长立杆垫板）排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑 安装连墙件作业层铺脚手板。2、搭设要点(1) 立杆垂直度偏差不得大于架高的 1200。(2) 立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/3，同一步内不允许有二个接头。29、(3) 架体底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(4) 水平杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于 500mm。(5) 剪刀撑设置在架体外侧，并与地面成 4560夹角。作用是把架子连成整体， 增加支撑系统的整体稳定。(6) 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm。3、架子的验收、使用及管理(1) 把好验收关。搭设过程中必须由项目技术负责人组织技术30、安全管理人员与搭设班组共同进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外， 严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。(2) 项目技术负责人，必须按架子设计方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。(3) 架子搭好后要派专人管理，未经技术负责人同意，不得改动，不得任意解掉架体中的拉杆和扣件。(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在架体上，严禁任意悬挂起重设备。4、人员素质要求(1) 高处作业人员必须年满 18 岁31、，两眼视力均不低于 1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。(2) 责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。(3) 明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽， 在无可靠防护 2m 以上高处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。(4) 操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。5、劳保用品(三宝)要求(1)安全帽1) 安全帽必须使用建设部认证的厂家供货，无合格证的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽32、一律由分公司统一提供，各分包外联单位不准私购安全帽。2) 安全帽必须具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中必须正确佩戴， 安全帽使用期为 2.5 年。(2)安全带1) 采购安全带必须要有劳动保护研究所认可合格的产品。2) 安全带使用 2 年后，根据使用情况，必须通过抽验合格方可使用。3) 安全带应高挂低用(架子工除外)，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，要选择在牢固构件上悬挂。4) 安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。(3)安全网1) 安全网的技术要求必须符合 CB572585 规定，方准进场使用。工程使用的安全网33、必须由公司认定的厂家供货。2) 安全网在存放使用中，不得受有机化学物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。3) 安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。3.3 模板支架拆除施工工艺1、拆除顺序拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。2、施工要点（1） 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。（2） 所有连墙杆34、等必须随模板支架拆除同步下降，严禁先将连墙件拆除后再拆模板支架。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。当模板支架拆至下部最后一根长钢管的高度（约 6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。（3） 拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。（4） 拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。（5） 严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。施工中存在安全隐患的地方应及时与项目负责人联系，以便及时纠正。第四章 混凝土浇筑及预应力施工方案4.1 混凝土35、浇筑方案根据现场实际情况，结合经济适用考虑，本工程高大支模系统施工拟采用483.0 钢管、扣件满堂架支撑体系，模板采用 18 厚胶合模板。立杆顶部使用双扣件固定，大梁顶部采用顶托。为有效增强高支模架的整体稳定性，结构混凝土施工分为二次浇捣完成，即先浇框架柱，浇捣至梁底，然后支设平板、绑扎钢筋，再浇捣梁板结构混凝土，其中柱子浇筑完成后养护 15 天，将满堂架与柱及时进行可靠的连接，连接方式主要采用钢管扣件四方向拉接，与满堂架可靠连接后方可浇筑梁板混凝土。在排架的整体性方面，严格控制排架间距，除此之外，还考虑满堂架增设竖向剪刀撑，其中竖向剪刀撑布置按模板支架四边与中间每隔 4 跨布设一道，剪刀撑成36、 45 度60 度角设置，其与水平管或立杆存在交叉点部位，均采用旋转扣件与其扣牢。脚手架体系在底部，和顶层设置水平加强层，即要求两方向满拉水平杆，形成网格体系，其中底部水平加强层设置在离楼面标高 200mm 处，顶部设置在梁底。1. 施工机械的设置（1） 混凝土泵机的设置混凝土浇筑时准备天泵。（2） 准备 5 台插入式振动器和足够的照明灯具。2.梁板混凝土浇筑前的准备工作为确保混凝土的质量，采取一次性连续浇筑，因此，在砼浇筑前必须作好如下准备工作：（1） 模板及支撑系统的检查：浇筑前对模板及支撑系统进行全面检查，以保证其具有足够的强度、刚度和稳定性。（2） 钢筋隐蔽验收：钢筋绑扎完后，进行全面37、检查，合格后约请业主、监理、设计、质监单位进行验收， 并办理隐蔽工程验收签字手续。（3） 设备准备1） 混凝土浇筑前，混凝土公司必须对搅拌设备进行全面检查，并明确停水、停电的应急措施，确保混凝土拌制的连续性。2） 混凝土浇筑前对现场的塔吊进行全面检查，在混凝土浇筑时设备维修人员必须24h 值班。3） 由现场材料员与设备人员对振动棒、电机、焊机等小型设备进行检查，现场必须有多余储备，防止出现故障时影响施工。（4） 预拌混凝土供应的准备为避免上下班交通路线发生塞车现象和车辆机械事故，现场必须一直保持 12 辆混凝土搅拌运输车待浇筑。（5） 混凝土裂缝的预防 要求混凝土公司由总工程师负责混凝土的试配38、并实施砼质量监控，现场进行二次振捣密实，表面压实收光，并准备覆盖用的湿草垫和湿麻袋。（6） 薄壁柱插筋位置的控制 插筋采用点焊固定，由质检科、施工员、班组成立护筋检查维护小组，随时发现问题，立即纠正，把问题解决在过程之中、形成之前。（7） 其它准备1） 气象联系：混凝土浇筑前气象部门联系，了解近段时间的气象情况，选择好的天气进行砼的浇筑，现场备足足够的彩条布，以防气象预报有出入，用彩条布来遮盖砼， 确保浇筑的正常进行。2） 协调好周边关系，与当地公安、交通、环保等管理部门联系，以得到他们的支持和帮助。同时，混凝土供应公司应根据实际情况选择多条道路运输混凝土。3） 夜间施工手续根据规定向有关部门39、办理夜间连续施工手续。3. 混凝土浇筑（1） 混凝土浇筑前应认真复核相关专业的预留预埋是否合符设计要求，校核模板轴线标高、钢筋绑扎是否合符设计及规范要求，办理完钢筋混凝土隐蔽工程验收的有关资料，清理模板内的杂物、润湿模板，由项目经理签发砼浇筑许可证。（2） 混凝土浇筑时先浇筑柱、剪力墙混凝土，再浇筑梁板混凝土。（3） 混凝土的振捣，由于转换层大梁钢筋密集，钢筋净距较小，现有的50 棒难以插入梁内，大梁混凝土浇筑采用30 振动棒，其余部位混凝土浇筑采用50 棒振捣。振棒移动间距为 400 左右，振捣时间为 1530 秒，现浇板尚应用整平大木枋进行纵横方向的整平，必要时还应用铁滚筒滚压两遍，以防止40、收缩裂缝。（4） 混凝土板面水平控制，除按照标志在剪力墙插筋上的标高点进行控制外，还应当在浇筑层面上架设水平仪，对正在浇筑的板面进行监控抄平。（5） 混凝土浇筑后振捣是用各种振动器使砼受振，把砼内部的空气排挤出去让砂子充满石子间的空隙，水泥浆充满砂子之间的空隙，以达到砼的密实。（6） 混凝土浇筑时，派专人观察模板、钢筋、平面孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，以便发现问题及时处理。（7） 混凝土浇筑时,严格控制混凝土在楼面的堆积高度,不至于局部荷载过大。4.混凝土二次振捣（1） 由于梁及梁柱节点处的配筋非常密集，主梁截面较大，为避免混凝土出现裂缝，在混凝土的初凝后终凝前进行第二次振捣41、，振捣时必须保证混凝土浇筑振捣的密实性，但又不能过振。（2） 浇筑完毕的混凝土表面在初凝后终凝前进行二次振捣、收光、压实抹面，以增强混凝土表面层的抗裂能力，减少表面裂缝。5. 混凝土试块制作混凝土在浇筑过程中会同监理在混凝土浇筑地点随机取样制作，试块留置组数应符合施工规范有关规定。6. 混凝土的养护在混凝土浇筑完毕、压实收光之后，及时组织相关人员对混凝土进行浇水养护，并及时覆盖湿麻袋，同时用塑料彩条布覆盖在麻袋上，减少混凝土的内外温差。养护时间应在十天以上。4.2 有粘结预应力施工做法一、 施工工艺流程：施工准备穿束布管预应力筋张拉灌浆封锚。二、穿束布管1、布筋安装前，先按预应力布筋放样图与曲42、线图的要求，在预应力筋抛物线形的反弯点位置及其余控制点设置马凳筋，待预应力筋安装就位后用铁丝扎牢，以防止砼浇筑时移位，预应力筋安装应避免死弯曲及电焊火花烧伤、烧坏预应力筋。2、有粘结预应力钢绞线按设计根数穿入波纹管后，根据事先在底板上的弹线安装波纹管，波纹管的固定采用钢筋托架用铁丝绑扎。铺设双向预应力筋时，应先铺设低位方向，再铺设高位方向，应避免两个方向的预应力筋相互穿插冲突。3、波纹管的连接采用大一号同型波纹管，连接管长度为 200mm，接头用防水胶带缠密封口。波纹管使用时应避免反复弯曲，以防管壁开裂。三、预应力筋张拉1、根据设计要求和张拉设备的标定值确定预应力筋的张拉控制力及油表读数，计算43、预应力筋理论伸长值；根据材料试验情况，进行试张拉，确定预应力钢筋伸长值。2、清理预应力筋张拉槽孔，剥除张拉端外露预应力筋的包皮，检查承压板后砼质量情况，如有问题及时处理。3、楼层砼试块抗压强度大于设计强度的 90%时，才能进行预应力筋的张拉，强度未达到要求时不得进行张拉。4、预应力筋张拉程序为：张拉控制力从零开始1.03fcon 锚固即可。5、张拉采用双控法即应力控制、应变校核的方法进行，伸长值校核应以理论伸长值与实际伸长值相比较，允许偏差为-5%+10%，当伸长值超出允许偏差范围时应暂停张拉，查明原因并采取相应调整措施后再继续张拉。6、张拉时发生砼表面破裂或断丝、滑丝时，应停止张拉，查明原因44、处理后再张拉。7、预应力张拉有两端张拉与一端张拉一端锚固两种工艺。预应力筋长度超过 25m 时，宜采用两端张拉，预应力筋一端张拉时可掉换张拉头。8、预应力筋张拉顺序应按对称的原则进行。对于无梁楼盖的柱上板带要先张拉中间预应力筋，然后按挨近对称原则进行张拉；对于跨中板带预应力筋可按从左到右逐次张拉的原则进行。四、灌浆1、灌浆前应做好水泥和外加剂的试配工作，水泥净浆强度不应低于 M30 级，水灰比为 0.40.45，并在水泥浆中掺入 10%水泥用量的膨胀剂（UEA）。（灌浆前应先用水泥砂浆把锚具、夹片、钢筋之间的孔隙填满以防止漏浆，然后用水灌通管道后才进行灌浆）。2、每一孔道灌浆应一次完成，应作好45、浆体的揽拌工作，及时往水泥浆槽中补充浆体，防止中间停顿。3、当孔道另一端冒出浓浆时，封闭该出浆孔，然后压浆机继续加压至压力表读数为 0.8Mpa 时，关闭灌浆阀，拆除灌浆管，开始下一孔道灌浆。4、每次灌浆完成后，都应认真清洗灌浆机具。五、 封锚1、张拉完成后宜在两天内进行封锚。2、封锚前应用手持砂轮切割机切割预应力筋外露多余长度，凸出锚环长度不得少于 30mm。3、封锚前必须将锚具、锚孔清理干净并在锚具上涂环氧树脂（作防锈处理）。4、保持锚具与周边砼湿润充分再填补混凝土，护层厚不小于 15mm。第五章 施工要求与技术交底本高大支模架支撑系统在搭设之前，由项目部安全员分别向架子作业班组和混凝土施46、工作业班组作技术交底和安全交底，具体内容如下：1. 应满足的高支模架构造要求（1） 立杆1） 第一处高支撑区域钢管立杆支撑标高-0.85m 的基础梁位置，底部均为老土层， 如因施工造成部分老土松动部位，要求对该松动土层分层压实（压实系数达到 96%以上），且整个立杆底部要求铺设12#槽钢。第二处高支撑区域钢管立杆支撑在标高6.0m 的120mm厚的二层结构梁板上，要求上部高支撑区域未浇筑并达到强度前，二层楼面支撑不允许拆除。2） 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立47、杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地向底处延伸两跨与立杆固定。3） 模板支架步距按 1.5 米设计。4） 立杆接长应采用对接扣件连接，严禁采用搭接连接，对接扣件应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。（2） 水平杆1） 水平杆接长采用对接扣件连接，特殊情况下可以采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1 对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。2 搭接长度不应小于 1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部48、扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于 100mm。2） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于 150mm。3） 每步的纵、横水平杆双向拉通。（3） 剪刀撑1） 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。2） 剪刀撑的构造应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，剪刀撑斜杆与地面倾角控制在 4560之间。倾角为 45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过 7 根，倾角为 60 度时，则不应超过 5 根。3） 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。4） 剪刀撑应采用旋转扣件固定在与49、之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。5） 水平剪刀撑：根据规范构造要求，大于 4m 的模板支架，在其两端与中间每隔 4 排立杆从底层开始向上每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。（4） 柱、墙连接件1） 柱与梁板分开浇筑，便于柱与满堂架设置连接，增强满堂架的整体性；2） 模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。3） 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边的构件连接，以抵抗水平荷载的影响。4） 柱与满堂架连接高度方向按 2 步设置一道，四方向设置，连接方式见与柱拉接措施附图。5） 与满50、堂架周边有临近结构已施工完成的边梁，水平方向按 3 跨布设连墙件。2. 应满足的模板支撑架施工要求（1） 搭设要求1） 先搭设梁部立杆，后搭设平板立杆；2） 紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧；3） 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4） 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；5） 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于 JGJ130-2001 规范的规定。6） 为增加脚手架的稳定性，在中间增加与柱形成有效的拉接措施，周边结构应与具备一定强度的构件形成可靠的连接.7） 扣件安装应符合下列51、规定：1 扣件规格必须与钢管外径相匹配；2 螺栓拧紧力矩不应小于 40Nm，且不大于 65Nm；3 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；4 对接扣件开口应朝上或朝内；5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。6 立杆接长必须采用对顶扣件连接，禁止搭接。（2） 施工使用的要求1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用天泵隔跨开始浇筑逐步合拢的方式；尽量减少楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度 300mm，接近这一高度时应停止泵送，或将泵管头子转向； 2）严52、格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；3）浇筑前做好对看模人员的交底，浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，以确保安全。（3） 模板拆除要求1） 底模及其支架拆除时的混凝土应达到强度设计要求。2） 模板拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。3） 拆除作业前，应先清除模板支撑架上杂物，并在相应拆模危险区域设置警戒范围。4） 当天拆除的模板、木枋、钢管扣件当天清除，严禁滞留在架体之上。5） 拆除方式要求：拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除高差不应大于两步。设有连墙件的模板支53、架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连墙件全部拆除或数步拆除后再拆除支架。6） 卸料要求：1 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面和楼面，应采用接力传递方式放至楼板上，集中转移指定位置堆放；2 运至地面的钢管、扣件应及时检查整修，剔除不合格的钢管、扣件、按品种、规格随时堆码存放。（4） 模板安装的质量标准1）保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。2）基本项目其允许偏差项目应符合相关施工规范及验收标准，并符合下表要求：项 目允许偏差（MM）检查方法底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量检查梁内部尺寸4，5尺量检查表面平整度5用 2M 靠尺和楔形塞尺检查预54、埋管、预留孔中心线位置3预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10，0第六章 验收要求1. 验收组织机构 组长：项目经理参与人员：技术负责人、安全员、方案编制人、公司安全部长、公司总工、架子工班长。2. 验收工作程序安全员对项目部、工长、班组长对工人 质安部、材料部 质安部、工程部（1） 作业班组自检，要求用测力扳手检查扣件扭矩；（2） 安全员在班组自检合格后，对立杆间距、扫脚杆、水平连杆、剪刀支撑、连墙柱件等进行逐一检查记录，对不合格点进行认真整改再验收；（3） 本方案编制人员、项目技术负责人和项目经理进行复检，落实整改。（4） 项目验收合格后，报公司安全部门组织验收，并报监理部验收，验收合格报55、送建设单位和安全监督站备案。（5） 上述验收必须认真把好质量安全控制点，验收手续齐全，相关责任人签署验收意见，责任到人。3. 钢管扣件等材料验收支模架材料使用前应由器材部及质安部对钢管扣件进行验收，必须满足以下要求：（1） 钢管力为 Q235A 钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢中Q235A钢的规定。（2） 钢管选用外径 48mm，壁厚 3.0mm 的钢管。（3） 扣件采用机械性能不低于 KTH330-08 的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。（4） 扣件与钢管的贴合面必须严格整平整，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的56、最小距离应不小于 5mm。（5） 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。（6） 钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。（7） 钢管及扣件表面应进行防锈处理。（8） 验收过程中，发现钢管扣件如不符合上述要求，禁止使用。4架子工本工程脚手架应由专业架子工进行搭设，检查操作人员的上岗证，符合要求，方可允许其作业。并且要求作业人员身体健康，无心脏病、无恐高症。5. 过程中验收架体搭设过程中，按两步设置一验收节点，具体负责人由安全员负责，工程部参与。重点验收立杆间距、步距、扣件拧紧力矩、纵横向水平杆设置、水平杆连接与接长方57、式。对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等必须实测实量，对基础及垫板、扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式等必须严格按照要求检查，对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。（1） 立杆间距、步距是否符合设计要求；（2） 与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；（3） 竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；（4） 梁板底双扣件及螺栓紧固力矩是否满足要求（不应小于 40Nm，且不大于65Nm）；（5） 立杆垂直度检查；（6） 钢管连接节点是否满足本方案构造要求；（7） 检查立杆底与楼板是否采用了垫板；（8） 网格构造是否满足方案设计要求；（9） 交底记录是否完整。（10） 模板支架验收后58、形成验收记录。6混凝土浇筑前验收（1） 由项目经理组织，项目技术负责人、项目生产经理、主管工长、质监员、安全员参加前往现场验收，对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等进行全面检查，对拧紧力矩进行抽查，对基础及垫板、扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式等按照要求检查，对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。（2） 整改完毕后，项目生产经理、总工程师应共同组织本单位工程技术、安全等部门前往工地进行核验。当各项问题全部整改完毕，符合方案及规范的要求时报监理及安监站验收，合格后方可批准开盘浇筑混凝土。（3） 检查验收重点：1） 立杆间距、步距是否符合设计要求；2） 与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；59、3） 竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；4） 梁板底双扣件及螺栓紧固力矩抽查是否满足要求（不应小于 40Nm，且不大于65Nm）；5） 立杆垂直度抽查；6） 钢管连接节点是否满足本方案构造要求；7） 网格构造是否满足方案设计要求；8） 交底记录是否完整。7.做好支模架验收纪录，责任到人。具体记录内容如下表：模板支架验收记录表项目名称XX产业园 2#实验楼与仓库、食堂工程搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材料、规格与方案的符合性使用前质量检查情况外观质量检查情况检查内容允许偏60、差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度0.75%且扣件拧紧40-65n.m立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平（高度m）其它要求施工方案设计者验收结论：设计者：验收时间：单位检查施工验收结论：检查人员：项目技术负责人：项目经理: 公司安全部门负责人：检查时间：验收结论监理单监理验收结论：专业监理工程师：总监理工程师：验收时间：位检查验收结论第七章 大跨超高超重支模施工安全措施1. 安全管理1） 搭、拆脚手架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。2） 搭拆脚手架的工61、作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。3） 明确脚手架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对脚手架进行经常检查。4） 未经原技术部门同意，任何人不得修改更变技术方案。5） 架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。6） 使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。7） 施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。8） 操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全62、帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接； 不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。9） 工具及小零件，要放在工具箱内。10） 搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。11） 遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。12） 不得使用不合格的构配件。13） 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。2. 脚手架搭设时的安全技术措施搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动63、作协调， 严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。3. 脚手架上施工作业的安全技术措施高支模脚手架搭设完毕后，经项目部安全员及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。定期检查高支模脚手架，发现64、问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4. 脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准， 进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情65、况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5. 应执行的强制性条文本脚手架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查： 1）钢管上严禁打孔。2） 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；3） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；4） 66、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。5） 严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用；6） 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7） 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8） 各构配件严禁抛掷至地面；9） 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；10） 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理67、规则GB5036 考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 11）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。12）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；6. 预防坍塌事故的技术措施1） 模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，验收合格签字后，方可作业。2） 模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作68、立柱。支撑斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3） 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4） 楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。5） 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6） 安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少 1.2m 。7） 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7. 预防高空坠落事故安全技术措施1） 高支模69、工程应按相关规定编制施工方案，并进行技术交底；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2） 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3） 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施70、工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4） 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5） 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6） 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。7） 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设71、施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。第八章 高支模监测高支模监测值应符合建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定。梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中， 必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1. 班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2. 日常检查、巡查重点部位：（1） 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2） 立杆是否松动，立杆是否符合要求。（3） 连接扣件是否松动（采用测扭扳手）。（4） 架体垂直度。（5） 施工过程中是否有超载的现72、象。（6） 安全防护措施是否符合规范要求。（7） 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3. 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4. 在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲 3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度 H 内相对值H/400钢板尺5. 变形监测1） 监测方式主要采用在大梁73、侧、结构中间、外边缘挂塔尺的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木枋或钢管上，下端自由悬空。监测时，监测人员位置安排在施工区作业外侧。混凝土施工至监测点范围 1 米起开始监测，按每半小时测一次，并形成记录，发现异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导及时汇报处理。监控表如附表所示。2） 变形控制允许范围、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400；、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250；、支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的 1/1000。3)异常情况处理检测过程中，如发现梁板变形值超过允许偏差范围，停止施工，并撤离施工人员， 并向主管领导汇74、报，研究处理方案进行加固。轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测， 校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校75、正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过 4m 时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于 45。高度超过 4m，应采用1012 工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求 3 面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用76、斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于 60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。标高不正确的预防措施楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同。正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密(间距不得大于 40cm)，同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。 柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。77、木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。对拉螺栓应垂直于模板表面，否则受力后将发生错动而失去作用。对拉螺栓的拧紧程度应适当，拧得太松，模板在受力后即外凸，起不了固定模板位置的作用；拧得太紧， 易造成滑牙，最终也失去对拉螺栓的作用。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。楼梯底板厚度不足78、底模板胀模的预防措施为确保楼梯板厚度的正确，应提高锯齿形外帮板的制作安装质量，减少误差。同时， 在安装踏步侧板时，应在踏步侧板下口垫上与混凝土板厚相同的小木块。当混凝土浇捣到该处时应随手将它取出。楼梯模板下面，应根据受力大小，合理设置搁栅和支撑系统。支撑不仅应与牵扛垂直，也应与搁栅垂直；支撑下部用对拔榫固定，相邻支撑必须用水平拉杆连接，支撑下面地基土必须预先整平夯实，并加设垫板，地基土不得有积水，以防因支撑下沉、失稳而造成模板变形或胀模。梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于 4m 时，安装模板应按设计要求起拱。漏浆的预79、防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀， 将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低 50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内， 且便于拆模。拆模时出现缺陷的80、预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于 1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于 4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。监控检测说明：1. 支模架搭设完成监测值作为初始值，施工荷载加上后逐级监测；2. 所监测值在设计允许值范围内，可以继续施工；3. 所监测值达到或接近设计允许值范围内，要求检查支撑81、架刚度、扣件紧固情况， 及时排除滑移或垮塌隐患；4. 所监测值突变、超过设计允许值范围、出现暴模或局部塌陷等情况，监测人员应立即报告安全监控负责人，启动应急预案，及时撤离作业工人和设备，排查安全隐患或事故，防止更大的安全事故发生，杜绝人员伤亡事故的发生。验收附表：超重、高、大梁支模架沉降观测记录表工程超重、高、大梁支模架沉降观测记录表第九章 应急预案1、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源识别与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目对事故的整体应急能力，确保发生意外事故是能有效地应急指挥，有效82、地保障施工人员的生命、企业财产的安全和保护生态环境和资源，把事故损失降低到最小程度，特制定本预案。2、工程概况本工程高支模区域中钢管支撑高度最高处为 11.35m，施工可能发生整体失稳、扣件滑移、高空坠落、模板坍塌等重大事故。本预案针对上述可能发生的重大危险源情况的应急准备和响应。3、应急机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急救援小组。由项目经理任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。组长：项目经理副组长：技术负责人组员安全员施工员质检员材料员班组长当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。应急救援电话：-内部姓名职务联系电话项目经理工地现场技术83、负责人施工员安全员质检员材料员-外部急救：120公安：110火警：119 4、机构的职责（1） 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2） 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3） 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4） 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作， 尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。5、应急救援工作程序（1） 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2） 由应急救援领84、导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3） 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4） 项目部指定负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1） 现场只有 1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2） 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3） 如果是头85、部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞， 以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4） 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2） 模板、坍塌应急救援方法：1） 当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2） 报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路86、口等待）；3） 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4） 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5） 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3） 物体打击应急救援方法：1） 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。2） 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。3） 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。4） 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克87、等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染， 会危及伤员的生命安全。5） 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。6） 预备应急救援工具如下表序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2 个用于抢救伤员4止血急救包4 个用于抢救伤员5手电筒6 个用于停电时照明求援6应急灯6 个用于停电时照明求援7爬梯3 樘用于人员疏散8对讲机8 台联系指挥求援7、变形超标处理方法检测人员在检测过程中，如发现梁板变形值超过允许偏差范围，立即88、停止施工，并通知主管工长紧急撤离施工人员，并及时向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。 8、现场设置紧急疏散专用走架，走架不与支模架连接。第十章 方案设计计算书（采用安毕行软件）10.1 支撑高度 11.35 米 120mm 厚板支撑设计及计算书一、参数信息：1. 立杆参数：立杆的纵距 b=1.0m 立杆的横距 l=1.0m 立杆的步距 h=1.5m 伸出长度：0.1m2. 荷载参数：混凝土板厚：120mm混凝土自重选用 25kN/m3 模板自重采用 0.3kN/m2施工均布荷载选用 2.5kN/m2 3.地基参数：地基承载力标准值取 170kN/m2 基础底面面积取 0.25m24. 木方参89、数：木方的宽度 50mm 木方的高度 80mm 木方的间距 300mm木方的弹性模量为 9500N/mm2 木方的抗剪强度取 1.4N/mm2 木方的抗弯强度取 15N/mm2 木 方 的 截 面 惯 性 矩 I I=5.008.003/12=213.33cm4木方的截面抵抗矩 W W=5.008.002/6=53.33cm35. 面板参数：面板板厚为 18mm面板的抗剪强度取 1.4N/mm2 面板的抗弯强度取 15N/mm2 面板的弹性模量为 6000N/mm2 面 板 的 截 面 惯 性 矩 I I=1001.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩 WW =1001.802/6=90、54.00cm36. 其他参数：搭设高度取 11.35m 伸出长度取 0.1m钢管尺寸:48X2.85 钢管 i:1.59cm钢管立杆净截面面积 (cm2)；A=4.04cm2 钢管截面惯性矩 I：I=10.34cm4钢管截面惯性矩 W：W=4.31cm4 二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板取 1 米板带的按照三跨连续梁计算。计算简图静荷载标准值：q1=250.121+0.31=3.30kN/m 活荷载标准值： q2=2.51=2.50kN/m荷载设计值：q=1.23.30+1.42.50=7.46kN/m1、抗弯强度计算M = 0.1ql2 M=0.17.4691、0.302截面抗弯强度计算值：= M / W =0.07106/(54.00103)=1.30 N/mm2截面抗弯强度设计值:f=15.00 N/mm2面板的受弯应力计算值 1.30N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15.00N/mm2， 满足要求!2、抗剪计算要求!V=0.6ql V=0.6007.460.30=1.34kN截面抗剪强度计算值 ： T=3Q/2bh TT=31340.00/(21000.0018)=0.11N/mm2截面抗剪强度设计值 :T=1.40N/mm2面板的剪力计算值 0.11N/mm2 小于面板的抗剪强度设计值 1.40N/mm2，满足3、挠度计算1v=0.6792、7q l4/100EI v求!面板最大挠度计算 v=0.6773.303004 /(1006000486000.00)=0.06mm v=300/250=1.20mm面板的最大扰度计算值 0.06mm 小于面板的最大挠度允许值 1.20mm，满足要三、板底木方和支撑钢管的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。计算简图1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m) q11=250.120.30=0.90kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)： q12 =0.30.30=0.09kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： q22=2.50.30=0.75k93、N/m荷 载 设 计 值 ： q=1.2(0.90+0.09)+1.40.75=2.24kN/m2.（纵向）木方的计算计算简图(1) 木方抗弯强度计算： 最大弯矩:M =0.1ql2=0.12.241.02截面抗弯强度必须满足:=M/W f抗 弯 计 算 强 度 计 算 值 ： =0.22106/(53.33103)=4.13N/mm2木方的最大应力计算值 4.13N/mm2 小于木方抗弯强度设计值 15.00N/mm2,满足要求!(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算:V=0.6ql=0.62.241.0=1.34KN截面抗剪强度必须满足:V = 3Q/2bh T截 面 抗 剪 强 度 计 算 94、值 ： V=31.341000/(25080)=0.50N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的受剪应力计算值 0.50N/mm2 小于木方抗剪强度设计值 1.40N/mm2,满足要求!(3) 木方挠度计算12v=0.677(q +q )l4/100EI v面板最大挠度计算:v=0.677(0.90+0.09)1000.004 /(1009500 2133300.00)=0.33mmv=1000.00/250=4.00mm木方的最大挠度计算值0.33mm 小于木方的最大允许挠度4.00mm，满足要求! 3.（横向）钢管的计算集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P =2.24195、.0=2.24kN；计算简图剪力图弯矩图挠度图最大弯矩 Mmax =0.75kN.m ；最大应力 =0.75106/4.31103=174.01N/mm2支撑钢管的抗弯强度设计值 f =205.00N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 174.01N/mm2 小于支撑钢管的抗压设计强度205.00N/mm2，满足要求!最大变形 Vmax=2.23mm ；最大允许挠度 Vw=1000.00/150=6.67mm支撑钢管的最大扰度计算值2.23mm 小于支撑钢管的最大允许挠度值6.67mm， 满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢96、管脚手架安全技术规范 5.2.5):R RcRc扣件抗滑承载力设计值；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)P 11=250.121.01.0=3.00kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)： P 12 =0.31.01.0=0.30kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： P 22=2.51.01.0=2.50kN/m荷 载 设 计 值 ： R=1.2(3.00+0.30)+1.42.50=7.46kN/m计算中 R 取最大支座反力,R=7.46kN扣件抗滑承载力的设计值为R=12.00KN 双扣件抗滑承载97、力的设计计算满足要求五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 1.静荷载标准值：(1) 钢管脚手架的自重(kN)： 纵距查表值 l=1.20m步距查表值 h=1.50m结构自重标准值 Gk=0.1291 NG1 =0.129111.35=1.47kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2) 模板的自重(kN)：NG2 =0.31.01.0=0.30kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 =250.121.01.0=3.00kN经计算得到，静荷载标准值NG=1.47+0.30+3.00=4.77kN。2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载： 经98、计算得到，活荷载标准值 ： NQ=2.51.01.0=2.50kN3. 立杆的轴向压力设计值计算公式： N=1.2NG+1.4NQ=1.24.77+1.42.50=9.22KN六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N =9.22kN；i=1.59cm； A=4.04cm2； f=205.00 N/mm2；l0 = k1uhK1=1.16 ； u=1.50；l0 =2.61m； l0/i=164； =0.262；=9220.00/(0.262404.00)=87.11N/mm2；钢管立杆稳定性计算 87.11N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!l0 = (99、h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544；=9220.00/(0.544404.00)=41.95N/mm2；钢管立杆稳定性计算 41.95N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!10.2 支撑高度 11.35 米 250mm 750mm 梁支撑设计及计算书梁段:L1计算简图一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):250mm； 梁截面高度 (mm):750mm； 混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1.0m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度100、 a(m):0.1m； 立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：0 根梁支撑架搭设高度 H(m)11.35m； 梁两侧立杆间距(m):0.8m；钢管:48X2.85；2. 荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3； 钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3. 材料参数木材弹性模量 E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2):15N/mm2101、； 木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2):1.4N/mm2； 面板厚度(mm):18mm面板弹性模量 E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2):15N/mm2； 4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm； 梁底方木截面宽度 b(mm):50mm； 梁底方木截面高度 h(mm)：80mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm； 次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm； 穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：0 个主楞钢楞圆钢管 483.0 W=4.492102、=8.98cm3 I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：-混凝土的重度，取 24.00kN/m3； T混凝土的入模温度，取 20.00；t新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，5.71h；V混凝土的浇筑速度，取 2.50m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 750.00mm；1外加剂影响修正系数，取 1.00；2混凝土坍落度影响修正系数，取 0.85。103、140.52kN/m2、18.00kN/m2，取较小值取 18.00kN/m2 新浇混凝土压力标准值 F =18.00kN/m2。2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F =2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm) W = 30.001.802/6=16.20cm3；I = 30.001.803/12=14.58cm4；新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m； 荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l =300.00mm； 104、1.抗弯强度计算：Mmax= 0.115.440.302= 0.14KNm； M/W =0.14106/16.20103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2； 满足要求2. 抗剪强度计算：V 0.6ql=0.615.440.30=2.78KN； =3V/(2bh)=32779.20/(230018)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2； 满足要求3. 挠度验算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2； I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(1009105、5001.46105) =0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；满足要求！ 四、梁侧模木楞的计算1. 次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m； 荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3； I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图(1). 次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.115.440.302 = M/W =0.14106/53.331106、03 = 2.63 N/mm2；f = 15.00N/mm2； 满足要求！(2). 次楞的挠度验算：= 0.67715.443004/(1002133300.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中：N穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力:N =(1.240.55+1.42)0.300.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN； 满足要求！六107、梁底模板计算W =25.001.802/6 = 13.50cm3； I = 25.001.803/12 = 12.15cm4；梁底模板计算简图1. 抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.250.75=4.78kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.25=0.09kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3=20.25=0.50kN/m； q=1.2(4.78+0.09)+1.40.50=6.54kN/m； Mmax=0.1ql2= 0.16.540.202=0.03KNmm； =Mmax/W=0.03106/13.50103=2.22N/mm2；f=1108、5.00N/mm2； 满足要求！2. 抗剪强度计算：V 0.6ql=0.66.540.20=0.78kN； =3V/(2bh)=3784.80/(225018)=0.26N/mm2； = 1.40N/mm2； 满足要求3. 挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250 q =q1+q2=4.78+0.09=4.87kN/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.6774.872004/(100950012.15104)=0.05mm； =200/250 = 0.80mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)109、：q1 = 1.2(24.00+1.5)0.750.20+0.350.20(2 0.63+0.25)/0.25=5.10 kN/m；(2) 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.420.20=0.56 kN/m；(3) 梁两侧楼板荷载设计值：q3=20.201.20.12(24.00+1.5)+1.42.5 (0.8-0.25)/4/0.25=1.58 kN/mq=q1+q2+q3=5.10+0.56+1.58=7.24 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为：W=5.008.008.00/6110、 = 53.33 cm3； I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)形变图(mm)1. 抗弯强度验算： Mmax= 0.30kNm =M/W=0.30106 /5.33104=5.63 N/mm2；f=15 N/mm2； 满足要求！2. 抗剪强度计算： Vmax= 0.90 kN =3V/(2bh0)=30.901000/(25080)=0.34N/mm2；=1.4 N/mm2； 满足要求！3. 挠度验算：max =1.82 mm；= 800.00/25111、0=3.20mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48X2.85； W= 4.31cm3；I= 10.34 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 0.90 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1). 抗弯强度验算：Mmax = 0.43 kNm ；=M/W= 0.43106 /(4.31103 )=99.77 N/mm2；f=205 N/mm2； 满足要求!(2). 挠度验算：最112、大变形 max = 1.40 mm ；允许挠度：= 1000.00/250=4.00mm； 满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc扣件抗滑承载力设计值；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=4.52kN扣件抗滑承载力的设计值为R=12.00KN 双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.52kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129111.35=1.76 kN； 上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）1.0+（0.113、8-0.25）/20.121.0=2.85kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.351.0+（0.8-0.25）/21.0=0.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.51.0+（0.8-0.25）/20.121.0=0.33kN/m； N3 =2.85+0.04+0.33=3.22N =N1+N2+N3=4.52+1.78+3.22=9.52 kN； i = 1.59；A = 4.04；f =205 N/mm2； l0 = k1uh k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； 114、=0.262； = N/(A)f；= 9520.00/(0.262404.00) = 89.94 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求! l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 9520.00/(0.544404.00) = 43.32 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!10.3 支撑高度 11.35 米 400mm 1000mm 梁支撑设计及计算书梁段:L2计算简图一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):400mm； 梁截面高度115、 (mm):1000mm； 混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1.0m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.2m； 立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1 根梁支撑架搭设高度 H(m)11.35m； 梁两侧立杆间距(m):0.9m；钢管:48X2.85；2. 荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3； 钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载标116、准值:2kN/m2；3. 材料参数木材弹性模量 E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2):15N/mm2； 木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2):1.4N/mm2； 面板厚度(mm):18mm面板弹性模量 E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2):15N/mm2； 4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm； 梁底方木截面宽度 b(mm):50mm； 梁底方木截面高度 h(mm)：80mm；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm； 次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm； 117、穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm； 穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：0 个主楞钢楞圆钢管 483.0 W=4.492=8.98cm3 I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm46. 梁底顶托参数顶托类型：双钢管 顶托上托梁 I：11cm4 顶托上托梁 W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：-混凝土的重度，取 24.00kN/m3； T混凝土的入模温度，取 20.00；t新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资118、料)取 200/(T+15)，5.71h；V混凝土的浇筑速度，取 2.50m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1000.00mm；1外加剂影响修正系数，取 1.00；2混凝土坍落度影响修正系数，取 0.85。140.52kN/m2、24.00kN/m2，取较小值取 24.00kN/m2 新浇混凝土压力标准值 F =24.00kN/m2。2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F =2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm) W = 30.001.802/6=16.20cm3；I = 30.001.803/12=14.58cm4；新浇混凝土侧压力设计值:119、 q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m； l =300.00mm；1. 抗弯强度计算：Mmax= 0.115.440.302= 0.14KNm； M/W =0.14106/16.20103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2； 满足要求2. 抗剪强度计算：V 0.6ql=0.615.440.30=2.78KN； =3V/(2bh)=32779.20/(230018)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2； 满足120、要求3. 挠度验算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2； I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) =0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；满足要求！ 四、梁侧模木楞的计算1. 次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m； 荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.4121、4kN/m；W = 53.33cm3； I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图(1). 次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.115.440.302 = M/W =0.14106/53.33103 = 2.63 N/mm2；f = 15.00N/mm2； 满足要求！(2). 次楞的挠度验算：= 0.67715.443004/(1002133300.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中：N穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺122、栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力:N =(1.240.55+1.42)0.300.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN； 满足要求！六、梁底模板计算W =40.001.802/6 = 21.60cm3； I = 40.001.803/12 = 19.44cm4；梁底模板计算简图1. 抗弯强度验算：新 浇 混 凝 土 设 计 值 ： q1=(24.00+1.5)0.401.00=10.20kN/m；模板结构自重荷载设计值： q2=0.350.40=0.14kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值： q123、3=20.40=0.80kN/m； q=1.2(10.20+0.14)+1.40.80=13.53kN/m； Mmax=0.1ql2= 0.113.530.202=0.05KNmm； =Mmax/W=0.05106/21.60103=2.31N/mm2；f=15.00N/mm2； 满足要求！2. 抗剪强度计算：V 0.6ql=0.613.530.20=1.62kN； =3V/(2bh)=31623.60/(240018)=0.34N/mm2； = 1.40N/mm2； 满足要求3. 挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250 q =q1+q2=10.20+0.14=10.34k124、N/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.67710.342004/(100950019.44104)=0.06mm； =200/250 = 0.80mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.000.20+0.350.20(20.88+0.40)/0.40=6.57 kN/m；(2) 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.420.20=0.56 kN/m；(3) 梁 两 侧 楼 板 荷 载 设 计 值 ： q3=20.201.20.12(24.125、00+1.5)+1.42.5(0.9-0.40)/4/0.40=0.90 kN/m q=q1+q2+q3=6.57+0.56+0.90=8.03 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为：W=5.008.008.00/6 = 53.33 cm3； I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)形变图(mm)1. 抗弯强度验算： Mmax= 0.10kNm =M/W=0.10106 /5.33126、104=1.88 N/mm2；f=15 N/mm2； 满足要求！2. 抗剪强度计算： Vmax= 1.46 kN =3V/(2bh0)=31.461000/(25080)=0.55N/mm2；=1.4 N/mm2； 满足要求！3. 挠度验算：max =0.03 mm；= 450.00/250=1.80mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管； W= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1. 梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 0.71 kN.托梁计127、算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1). 抗弯强度验算：Mmax = 0.34 kNm ；=M/W= 0.34106 /(8.00103 )=42.50 N/mm2；f=205 N/mm2； 满足要求!(2). 挠度验算：最大变形 max = 1.04 mm ；允许挠度：= 1000.00/250=4.00mm； 满足要求!2. 梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 1.78 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1). 抗弯强度验算：Mmax = 0.86 128、kNm ；=M/W= 0.86106 /(8.00103 )=107.50 N/mm2；f=205 N/mm2； 满足要求!(2). 挠度验算：max = 2.59 mm ；允许挠度：= 1000.00/250=4.00mm； 满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc扣件抗滑承载力设计值；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=8.92kN 顶托承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1. 梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.57kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129111.35=1.76 kN； 上端板129、的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）1.0+（0.9-0.40）/20.121.0=2.75kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.351.0+（0.9-0.40）/21.0=0.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.51.0+（0.9-0.40）/20.121.0=0.32kN/m； N3 =2.75+0.04+0.32=3.11N =N1+N2+N3=3.57+1.78+3.11=8.46 kN； i = 1.59；A = 4.04；f =205 N/mm2； l0 = k1uh k1=1.16 ； u=1130、.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 8460.00/(0.262404.00) = 79.93 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求! l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 8460.00/(0.458404.00) = 45.72 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!2. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.92 kN131、 ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129111.35=1.76 kN； N =N1+N2=8.92+1.78=10.70 kN；i = 1.59； A = 4.04； W = 4.31；l0 = k1uhk1-计算长度附加系数，取值为 k1=1.16 ； u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 10700.00/(0.262404.00) = 101.09 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求! l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2132、=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 10700.00/(0.458404.00) = 57.83 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!10.4 支撑高度 9.65 米 450mm2450mm 梁支撑设计及计算书梁段:L3计算简图一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):450mm； 梁截面高度 (mm):2450mm； 混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.2m； 立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1 根梁支撑架搭设高度133、 H(m)9.65m； 梁两侧立杆间距(m):1.1m；钢管:48X2.85；2. 荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3； 钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3. 材料参数木材弹性模量 E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2):15N/mm2； 木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2):1.4N/mm2； 面板厚度(mm):18mm面板弹134、性模量 E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2):15N/mm2； 4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm； 梁底方木截面宽度 b(mm):50mm； 梁底方木截面高度 h(mm)：80mm；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm； 次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm； 穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：0 个主楞钢楞圆钢管 483.0 W=4.492=8.98cm3 I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50135、mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm46. 梁底顶托参数顶托类型：双钢管 顶托上托梁 I：11cm4 顶托上托梁 W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：-混凝土的重度，取 24.00kN/m3； T混凝土的入模温度，取 20.00；t新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，5.71h；V混凝土的浇筑速度，取 2.50m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 2450.00mm；1外加剂影响修正系数，取 1.00；2混凝土坍落度影响修正系数，取 0.85。14136、0.52kN/m2、58.80kN/m2，取较小值取 40.52kN/m2 新浇混凝土压力标准值 F =40.52kN/m2。2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F =2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm) W = 30.001.802/6=16.20cm3；I = 30.001.803/12=14.58cm4；新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m； l =300.00mm；1. 137、抗弯强度计算：Mmax= 0.115.440.302= 0.14KNm； M/W =0.14106/16.20103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2； 满足要求2. 抗剪强度计算：V 0.6ql=0.615.440.30=2.78KN； =3V/(2bh)=32779.20/(230018)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2； 满足要求3. 挠度验算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2； I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(100950138、01.46105) =0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；满足要求！ 四、梁侧模木楞的计算1. 次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m； 荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3； I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图(1). 次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.115.440.302 = M/W =0.14106/53.33103139、 = 2.63 N/mm2；f = 15.00N/mm2； 满足要求！(2). 次楞的挠度验算：= 0.67715.443004/(1002133300.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中：N穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力:N =(1.240.55+1.42)0.300.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN； 满足要求！六、梁140、底模板计算W =45.001.802/6 = 24.30cm3； I = 45.001.803/12 = 21.87cm4；梁底模板计算简图1. 抗弯强度验算：新 浇 混 凝 土 设 计 值 ： q1=(24.00+1.5)0.452.45=28.11kN/m；模板结构自重荷载设计值： q2=0.350.45=0.16kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3=20.45=0.90kN/m； q=1.2(28.11+0.16)+1.40.90=35.18kN/m； Mmax=0.1ql2= 0.135.180.202=0.14KNmm； =Mmax/W=0.14106/24.30103=5141、.76N/mm2；f=15.00N/mm2； 满足要求！2. 抗剪强度计算：V 0.6ql=0.635.180.20=4.22kN； =3V/(2bh)=34221.60/(245018)=0.78N/mm2； = 1.40N/mm2； 满足要求3. 挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250 q =q1+q2=28.11+0.16=28.27kN/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.67728.272004/(100950021.87104)=0.15mm； =200/250 = 0.80mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1) 钢筋混142、凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)2.450.20+0.350.20(22.33+0.45)/0.45=15.95 kN/m；(2) 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.420.20=0.56 kN/m；(3) 梁 两 侧 楼 板 荷 载 设 计 值 ： q3=20.201.20.12(24.00+1.5)+1.42.5(1.1-0.45)/4/0.45=1.04 kN/m q=q1+q2+q3=15.95+0.56+1.04=17.55 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 143、W 和弹性模量 E 分别为：W=5.008.008.00/6 = 53.33 cm3； I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)形变图(mm)1. 抗弯强度验算： Mmax= 0.28kNm =M/W=0.28106 /5.33104=5.25 N/mm2；f=15 N/mm2； 满足要求！2. 抗剪强度计算： Vmax= 3.64 kN =3V/(2bh0)=33.641000/(25080)=1.37N/mm2；=1.4 N/mm2； 满足要求！3.144、 挠度验算：max =0.11 mm；= 550.00/250=2.20mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管； W= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1. 梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 1.76 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1). 抗弯强度验算：Mmax = 0.22 kNm ；=M/W= 0.22106 /(8.00103 )=27.50 N/mm2；f=205 N/mm2145、； 满足要求!(2). 挠度验算：最大变形 max = 0.17 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm； 满足要求!2. 梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 4.39 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1). 抗弯强度验算：Mmax = 0.56 kNm ；=M/W= 0.56106 /(8.00103 )=70.00 N/mm2；f=205 N/mm2； 满足要求!(2). 挠度验算：max = 0.42 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm； 满足要求146、!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc扣件抗滑承载力设计值；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=10.97kN 顶托承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1. 梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.39kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12919.65=1.49 kN； 上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）1.0+（1.1-0.45）/20.120.5=1.51kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.351.0+（1.1-0.45）/20.5=0.02k147、N/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.51.0+（1.1-0.45）/20.120.5=0.17kN/m； N3 =1.51+0.02+0.17=1.70N =N1+N2+N3=4.39+1.52+1.70=7.61 kN； i = 1.59；A = 4.04；f =205 N/mm2； l0 = k1uh k1=1.16 ； u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 7610.00/(0.262404.00) = 71.90 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求! l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 7610.00/(0.458404.00) = 41.13 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!2. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =10.97 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12919.65=1.49 kN； N =N1+N2=10.97+1.52=12.49 kN；