1、三万平方米艺术博物馆工程高大模板支撑体系施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1. 编制依据62. 工程概况62.1. 项目概况62.2. 高大模板支撑体系工程概况72.3. 高大模板支撑体系的重点、特点、难点182.4. 模架体系选型182.4.1. 模架选型原则182.4.2. 确定模架选型182.5. 模架设计方案192.5.1. 模板支架布置情况19顶板模板支撑体系搭设参数表193. 施工计划223.1. 技术准备223.2. 施工进度计划及施工段划分22施工进度计划223.3. 施工2、材料计划及材料要求233.3.1. 碗扣式脚手架钢管233.3.2. 钢管253.3.3. 扣件253.3.4. 可调底座及可调式U型托253.3.5. 木方253.3.6. 脚手板253.3.7. 安全网253.4. 施工设备计划263.5. 混凝土浇捣施工部署263.5.1. 混凝土浇捣顺序 。263.5.2. 混凝土浇捣设备263.5.3. 混凝土浇筑时的注意事项264. 施工工艺技术284.1. 楼板支撑架地基要求284.2. 模板支撑体系搭设要求294.3. 剪刀撑的设置要求304.4. 不同形式支撑的架体连接314.5. 与周围结构拉结措施314.6. 特殊部位处理措施324.7.3、 材料进场及抽样复检要求334.8. 模架检查与验收354.9. 模板支撑体系拆除365. 施工安全保证措施365.1. 管理人员组织机构365.2. 模架安全技术措施375.2.1. 预防坍塌事故安全技术措施375.2.2. 预防高空坠落事故安全技术措施385.2.3. 季节性施工安全技术措施395.3. 施工过程中的监测监控措施395.3.1. 监测控制405.3.2. 监测点设置405.3.3. 监测措施405.3.4. 监测频率405.3.5. 监测说明406. 劳动力计划416.1. 总包劳动组织及职责分工：416.2. 分包劳动组织及职责分工：417. 应急预案427.1. 重点防4、范部位的概况427.2. 组织设置427.3. 应急救援工作程序437.4. 救援方法457.4.1. 高空坠落应急救援方法：457.4.2. 模板、坍塌应急救援方法：457.4.3. 物体打击应急救援方法：467.4.4. 预备应急救援工具如下表：467.5. 应急预案的启动条件468. 计算书478.1. 楼板模板扣件钢管高支撑架计算（高度10.5m）478.1.1. 计算参数:478.1.2. 模板面板计算488.1.3. 支撑木方的计算49附图76附图1 模架布置平面图76基础底板至地下一层高大模板支撑体系平面图76首层至二层顶高大模板支撑体系平面图78首层至三层顶高大模板支撑体系平面5、图78附图2 模架剖面图79碗扣式满堂脚手架支撑体系图79碗扣式满堂脚手架支撑体系图80附图3 局部立杆立面布置图、竖向剪刀撑布置图82附图4 监测点布置图82首层到二层顶板监测点平面布置图84首层到二层顶板监测点平面布置图851. 编制依据表1-1依据类别序号依据名称编号施工合同及施工组织设计1xx大学艺术博物馆工程施工合同/2xx大学艺术博物馆工程施工组织设计/3xx大学艺术博物馆工程岩土工程勘察报告/工程图纸4建筑施工图A001A908建防01建防145结构施工图S001S605国家、行业规范、规程及标准、文件6混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157安全网GB 57256、-20098建筑施工安全检查标准JGJ59-20119建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-199110建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201111建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-200812建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200813危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）地方规范、规程及标准、文件14xx市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200215建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准DBJ01-83-200316钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-200817xx市危险性较大7、分部分项工程安全专项施工方案专家论证细则（2015版）18xx市实施规定（京建施2009841号）19xx市危险性较大的分部分项工程安全动态管理办法（京建法20121号）公司文件20xx集团施工现场标准化图册/21xx集团第五建筑有限公司标准化管理手册/2. 工程概况2.1. 项目概况本工程建筑面积共29912，0.0m处自然标高为49.70m，室内外高差0.15m，檐口高度为25.331m。表2-1序号项 目内 容1工程名称2地理位置3建设单位4设计单位5勘察单位6监督单位7监理单位8施工总承包9主要分包10建筑功能博物馆11合同工期805天12合同质量目标争创xx市建筑结构长城杯、xx市建8、筑长城杯13合同承包范围土建工程、机电安装工程等2.2. 高大模板支撑体系工程概况2.2.1. 基础底板至地下一层顶板板底2轴7轴/C轴+3.45mF轴之间高大支撑在2轴7轴/C轴+3.45mF轴之间，从基础底板上标高（-9.05m）至地下一层顶板板底（-0.36m/-0.80m），顶板厚度为260mm/200mm，该部位净高度为8.69m/8.25m，净高8.69m处：主梁截面尺寸为5001500mm、5001100mm，梁跨度为8.10m；次梁跨度为4001000mm ，梁跨度为8.10m；净高8.25m：主梁截面尺寸为6001200mm，梁跨度为8.10m ，主梁截面尺寸为500700m9、m，梁跨度为4.65m；次梁截面尺寸为400700mm ，梁跨度为4.65m ，次梁截面尺寸5001000mm，梁跨度为4.05m；如下图。图2-1 基础底板至地下一层顶板2轴7轴/C轴+3.45mF轴之间高支撑位置平面图图2-1 基础底板至地下一层顶板2轴7轴/C轴+3.45mF轴之间高支撑位置1-1剖面图2.2.2. 基础底板至地下一层顶板板底3轴7轴/A轴C轴之间高大模架在3轴7轴/A轴C轴之间，从基础底板上标高（-9.05m）至地下一层顶板板底（-0.30m/-0.80m），顶板厚度为200mm，该部位净高度为8.75m/8.25m，净高8.75m处：主梁截面尺寸为5001500mm、10、5001100mm，梁跨度为8.10m；次梁跨度为4001000mm ，梁跨度为8.10m；净高8.25m处：主梁截面尺寸为6001200mm，梁跨度为8.10m；次梁跨度为4001000mm，梁跨度为8.10m；如下图。图2-3 基础底板至地下一层顶板板底3轴7轴/A轴C轴之间高支撑位置平面图图2-4 基础底板至地下一层顶板板底3轴7轴/A轴C轴之间高支撑位置2-2剖面图2.2.3. 基础底板至地下一层顶板板底7轴9轴/C轴+3.45mE轴之间高大模架在7轴9轴/C轴+3.45mE轴之间，从基础底板上标高（-9.05m）至地下一层顶板板底（-0.30m），顶板厚度为200mm，该部位净高度为11、8.75m，主梁截面尺寸为500700mm，梁跨度为4.65m，主梁截面尺寸为5001100mm，梁跨度为8.10m；次梁截面尺寸为400700mm ，梁跨度为4.65m ，次梁截面尺寸4001000mm，梁跨度为8.10m；如下图。图2-5 基础底板至地下一层顶板7轴9轴/C轴+3.45mE轴之间高支撑位置平面图图2-6 基础底板至地下一层顶板7轴9轴/C轴+3.45mE轴之间高支撑位置3-3剖面图2.2.4. 基础底板至地下一层顶板板底11轴+4.05m18轴+4.55m/C轴+3.45mF轴+4.55m之间高大模架在11轴+4.05m18轴+4.55m/C轴+3.45mF轴+4.55m之12、间，从基础底板上标高（-9.05m）至地下一层顶板板底（-0.30m/-0.80m），顶板厚度为200mm，该部位净高度为8.75m/8.25m，净高8.75m处：主梁截面尺寸为6001200mm、5001100mm、5001500mm，梁跨度为8.10m, 主梁截面尺寸为500700mm, 梁跨度为4.65m,次梁跨度为4001000mm ，梁跨度为8.10m,次梁跨度为400700mm ，梁跨度为4.65m；净高8.25m处：主梁截面尺寸为6001200mm，梁跨度为8.10m, 主梁截面尺寸为500700mm，梁跨度为4.65m；次梁跨度为5001000mm、4001000mm，梁跨度为13、8.10m, 次梁跨度为400700mm，梁跨度为4.65m；如下图。图2-7 基础底板至地下一层顶板11轴+4.05m18轴+4.55m/C轴+3.45mF轴+4.55m之间高支撑位置平面图图2-8 基础底板至地下一层顶板11轴+4.05m18轴+4.55m/C轴+3.45mF轴+4.55m之间高支撑位置4-4剖面图2.2.5. 基础底板至地下一层顶板板底7轴19轴/A轴C轴之间高大模架在7轴19轴/A轴C轴之间，从基础底板上标高（-9.05m）至地下一层顶板板底（-0.30m/-0.80m/-1.00m），顶板厚度为200mm，该部位净高度为8.75m/8.25m /8.05m，净高8.714、5m处：主梁截面尺寸为5001100mm、5001500mm，梁跨度为8.10m,次梁跨度为4001000mm ，梁跨度为8.10m；净高8.25m处：主梁截面尺寸为6001200mm，梁跨度为8.10m,次梁跨度为4001000mm,梁跨度为8.10m；净高8.05m处：主梁截面尺寸为6001200mm，梁跨度为8.10m,次梁跨度为4001000mm、4001200mm,梁跨度为8.10m；如下图。图2-9 基础底板至地下一层顶板7轴19轴/A轴C轴之间高支撑位置平面图图2-10 基础底板至地下一层顶板7轴19轴/A轴C轴之间高支撑位置5-5剖面图2.2.6. 首层底板至二层顶板板底6轴115、0轴/A轴-4.25mC轴、6轴10轴/E轴G轴+4.25m之间高大模架在6轴10轴/A轴-4.25mC轴、6轴10轴/E轴G轴+4.25m之间，从首层底板上标高（-0.10m）至二层顶板板底（10.20m/10.58m），顶板厚度为500mm（空心板）/120mm，该部位净高度为10.30m /10.68m，净高10.30m处：截面尺寸为775500mm预应力暗梁，梁跨度为16.20m；净高10.68m处：主梁截面尺寸为450900mm，梁跨度为8.10m,次梁跨度为300700mm,梁跨度为4.25m；如下图。图2-11 首层底板至二层顶板板底6轴10轴/A轴-4.25mC轴、6轴10轴/16、E轴G轴+4.25m之间高支撑位置平面图图2-12 首层底板至二层顶板板底6轴10轴/A轴-4.25mC轴、6轴10轴/E轴G轴+4.25m之间高支撑位置6-6剖面图2.2.7. 首层底板至三层顶板板底3轴5轴/E轴F轴、3轴5轴/B轴C轴之间高大模架在3轴5轴/E轴F轴、3轴5轴/B轴C轴之间，从首层底板上标高（-0.60m）至三层顶板板底（15.95m），顶板厚度为150mm，该部位净高度为16.55m，主梁截面尺寸为450900mm，梁跨度为16.2m,次梁跨度为400850mm,梁跨度为16.2m；如图。图2-13 首层底板至三层顶板板底3轴5轴/E轴F轴、3轴5轴/B轴C轴之间高支撑17、位置平面图图2-14 首层底板至三层顶板板底3轴5轴/E轴F轴、3轴5轴/B轴C轴之间高支撑位置剖面图2.2.8. 首层底板至三层顶板板底11轴19轴+4.25m/A轴-4.25mG轴+4.25m之间高大模架在11轴19轴+4.25m/A轴-4.25mG轴+4.25m之间，从首层底板上标高（-0.10m）至三层顶板板底（15.95m），顶板厚度为150mm，该部位净高度为16.05m，主梁截面尺寸为450900mm，梁跨度为16.2m,次梁跨度为400850mm,梁跨度为16.2m；如图。图2-15 首层底板至三层顶板板底11轴19轴+4.25m/A轴-4.25mG轴+4.25m之间高支撑位置18、平面图图2-16 首层底板至三层顶板板底11轴19轴+4.25m/A轴-4.25mG轴+4.25m之间高支撑位置8-8剖面图此以为高大模板工程，需对此部位的模板及支撑体系进行设计验算，并对方案进行专家论证。2.3. 高大模板支撑体系的重点、特点、难点2.3.1. 本工程工期紧张：模板支撑施工是确保工期的主要因素，应尽可能优化施工方案为工期提供保障。2.3.2. 设计图纸造型较多，高差较大，模板支撑体系搭设高度高、部位多：本工程地下室分四段，高支模部位五处，高度8.95m；首层至二层高支模二处，高度10.8m；首层至三层高支模一处，高度为16.2m；对柱、梁、板混凝土、模板及支撑体系施工的要求都19、比较高。2.3.3. 搭设架体工程量非常大，材料组织要求高：地下室高支模面积大，地下室、首层至二层顶、首层至三层顶高支模楼板满堂红支架采用碗扣式钢管脚手架，主、次梁下采用扣件式钢管脚手架。一次投入周转材料大，展开面积大，对材料组织要求高。2.4. 模架体系选型2.4.1. 模架选型原则模架的选型应以施工便捷、节约工期为原则，保证模板具有足够的强度、刚度和稳定性；能可靠承受新浇砼的质量，侧压力以及施工荷载；增加模板施工工作效率保证本工程高大支模架施工的顺利进行。2.4.2. 确定模架选型本工程：板底支撑采用碗扣式满堂脚手架，模板面板为18mm厚多层板，次龙骨采用50*100mm木方，主龙骨采用420、8*3.5双钢管，立杆间距为900*1200mm，步距为1200mm。梁底支撑均采用48.3*3.6扣件式钢管架，间距为300*600mm，步距为600mm。2.5. 模架设计方案2.5.1. 模板支架布置情况顶板模板支撑体系搭设参数表表2-3位置顶板厚度支架形式搭设高度步距立杆间距主龙骨次龙骨剪刀撑扫地杆立杆基础基础底板至地下一层顶板板底顶板高大模板支撑架体系200碗扣式脚手架模板支架8490/8550/80501200900*1200主龙骨为钢管，600次龙骨为50100木方，250模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，顶端和底部必须设置水平剪刀撑。高大模架中间纵、横向由底至顶连续设置21、竖向剪刀撑，其间距按轴线间尺寸8.1m设置。离地面（楼面）350mm高，纵横向连续设置600厚C35地下室底板首层至二层顶板板底顶板高大模板支撑架体系120106801200900*1200主龙骨为钢管，600次龙骨为50100木方，250模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，顶端和底部必须设置水平剪刀撑。高大模架中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距按轴线间尺寸8.1m设置。中间在标高5.40m处布置水平剪刀撑。200厚C35地下室顶板首层至三层顶板板底顶板高大模板支撑架体系120160801200900*1200mm主龙骨为钢管，600次龙骨为50100木方，250模板支撑架四22、周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，顶端和底部必须设置水平剪刀撑。中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距按轴线间尺寸8.1m设置。中间在标高5.40m和10.80m处布置水平剪刀撑。200厚C36地下室顶板梁模板支撑体系搭设参数表表2-4 搭设参数位置梁截面尺寸(mm)支架形式搭设高度最大跨度(mm)梁对拉螺栓梁对拉螺栓间距梁侧主龙骨梁侧次龙骨梁侧、底模板基础底板至地下一层顶板板底顶板高大模板支撑架体系5001500扣件式钢管模板支架7390/6750/72508100对拉杆采用16高强通丝螺栓，穿梁螺栓应套PVC套管3道，梁高方向：400，梁跨方向：600483.5双钢管，6005010023、木方，6道，24018厚胶合板50011007590/7150/765081002道，梁高方向：400，梁跨方向：600483.5双钢管，60050100木方，5道，21060012007490/7050/755081002道，梁高方向：500，梁跨方向：600483.5双钢管，60050100木方，6道，2005007007990/7550/805081001道，距梁底200mm,梁跨方向：600483.5双钢管，60050100木方，3道，250首层至二层顶板板底顶板高大模板支撑架体系450900990081002道，第一道距梁底150mm，第二道距第一道350mm483.5双钢管，60024、50100木方，4道，234首层至三层顶板板底顶板高大模板支撑架体系4509001530081002道，第一道距梁底150mm，第二道距第一道350mm483.5双钢管，60050100木方，4道，234搭设参数位置梁底主龙骨梁底次龙骨斜撑梁底立杆横距（截面方向）梁底立杆纵距（跨度方向）模板支架步距扫地杆立杆基础基础底板至地下一层顶板板底顶板高大模板支撑架体系483.5双钢管，60050100木方，250483.5双钢管，600300+300+300600600离地面（楼面）200mm高，纵横向连续设置600厚C35地下室底板483.5双钢管，60050100木方，250483.5双钢管，6025、0300+300+300600600483.5双钢管，60050100木方，250483.5双钢管，600300+300+300600600483.5双钢管，60050100木方，250483.5双钢管，600300+300+300600600首层至二层顶板板底顶板高大模板支撑架体系483.5双钢管，60050100木方，225483.5双钢管，600300+300+300600600200厚C35地下室顶板首层至三层顶板板底顶板高大模板支撑架体系483.5双钢管，60050100木方，225483.5双钢管，600300+300+300600600200厚C35地下室顶板3. 施工计划3.126、. 技术准备技术部认真熟悉图纸及结合现场进度等情况后进行施工方案编制，务必做到方案切实可行有效，搭设前各级负责人应逐级进行交底，现场严格按方案交底、安全技术交底等有关标准要求进行作业。高处作业中的安全技术措施及其所需料具，必须严格按照施工方案中所列的料具采用。3.2. 施工进度计划及施工段划分施工进度计划表3-1序号施工部位开始时间完成时间工期(天)1地下一层xx年7月20日xx年8月20日312首层至二层梁板xx年9月20日xx年10月20日313首层至三层梁板xx年10月20日xx年11月20日31地下结构施工时，根据后浇带位置，将平面结构划分为4个施工段组织流水施工，流水方向为1段2段327、段4段。具体划分情况见下图。图3-1 地下平面结构施工段划分及流水示意图本工程地上结构设计有4条后浇带。各层平面流水段划分根据浇带位置划分为5个施工段，组织流水施工，流水方向为1段2段3段4段5段。具体划分情况见下图。图3-2 地上平面结构施工段划分及流水示意图3.3. 施工材料计划及材料要求施工材料计划表表3-2序号规格单位数量1碗扣钢管立杆48 3.51.2米3444根2碗扣钢管横杆48 3.51.2米2952根3碗扣钢管横杆48 3.50.9米3616根4扣件式钢管48.3 3.66米1148根5扣件式钢管48.3 3.64米2296根6扣件式钢管48.3 3.62米1148根7扣件式钢28、管48.3 3.61.2米4018根8U型托丝杆直径不小于36mmL=600mm590个9扣件13392个10木跳板502504000块50011水平安全网网眼50M21076 M212木龙骨50100mmM340.35 M313多层板18mmM21614 M23.3.1. 碗扣式脚手架钢管图3-3 碗扣节点构成本工程采用的碗扣架用钢管规格为483.5mm。 碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）、低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中的Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）的29、规定。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件（GB9440-2010）中KTH330-08及一般工程用铸造碳钢件（GB11352-2009）中ZG270-500的规定。 下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB11352-2009）中ZG230-450的规定。 采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并经600650C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。 立杆连接外套与30、立杆间隙小于或等于2mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。 杆件的焊接应在专用工装上进行，主要构配件的制作质量及形位公差要求应符合规范要求。3.3.2. 钢管扣件式脚手架的钢管规格为：48.3 3.6，应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235级钢的规定。3.3.3. 扣件 钢管连接必须采用合格的扣件，应使用与钢管管径相配和、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(31、GB15831-2006)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动。 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。3.3.4. 可调底座及可调式U型托 可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm； 可调底座及可调托撑丝杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3.3.5. 木方木方采用50100mm，截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等数值达到施工及规范要求。3.332、.6. 脚手板木脚手板应使用厚度不小于50mm，长为4m，宽不少于150mm的落叶松板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052003)二级材质的规定。脚手板使用前为防止破裂损坏，两端80处用直径1.2mm 的镀锌铁丝箍绕23 圈固定。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。3.3.7. 安全网安全网采用2000目/m2的密目安全网且为阻燃安全网。安全网采购，必须使用经市、局（公司）认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品。水平网为大眼网。3.4. 施工设备计划施工机械设备计划表3-4序号名称规格型号使用范围数量备注1单面压刨床120mm木工车间2台2单面木工平刨33、床MB504木工车间2台3手动进料圆锯MJ105-1木工车间2台4砂轮机Y100-2木工车间4台锉锯片5手提电钻B6510现场6个6空气压缩机1.2/8现场4台7气泵W-2.85/5现场2台3.5. 混凝土浇捣施工部署3.5.1. 混凝土浇捣顺序 。高支模板的混凝土浇筑采用梁、板与柱分开浇筑的方式，即先对柱、墙等竖向结构进行浇注，柱混凝土完成后在进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注，不允许竖向与水平结构同时浇筑混凝土。3.5.2. 混凝土浇捣设备本工程采用商品砼，砼进场前首先进行配合比及质保资料的核验，并进行坍落度检查合格。本次高支模混凝土浇筑使用两台地泵，采用布料机浇筑，采用插入式振捣器34、进行振捣：使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。3.5.3. 混凝土浇筑时的注意事项3.5.3.1. 振捣时要注意不得碰撞钢筋，防止钢筋周围积水而影响其与混凝土的粘接力。砼浇筑过程中要派专人检查模板和支撑是否有松动和脱落，如有异常情况，必须停止浇筑砼，抓紧处理。由于超载梁钢筋配置较多，应适当放慢浇筑速度，并用振捣棒仔细振捣，以确保砼达到设计厚度。3.5.3.2. 梁板混凝土浇筑时，布料杆不得放置在待浇筑的梁上，且布料杆下面板面支撑应适当增加斜撑用以抵抗水平横向施工作用力，以增强整体稳定性。布料杆尽量放置在板的中心。砼不得堆放过高及过分集中，而且35、要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次支撑沉降。大梁沉降值按2L/1000控制，并且小于30mm），发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木方挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。3.5.3.3. 浇捣混凝土时，安排最多10人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。3.5.3.4. 由于高大模架跨度36、较大，且截面积及自重荷载大，混凝土浇筑时，应采用从中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载，减小浇筑过程中对模板架体的横向作用力或局部集中荷载过大。必要时，可结合汽车泵联合作业。3.5.3.5. 采用地泵+泵管+布料机进行混凝土浇筑施工时，用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，固定输送管的支撑架采用48钢管，钢管不能直接放在钢筋上，需放在铺设的垫木上，管道的架子必须牢固。泵管转弯处需做加强处理，且应用密目网和防漏彩条布进行围挡，防止泵管爆裂伤人，输送前必须试送。混凝土输送采用布料机布料时，混凝土布料机支设在车库顶板上时，此部位的模板支撑体系应进行加固处理，加固处理范围见37、平面附图，加固做法为在顶板支撑体系立杆之间再附加立杆一根，立杆间距为原模板支撑体系立杆间距的二分之一，立杆底部设置垫木，做法同车库顶板立杆支撑体系，增设立杆与原支撑立杆之间采用水平钢管扣件进行连接，水平钢管步距同原支撑体系水平杆步距；图3-4 泵管加固示意图4. 施工工艺技术4.1. 楼板支撑架地基要求4.1.1. 地下一层的架体落在基础底板上，底板混凝土强度必须达到设计强度的100%，架体可直接搭设，无需做处理。4.1.2. 地上的架体落在地下一层顶板上，地下一层该部位顶板的模板支撑不能拆除，以保证该范围内楼板支撑架承载力要求。4.1.3. 不能拆除的模板支撑，上下立杆应对齐，保证竖向荷载的38、传递。4.1.4. 地基高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差调节。4.1.5. 楼板支撑架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。4.2. 模板支撑体系搭设要求4.2.1. 立杆底部设置厚度不小于50mm的通长木垫板和可调底座（局部调整用）。立杆支撑上下顶实，不得有松动，立杆顶部全部采用U托支撑，便于调整底模标高。模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调托撑调整底模标高。4.2.2. 楼板支撑架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。楼板支撑架的搭设应分阶段进行，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。39、4.2.3. 楼板支撑架的搭设应分阶段进行，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。4.2.4. 支撑架全高的垂直度应小于L/500，最大允许偏差应小于100mm。4.2.5. 操作层脚手板应铺满、铺稳。操作面下脚手板下层兜设水平安全网，同时架体必须用密目安全网进行封闭，安全网之间必须连接牢固，封闭严密，并与架体固定。4.2.6. 操作面临边搭设1.5m高的一道防护栏杆和一道180mm高的挡脚板。4.2.7. 碗扣式满堂脚手架立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度为500mm，如遇自由端高度过大，可在上端增加钢管架调整高度；扣件式满堂脚手架立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度为400mm40、。4.2.8. 架子立杆封顶处应设双扣件并采用短管搭接找齐，不宜露出杆头。4.2.9. 架体立杆接头位置应错开，同一断面上有接头的立杆数不应超过立杆总数的50%。钢管竖向、水平纵横向采用对接扣件错开1m连接。如下图：图4-1钢管连接示意图4.2.10. 碗扣式满堂脚手架底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度350mm。扣件式满堂脚手架底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度200mm。4.2.11. 支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。4.3. 剪刀撑的设置要求4.3.1. 楼板支撑架在架体外侧周边及内部纵横向每4跨（且不大41、于5m），由下至上连续设置竖向剪刀撑，竖向剪刀撑宽度为4跨。竖向剪刀撑斜杆与水平面的夹角为4560。4.3.2. 楼板支撑架的竖向剪刀撑顶部交点平面必须设置连续的水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑的间距不宜超过8m。水平剪刀撑斜杆与支架纵向夹角为4560。在本工程模板支撑架体系中，顶端和底部各设置一道水平剪刀撑，层高9.05m处，中间不设置水平剪刀撑；层高10.8m处，在标高5.40m处设置一道水平剪刀撑；层高16.20m处，在标高5.40m和10.8m处设置一道水平剪刀撑。模板支撑架四周从底至顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，间距为8.10m。4.42、3.3. 剪刀撑的底部必须插到垫板处，剪刀撑斜杆接长应采取搭接方式，搭接长度不小于1m，且在搭接处用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4.3.4. 剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。4.3.5. 扣件螺拴拧紧力矩值不能小于40Nm，且不应大于65Nm。搭设时确保拧紧力矩。4.4. 不同形式支撑的架体连接碗扣架与扣件式钢管架采用横向水平加强杆连接，步距1500mm。4.5. 与周围结构拉结措施高支撑模板支架应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接。模板承重架应尽量43、利用剪力墙或柱作为连接连墙件。接近墙体时，碗扣架要用水平顶撑支撑墙体。靠近楼层梁时，应在梁上预埋拉件与脚手架进行连接。当架体遇结构柱时，架体每搭设一步均必须与结构柱抱紧，确保架体与柱子连接牢固，抱柱混凝土柱的四角用5mm厚纸背包裹，以免破坏柱棱角，水平拉结杆件采用双扣件扣紧。当架体遇结构墙时，架体水平杆与墙体顶紧（按两步两跨设置）。水平抱柱连墙件做法示意图如图所示。水平顶撑在墙柱表面上时，必须垫上木方，防止损坏结构观感质量。碗扣架与结构柱或墙体的有效连接和顶撑可以增强碗扣架的整体稳定性，消除超高失稳的情况出现。图4-2钢管抱柱示意图图4-3水平杆与墙顶撑示意图4.6. 特殊部位处理措施4.6.44、1. 说明变形缝部位（后浇带、伸缩缝、沉降缝等特殊部位支模架搭设形式）楼板后浇带支撑的设计:楼板后浇带模板面板为快易收口网加定位钢筋做定型支撑，次龙骨50mm100mm的方木做支撑，间距250mm。顶板后浇带处采用独立模板支撑体系，在后浇带两侧各沿长200，支独立模板，模板采用18厚多层板,次龙骨用50mm100mm木方间距250mm，主龙骨采用双排48钢管间距900mm,用钢管组合脚手架做支撑。详见下图：图4-4 后浇带模板支撑图4.7. 材料进场及抽样复检要求4.7.1. 进入现场的钢管、碗扣架构配件应具备以下证明资料： 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。 供应商应配套提供管材、零件45、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。4.7.2. 碗扣式脚手架钢管必须有产品合格证及检测报告：构配件外观质量要求： 钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管； 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净； 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； 各焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； 构配件防锈漆涂层均匀、附着应牢固； 主要构配件上的生产厂标识应清晰。架体组装质量应符合要求：46、 立杆的上碗扣应能上下串动、转动灵活，不得有卡滞现象； 立杆与立杆连接的连接孔处应能插入10mm连接销； 碗扣节点上应在安装14 个横杆时，上碗扣均应能锁紧； 当搭设不少于二步三跨1.8m1.8m1.2m（步距纵距横距）的整体脚手架时，每一框架内横杆与立杆的垂直度偏差应小于5mm。4.7.3. 钢管必须有产品合格证及检测报告：尺寸和表面质量应符合下列规定： 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规定； 钢管必须涂有防锈漆； 钢管上严禁打孔。4.7.4. 扣件必须有产品合格证及检测报告：扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变47、形、螺栓出现滑丝的严禁使用。4.7.5. 可调托撑必须有产品合格证及检测报告：可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。4.7.6. 安全网必须采用xx指定产品，并要有产品合格证及检测报告：安全网宽度不得小于3米，长度不得大于6米，网眼不得大于10cm。4.7.7. 钢管、扣件现场抽检：用游标卡尺，对进场的钢管进行现场抽检，壁厚小于3mm的坚决不得上架。扣件每10000个做为一组，送检合格后方可使用。4.8. 模架检查与验收4.8.1. 对模板支撑48、架应重点检查以下内容： 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、剪刀撑等设置是否完善； 立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况； 立杆上碗扣是否可靠锁紧； 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；8.95m高支模验收两次，在4.5m验收验收第一次，在8.95m验收第二次；10.8m的高支模检查验收两次，在5.4m验收第二次，在10.8m验收第一次；16.2m的高支模检查验收3次，在6m验收第一次，在12m验收第二次，在15m验收第三次。4.8.2. 高大模板支撑系统应在搭设过程及完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司技术部、安全部和项目技术负责人、安全员、质量员、工长，49、监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。4.8.3. 模板支撑架验收时，应具备下列技术文件 施工组织设计及变更文件； 楼板模板支撑架的专项施工设计方案； 周转使用的模板支撑架构配件使用前的复验合格记录； 搭设的施工记录和质量检查记录。4.8.4. 模架在下列阶段进行检查与验收：模架搭设前进行顶板检查与验收； 作业层上施加荷载前进行检查与验收； 达到设计高度后进行检查与验收； 遇有六级大风与大雨或雪后进行检查与验收。4.9. 模板支撑体系拆除4.9.1. 楼板同条件养护混凝土试块强度达到拆模要求，并经项目技术负责人、项目50、总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续，同意后，方可拆除，顶板后浇带部位的模板严禁随意私自拆除。4.9.2. 架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。4.9.3. 拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。4.9.4. 搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。4.9.5. 拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时戏嘻打闹。4.9.6. 拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。51、4.9.7. 拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。4.9.8. 模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。4.9.9. 支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。5. 施工安全保证措施5.1. 管理人员组织机构由于此模板支撑架属于超高架体，搭设难度较大，为不影响施工52、进度，保证施工安全，需选择经验足、责任心强的架子工若干名。架子搭拆操作人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则等考核合格的专业架子工，严禁无证人员上岗操作。模板支撑体系搭设及混凝土浇筑管理人员组织机构：表5-15.2. 模架安全技术措施5.2.1. 预防坍塌事故安全技术措施5.2.1.1. 模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。5.2.1.2. 模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载53、力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。5.2.1.3. 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。5.2.1.4. 堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值。5.2.1.5. 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。5.2.1.6. 安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。5.2.1.7. 拆模间54、歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。5.2.1.8. 楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业： 在架体上推车； 任意拆除架体结构件或连墙件； 利用架体吊、运物料； 在架体上拉结吊装缆绳。5.2.2. 预防高空坠落事故安全技术措施5.2.2.1. 架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、技术负责人、工长对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。5.2.2.2. 所有高处作业人员应学习高处55、作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。5.2.2.3. 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。5.2.2.4. 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。5.2.2.5. 安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5.2.256、.6. 支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。5.2.2.7. 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。5.2.3. 季节性施工安全技术措施5.2.3.1. 雨季施工措施（1）xx地区雨季一般在69月份，结合本工程特点做好雨季施工措施，建立防汛领导小组，制定防汛计划和紧急预案措施。（2）在雨季到来前，作好高耸脚手架防雷装置，质量检查部门在雨季施工前要对避雷装置作一次全面检查，确保防雷。（3）所有脚手架都必须与建筑物拉结牢固以防雨天刮57、风发生倒架事故，雨后要检查架子是否有下沉或倾斜，如有下沉要及时修理才允许施工。（4）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。5.2.3.2. 冬季施工措施（1）冬施浇筑混凝土前，认真检查模板，清理模板内的冰雪。（2）模板和保温层在混凝土达到抗冻临界强度并冷却到5后方可拆除。拆模时混凝土温度与环境温度差大于20时，拆模后的混凝土表面及时覆盖，使其缓慢冷却。5.2.3.3. 夏季施工措施夏季施工应以安全生产为主题，防暑降温为重点。只有抓好安全生产，才能尽最大可能地调动职工的积极性，才能确保工程质量，按期完成施工任务。（1）根据当时具体情况，合理地安排劳动、休息时间，在气温较高的条件下适当地调整作息58、时间，避开烈日，早晚工作，中午休息。（2）改善职工生活条件确保防暑降温物品及设备落到实处。（3）对在高温施工的职工和特殊岗位的职工进入暑前的身体检查，凡检查不合格者应调离生产一线，不得在高温条件下作业。（4）为在高温作业者提供合乎卫生标准的饮料和含盐饮料。（5）高温期间，组织医务人员深入生产一线，进行巡回检查。5.3. 施工过程中的监测监控措施梁板高支模采用碗扣式脚手架支撑体系和扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时监测。项目部成立监测小组，班组日常进行安全检查，监测小组每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 监测小组如下:组 长：白志远组 员：李59、金山、刘万强、和成林、颜克京、冯 博5.3.1. 监测控制采用钢尺、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。5.3.2. 监测点设置支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点在每次所浇模架周边布点，不得在模架内观测和布点，监测板的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。在监测梁的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。每个断面设1个测点，即支撑架1个点，支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法。5.3.3. 监测措施采用水准仪在模板面测设水平标准（基准）点，混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和60、支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。5.3.4. 监测频率支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次1）脚手架搭设好以及未上模板钢筋时；2）模板铺设完成以及钢筋绑扎完成时；3）混凝土浇筑完成时;在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后停止观测。本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。5.3.5. 监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进61、行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；b：连墙件是否松动；c：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d：施工过程中是否有超载现象；e：安全防护措施是否符合规范要求；f：支架与杆件是否有变形现象；6. 劳动力计划特种作业人员和专职安全生产管理人员的配置要求6.1. 总包劳动组织及职责分工：表6-1岗 位姓 名职 责总包管理层项目经理王新国现场总指挥技术总工孙儒强现场副总指挥生产经理白志远现场副总指挥技术员张卫锋负责方案的编制工作土建工长李金山负责现场的施工管理钢筋工长孙建忠负责现场的施工管理安62、全员刘万强负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作安全员刘杰测量员王连芳负责模板支撑体系的位移监测6.2. 分包劳动组织及职责分工：表6-2岗 位姓 名职 责劳务分包管理层项目经理尚前康配合总包实现现场的施工管理生产经理韦爱军配合总包实现现场的施工管理技术主管戴华配合总包实现现场的施工管理专职安全管理人员安全员刘万强负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作安全员刘杰安全员仇国洪班组长架子工长宋三林负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除木工工长江宝林负责高大模板支撑体系的模板安装钢筋工长金桐芳负责高大模板支撑体系的钢筋安装砼工长魏善来负责高大模板支撑体系的混凝土浇筑劳动力计63、划表表6-2序号职务职责人数备注1架子工现场施工50持证上岗2混凝土工砼浇筑403混凝土工现场支模407. 应急预案7.1. 重点防范部位的概况在上述高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。7.2. 组织设置7.2.1. xx大学艺术博物馆工程项目部应急救援领导小组：当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。7.2.2. 应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等64、资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。7.3. 应急救援工作程序图7-1当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守65、事故报告的真实性和时效性。7.4. 救援方法7.4.1. 高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个66、人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。7.4.2. 模板、坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。7.4.3. 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤67、员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。7.4.4. 预备应急救援工具如下表：表768、-1序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援7.5. 应急预案的启动条件根据模板工程自身、环境风险可能造成的危害程度、发展情况和紧迫性等因素，我项目部将风险类别由低到高划分为黄色、橙色、红色三个预警级别。黄色预警：施工现场有安全隐患，但未发生事故时。黄色预警发布后，立即通知技术负责人，主管安全的领导人员，项目部安全员，生产经理。橙色预警：施工现场发生事故，未发生人员伤亡，但有一定损失时。橙色预警发布后，立即69、通知项目经理，技术负责人，监理等。红色预警：施工现场发生重大事故，并有人员伤亡。红色预警发布后，立即通知项目经理，技术负责人，公司主管安全的领导，技术部门领导，安全部门领导，项目总监代表，总监，监理公司主管领导。8. 计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。8.1. 楼板模板扣件钢管高支撑架计算（高度10.5M）8.1.1. 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.53m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度70、20.0N/mm2，弹性模量4000.0N/mm2。木方4080mm，间距250mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。8.1.2. 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2001.200+0.5001.200=6.671、24kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取20.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.624+1.403.000)0.250经计算得到面板抗72、弯强度计算值 f = 0.07610001000/64800=1.172N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.6242504/(1004000583200)=0.075mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!8.1.3. 支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2000.250=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.5000.250=0.125kN/73、m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1 = 1.201.255+1.200.125=1.656kN/m活荷载 q2 = 1.400.625=0.875kN/m计算单元内的木方集中力为(0.875+1.656)1.200=3.037kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.037/1.200=2.531kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.531.20最大剪力 Q=74、0.61.2002.531=1.822kN最大支座力 N=1.11.2002.531=3.341kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.364106/42666.7=8.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.380kN/m最大变形 v =0.6771.3801200.04/(1009000.001706666.8)=1.261mm木方的最大挠度75、小于1200.0/250,满足要求!8.1.4. 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.341kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 13.350kN经过计算得到最大变形 V= 0.768mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.092106/1.05/89876、2.0=115.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.768mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!8.1.5. 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.14511.000=1.600kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5001.2000.900=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 2577、.1000.2001.2000.900=5.422kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.562kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.2000.900=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ8.1.6. 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.85kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；W 立杆净截面78、模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.600=2.400m； 由长细比，为2400/16=150； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.312；经计算得到=12854/(0.312397)=103.672N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风79、荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2h 步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0861.2002.400/16=0.109kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0861.2002.4002.400/8-0.1092.400/4=0.039kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.27.562+0.91.42.7080、0+0.91.40.039/0.900=12.531kN经计算得到=12531/(0.312397)+39000/4248=109.369N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0860.9001.200=0.093kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.2000.093=0.093kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.093=0.132kN支撑架的步数 n=9节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.132+(9.081、00-1)0.132=1.188kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为9.0000.093=0.840kN架体自重为1.600kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!8.2. 楼板模板扣件钢管高支撑架计算(高度15.9M)计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。8.2.1. 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.9m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量4000.0N/mm82、2。木方4585mm，间距250mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.50)+1.402.50=8.618kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于83、可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。8.2.2. 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.5000.900)=3.455kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 4384、.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取20.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.455+1.402.025)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04410001000/48600=0.898N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677385、.4552504/(1004000437400)=0.052mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(3)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.5001.200)=4.606kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.204.6060.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f 86、= 0.18510001000/48600=3.809N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!8.2.3. 支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.941+1.200.1287、5)=1.152kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+1.152)0.900=1.745kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.745/0.900=1.939kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.940.90最大剪力 Q=0.60.9001.939=1.047kN最大支座力 N=1.10.9001.939=1.920kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W 88、= 54.19cm3；截面惯性矩 I = 230.30cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.157106/54187.5=2.90N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.960kN/m最大变形 v =0.6770.960900.04/(1009000.002302968.8)=0.206mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(3)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 89、P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.1520.900抗弯计算强度 f=0.642106/54187.5=11.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!8.2.4. 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.920kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.240kN经过计算得90、到最大变形 V= 1.238mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.134106/1.05/8982.0=120.24N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.238mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!8.2.5. 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.15615.900=2.481kN钢管的91、自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5000.9001.200=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1500.9001.200=4.066kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 6.378kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9001.200=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公92、式N = 1.20NG + 1.40NQ8.2.6. 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.06kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 由长细比，为2200/16.0=138 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系93、数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=11056/(0.363424)=71.938N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2h 步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.2001.200/10=0.013kN.m；Nw 94、考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.26.378+0.91.42.430+0.90.91.40.013/1.200=10.728kN经计算得到=10728/(0.363424)+13000/4491=72.630N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!8.3. 梁模板扣件钢管高支撑架计算（高度7.3M）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。8.3.1. 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.3m，梁截面 BD=500mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，步距 h=1.2095、m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量4000.0N/mm2。木方4585mm,木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距400,400,mm计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.596、0+0.30)+1.402.00=49.060kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。8.3.2. 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.5000.600=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.397、000.600(21.500+0.500)/0.500=1.260kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.600=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.950+1.351.260)=29.415kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4；计算简98、图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.921kNN2=5.697kNN3=5.697kNN4=1.921kN最大变形 V = 0.109mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08810001000/32400=2.716N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.109mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!8.3.3. 梁底支撑99、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.697/0.600=9.495kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.500.60最大剪力 Q=0.60.6009.495=3.418kN最大支座力 N=1.10.6009.495=6.267kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.19cm3；截面惯性矩 I = 230.30cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.342106/54187.5=6.31N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm100、2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.398kN/m最大变形 v =0.6777.398600.04/(1009000.002302968.8)=0.313mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.3.4. 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.345kN经过计算得到最大变形 V= 0.10101、8mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.387106/1.05/8982.0=41.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.108mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!8.3.5. 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.345kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1427.250=102、1.249kNN = 9.345+1.249=10.594kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.55m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.550=2.300m； 由长细比，为2300/16.0=144 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=10594/(0.333424)=75.152103、N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2h 步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.2001.200/10=0.011kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.345+0.91.21.028+0.90.91.40.0104、11/0.600=10.616kN经计算得到=10616/(0.333424)+11000/4491=77.817N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!8.4. 梁模板扣件钢管高支撑架计算（高度14.9M）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。8.4.1. 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为14.9m，梁截面 BD=500mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模105、量4000.0N/mm2。木方4585mm,木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距400,400,mm计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.30)+1.404.00=42.680kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501106、.20+0.71.404.00=45.230kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。8.4.2. 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.2000.600=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3000.600(21.200+0.500)/0.500=1.044kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与107、振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.5000.600=1.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3518.360+1.351.044)=23.576kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.200=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算108、受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.210kNN2=8.426kNN3=2.210kN最大变形 V = 0.342mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18410001000/32400=5.679N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.342mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!8.4.3. 梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 8.4109、26/0.600=14.043kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.040.60最大剪力 Q=0.60.60014.043=5.056kN最大支座力 N=1.10.60014.043=9.268kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.19cm3；截面惯性矩 I = 230.30cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.506106/54187.5=9.33N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.106kN/m最大变形 110、v =0.67710.106600.04/(1009000.002302968.8)=0.428mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.4.4. 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.732kN经过计算得到最大变形 V= 0.093mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托111、梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.594106/1.05/8982.0=62.98N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.093mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!8.4.5. 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.732kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.14214.850=2.558kNN = 7.732+2.558=10.290kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A112、 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 由长细比，为2200/16.0=138 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=10290/(0.363424)=66.954N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产113、生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2h 步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.2001.200/10=0.011kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.732+0.91.22.105+0.90.91.40.011/0.600=10.311kN经计算得到=10311/(0.363424)+11000/4491=69.606N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!附图附图1 模架布置平面图基础底板至地下一层高大模板支撑体系平面图首层至二层顶高大模板支撑体系平面图首层至三层顶高大模板支撑体系平面图附图2 模架剖面图碗扣式满堂脚手架支撑体系图碗扣式满堂脚手架支撑体系图碗扣式满堂脚手架支撑体系附图3 局部立杆立面布置图、竖向剪刀撑布置图附图4 监测点布置图基础到地下室顶板监测点平面布置图首层到二层顶板监测点平面布置图首层到二层顶板监测点平面布置图