1、3.76万基地实训楼高大模板支撑系统扣件钢管脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1工程概况61.1工程概况61.2特点、难点与方案选择62模板设计72.1支撑系统选型、选材72.2支撑系统构造设计82.2.1 6.7m高板支撑体系设计83施工方法与工艺要求123.1材料要求：123.2满堂支撑架搭设要求：161立杆162水平杆183剪刀撑204扣件203.3模板安装要求211梁模板的安装212楼面模板的安装213.4模板施工检查和验收223 安装验收标准：233.5混凝土施工要求251.施工2、过程中注意的问题252.砼浇筑完以后注意的问题263.6模板的拆除264 拆除要求：264资源计划284.1劳动力需求计划284.2材料及机具需求计划281材料需求计划：见表4.2-1。282、机具需求计划：见表4.2-2294.3检验、试验及测量设备需求计划295技术管理措施305.1质量管理措施301施工前管理302施工中管理要点303质量管理措施315.2安全技术措施321高支模系统施工管理机构322高支模的安全管理措施332支模日常检查，巡查重点部位：355监测频率：361预防坍塌事故的安全技术措施372预防高空坠落事故的安全技术措施376编制依据396.3现行国家标准、规范及有关行业3、标准，包括：3913 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）407 高大模板支撑体系计算书407.1板(6.65)模板支撑体系计算书40一、模板面板计算42二、模板支撑木方的计算431.荷载的计算43(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：43(2)模板的自重线荷载(kN/m)：442.木方的计算44木方的截面力学参数为44(1)木方抗弯强度计算44(2)木方抗剪计算45(3)木方挠度计算45三、托梁的计算45经过计算得到最大弯矩46(1)顶托梁抗弯强度计算47(2)顶托梁挠度计算47四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)471.静荷载标准值包括以下内容：47(1)脚手架的自重(kN)：47(24、)模板的自重(kN)：47(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：472.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。483.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式48五、立杆的稳定性计算48不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式48六、楼板强度的计算527.2 梁300*2000模板支撑体系计算书60一、模板面板计算631.荷载的计算：63(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：63(2)模板的自重线荷载(kN/m)：63经过计算得到从左到右各支座力分别为65(1)抗弯强度计算65(2)抗剪计算65(3)挠度计算65二、梁底支撑木方的计算66木方的截面力学参数为66(1)木方抗弯强度计算66(5、2)木方抗剪计算66(3)木方挠度计算67三、梁底支撑钢管计算67四、扣件抗滑移的计算69五、立杆的稳定性计算69一、模板面板计算741.荷载的计算：74(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：74(2)模板的自重线荷载(kN/m)：74经过计算得到从左到右各支座力分别为76(1)抗弯强度计算76(2)抗剪计算76(3)挠度计算76二、梁底支撑木方的计算77木方的截面力学参数为77(1)木方抗弯强度计算77(2)木方抗剪计算77(3)木方挠度计算78三、梁底支撑钢管计算78支撑钢管剪力图(kN)80四、扣件抗滑移的计算81五、立杆的稳定性计算811工程概况1.1工程概况“xxxx基地”，位于xx市6、xx区，东侧为xx路，南侧为xx西路。总用地面积约84690.5平方米，总建筑面积约37698.74，其中地上建筑面积：36139.88,地下面积：1558.86。1.2特点、难点与方案选择特点、难点包括：xx中心，7-9/B-C轴楼梯间顶板,跨度为8.4m,支架高度为6.65m，模板支撑系统支设难度较高；综合实训楼 二层顶梁8-11轴，梁截面300*2000，跨度22.15m，支架高度6.95m，实训楼 二层顶梁8-11轴，梁截面300*750，支架高度8.25m，模板支撑系统支设难度较高方案选择：采用48.33.6mm扣件式钢管脚手架支撑体系；模板均采用12mm厚模板，本工程地下室部分采用7、一次性支设到位的方式故所用模板无法进行重复利用；其它周转器材根据工程量计算直接进场；主龙骨均采用48.33.6mm钢管，次龙骨均采用5080mm方木进行加固。图-1 模板支撑体系平面示意图2模板设计2.1支撑系统选型、选材支撑体系采用48.33.6钢管作为支撑立杆、水平杆、剪刀撑杆，支承面为混凝土筏板、楼面，承载力特征值为2000kPa。48.33.6钢管材料参数见表2.1-1。表2.1-1 钢管材料参数表钢管的弹性模量(E)N/mm2钢管的截面惯性矩(I)mm4钢管的截面抵抗矩(W)mm3钢管截面的抗弯强度设计值(f)(N/mm2)钢管截面的抗剪强度设计值fv(N/mm2)钢管截面面积(mm8、2)2.0610512.4610551912051254982模板均采用12mm厚模板，该模板参数见表2.1-2。表2.1-2 模板板材料参数表面板的弹性模量(E)N/mm2面板的截面惯性矩(I)cm4面板的截面抵抗矩(W)cm3面板截面的抗弯强度设计值(f)(N/mm2)面板截面抗剪强度设计值fv(N/mm2)60002414.4151.43主龙骨均采用48.33.6钢管，次龙骨采用5080mm方木，木质采用落叶松，5080mm方木材料参数见表2.1-3。表2.1-3 方木材料参数表方木的弹性模量(E)N/mm2方木的截面惯性矩(I)cm4方木的截面抵抗矩(W)cm3方木截面的抗弯强度设计值9、(f)(N/mm2)方木截面的抗剪强度设计值fv(N/mm2)9000213.3353.33131.32.2支撑系统构造设计2.2.1 6.7m高板支撑体系设计1顶板模板：顶板选用12mm厚模板。 2 板底次、主龙骨设置：次龙骨采用5080mm方木，间距300mm；主龙骨采用48.33.6mm钢管，间距1000mm布置。3 立杆的设置：立杆的纵距b=1000，立杆的横距l=900，立杆顶设顶托，用以支撑顶板主龙骨。立杆下设标准底座，底座下铺设50(厚度)200mm(宽度)长脚手板。4 水平杆的设置：1）满堂架水平杆沿架体纵、横向双向布置，水平杆底部步距1500mm，其余水平杆步距为1200mm10、,最高一步水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。2）扫地杆设置：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 5 剪刀撑设置：1）竖向剪刀撑：在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横设置由底至顶的竖向连续剪刀撑，剪刀撑高度为4m。2）水平剪刀撑：在扫地杆处、竖向剪刀撑顶部交点平面内设置连续水平剪刀撑，共设1层。水平剪刀撑搭设长度为8.4m，宽度3.9m。2.2.2 300*2000，跨度22.15m高梁模板支撑体系设计.1 梁底模板支撑体系设计1梁底模板：选用12mm厚模板。 2 梁底支撑及11、次、主龙骨设置：一根承重立杆,木方垂直梁截面支撑；次龙骨采用5080mm方木，间距100mm；主龙骨采用48.33.6mm钢管，间距900mm布置。3 立杆的设置：立杆的纵距b=450，立杆的横距l=450，立杆顶设顶托，用以支撑顶板主龙骨。立杆下设标准底座，底座下铺设50(厚度)200mm(宽度)长脚手板。4 水平杆的设置：1）满堂架水平杆沿架体纵、横向双向布置，第一步步距为1500mm，其余步距1200mm，最高一步水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。2）扫地杆设置：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下12、方的立杆上。设置一道水平剪刀撑。.2梁侧支撑体系1梁侧模板：选用12mm厚模板。 2次、主龙骨设置：沿竖向设置次龙骨采用5080mm方木，间距200mm；梁下沿垂直梁方向设48.33.6mm双钢管作为主龙骨，间距500mm；梁侧主龙骨在梁底部位用扣件与梁底主龙骨相连，板底处梁内侧部位利用板满堂支撑体系横向钢管用顶托顶紧。3 对拉螺栓设置：对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距（从梁底）200+300+400+500+500，断面，跨度方向间距500mm，直径12mm。高大模板区域内300700mm，高度8.25 高梁支撑体系设计.1梁底支撑体系1、梁底模板：选用12mm厚模板。 2、次、主龙骨设置13、：沿梁方向设置次龙骨采用5080mm方木，间距70mm；梁下沿垂直梁方向设48.33.6mm单钢管作为主龙骨，间距300mm。3、立杆的设置：梁下设一道立杆，纵距900，立杆顶设顶托，用以支撑顶板主龙骨。梁两侧立杆间距900mm，立杆下设标准底座，底座下铺设50(厚度)200mm(宽度)长脚手板。4、水平杆的设置：1）满堂架水平杆沿架体纵、横向双向布置，步距900mm，最高一步水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。2）扫地杆设置：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。.2梁侧支撑体系1、梁侧模板：选14、用12mm厚模板。 2、次、主龙骨设置：沿竖向设置次龙骨采用5080mm方木，间距200mm；梁下沿垂直梁方向设48.33.6mm双钢管作为主龙骨，间距500mm；梁侧主龙骨在梁底部位用扣件与梁底主龙骨相连，板底处梁内侧部位利用板满堂支撑体系横向钢管用顶托顶紧。立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，设置2道水平剪刀撑。3 、对拉螺栓设置：对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距（从梁底）350，断面，跨度方向间距500mm，直径12mm。3施工方法与工艺要求3.1材料要求：钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T15、3091 中规定的 Q235 普通钢管。钢管的端部切口应平整，防腐处理应完整无损，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。进场钢管材料必须保证质量要求，达不到要求的钢管严禁使用，材料部人员严格进行把关。钢管质量检验要求见表-1、表。表-1 钢管质量检验要求项次项目检查验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。4外径、壁厚外径允许偏差-0.5mm，壁厚允许偏差-0.5mm5端面端面应平整，两端端面倾斜的偏差允许1.7mm。6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或涂防锈漆。旧管7钢管腐蚀程度、应每年检查一次钢管内外表面腐蚀深度允16、许0.5mm，锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查。8其他项目同新管项次3、4、5同新管项次3、4、5表-2 钢管弯曲的允许偏差项次项目允许偏差(mm)示意图1各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m52立柱钢管弯曲3ml4m4ml6.5m12203拉杆、支撑体系的钢管弯曲l6.5m30扣件：1 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件用T型螺栓、螺母、垫圈、铆钉采用的材料应符合GB/T700的有关规定。螺栓与螺母连接的螺纹均应符合GB/T196普通螺纹的规定；垫圈的厚度应符合GB/T95垫圈的规定；铆钉应符合GB/T867的规定。图-1 直角扣17、件图-2 旋转扣件2 扣件详见图-1、图、图。其中T型螺栓M12，其总长度应为(720.5)mm；螺母对边宽应为(220.5)mm，厚度应为(140.5)mm；铆钉直径应为(80.5)mm，铆接头应大于铆孔直径1mm，旋转扣件中心铆钉直径应为(140.5)mm。图-3 对接扣件3 新扣件必须具备产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告，并需及时进行抽样复试。标准直角扣件单个重量为1.32kg(12.95N)；旋转扣件单个重量1.49 kg(14.6N)；对接扣件单个重量为1.84kg(18.04N)；每个直角扣件、旋转扣件抗滑移承载力不得小于8KN，在螺栓拧紧扭力矩达到65N.mm时，18、不得发生破坏。4 铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；5 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；6 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；7 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；8 扣件在使用前需逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。底座：图-1 标准底座构造图1 扣件式钢管脚手架的底座用于承受脚手架立柱传递下来的荷载，采用可锻铸铁制造的标准底座，承载力不得低于40KN。详细底座构造见图-1。2 底座铸铁不得有裂纹、气孔；不宜19、有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。顶托：1 可调顶托撑应有产品质量合格证、质量检验报告。螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹 第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。2可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6 ；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30 。3 可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm。顶托总长500mm。 4 严禁使用有裂缝的支托板、20、螺母。3.2满堂支撑架搭设要求：搭设流程立杆定位放线铺设垫板和底座放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪刀撑放置方木、模板检查验收。构造要求1立杆1)模板支模架立杆支承在混凝土筏板上，立杆下垫50200mm木垫板，垫板应采用长度不少于 2 跨，底座、垫板均应准确地放在定位线上。图-1 纵、横向扫地杆构造2) 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮立杆上，距离地面不大于200，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m21、。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。扫地杆构造见图-1。4)立杆接长采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：(1)满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。(2) 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500 ；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。(3) 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m ，并应采用不少于 2 个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。5)满堂支撑架的可调托撑螺杆伸出长度不超过22、200mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。（国家规范是300mm可调托撑螺杆伸出长度不超过300mm）。6）由于本工程现浇板面高度从6米旋转上升到9.5米高度，在满堂架立杆搭设前先在筏板基础上放设每根构件及现浇板的位置及标高，在保证架体安全稳定的前提下，立杆搭设采用不同长度钢管及顶丝进行调节高度，当实在无法调节时，可以采用切割锯将顶部钢管切割到满足顶板支撑系统高度要求，由此增加的措施费在投标报价中应给予充分考虑。2水平杆1) 水平杆应设置在立杆内侧，随立杆按步搭设，单根杆长度不应小于 3 跨。2) 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：(1)两根相邻纵向水平杆的接头23、不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的 1/3。接头位置详见图-2图-2 纵向水平杆对接接头布置 (2) 杆件采用搭接设置时，搭接长度不应小于 1m，且等间距设置 3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。3）每步的纵、横向水平杆需四周交圈封闭设置，并与混凝土墙连接杆件可靠拉结相连。3剪刀撑1)模板支架四边满布竖向剪刀撑，连续设置；2)在扫地杆处、竖向剪刀撑顶部交点平面内设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑共设1-2层。3）剪刀撑的构造还应符合下列规定：(1)竖向24、剪刀撑宽度为7排立杆间距，搭设高度根据不同板底标高确定。(2) 水平剪刀撑共搭设底层、中间层、顶层层，长度为6.4m(即8跨立杆间距宽度)，宽度5.6m(即7跨立杆间距宽度)。(3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1m，且等间距设置 3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。(4)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。(5)脚手架剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。4扣件1)扣件规格应与钢管外径相同；2)螺栓拧紧扭力矩不应小于 40Nm，且不应大25、于 65Nm；3)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；4)对接扣件开口应朝上或朝内；5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。6) 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手进行逐一检查，不合格的应重新拧紧至合格。3.3模板安装要求模板安装工艺1梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架摆方木安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模复核梁模尺寸、标高、位置与相邻板模板连固。2楼板模安装工艺：搭满堂支架测水平摆木楞调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。安装要求1梁模板的安装先弹26、出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放梁底横向钢管，后在其上安装梁底纵向方木龙骨。龙骨安装完成后，用塑料模板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，模板按1L/10003L/1000起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装并待梁钢筋绑扎完成后再安装梁侧模。本工程梁截面标高变化复杂，模板拼缝过程中要采用海绵条。2楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，由于本工程在局部标高复杂，根据架体稳定性计算在顶托可调范围外可以适当采用割取部分27、钢管的方法进行操作。在可调顶托托板上架设钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设横楞方木，然后在横楞上安装模板。本工程现浇板面由多块菱形板组成，由于每个菱形板面交点的标高都不一样，板面铺设时采用两块三角板拼成一块菱形模板，模板损耗约1/3.施工过程中应考虑的细节问题 1.本工程地下部分采用两次浇筑砼的方式，在模板支撑过程中要将外挡土墙内侧模板、屋面板及夹层板一次加固到位，外挡土墙外侧模板采取留洞的方式进行加固。 2.在扎设满堂脚手架的过程中遇到坡道板在架体立杆间距范围内时，采用直接穿透模板的方式将立杆支撑到顶，立杆经过模板的位置采用塑料套管进行留洞便于以后钢管的拆除。对于受力较小的部位可以采用“土”字型28、马镫的方式进程支撑。 3.在加固剪力墙模板过程中要注意预留的门、洞口位置的加固，同时应特别注意预留膨胀带位置的加固。 3.4模板施工检查和验收1 模板满堂支撑架在搭设过程中需分以下阶段进行检查和验收：基础完工后及脚手架搭设前、作业层上施加荷载前，达到设计高度后。2 检查的内容包括：杆件的设置和连接，连墙件等搭设是否符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)和施工方案的要求。地基有无积水，底座有无松动，立杆有无悬空，扣件螺栓有无松动等情况。脚手架的垂直度、间距等是否满足规范要求。3 安装验收标准：1)脚手架安装允许偏差：见表3.4-1。 表3.4-1 脚手架安装允许偏差序29、号项目技术要求允许偏差值(mm)检查方法1底座表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m90用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度(m)总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法3满堂支撑架间距步距20钢尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105扣件安装同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3(其中h为步距)水平杆上的对接扣件至主节点的距离l/3la(其中l为纵距或横距)扣件螺栓拧30、紧扭力矩4065N.m扭力扳手2)模板安装允许偏差：见表3.4-2。表3.4-2 模板安装允许偏差项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5，-03.5混凝土施工要求1.施工过程中注意的问题混凝土浇筑应严格按照施工组织设计的要求分段、分层施工，并派专人负责看模，板面混凝土堆积高度不得超过 400mm，浇筑过程振捣棒不宜直接与模板接触。对于整体砼的浇筑采用泵31、送的方式按照标高进行逐层浇筑，达到一次成活的目的。300200mm梁的砼为了防止浇筑砼过程中集中荷载过于集中，故采取用先用塔吊吊运的方式进行梁的砼浇筑，待梁砼浇筑完一半时采用泵送的方式进行其余的砼浇筑； 2.砼浇筑完以后注意的问题砼浇筑以后要及时养护，至少要保证砼养护的前7天达到24小时不停的养护，其它部位可根据当天的温度进行适当的调整。3.6模板的拆除1支架系统拆除原则：按照“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”的原则进行。2拆除顺序：梁上顶托梁底方木梁底模板板上顶托板底方木板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。3脚手架拆除应按32、专项方案施工，拆除前应做好下列准备工作：1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2）应根据检查结果补充完善脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实施；3）拆除前应对施工人员进行交底；4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。4 拆除要求：1)拆除支撑及模板前，应将该梁板混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。混凝土拆模强度见表3.5-1。表3.5-1 砼拆模强度要求表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100233、)拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。3)严格控制模板及其支架拆除的顺序，支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。4)拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。5)拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和方木，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。6)拆除的工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。7)卸料时各构配件严禁抛掷至地面，运至地面的构配件应按规定及时34、检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。4资源计划4.1劳动力需求计划劳动力需求计划见表4.1-1：表4.1-1 劳动力需求计划表岗 位人 数岗 位人 数木工、模板工35架子工25电工2钢筋工25混凝土工20零工104.2材料及机具需求计划1材料需求计划：见表4.2-1。表4.2-1 主要材料需求计划表序号名 称规格数量1 竹胶板1.2mm厚1000 m22钢管48.33.62000米3扣件直角，对接，转向9000只4方木60803m5顶托4000个6脚手板400050200200块7对拉螺栓M121200根备注：本工程地下部分面积较小，根据施工情况采用一次成活做法：即方木、竹胶板、周转器35、材等均一次进场无重复利用。2、机具需求计划：见表4.2-2表4.2-2 主要机具设备需求计划表序号机械名称型 号功率数量1锤子重量0.25、0.5kg10把2单手扳手开口宽(mm):17-19、22-2410把3平刨机MT1043KW2台4交流电焊机BX1-31515KVA1台5木工圆盘锯MJ1064KW1台6压刨机MB10424台7砂轮机2台8手提电锯HC5185B1.1 KW6台9手电钻3台4.3检验、试验及测量设备需求计划检验、试验及测量设备需求计划：见表4.3-1。表4.3-1 检验、试验及测量设备需求计划表序号名称规格数量1经纬仪J22台2水准仪DS32台3激光垂准仪DZJ-31台436、力矩扳手4065N.m3把5钢卷尺5、30、50m3把6直尺2-3m3把7工程检测尺2m2套5技术管理措施5.1质量管理措施1施工前管理1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2施工中管理要点1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避37、免上部荷载集中化。4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3质量管理措施1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或38、是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。4）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。6）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门39、洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。5.2安全技40、术措施高支模施工的安全管理1高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组：组 长： 副组长： 组 员： 2高支模的安全管理措施1)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2)对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。4)支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。5)高支模搭设41、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。6)支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。7)水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。8)可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11)水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12)操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑42、上集中堆放模板、方木、钢筋等物件。13)在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。14)支模安装完毕后，通知相关部门进行验收，并报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。15)在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。(2)底座是否松动。(3)钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。(4)安全防护措施是否符合规范要求。16)在浇43、筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。17)支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。18)拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。19)拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。20)施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。21)设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及44、螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。22)混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。模板监测措施1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。3支架在承受六级大风或大暴雨后45、必须进行全面检查。4监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的85。监测变形预警见表 表5.2.2-1 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1246、mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺6当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。安全事故预防措施1预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，47、方可作业。2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2预防高空坠落事故的安全技术措施1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高48、处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防49、滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。4)要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。5)要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道36m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。6)要切实做好洞口处的安全防护。7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹笆。8)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40，同时两梯要牢固，移50、动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。9)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。10)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；木电杆的根部是否腐烂。11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。6编制依据6.1施工合同、设计图纸、岩土工程51、勘察报告、现场施工条件、施工组织设计。6.2现行国家、地方、行业及集团股份公司的相关法律法规和制度。6.3现行国家标准、规范及有关行业标准，包括：1建筑结构荷载规范（GB50009-2012）2混凝土结构设计规范（GB50010-2010）3建筑施工计算手册江正荣著 4建筑施工手册第四版5建筑施工脚手架实用手册杜荣军著6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）；7建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；8扣件式建筑脚手架用钢管DB33/588-2005；9建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；10建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8052、91）11混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002（2011版）12建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）13 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）14xx市城乡建设委员会建筑工程管理局关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知 青建管质字2012101号15 xx市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定(试 行)16 考虑xx脚手架租赁市场现状，安全起见计算时钢管壁厚采用2.8mm7 高大模板支撑体系计算书7.1板(6.65)模板支撑体系计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.653、5m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管48.33.6mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并54、参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.401.00=7.664kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.401.00=7.757kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.55、2001.000+0.2001.000=5.220kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)1.000=1.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3； I = 100.001.201.201.20/12 = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 56、荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.355.220+0.981.000)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07210001000/24000=3.010N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.355.220+1.01.000)0.300=1.445kN截面抗剪强度计算值 T=31445.0/(21000.00012.000)=0.181N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 1057、0EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2203004/(1006000144000)=0.331mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)0.300=0.300kN/m静荷载 q58、1 = 1.351.506+1.350.060=2.114kN/m活荷载 q2 = 0.980.300=0.294kN/m计算单元内的木方集中力为(0.294+2.114)1.000=2.408kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.408/1.000=2.408kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.411.00最大剪力 Q=0.61.0002.408=1.445kN最大支座力 N=1.11.0002.408=2.649kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；59、 I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.241106/53333.3=4.52N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31445/(25080)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方60、下小横杆间距)得到q=1.566kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.5661000.04/(1009000.002133334.0)=0.552mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.649kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 8.827kN经过计61、算得到最大变形 V= 1.294mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.758106/1.05/4248.0=169.94N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.294mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1226.650=0.813kN62、(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0000.900=0.180kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.0000.900=4.518kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.511kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)1.0000.900=0.900kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值63、，N = 8.321kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照64、扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=215.614 允许长细比=186.679 210 长细比验算满足要求! =0.157 =7505/(0.157397.4)=120.030N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=223.682 允许长细比=193.664 210 长细比验算满足要求! =0.146 =7505/(0.146397.4)=129.052N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.20065、时，=120.030N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=215.535 允许长细比=186.610 210 长细比验算满足要求! =0.157 =8321/(0.157397.4)=133.090N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，66、1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3381.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3504.906+0.9800.900+0.90.9800.096/0.900=7.599kN 非顶部立杆Nw=1.3505.511+0.9800.900+0.90.9800.096/0.900=8.415kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=215.614 允许长细比=186.679 210 长细比验算满足要求! =0.157 =7599/(0.167、57397.4)+96000/4248=144.053N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=223.682 允许长细比=193.664 210 长细比验算满足要求! =0.146 =7599/(0.146397.4)+96000/4248=153.188N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=144.053N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=215.535 允许长细比=186.610 210 长细比验算满足要求! =0.157 =8415/(0.68、157397.4)+96000/4248=157.114N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.40m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=405.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=900mm150mm，截面有效高度 h0=130mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板69、计算长边8.40m，短边8.400.46=3.86m，楼板计算范围内摆放95排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.35(0.20+25.100.20)+ 11.35(0.8195/8.40/3.86)+ 0.98(0.00+1.00)=9.55kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.909.55=8.59kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=8.598.402 按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/m70、m2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 405.00360.00/(900.00130.008.41)=0.15查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.139此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.139900.000130.00028.410-6结论：由于Mi = 17.78=17.78 Mmax=50.53所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边8.400.46=3.86m，楼板计算范围71、内摆放95排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.35(0.20+25.100.20)+ 11.35(0.20+25.100.15)+ 21.35(0.8195/8.40/3.86)+ 0.98(0.00+1.00)=16.42kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.9016.42=14.78kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=14.788.402 按照混凝土的强度换算得到14天后混凝土强度达到79.20%，C30.0混凝土强度近似等效为C23.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.33N/mm2则可72、以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 405.00360.00/(900.00130.0011.33)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.104900.000130.000211.310-6结论：由于Mi = 17.78+17.92=35.70 Mmax=86.90所以第14天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土21天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边8.400.46=3.86m，楼73、板计算范围内摆放95排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.35(0.20+25.100.20)+ 21.35(0.20+25.100.15)+ 31.35(0.8195/8.40/3.86)+ 0.98(0.00+1.00)=23.30kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.9023.30=20.97kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=20.978.402 按照混凝土的强度换算得到21天后混凝土强度达到91.37%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.06N/74、mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 405.00360.00/(900.00130.0013.06)=0.10查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.095900.000130.000213.110-6结论：由于Mi = 17.78+17.92+18.87=54.57 Mmax=123.28所以第21天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边8.4075、0.46=3.86m，楼板计算范围内摆放95排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.35(0.20+25.100.20)+ 31.35(0.20+25.100.15)+ 41.35(0.8195/8.40/3.86)+ 0.98(0.00+1.00)=30.17kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.9030.17=27.15kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=27.158.402 按照混凝土的强度换算得到28天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。混凝土弯曲抗压强度设计76、值为fcm=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 405.00360.00/(900.00130.0014.30)=0.09查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.085900.000130.000214.310-6结论：由于Mi = 17.78+17.92+18.87+18.49=73.05 Mmax=159.66所以第28天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要77、求楼板计算长边8.40m，短边8.400.46=3.86m，楼板计算范围内摆放95排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.35(0.20+25.100.20)+ 41.35(0.20+25.100.15)+ 51.35(0.8195/8.40/3.86)+ 0.98(0.00+1.00)=37.04kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.9037.04=33.34kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=33.348.402 按照混凝土的强度换算得到35天后混凝土强度达到106.70%，C30.0混凝土强度近似等78、效为C32.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.26N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 405.00360.00/(900.00130.0015.26)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.085900.000130.000215.310-6结论：由于Mi = 17.78+17.92+18.87+18.49+19.73=92.79 Mmax=196.03所以第35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保79、存。7.计算楼板混凝土42天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边8.400.46=3.86m，楼板计算范围内摆放95排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.35(0.20+25.100.20)+ 51.35(0.20+25.100.15)+ 61.35(0.8195/8.40/3.86)+ 0.98(0.00+1.00)=43.92kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.9043.92=39.53kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=39.538.402 按照混凝土的强度换算得到42天后混凝土80、强度达到112.17%，C30.0混凝土强度近似等效为C33.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.05N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 405.00360.00/(900.00130.0016.05)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fcm = 0.077900.000130.000216.110-6结论：由于Mi = 17.78+17.92+18.87+18.49+19.73+18.80=111.59 Mmax=232.41所以第42天以后的楼板楼板强81、度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土49天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边8.400.46=3.86m，楼板计算范围内摆放95排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.35(0.20+25.100.20)+ 61.35(0.20+25.100.15)+ 71.35(0.8195/8.40/3.86)+ 0.98(0.00+1.00)=50.79kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.9050.79=45.71kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/182、2=45.718.402 按照混凝土的强度换算得到49天后混凝土强度达到116.79%，C30.0混凝土强度近似等效为C35.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.72N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 405.00360.00/(900.00130.0016.72)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fcm = 0.077900.000130.000216.710-6结论：由于Mi = 17.78+17.92+18.87+18.49+19.73+18.80+83、19.58=131.17 Mmax=268.78所以第49天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。钢管楼板模板支架计算满足要求！7.2 梁300*2000模板支撑体系计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.0m，梁截面 BD=300mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强84、度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.45m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.00+0.20)+1.402.00=64.240kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.00+0.71.402.00=70.810kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，85、永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.450=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(22.000+0.300)/0.300=1.290kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与86、振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.450=0.270kN均布荷载 q = 1.3522.950+1.351.290=32.724kN/m集中荷载 P = 0.980.270=0.265kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.201.20/6 = 10.80cm3； I = 45.001.201.201.20/12 = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算87、受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.289kN N2=3.752kN N3=3.752kN N4=1.289kN最大弯矩最大变形 V = 0.042mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03410001000/10800=3.148N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31983.0/(2450.00012.000)=0.551N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!88、(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.042mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.752/0.450=8.337kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.340.45最大剪力 Q=0.60.4508.337=2.251kN最大支座力 N=1.10.4508.337=4.127kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm489、；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.169106/64000.0=2.64N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32251/(26080)=0.703N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.925kN/m最大变形v=0.677ql4/190、00EI=0.6775.925450.04/(1009000.002560000.0)=0.071mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.530mm最大支座力 Qmax=5.041kN抗弯计算强度 f = M/W =0.75391、106/4248.0=177.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.04kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力92、设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.04kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.570=0.769kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.139=0.188kN 非顶部立杆段 N = 5.041+0.769=5.810kN 顶部立杆段 N = 5.041+0.188=5.229kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f93、 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=210.957 允许长细比=182.647 210 长细比验算满足要求! =0.164 =5229/(94、0.164397.4)=80.234N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=218.996 允许长细比=189.607 210 长细比验算满足要求! =0.153 =5229/(0.153397.4)=85.815N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=80.234N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=210.993 允许长细比=182.678 210 长细比验算满足要求! =0.164 =5810/(0.164397.4)=89.152N/mm2,95、立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.45m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3380.4501.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.041+1.3500.139+0.90.9800.043/0.496、50=5.314kN 非顶部立杆Nw=5.041+1.3500.570+0.90.9800.043/0.450=5.895kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=210.957 允许长细比=182.647 210 长细比验算满足要求! =0.164 =5314/(0.164397.4)+43000/4248=91.664N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=218.996 允许长细比=189.607 210 长细比验算满足要求! =0.153 =5314/(0.153397.4)+4300097、/4248=97.336N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=91.664N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=210.993 允许长细比=182.678 210 长细比验算满足要求! =0.164 =5895/(0.164397.4)+43000/4248=100.583N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！7.3 梁300*700、高度8.25模板支撑体系计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm98、2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.25m，梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣99、件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板100、的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.400=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.700+0.300)/0.300=0.453kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN均布荷载 q = 1.357.140+1.350.453=10.251kN/m集中荷载 P = 0.980.240=0.235kN101、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.201.20/6 = 9.60cm3； I = 40.001.201.201.20/12 = 5.76cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.392kN N2=1.263kN N3=1.263kN N4=0.392kN最大弯矩最大变形 V = 0.015mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.0121102、0001000/9600=1.250N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3632.0/(2400.00012.000)=0.198N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.015mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.263/0.400=3.157kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0103、.13.160.40最大剪力 Q=0.60.4003.157=0.758kN最大支座力 N=1.10.4003.157=1.389kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.051106/64000.0=0.79N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh 104、T截面抗剪强度计算值 T=3758/(26080)=0.237N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.088kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.088400.04/(1009000.002560000.0)=0.016mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。105、 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.550mm最大支座力 Qmax=1.655kN抗弯计算强度 f = M/W =0.623106/4248.0=146.62N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算106、简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.617mm最大支座力 Qmax=4.132kN抗弯计算强度 f = M/W =0.368106/4248.0=86.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8107、.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.13kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.13kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.978=1.321kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.202=0.272kN 非顶部立杆段 N = 4.132+1.321=5.453kN 顶部立杆段 N = 4.132+0.272=4.405kN 轴心受压立杆的108、稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶109、层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=216.436 允许长细比=182.646 210 长细比验算满足要求! =0.156 =4405/(0.156397.4)=71.048N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=224.684 允许长细比=189.607 210 长细比验算满足要求! =0.145 =4405/(0.145397.4)=76.379N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=71.048N/mm2,立杆的稳定性计110、算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=216.473 允许长细比=182.678 210 长细比验算满足要求! =0.156 =5453/(0.156397.4)=87.960N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m；111、 lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3380.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.132+1.3500.202+0.90.9800.086/0.900=4.489kN 非顶部立杆Nw=4.132+1.3500.978+0.90.9800.086/0.900=5.537kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=216.436 允许长细比=182.646 210 长细比验算满足要求! =0.156 =4489/(0.156397.4)+86000/4112、248=92.681N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=224.684 允许长细比=189.607 210 长细比验算满足要求! =0.145 =4489/(0.145397.4)+86000/4248=98.114N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=92.681N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=216.473 允许长细比=182.678 210 长细比验算满足要求! =0.156 =5537/(0.156397.4)+86000/4248=109.593N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！