1、电力调度综合用房建设项目主楼及辅楼幕墙脚手架工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章、编制说明及依据4第二章、工程概况5第三章、施工计划6第一节、施工进度计划6第二节、施工材料设备计划6第四章、脚手架主要搭设方法及检查验收9第一节、外脚手架搭设方案设计9一、主楼外架搭设方案9二、主楼屋面构架脚手架搭设方案10三、主楼北立面观光电梯外架搭设方案11四、主楼休息大厅12层满堂架搭设方案12五、1#辅楼外架搭设方案12六、2#辅楼外架搭设方案13第二节、外脚手架施工工艺技术13一、外架搭设工艺流2、程及顺序：13二、外架搭设的方法及技术措施：14三、外架的拆除的方法及技术措施：17四、脚手架的检查与验收18第五章、施工质量、安全保证措施21第一节、脚手架施工组织保障机构21表-1派驻现场工程技术、管理人员汇总表21XX电力调度综合用房建设项目幕墙工程项目管理网络图22第二节、脚手架施工质量、安全技术措施23一、钢管、扣件质量的专项管理23二、施工安全技术交底23三、脚手架施工安全技术措施24四、脚手架验收26五、脚手架搭设和使用期间的检查和检测措施27六、危险源辨识及管理措施28七、施工应急援救预案30第六章、文明施工措施35第一节、工程文明施工管理目标及管理措施35第二节、环境保护管理3、措施36第七章、脚手架搭设劳动力计划39第一节、专职安全管理人员的配备39第二节、架子工特殊工种人员的配备39第八章、脚手架的计算40一、主楼外架的计算书40二、主楼屋面满堂架的计算书59三、主楼北立面观光电梯外架的计算书64四、主楼休息大厅12层满堂架的计算书72五、1#、2#辅楼外架的计算书77六、附图：1、主楼外架平面图、立面图、剖面图2、挑架节点详图3、屋面满堂架平面图、剖面图4、观光梯平面图、立面图、剖面图5、休息大厅满堂架平面图、剖面图6、辅楼外架平面图、立面图、剖面图第一章、编制说明及依据XX电力调度综合用房建设项目幕墙工程位于XX县XX镇车站南路，工程包括主楼及1#、2#辅楼，4、总建筑面积：35415平方米，其中主楼为22层，外墙装饰面总高109.750米；根据住建部建质200987号文件及省市有关安全管理文件规定，本工程外脚手架工程为文件规定的“危险性较大的分部分项工程”，我公司按文件要求编制外脚手架搭拆施工方案，方案编制依据如下：1、XX电力调度综合用房幕墙工程施工图及相关工程联系单；2、XX电力调度综合用房建设项目幕墙工程施工组织设计；3、住建部建质200987号文件及省市有关安全管理文件规定；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；5、建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；7、碳素5、结构钢（GB/T700）；8、钢管脚手架扣件（GB15381）；9、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）；10、建筑施工脚手架实用手册；11、 PKPM软件12、XXXX装饰有限公司企业标准及安全管理规章制度等。第二章、工程概况XX电力调度综合用房建设项目幕墙工程位于XX县XX镇车站南路，工程包括主楼及1#、2#辅楼，总建筑面积：35415平方米，其中主楼为22层，外墙装饰面总高109.750米；1#辅楼4层框架结构，外墙装饰面总高20.750米；2#辅楼3层框架结构，外墙装饰面总高11.50米；本工程外墙装饰主要采用石材幕墙、玻璃幕墙、铝板幕墙、点式玻璃、铝合金门窗等，各种幕墙施工6、面积约33400平方米；工程质量标准：确保南湖杯，争创钱江杯；工期要求：240天。主体结构由XX精工世纪建设工程有限公司施工总承包完成，幕墙施工图由XX大学建筑设计研究院设计，工程建设单位为XX县供电局，由XX东南建设管理有限公司监理，XX县建筑工程安全监察站进行安全监督。本工程主体结构施工已由总包单位完成，外架采用悬挑脚手架，目前20层以上有悬挑脚手架，20层以下无脚手架，但现有脚手架不能满足我们幕墙施工要求；必须根据幕墙装饰要求，在原有外架搭设基础上重新进行外架设计。根据外墙装饰施工需要，本工程脚手架搭设主要有6个部分组成：1、主楼外立面幕墙装饰脚手架；2、主楼屋面构架立面装饰脚手架；3、7、主楼北立面观光电梯点玻幕墙装饰外脚手架；4、主楼休息大厅12层内装饰满堂脚手架；5、1#辅房立面幕墙装饰脚手架；6、2#辅房立面幕墙装饰脚手架。第三章、施工计划第一节、施工进度计划为确保本工程幕墙装饰工期能在240日历天内如期完成，如何快速完成施工脚手架是关键，必须加大人、财、物的投入，发挥我公司企业的管理优势、加快外架工程的施工速度，使幕墙装饰工程提前全面铺开施工，使工程在确保质量优质的前提下，如期竣工并交付使用。在施工总体安排上，对于主楼施工的进度，直接关系整个工程的施工工期，在施工顺序上，先考虑搭设主楼的外架和观光电梯脚手架，再搭设主楼屋面脚手架，在主楼大面完成后，再分别搭设1#、2#辅8、楼脚手架。具体施工安排详施工进度控制计划表。第二节、施工材料设备计划对本工程所需的钢管、扣件、型钢、脚手片、安全网等施工材料和机械设备，我们将严格按照有关文件租赁、采购，对合格供应商的要求，根据施工需要编制材料计划，并把计划递交给监理公司审核，核验后方可采购。所有材料进场都必须有合格证书和相应的质保书，并且所有的相关资料须经监理公司认可。为理顺材料和设备申请、验收、保管、使用等方面的关系，保证工程所需材料和设备的质量，特制定材料和设备管理规定如下：1、材料和设备的计划与采购（1）项目材料员须根据已批准的施工进度计划，编制分批材料和设备计划，须注明名称、规格、数量及大致进场日期，有特殊质量要求的9、材料必须预以注明，上报项目经理部审核，经确认后可按计划采购。（2）材料员根据经审批的材料计划和设备计划与合格分承包方签订材料购销合同。（3）如在合格分包承包商之外建立供应单位，须由项目经理提出书面报告工程处经理，待对分承包方评审合格后方可签订合同。为确保工程的进度和质量，必须加大周转材料的投入。配足外架钢管，以确保施工进度的如期完成，具体见主要周转材料投入计划。材料名称单位数量钢管吨900扣件万只12.5型钢吨35脚手片片5000安全密目立网平方米34000安全密目平网平方米1500注：开工后按需进场，可根据施工具体情况作适当调整2、验收（1）项目材料员在验收各种材料和设备时，应先核验各种质保10、资料，包括质保书或出厂合格证明及生产许可证、准许证的复印件等。（2）对需复试材料的验收：钢管、扣减、进场时，应先检验出厂证明，经检验合格后，再验收材料。复试合格后方可使用。检验不合格通知供货商立即退货。（3）项目材料员及时收集登记各种质保资料，并且应注明各种进场材料的状态情况，分为未检测、检测合格、检测不合格四种。（4）进场物资凭证必须齐全有效，实物必须与送货凭证所列的品名规格、数量、质量相符。（5）对凭证不全、质量不符规定的材料，应另行隔离堆放，同时应及时通知对方，在三天内处理完毕。第四章、脚手架主要搭设方法及检查验收第一节、外脚手架搭设方案设计一、主楼外架搭设方案本工程主楼总高度109.711、5米，根据主楼的结构及建筑物立面特点，并利用总包单位主体施工外架搭设时，外挑架的位置及吊环，装饰外脚手架搭设采用悬挑式双排扣件式钢管脚手架和落地式钢管脚手架。具体拟定搭设方案如下：（1）落地架部分：外架1-10层总高41.000米，采用双立杆落地式钢管扣件脚手架，共搭设23步，立柱纵距1.50米，步高1.80米，架宽1.00米，采用双立杆高度24米，以上为单立杆到41.000米。考虑到外墙立面幕墙的施工，内立杆离墙500 mm。（2）悬挑架部分： 11层楼面以上为挑架子，采用 16b 槽钢外挑架，选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。挑架立杆间距即槽钢间距112、.50m，步高1.85m，里杆间距墙500 mm,内外立杆横距即架宽1.0m。分四段外挑：第一挑：11层16层楼面，标高：41.10m60.60m (总高度19.20m)， 为11步一挑；第二挑：16层21层楼面，标高：60.60m80.10m (总高度19.50m)， 为11步一挑；第三挑：21层楼面以上部分，标高：80.10m98.50m (总高度19.550m)，为11步一挑；顶排护栏翻高1.50米。第四挑：局部98.50m以上部分，标高：98.50m109.75(总高度12.7500m)，为7步一挑；顶排护栏翻高1.50米。根据规范JGJ130-2002J84-2002表，脚手架与建筑13、物连墙杆采用刚性拉结，按水平方向三跨（小于4.8米），垂直方向2步设一拉结点（拉结点相互错开），设在结构楼层或砼柱上。转角1米内和顶部80cm内拉结加密； 装饰施工过程中，拉结点也须满足要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠有效的临时拉结，以确保外架安全可靠；二、主楼屋面构架脚手架搭设方案本工程主楼大屋面结构标高为87.90米，构架设计图纸要求，在大屋面上设有10个不同标高的构筑物，间隔2.80米，高度分别为（以屋面高起）18.50米、15.0米、11.50米、8米、4.50米，根据主楼屋面的构筑物立面特点，装饰外脚手架搭设分别采用不同高度的落地式钢管满堂脚手架。其中构筑物高度1814、.50米处，满堂架搭设高度16.20米，设计满堂架立柱间距1.501.2 0米，步高1.80米，架宽5.00米。架子共搭设9步。边立杆离墙500mm。构筑物高度15.0米处，满堂架搭设高度13.50米，设计满堂架立柱间距1.501.20米，步高1.80米，架宽1.20米。架子共搭设8步，边立杆离墙500mm。构筑物高度18.50米处，满堂架搭设高度16.20米，设计满堂架立柱间距1.501.20米，步高1.80米，架宽1.20米。架子共搭设9步，边立杆离墙500mm。构筑物高度11.50米处，满堂架搭设高度10.0米，设计满堂架立柱间距1.501.20米，步高1.80米，架宽1.20米。架子共15、搭设6步，边立杆离墙500mm。构筑物高度8.0米处，满堂架搭设高度6.5米，设计满堂架立柱间距1.501.20米，步高1.80米，架宽1.2米。架子共搭设4步，边立杆离墙500mm。构筑物高度4.50米处满堂架搭设高度3.6米，设计满堂架立柱间距1.500.80米，步高1.80米，架宽1.80米。架子共搭设2步，边立杆离墙500mm。整个脚手架必须在架体的内部支架设置剪刀撑，采用中483.5钢管进行扣件式连接作刚性侧向约束，按每5.40米间隔由底至顶连续设置，剪刀撑斜杆与地面倾角设置为45度-60度。剪刀撑斜杆接长采用搭接连接，搭接长度大于1米，采用不少于3个旋转扣件固定，扣件中心距杆端1016、cm。具体屋面满堂架搭设布置详附图。三、主楼北立面观光电梯外架搭设方案本工程主楼北立面观光电梯高90.0米，点玻幕墙装饰外脚手架搭设采用双立杆落地式钢管扣件脚手架，共搭设50步，立柱纵距1.50米，步高1.80米，架宽1.00米，采用双立杆高度66米，以上24米为单立杆到顶。考虑到外墙立面幕墙的施工，内立杆离墙500 mm。电梯内架搭设与外架相同，采用双立杆落地式钢管扣件脚手架，共搭设50步，立柱纵距不大于1.50米，步高1.80米，架宽1.00米，双立杆高度66米，以上24米为单立杆。考虑到脚手架立杆底部荷载的均匀传递，采用18号槽钢通长垫脚。外脚手架与建筑物连墙杆采用刚性拉结，按水平方向三17、跨，垂直方向2步设一拉结点（拉结点相互错开），设在结构楼层或砼柱上。四、主楼休息大厅12层满堂架搭设方案工程主楼(8)(16)/（H）（2/J）部位，休息大厅12层为中空，大厅墙面及顶棚总高7.5米，施工脚手架需要搭设总高6.00米，采用扣件式钢管脚手架，架子分二部分搭设即墙面施工架子和顶棚施工的满堂架，其中墙面施工脚手架设计立柱间距1.60米，步高1.80米，架宽1.00米。架子共搭设4步，立杆离墙500mm，操作层上面满铺脚手片，以便墙面装饰施工。顶棚施工采用搭满堂脚手架，架子立杆间距为1.601.60米，步高1.80米，共搭设4步，与墙面施工架连通，形成一个整体，以确保架体的稳定性。顶排18、水平横杆间距300mm，上面满铺脚手片。整个脚手架必须在架体的内部支架设置剪刀撑，采用中483.5钢管进行扣件式连接作刚性侧向约束，按每5.40米间隔由底至顶连续设置，剪刀撑斜杆与地面倾角设置为45度-60度。剪刀撑斜杆接长采用搭接连接，搭接长度大于1M，采用不少于3个旋转扣件固定，扣件中心距杆端10cm。具体满堂架搭设布置详附图。五、1#辅楼外架搭设方案本工程1#辅楼为4层框架结构，外墙装饰面总高20.750米；根据主楼的结构及建筑物立面特点，装饰外脚手架搭设采用落地式钢管脚手架。搭设高度21.60米，外架立柱纵距1.60米，步高1.80米，架宽1.20米。共搭设12步，顶排护栏翻高1.5019、米。内立杆考虑外装饰离墙500mm，有搁板、遮阳板等处内立杆离墙大于500mm（拉通），拉通后内立杆空隙大于500mm的要求采用立柱拼搭与外架连接，步高同外架（属外架一部分）。根据规范JGJ130-2002J84-2002表，脚手架与建筑物连墙杆采用刚性拉结，按水平方向三跨（小于4.8米），垂直方向2步设一拉结点（拉结点相互错开），设在结构楼层或砼柱上。转角1米内和顶部80cm内拉结加密；六、2#辅楼外架搭设方案本工程2#辅楼3层框架结构，外墙装饰面总高11.50米；根据主楼的结构及建筑物立面特点，装饰外脚手架搭设采用落地式钢管脚手架。搭设高度13.0米，外架立柱纵距1.60米，步高1.80米20、，架宽1.20米。共搭设7步，顶排护栏翻高1.50米。内立杆考虑外装饰离墙500mm，有搁板、遮阳板等处内立杆离墙大于500mm（拉通），拉通后内立杆空隙大于500mm的要求采用立柱拼搭与外架连接，步高同外架（属外架一部分）。根据规范JGJ130-2002J84-2002表，脚手架与建筑物连墙杆采用刚性拉结，按水平方向三跨（小于4.8米），垂直方向2步设一拉结点（拉结点相互错开），设在结构楼层或砼柱上。转角1米内和顶部80cm内拉结加密；第二节、外脚手架施工工艺技术一、外架搭设工艺流程及顺序：1、 落地式脚手架搭设工艺及顺序；搭立杆装纵向水平杆并与立杆扣紧装第一步横向水平杆安第二步纵向水平杆装21、第二步横向水平杆加设临时斜撑杆，上部与第二步纵向水平杆加紧安第三、四步纵横水平杆，安连墙件及拉结点加设剪力撑铺脚手片安防护栏杆（上栏杆、中栏杆），挡脚板、防护网安装下一步。2、 型钢挑架式脚手架搭设工艺及顺序：在楼面上预埋16的悬挑抱箍钢筋(在剪力墙区域需预埋铁板埋件)安装槽钢架在槽钢梁上进行放样、焊起脚钢筋(以防外架侧滑)搭立杆装纵向水平杆，并与立杆扣紧装第一步横向水平杆安第二步纵向水平杆装第二步横向水平杆加设临时斜撑杆，上部与第二步纵向水平杆扣紧安第三、四步纵横水平杆，安连墙件及拉结点加设剪力撑铺脚手片安防护栏杆（上栏杆、中栏杆）、挡脚板、防护网安装下一步。二、外架搭设的方法及技术措施：122、立杆基础的技术措施： 钢管脚手架基础要求平整夯实（基础地基承载力大于80KN/M2），砼硬化（C20砼，15cm厚），落地钢管立杆垂直放在砼地坪上，设纵横相连扫地杆； 立杆基础外侧设置截面大于2020cm的排水沟，设钢筋搁栅盖板并在外侧设80cm宽以上的砼路面； 当立杆基础不在同一高度时，处理方法按规范JGJ130-2001、J84-2001条执行；外架应设避雷装置，每个单位工程外架设四点（设在工程四角）避雷接地，要求接地电阻小于10欧姆。（避雷接地设置可利用工程接地）。2、立杆设置的技术措施： 外架立杆间距按设计方案不大于1.5米和1.60米设置； 相邻立杆的接头不应设置在同步内。同步内隔23、一根立杆的两个相隔接头的高度方向错开的距离应大于50cm；各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。 顶层顶步立杆若采用搭接连接(其余各层各步必须采用对接扣件连接)，搭接长度应大于1M，用不少于2个旋转扣件固定，扣件中心距杆端10cm；2、剪刀撑设置的技术措施： 脚手架外侧从端头开始，按5跨角度4560上下左右连接设置剪刀撑,并延伸到顶部大横杆以上。 剪刀撑斜杆接长采用搭接连接，搭接长度大于1M，采用不少于3个旋转扣件固定，扣件中心距杆端10cm。3、脚手板铺设的技术措施： 外架脚手片铺设在操作层及操作层的上下层、底层、顶层及中间至少一层，每层脚手片均需满铺。 满铺层脚手片必须垂直墙面横向24、铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效防护措施； 脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点。要求绑扎牢固、交接处平整，无探头板。脚手片应完好无损，破损的要及时更换。4、防护栏杆设置的技术措施： 脚手脚外侧应用标准密目网全封闭，密目网必须是建设主管部门认证的合格产品，密目网应固定在脚手架外立杆里侧，用不小于18#铅丝双股并联绑扎； 脚手架外侧自第二步起必须设1.2M高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9M和1.3M。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2M高的防护栏杆和30cm高踢脚杆；5、横杆设置的技术措施： 外架子按25、立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，确保安全受力； 小横杆两端各伸出立杆净长度不少于10cm，并应尽量保持一。6、杆件搭接的安全技术措施： 钢管脚手架立杆采用对接（顶层顶步除外），大横杆（水平杆）和其它杆件可以对接和搭接，搭接长度不小于1M，且用三个旋转扣件固定（剪刀撑可用2个扣件）； 相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。7、架体内封闭措施： 施工层及以下每隔3步和底排、内立杆与建筑物之间应进行封闭（里立杆距墙体净距小于20cm的）； 脚手架的架体里立杆距墙体净距大于50cm的，应层层满铺站人片封闭。里立杆距离空隙大于500的，要求内立柱空隙封闭采用立26、柱拼搭与外架连接，步高同外架（属外架一部分）。8、脚手架材质要求： 严禁将外径48mm（壁厚3.5mm）与51mm（壁厚3.0mm）的钢管混合使用； 钢管表面应平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管应有出厂合格证的A3钢管。搭设架子前应进行保养、除锈并统一涂色，颜色应力求环境美观； 扣件应符合建设部钢管脚手扣件标准要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm；三、外架的拆除的方法及技术措施： 1、拆除脚手架前的准备工作： 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体27、系等是否符合脚手架构造要求，做好脚手架拆除前的加固工作； 根据施工要求确定脚手架拆除顺序和脚手架临时稳定措施； 应由施工员对拆除作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续，同时要求班组长每天对作业人员进行班前安全交底，记入班组安全活动记录台帐； 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。 2、外脚手架拆除的工艺流程及顺序 外脚手架在完成外墙装饰，并经验收合格后拆除。拆除时顺序循“后搭先拆，先搭后拆”的原则，脚手架拆除顺序为：安全网挡脚板扶手栏杆剪刀撑櫊栅横向水平杆（小横杆）纵向水平杆（大横杆）立杆。 拆除外架前，对参与拆除的施工人员进行安全、质量和外装饰保护等措施的交底。拆除脚手架要由上而下一步步进行，做28、到一步一清，不可二步或二步以上同时拆除。拆下钢管、扣件等材料要及时运至地面，分类堆放。拆架前应对脚手片上的垃圾、杂物等清除干净，无法消除的可从脚手架内侧向下倾倒，拆除时严禁向下抛掷物品。随着脚手架的向下拆除，应做好产品保护工作，对外墙装饰面及窗及时做好清洁和保护工作。拆架时，下部的出入口必须停止使用，在建筑物周围设明显瞥示标志并派专人监护。 当每天拆除脚手架告一段落时，必须对未拆除的脚手架进行检查，发现异常情况及时整改，确认一切均安全后方可离岗。四、脚手架的检查与验收 本工程外脚手架考虑到施工情况，需分段进行验收，验收合格后，方可投入使用。1、外脚手架的验收工作：(1)把好验收关。搭设过程中的29、架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。 验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。(2)工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。(3)基础、卸荷措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全，技术、施工、使用等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。2、外脚手架子的使用及管理(1)使用按1kNm2考虑，因此架子上不准堆放成批材30、料，零星材料可适当堆放。(2)外架必须做好封层工作，以保证高处作业人员的安全。(3)架子搭好后要派专人管理，未经安全科同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。(4)架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。(5)雨后要检查架子的下沉情况，发现地基沉降或立杆悬空要马上用木板将立杆楔紧。(6)在入级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要防滑措施。(7)外架实行外挂立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。(8)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土轴送管等支撑固定在脚手架上，严禁31、任意悬挂起重设备。第五章、施工质量、安全保证措施第一节、脚手架施工组织保障机构本工程的外架搭设总高度大于100米，属危险性较大的分部分项工程，对此公司及项目比较重视，特成立施工领导小组对此外架进行全过程监控，了解施工过程中的动态，确保施工安全。领导组由施工项目经理罗锋担任组长，对脚手架施工安全全权负责。在施工过程中，项目部自始至终掌握着工程的每个环节和动态，定期或不定期召开安全会议，及时有效的解决施工中的各类安全问题。在组织上确保工程目标的实现。 表-1派驻现场工程技术、管理人员汇总表序号姓名本工程拟任岗位职称岗位证书号码主要责任1罗锋项目经理工程师0730830126工程总负责2屠宗理技术负32、责人工程师062723工程施工技术负责3任炎林施工员助 工330450110800531生产经理兼施工管理4吕仕平质检员助 工330450410800085现场质量管理5任国军专职安全员助 工330450510600256现场安全管理6徐建苗专职安全员助 工330450510700368现场安全管理7丁锋资料员助 工330450710800128资料整理8屠小锋材料员助 工330450310600017工程材料采购XX电力调度综合用房建设项目幕墙工程项目管理网络图项目经理：罗锋技术负责人：屠宗理安全负责人：任国军施工员：任炎林安全员：任国军安全员：徐建苗质量员：吕仕平材料员：屠小锋内装饰班长：33、外架子班长：外装饰班长：各操作班组第二节、脚手架施工质量、安全技术措施一、钢管、扣件质量的专项管理本过程脚手架钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的A3钢管，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管应有出厂合格证及出厂质量检验报告和现场对钢管质量的复验报告，钢管质量和钢管检验方法应符合现行国家标准（GB/T228）金属拉伸试验方法的有关规定。扣件应有生产许可证、质量检测单位的测试报告及产品合格证，现场应有对扣件质量的复验报告。对钢管扣件质量的抽样方法和检验标准参照（GB15831）的规定执行。钢管、扣件使用管理除按相关规范、标准执行外，还必须参照省市建设管理部门最近发的相应文件34、执行。项目部对进场的钢管、扣件必须按规定进行验收和检验（复验），加强对钢管、扣件的管理，以确保模板支模架的安全。同时现场配备力距扳手，游标卡尺等检测工具，以方便现场的检验工作。二、施工安全技术交底1、交底人员及要求 （1）脚手架施工前，由项目技术负责人根据本施工方案、相关规范以及公司的技术要求，对项目部全体管理人员、施工班组长进行安全、技术、质量的全面交底，交底双方必须履行交底签字手续。 （2）项目部管理人员应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。2、交底内容 （1）交底内容中应包括脚手架搭设时的具体技术要求，如立杆间35、距、排距、竖向剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范围。构造加强措施及构造节点等，防止操作班组误读方案造成脚手架的错误搭设。（2）交底内容中还应包括脚手架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施工要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。三、脚手架施工安全技术措施 在外脚手架的搭设以及拆除施工过程、日常检查、管现的过程中必须做好安全生产及文明施工的相关要求。 在下达外脚手架施工任务时，必须做好及达到以下要求，以确保外脚手架的质量、安全生产和文明施工的相关要求。1、对外架施工作业人员素质的要求（1）高处作业人36、员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。（2）责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。（3）明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。(4)操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。(5)作业人员应定期进行体检(每年体检一次)。(6)作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所37、用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。2、劳保用品(三宝)要求(1）安全帽1）安全帽必须使用建设部认证的厂家供货，无合格证的安全帽禁止使用。2)安全帽必须具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中必须正确佩戴，安全帽使用期为2.5年。(2)安全带1）采购安全带必须要有劳动保护研究所认可合格的产品。2)安全带使用2年后，根据使用情况，必须通过抽验合格方可使用。3)安全带应高挂低用(架子工除外)，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，耍选择在牢固构件上悬挂。4)安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。(3)安全网1)安38、全网的技术要求必须符合CB5725-85规定，并需具备产品生产许可证、质量合格证、以及准用证后，方准进场使用。工程使用的安全网必须由公司认定的厂家供货。安全网刚做平网，其规格为绿色密目安全网1.8m6m，用作内挂立网。2)安全网在存放使用中，不得受有机化学物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。3)安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。3、对施工操作中时常发生的问题的措施 严禁抛扣件等物，上部施工时，地面应有专人警戒护守。 严禁大雨大雪天悬空高处作业和夜间作业。施工过程中发现安全设施有隐患和缺陷，39、务必及时处理或停工，并汇报项目管理人员，采取有效措施立即进行整改。脚手架的拆除必须做到：“先搭后拆、后搭先拆”的原则；施工人员应互相配合，服从项目管理人员的指挥。四、脚手架验收l、脚手架安装完毕后须由公司安全技术部门组织进行验收，脚手架的验收依据为本施工方案、相关的规范要求以及公司的相关技术要求，验收检查后办理相关手续和验收记录。 （1）、原材料的材质，对钢管、扣件、脚手片等的材质外观质量、检测报告进行检查；（2）、脚手架设置情况，包括基础、立杆间距、水平杆连接、剪刀撑的设置：（3）、脚手架横杆荷载状况；（4）、立杆的垂直度、水平加固杆、扫地杆、剪刀撑、抛撑及水平侧向约束构造的配置情况；（5）40、扣件紧固力矩。 2、项目部由项目经理和技术负责人对脚手架验收后，报公司由公司技术负责人带队进行验收，成员包括安全、技术、质量管理人员，组织对脚手架进行验收。 3、公司验收通过后，报监理及建设单位组织专家进行验收，验收通过后，方可进行下一步的施工。 4、各级部门验收完成后，应出具书面验收意见书，验收意见书包括验收过程中发现的问题、整改的具体要求和措施；参加验收人员和整改责任人均应履行书面签字手续。整改完成后，整改责任人必须报验收人员，进行复查，复查通过后，方可进入下一道程序。五、脚手架搭设和使用期间的检查和检测措施 本工程主楼为22层，外墙装饰面总高109.750米；高层建筑外架施工存在许多危险41、因素，在脚手架搭设和使用中，必须每天对脚手架的搭设进行日常检查和检测，公司应经常性的进行检查。 在搭设过程中，检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合。如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。项目部及公司的检查，应由项目经理和公司技术负责人带队，以保证检查的权威性。在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字责任手续。外脚手架的使用、拆除的过程的每个阶段也需进行检查；定期检查脚手架的杆件设置和连接，构造是否符合要求。底座是否松动、立杆是否悬空，扣件是否松动。检查安全防护措施是否符合要求。外架的检测42、工作由项目安全员负责，指定专人用经纬仪、水准仪等一起检测立杆的沉降与垂直度的偏差，记录在案，发现沉降与垂直度的偏差过大现象，及时向项目经理发出警报；当作业层上施加荷载前、搭设完后，遇到大风、大雨、台风等恶劣天气前后均需对外架进行检查；以把外架上的安全隐患消灭在萌芽状态。六、危险源辨识及管理措施针对本工程脚手架在施工过程中的安全性，必须对整个施工过程中会可能出现的危险源进预测，对这些危险源进行辨识并采取相应的管理措施进行预防，以确保整个脚手架施工的安全。经过危险源的辨识后，发现主要危险源存在以下几个方面： （1）钢管、扣件等材料的材质不符合规范要求。 （2）施工现场没有按方案要求搭设脚手架。 （43、3）操作人员未经培训且无证上岗。（4）没有对操作人员进行安全技术交底。（5）操作人员违章作业。项目部针对本工程施工过程的以上危险源，应采取以下管理措施：（1）针对钢管、扣件等材料的材质不符合规范要求。项目部应严格按照公司的物资采购管理办法；材料采购前，应在审核材料的供方单位，特别的主要材料进场后，按照相关规范对材料进行抽样检测，检测合格后，方可使用。 （2）针对施工现场没有按方案要求搭设脚手架。项目部在搭设前，根据本施工方案对施工班组及操作人员进行详细的交底。特别是本工程外架的特殊要求，在搭设及幕墙施工过程中，项目部加强每天的日常检查工作，根据方案对现场搭设实际情况进行检查，如有偏差，及时进行44、纠正。 （3）针对操作人员未经培训且无证上岗。对操作人员进行考核，使用具有登高作业资格证书的作业人员进行脚手架搭设。在搭设前对操作人员进行操作培训工作。（4）针对没有对操作人员进行安全技术交底。在脚手架搭设前对操作人员做好三级安全教育，由公司技术负责人根据本施工方案。相关规范以及公司的技术要求，对项目部全体管理人员、施工班组长进行安全、技术、质量的全面交底，并履行签字手续。项目部管理人员应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，并履行签字手续。（5）针对操作人员违章操业。项目部在搭设前，对施工班组及操作人员进行作业交底，交底内容应包括违章作业内容及相45、应的处罚措施。在搭设过程中，加强日常检查，发现操作人员有违反相关安全制度、安全制度的情况及时进行制止并处罚。高层建筑外挑架施工具有相对危险性，项目部在施工前，准备好一定的抢险、急救物资；并在现场职工中组织一支抢险应急队伍，组织相应的应急响应预案：在日常施工中，如有严重安全隐患出现，应立即将施工人员全部撤离现场。七、施工应急援救预案1、应急预案的组织措施：XX电力调度综合用房建设项目幕墙工程位于XX县XX镇车站南路监察院对面，其中主楼为22层，外墙装饰面总高109.750米；高层建筑外架施工存在许多危险因素，具有发生高空坠落、坍塌等重特大事故的危险，因此施工现场成立应急预案领导小组，负责重特大事46、故的救援处理工作。应急预案领导小组及其人员组成：职 员姓 名联 系 电 话备 注组 长罗锋报 警 员任国军抢险抢修组任炎林技术支持组屠宗理通讯联络员丁锋物质调度员组屠小锋消防保卫组徐建苗善后处理组罗锋2、应急组织的分工职责：组长职责：决定是否存在或可能存在重大紧急事故，一旦发生重特大事故，立即启动应急于案，组织有关人员应急救援，并亲临一线指挥抢救工作，控制现场，疏散人员，尽量减少人员伤亡和财产损失，并立即向上级报告，必要时争取社会救援。（1）查核和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（2）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能47、得到足够的重视；（3）在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；（4）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。通讯联络组员职责：（1）重特大事故发生后，第一时间及时向领导报告，并以最快速度上报公司及上级有关部门；（2）及时向救援机构用电话求助，医疗救助电话120，火灾救助电话119，也可拨打110电话求助，紧急救助电话应讲清事故地点、方位、周围的标志建筑物及交通路线，以便救助单位能在最短时间赶到事故现场，以减少人员伤亡和财产损失。伤病员送往就近医院诊治。物资调度组职责：（1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给；（2）提供合格的48、抢险抢修或救援的物质及设备。技术支持组职责：（1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施；（2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施；（3）修订实施中的应急方案和措施存在的缺陷；（4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料；（5）参于事故的调查分析，提出正确的数据和资料，以便得出发生事故的真正原因，并提出防范事故的有效措施，写出事故结论报告。消防保卫组职责：（1）事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序。（2）保护现场，设置事故现场警戒线、设立岗位 ，疏散人员，指导群众自我保护，防止事故扩大和二次伤害，维持工地内抢险救护的正常运作；（3）保持抢险救援通道49、的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入；（4）保护受害人财产；（5）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。抢险抢修组职责：（1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进；（2）寻找受害者并转移至安全地带；（3）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害；（4）抢险抢修或救援结束后，对结果进行复查和评估；善后处理组职责：（1）对受伤者送往医疗机构后指定专人照看和护理；（2）对受伤者家属的接待，安排食宿，进行慰抚，并会同有关部门制定抚恤方案。3、应急预案的技术措施：物资准备：（1）施工现场常备急救用小车一辆，以备救援伤员之用；（2）常备一般防救护用品如安全带、安全帽、50、安全网、防护网等；（3）救护担架1付、医药箱1个及常用的救护药品等；（4）高大脚手架施工过程中，切割机、千斤顶、钢管以及机械设备，万一出现险情，可立即抢救。技术准备：（1）、重特大事故抢险和人员疏散演习：（2）脚手架的搭设和拆除，制订完善的专项方案，经上级技术部门审批后严格执行，并在执行中检查督促。（3）加强现场管理，禁止材料乱堆乱放，保证道路畅通。4、高处坠落、坍塌事故处理程序：当高处坠落或坍塌事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告项目经理；项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落或坍塌事故发生后，应立即向项目经理报告事故，项目经理应立即启动高处坠落、坍塌事故应急响应程序：抢救组组织项51、目职工自我救护队伍进行施救；包括：组织抢险人员保护现场、抢救伤员，对伤者心肺复苏抢救、创伤性出血临时包扎，骨胳错位时临时包扎、固定，组织将伤者转移至地面或保持运输道路通畅、运输车辆准备等，尽最大可能减轻伤者的伤害程度；联络组组长负责向当地医疗卫生（120）、电力部门电话报告事故发生的种类、受伤人员数量、事故详细地点，有条件时指挥组准备车辆运送伤员至就近医疗单位；项目指挥部指挥负责向所属公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；应启动集团公司应急响应程序的，同时直接向集团公司工程管理处报告；医疗人员到达或到达医疗单位后，项目抢救组负责人、其他陪护人员必须将事故发生的情况、可能产生的后果尽可能详细的52、告知医疗人员，以利于医疗人员尽快全面了解病情，展开检查、救治工作。 保护事故现场。当事人被送入医院接受抢救后，即指令善后组到达事故现场：. 做好与当事人家属的接洽善后处理工作；. 按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。第六章、文明施工措施第一节、工程文明施工管理目标及管理措施本工程文明施工的目标为确保文明施工创“标化”工地，为此，必须使本工地建成整洁、卫生的花园式工地，所有出入车辆经过清洗干净后出场，并安排专人分工负责打扫路面，使场内道路自始自终在整个施工期间内均处于整洁卫生状况。二、现场文明施工措施 （1）进场材料严格按场布图指定位置进行规范堆放。（2）现场材料员必须认真做好材料进场53、的验收工作（包括数量、质量、质保书），并且做好记录（包括车号、车次、运输单位等）。（3）施工现场的场容管理，必须实施划区域切块包干，责任管理，责任区域必须挂牌示意。（4）项目严格对施工班组进行落手清考核工作，每月考评，做到奖优罚劣。确保落手清工作做到随做随清，谁做谁清。（5）操作层面要求做到层层清，项目要派专人监护清扫，做好监控记录，保持楼层面安全、整洁。（6）现场建筑垃圾必须采用围护堆放，做到及时处理外运，保持现场文明、整洁。二、现场卫生管理措施 （1）制定施工现场卫生管理、检查、评比考核制度。教育员工遵守“十不”规范。现场每个施工人员必须由其施工队伍负责进行文明施工标化管理的教育，提高思想54、觉悟。必须做到文明施工、文明操作、互相团结友爱、互相帮助、发扬风格、制止不良习气。 （2）现场标化管理必须严格遵守部颁标准来进行管理，定期对照考核。（3）场容生活卫生管理必须严格遵守部颁标准。材料堆放必须按场布图严格堆放，严禁乱堆、乱放、混放。特别是严禁把材料堆在围墙、广告牌后，以防受力造成倒塌等意外事故的发生。第二节、环境保护管理措施为体现我公司环保施工的新理念，营造良好的施工环境，展示公司施工现场的新风貌。我公司将采取有力的环境保护措施，将施工对周围环境的影响降低到最低程度。一、工作目标我们将建立环境管理体系，制定环境方针、环境目标和环境指标，配备相应的资源，遵守法规，预防污染，节能减废，55、力争达到施工与环境的和谐，创建环境保护工作先进达标现场。本工程中，我们将重点控制外架清理、外架拆除时对大气污染废弃物管理和自然资源的合理使用者等。在制定控制措施时，考虑对环境影响的范围、影响程度、发生频次、社区关注程度、法规符合性、资源消耗、可节约程度等。二、组织管理在项目经理部建立环境保护体系，明确体系中各岗位的职责和权限，建立并保持一套工作程序，对所有参与体系工作的人员进行相应的培训。现场由项目经理挂帅，由项目技术负责人具体协调，下设文明施工管理员专职负责具体协调工作，生产、技术、质量、安全、消防等积极配合，同时要加强对操作人员的教育与培训。三、工作制度每半月召开一次“施工现场环境保护”工56、作例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每半月组织一次由各施工单位施工现场环境保护管理负责人参加的联合检查，根据检查情况按施工现场环境保护管理检查记录表评比打分，对检查中所发现的问题，开出“隐患问题通知单”，各施工单位在收到“隐患通知单”后，应根据具体情况，定时间、定人、定措施预以解决，投标人项目经理部有关部门应监督落实问题的解决情况。四、管理规定项目经理部配置粉尘、噪声等测试器具，对场界噪声、现场扬尘等进行监测，并委托环保部门定期到对包括污水排放在内的各项环保指标进行测试。项目经理部对环境指标超标的项目及57、采取有效措施进行处理。1、防止对大气污染在外装饰施工垃圾清运，采用搭设封闭式昨时专用垃圾道运输或采用容器吊运袋装，严禁随意凌空抛撒，施工垃圾应及时清运用，并适量洒水，减少污染。现场内所有交通路面和物料堆放场地全部铺设混凝土方砖，硬化路面，做到黄土不露天。对运输车要加强防止遗撒的管理，要求所有运输车卸料溜槽处必须装设防止遗撒的活动档板，并必须清理冲水干净后方可出现场。确定车辆出场专用大门，其它大门不准车辆出行，在出场大门处设置车辆清洗冲刷台，车辆经清洗和遮盖后出场，严防车辆携带泥砂出场造成遗撒。3、防止施工噪音污染脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。钢管修理时，禁止使用58、大锤。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音拢民。4、废弃物管理施工现场设专门的废弃物昨时储存场地，废弃物应分类存放，对有可能造成二次污染的废弃物必须单独储存、设置安全防范措施且有醒目标识。废弃物的运输确保不散撒、不混放，送到政府部门批准的单位或场所进行处理、消纳。对可回收的废弃物做到再回收利用。第七章、脚手架搭设劳动力计划第一节、专职安全管理人员的配备本工程在组织实施中，本工程将列为公司重点工程，由公司主要领导直接负责工程全过程的实施59、，充分发挥公司的优势，满足工程对人、材、物、技术和资金各项资源的需要，确保工程的顺利进行。在项目安全管理上，由施工项目经理罗锋对脚手架施工安全全权负责。在施工过程中，项目部配备专职安全员2名，分别由任国军和徐建苗担任，专职安全员直接对脚手架的施工安全进行安全监督，自始至终掌握着工程安全的每个环节和动态，项目经理罗锋定期或不定期召开安全会议，及时有效的解决施工中的各类安全问题。以确保工程施工安全。第二节、架子工特殊工种人员的配备施工劳务人员是工程施工的直接操作者，也是工程质量、进度、安全和施工的直接保证者。为确保工程顺利进行施工，在本工程劳务人员组织时，将安排具有良好的质量、安全意识、技术素质较60、高的，且有类似工程施工经验的操作工人进场施工，施工人员进场前，统一经过公司培训，考核后上岗。 劳 动 力 计 划 表工种按工程施工阶段投入劳动力情况（单位：人）总数主楼外架搭设1#、2#辅楼外架拆除架 子 工202015 20普工班组25251025合计45352545注：劳动力视工程进展情况，可作适当调整。第八章、脚手架的计算一、主楼外架的计算书本工程主楼总高度109.75米，外架1-10层总高41.000米，采用双立杆落地式钢管扣件脚手架，共搭设23步，采用双立杆高度24米，以上为单立杆到顶。悬挑架部分： 11层楼面以上为挑架子，采用 16b 槽钢外挑架，选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗61、拉强度1550MPa，直径15.0mm。挑架立杆间距即槽钢间距1.50m，步高1.80m，内外立杆横距即架宽1.0m。分四段外挑，最大悬挑架高度19.55米，外架设计计算如下:（一）外架1-10层落地架计算（总高41.000米） 1、计算参数: 双排脚手架，搭设高度41.0米，24.0米以下采用双管立杆，24.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.5(考虑市场实际供货情况，钢管壁厚偏薄，计算按483.2)。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时62、考虑1层施工。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.8720。 2、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 (1)均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.667=0.933kN/m大横杆计算荷载63、组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩(2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.106+0.100.933)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.106+0.1170.933)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.270106/4729.0=57.003N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3)挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷64、载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.088+0.9900.667)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.558mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 3、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 (1)荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.065、001.500/3=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/3=1.000kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.000=1.559kN 小横杆计算简图 (2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+1.559 =0.525106/4729.0=111.116N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3)挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配66、的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105113510.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.000=1.133kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1132.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105113510.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.741mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 4、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平67、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； (1)荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.113+1.41.500=2.281kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标68、准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141 NG1 = 0.11441.100+24.0000.038=5.611kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.000+0.500)/2=0.675kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50041.100=0.308kN69、 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.044kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.000/2=1.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到70、，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.872 = 0.343kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.044+0.851.41.500=10.238kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.23.384+0.851.41.500=5.846kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.044+1.41.500=10.553kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.23.384+71、1.41.500=6.161kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3431.5001.800 6、立杆的稳定性计算: 单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。 参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。 （1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，底部N=10.553kN，单双立杆交接位置N=6.161kN；72、 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=6.301cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.621cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10553/(0.19630)=89.242N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值73、，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 f,满足要求! 经计算得到单双立杆交接位置=6161/(0.19450)=72.942N/mm2； 不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算f,满足要求! （2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，底部N=10.238kN，单双立杆交接位置N=5.846kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.80074、=3.118m； A 立杆净截面面积，A=6.301cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.621cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10238/(0.19630)+199000/6621=116.571N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 f,满足要求! 经计算得到单双立杆交接位置=5846/(0.19450)+199000/4729=75、111.203N/mm2； 考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 15.404kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件，满足要求! 8、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 50.64 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.66 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算76、 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!（二）挑架子计算（最大悬挑架高度19.55米）1、计算参数: 双排脚手架，搭设高度19.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5400，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用16b77、号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.90米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。拉杆采用钢丝绳。 2、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 (1)均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活78、荷载的计算值 q2=1.40.667=0.933kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.106+0.100.933)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.106+0.1170.933)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.270106/5080.0=53.065N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）挠79、度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.088+0.9900.667)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.451mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 3、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0380、81.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/3=1.000kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.000=1.559kN小横杆计算简图 (2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+1.559 =0.525106/5080.0=103.438N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (81、3)挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.000=1.133kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1132.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105121900.0)=1.601mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.621mm 小横杆的最大挠度小于1000.082、/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.113+1.41.500=2.281kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架荷载标准值83、 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12519.550=2.440kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.000+0.500)/2=0.675kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.84、50019.550=0.147kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.711kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.000/2=1.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.540 Us 风荷载体型系数85、：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.5400.600 = 0.291kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.711+0.851.41.500=6.239kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.711+1.41.500=6.554kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(86、kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2911.5001.800 6、立杆的稳定性计算 (1)不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.554kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=587、.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6554/(0.19489)=72.142N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! (2)考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.239kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m88、),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6239/(0.19489)+168000/5080=101.811N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求89、! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.401kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件满足要求! 8、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1500mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面积A = 25.15cm2。受脚手架集中荷载 P=6.55kN水平钢梁自重荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m悬挑90、脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=8.402kN,R2=5.706kN,R3=0.065kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.705106/(1.05116800.0)+3.2321000/2515.0=15.189N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 8、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照91、下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(1500.0160.0235.0)=1.54 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.887 经过计算得到强度 =1.71106/(0.887116800.00)=16.45N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 9、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=9.002kN10、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆92、的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.002kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.0009.002/0.850=105.910kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=93、9.002kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=90024/(3.1416502)1/2=11mm 11、锚固段与楼板连接的计算 (1)水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.706kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=57064/(3.1416502)1/2=9mm 水平钢梁与94、楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 (2)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.71kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5706.16/(3.1416181.5)=67.3mm。 (3)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴95、向拉力，N = 5.71kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!二、主楼屋面满堂架的计算书本工程主楼大屋面结构标高为87.90米，构架设计图纸要求，在大屋面上设有10个不同标高的构筑物，间隔2.80米，高度分别为（以屋面高起）18.50米、15.0米、11.50米、8米、4.50米，根据主楼屋面的构筑物立面特点，装饰外脚手架搭设分别采用不同高度的落地式钢管满堂脚手架。以最高18.5米处满96、堂架进行安全计算复核，只要最高满堂架满足安全要求，低于18.5米满堂架均满足安全要求。满堂架搭设高度16.20米，设计满堂架立柱间距1.501.20米，步高1.80米，架宽1.80米。架子共搭设9步。边立杆离墙500mm。 采用的钢管类型为483.5。(考虑市场实际供货情况，钢管壁厚偏薄，计算按483.2)。图 落地平台支撑架立面简图 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图 (1)荷载的计算： 1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.1500.300=0.045kN/m 2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q2197、 = 1.0000.300=0.300kN/m 3)施工荷载标准值(kN/m)： q22 = 1.0000.300=0.300kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.300=0.600kN/m (2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.200.045=0.054kN/m 活荷载 q2 = 1.40.300+1.40.300=0.840kN/m 最大弯矩 Mmax=(0.100.054+0.1170.84098、)1.5002 最大支座力 N = (1.10.054+1.20.84)1.50=1.601kN 抗弯计算强度 f=0.233106/5080.0=45.92N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3)挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.045kN/m 活荷载 q2 = 0.300+0.300=0.600kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.045+0.9900.600)1500.04/(1002.06105121900.0)=0.660mm 纵向钢管的最大挠度小于1500.99、0/150与10mm,满足要求! 2、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.60kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.918mm 最大支座力 Qmax=7.005kN 抗弯计算强度 f=0.720106/5080.0=141.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件100、的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.01kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 （1）静荷载标准值包括以下内容： 1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12516.200=2.022kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.0001.200=0.000kN 3)脚手板自重(kN)：101、 NG3 = 0.1501.5001.200=0.270kN 4)堆放荷载(kN)： NG4 = 1.0001.5001.200=1.800kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.092kN。 （2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001.5001.200=1.800kN （3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 5、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.43kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得102、到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸103、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7501.80=3.663m =3663/15.8=231.864 =0.137 =7430/(0.137489)=110.999N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.500=2.800m =2800/15.8=177.215 =0.228 =7430/(0.228489)=66.675N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系104、数，按照表2取值为1.037； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.037(1.800+20.500)=3.377m =3377/15.8=213.727 =0.160 =7430/(0.160489)=94.966N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!三、主楼北立面观光电梯外架的计算书本工程主楼北立面观光电梯高90.0米，点玻幕墙装饰外脚手架搭设采用双立杆落地式钢管扣件脚手架，共搭设50步，立柱纵距1.50米，步高1.80米，架宽1.00米，采用双立杆高度60米，以上为单立杆到顶。考虑到外墙立面幕墙的施工，内立杆离墙500 mm。采用483.5钢管搭设(考虑市场实际供货情况，钢管105、壁厚偏薄，计算按483.2)。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。脚手架与建筑物连墙杆采用刚性拉结，按水平方向三跨，垂直方向2步设一拉结点（拉结点相互错开），设在结构楼层或砼柱上。 1、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m 荷载的计算值 q1=106、1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 载的计算值 q2=1.40.667=0.933kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) (2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.106+0.100.933)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.106+0.1170.933)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.270106/4729.0=57.003N/mm2 大横杆的107、计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3)挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.088+0.9900.667)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.558mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 2、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形108、。 (1)荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/3=1.000kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.000=1.559kN小横杆计算简图 (2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+1.559 =0.525106/4729.0=111.116N/mm2 109、小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105113510.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.000=1.133kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1132.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105113510.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+110、V2=1.741mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； （1）荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.113+1.41.500=2.281111、kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141 NG1 = 0.11490.000+66.0000.038=12.804kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.000+0.500)/2=0.675kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN112、 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50090.000=0.675kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.604kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.000/2=1.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷113、载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.872 = 0.343kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.214.604+0.851.41.500=19.309kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.24.538+0.851.41.500=7.231kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底114、部立杆的最大轴向压力N=1.214.604+1.41.500=19.624kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.24.538+1.41.500=7.546kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3431.5001.800 5、立杆的稳定性计算: 单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。 参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。 115、（1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，底部N=19.624kN，单双立杆交接位置N=7.546kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=6.301cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.621cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管116、立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =19624/(0.19630)=165.948N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 f,满足要求! 经计算得到单双立杆交接位置=7546/(0.19450)=89.337N/mm2； 不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算f,满足要求! （2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，底部N=19.309kN，单双立杆交接位置N=7.231kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度117、系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=6.301cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.621cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =19309/(0.19630)+199000/6621=193.277N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2118、； 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 f,满足要求! 经计算得到单双立杆交接位置=7231/(0.19450)+199000/4729=127.598N/mm2； 考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 11.728kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件满足要求!四、主楼休息大厅12层满堂架的计算书工程主楼(8)(16)/（H）（2/J）部位，休息大厅12层为中空，大厅墙面及顶棚总高7.5米，施工脚手架需要搭设总高6.00米，采用扣件式钢管脚手架，架子分二部分搭设即墙面施工架子和顶棚施工的满堂架，其119、中墙面施工脚手架设计立柱间距1.60米，步高1.80米，架宽1.00米。架子共搭设4步，立杆离墙500mm，操作层上面满铺脚手片，以便墙面装饰施工。顶棚施工采用搭满堂脚手架，架子立杆间距为1.601.60米，步高1.80米，共搭设4步, 采用的钢管类型为483.5。满堂架计算如下：图 落地平台支撑架立面简图 1、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图 (1)荷载的计算： 1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.1500.400=0.060kN/m120、 2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21 = 0.0000.400=0.000kN/m 3)施工荷载标准值(kN/m)： q22 = 1.0000.400=0.400kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.400+0.000=0.400kN/m (2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.200.060=0.072kN/m 活荷载 q2 = 1.40.400+1.40.000=0.560kN/m 最大弯矩 Mm121、ax=(0.100.072+0.1170.560)1.6002 最大支座力 N = (1.10.072+1.20.56)1.60=1.202kN 抗弯计算强度 f=0.186106/5080.0=36.65N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3)挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.060kN/m 活荷载 q2 = 0.400+0.000=0.400kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.060+0.9900.400)1600.04/(1002.06105121900.0)=122、1.139mm 纵向钢管的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 2、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.20kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=5.192mm 最大支座力 Qmax=5.258kN 抗弯计算强度 f=0.721106/5080.0=141.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑123、移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.26kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 （1）静荷载标准值包括以下内容： 1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1256.000=0.749kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.0001.600124、=0.000kN 3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.1501.6001.600=0.384kN 4)堆放荷载(kN)： NG4 = 0.0001.6001.600=0.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.133kN。 （2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001.6001.600=2.560kN （3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 5、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 4.94kN 轴心受压125、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.800 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至126、模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.8001.80=3.768m =3768/15.8=238.489 =0.129 =4943/(0.129489)=78.298N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.100=2.000m =2000/15.8=126.582 =0.418 =4943/(0.418489)=24.185N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1127、.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.007(1.800+20.100)=2.342m =2342/15.8=148.246 =0.316 =4943/(0.316489)=31.980N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!五、1#、2#辅楼外架的计算书本工程1#辅楼高度20.750米；1#辅楼高度11.50米米；根据辅楼的结构及建筑物立面特点，装饰外脚手架搭设采用落地式钢管脚手架。搭设高度分别为21.60米和13.0米，外架立柱纵距1.60米，步高1.80米，架宽1.20米。共搭设12步和7步，顶排护栏翻高1.50米。内立杆考虑外装饰离墙500mm。以最高21.60米处128、双排架进行安全计算复核，只要较高的1#辅楼外架满足安全要求，低于21.6米的2#辅楼外均满足安全要求。1、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.667=0.933kN/m大横129、杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) (2)抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.106+0.100.933)1.6002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.106+0.1170.933)1.6002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.307106/5080.0=60.376N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3)挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公130、式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.088+0.9900.667)1600.04/(1002.06105121900.0)=1.879mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 2、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 (1)荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0131、.1501.0001.600/3=0.080kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.600/3=1.067kN 荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.080+1.41.067=1.663kN小横杆计算简图 （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+1.663 =0.560106/5080.0=110.259N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算132、值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.061+0.080+1.067=1.208kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1208.1071000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105121900.0)=1.708mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.728mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算: 纵133、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； （1）荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.600/2=0.120kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.600/2=1.600kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.120+1.41.600=2.430kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载134、。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12520.600=2.571kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.600(1.000+0.500)/2=0.720kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.6004/2=0.480kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60020.600=0.165kN 经计算得到135、，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.936kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.6001.000/2=1.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准136、值Wk = 0.70.4500.8400.872 = 0.231kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.936+0.851.41.600=6.627kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.936+1.41.600=6.963kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 137、立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2311.6001.800 5、立杆的稳定性计算: （1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.963kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=138、197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6963/(0.19489)=76.645N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! （2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.627kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.139、1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6627/(0.19489)+142000/5080=100.965N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.582kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件，满足要求!