1、城市公共文化综合体项目坊塔主体工程塔吊布置及基础施工专项方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.制说明及依据31.1编制说明31.2编制依据32.工程概况42.1工程总体概况42.2地质概况43.塔吊选型与定位53.1 塔吊选型与现场定位原则53.2塔吊选型及定位53.3各塔吊起重性能63.5塔吊基础设计74.塔吊基础施工技术措施及质量验收84.1塔吊基础施工时间安排84.2塔吊基础施工准备84.3塔吊基础施工工艺流程84.4塔吊基础施工工艺94.5技术措施及质量验收105. 塔吊穿地下室处理措施112、5.1 地下室底板处理措施：115.2地下室顶板处理措施：115.塔吊基础施工注意事项126.附图136.1塔吊基础定位图及与周边建筑物、勘测孔位置关系136.2塔吊基础设计图：167计算书207.1 1#塔吊基础计算书20一、参数信息20二、作用力的计算201、塔吊竖向力计算202、塔吊弯矩计算20三、塔吊抗倾覆稳定验算21四、地基承载力验算21五、基础受冲切承载力验算22F1 0.7hpftamho22六、承台配筋计算231.抗弯计算232.配筋面积计算237.2 2#塔吊基础计算书24一、参数信息24二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算241、塔吊竖向力计算242、塔吊弯矩计算25三、塔吊抗3、倾覆稳定验算25四、地基承载力验算25五、基础受冲切承载力验算26F1 0.7hpftamho26六、承台配筋计算271.抗弯计算272.配筋面积计算277.3 3#塔吊计算书28一、参数信息28二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算281、塔吊竖向力计算282、塔吊弯矩计算29三、塔吊抗倾覆稳定验算29四、地基承载力验算29五、基础受冲切承载力验算30F1 0.7hpftamho30六、承台配筋计算311.抗弯计算312.配筋面积计算327.4 4#塔吊计算书32一、参数信息32二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算331、塔吊竖向力计算332、塔吊弯矩计算33三、塔吊抗倾覆稳定验算33四、地基承载力验4、算33五、基础受冲切承载力验算34F1 0.7hpftamho35六、承台配筋计算351.抗弯计算352.配筋面积计算361.制说明及依据1.1编制说明本方案为塔吊布置及基础施工专项方案，塔吊的安装和拆除另行单独编制专项方案。1.2编制依据（1）xx市公共文化综合体项目坊塔主体工程设计图纸；（2）xx公共文化综合体项目北区地块地质勘察资料；（3）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB502022002）；（4）混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）；（5）建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2001)；（6）xx科技发展股份有限公司生产的QTZ400（TC7052）、QTZ25、50（TC7525-16D）、QTZ160（TC6517B-10E）、QTZ160（TC7013-10D）塔机安装使用说明书；2.工程概况2.1工程总体概况xx坊塔项目位于xxxx新城A地块，坊塔项目主要包括坊塔，坊城戏剧院，城市规划展馆三部分。坊塔主塔楼地下12层，地上17层，总建筑高度153.6m，标高0.0033.6m为四个相互独立的矩形盒子，标高33.6m以上为5个盒子相互交错形成的独特造型，采用斜交钢外框+钢支撑核心筒的双重抗侧力结构体系。裙楼地下12层（舞台局部为地下一层），建筑标高为18.733.6m，采用框架结构体系。本工程基础结构形式为钻（冲）孔灌注桩和阀板基础；占地面积436、445m2，总建筑面积70599.43m2。2.2地质概况第一层素填土（层厚1.804.50m），松散，湿，为填砂，以中细砂为主，局部夹含粘性土；第二层粉质粘土(层厚2.002.60m)，可塑，饱和，含中细砂，顶面埋深为2.502.60m；第三层为细砂(层厚0.907.80m)，松散，饱和，含粉中砂，顶面埋深为1.8012.30m；第四层为淤泥质土(层厚0.805.70m)，软塑，饱和，含粉细砂，顶面埋深为1.8012.70m；第五层为粉质粘土（层厚1.003.40mm），可塑硬塑，饱和湿，含中细砂，顶面埋深为2.4014.20m；第六层为细砂（层厚1.108.30m），松散稍密，以松散为主，7、饱和，含中粉砂，顶面埋深为2.3015.90m；第七层为粗砂（层厚1.60m），稍密，饱和，含中细砂，顶面埋深为5.40m；第八层为粗砂（层厚1.80m），中密，饱和，含中砾砂，顶面埋深为14.20m；第九层为粉质粘土（层厚0.806.70m）可塑，饱和，含粉细砂，顶面埋深为3.9016.40m；第十层为粉质粘土（层厚0.805.20m）硬塑，湿，含中细砂，顶面埋深为7.2011.60m;第十一层为粉质粘土（层厚1.401.60m）硬塑，湿，为基岩风化后产物，顶面埋深为8.5017.00m；第十二层为粉质粘土（层厚0.604.40m）坚硬，稍湿，为基岩风化后产物，顶面埋深为4.5018.70m8、。3.塔吊选型与定位结合施工图纸，根据本工程的实际情况，塔吊主要考虑整个工程在结构施工阶段的钢筋混凝土工程、钢构材料的吊运及安装等因素展开平面布置，同时兼顾幕墙工程的施工和设备吊装。3.1 塔吊选型与现场定位原则（1）满足现场需要；（2）根据施工部署与安排，满足土建施工阶段的吊装要求，包含钢构构件构件的吊装，同时兼顾幕墙工程的施工；（3）尽量减少塔吊安装给结构和施工带来的不良影响，如塔吊基础位于后浇带及集水坑内，塔吊标准节穿越地下室及主体梁、板及后浇带，给结构带来不利影响或给后续施工带来的困难等；（4）群塔施工的要求；（5）保证塔吊安装、拆卸的方便及塔吊使用安全的需要；（6）机械使用效率、现场9、供电条件。3.2塔吊选型及定位工程基坑面积大，东西向和南北向距离大，在选用塔吊时需要重点考虑塔吊的臂长，并以钢结构构件及堆场分布作为塔吊选型依据。钢结构重型构件集中在剧院及塔楼中部，为钢管柱及屋面转换桁架，拟定采用分段吊装的形式；钢结构一般构件为方体钢斜交外框，根据该部位的结构形式，拟定该结构采用斜杆逐层堆积的方式进行安装。综合考虑现场道路情况及本工程施工分区的需要，根据本工程施工部署，将塔吊平面定位布置如下：主塔楼：布置1台TC7052（1#）塔吊和1台TC7035B塔吊，在考虑吊装方便，塔吊的覆盖范围，施工道路及材料堆放场地布置的情况下，将塔吊布置在主楼北侧和南侧，在基坑北侧及南侧的塔吊覆10、盖范围内布置钢构堆场、钢筋加工场、钢筋原材料及成品堆场和周转材料堆场等。北侧TC7052型塔吊（1#）臂长70m，最大起重量25t，70m端部起重量分别为5.2t，安装高度约175m，主要用于重型构件及一般构件的吊装。为满足工期要求，剧院桁架必须利用原结构作支撑，角部桁架单元重量8.2t，TC7052塔吊在该工况下吊重约8.5t；边部钢斜交外框至少保证两跨作为一个分段，角部斜外框单元重量5t，TC7052塔吊吊重5.2t，均可满足工况。TC7025-16D型号塔吊（2#）臂长50m，最大起重量16t，50m端部起重量为5.35t，安装高度约57m，负责一般构件及轻型构件的安装，方体6吊装单元最11、大重量为6.5t，方体8吊装单元最大重量为6.1t，均在TC7525-16D塔吊起重范围内。裙楼：在城市规划馆西侧布置1台TC6517B-10E塔吊（3#），将钢筋加工场和材料堆场布置在基坑南侧。在坊城戏剧院及舞台东侧布置1台TC7013-10D塔吊（4#），将钢筋加工场和材料堆场布置在基坑东侧塔吊覆盖范围内。QTZ160（TC6517B-10E）型号塔吊臂长55m，端部起重量为2.3t，安装高度约50m，主要用于城市规划馆土建材料吊运。QTZ160（TC7013-10D）型号塔吊臂长55mm，端部起重量2.44t，安装高度约48m，主要用于舞台的轻型钢构构件的安装及土建材料吊运。塔吊的平面定12、位详见附图1，1#4#塔吊的详细定位见附图4附图7。各塔吊概述如下表。塔吊型号安装臂长安装高度吊重范围1#TC705270m174m方体1方体9、城市规划馆、舞台2#TC7525-16D50m57m方体6、7、8、9及城市规划馆3#TC6517-10E55m50m城市规划展馆4#TC7013-10D55m50m舞台3.3各塔吊起重性能(1) TC7052塔吊（70m臂）：最大起重量25t，70m端部最大起重量5.2t。无附着的情况下，最大自由高度73m，有附着的情况下，最大起升高度180m。其起重性能详见下表：(2) TC7525-16D塔吊（50m臂）：最大起重量16t，50m端部最大起重量13、5.35t。无附着的情况下，最大自由高度51.3m，有附着的情况下，最大起升高度240.3m。其起重性能相见下表： (3) QTZ160（TC6517B-10E）塔吊（55m臂）：最大起重量10t，端部最大起重量2.3t。无附着的情况下，最大自由高度60m，有附着的情况下，最大起升高度200m。其起重性能相见下表：(4) TC7013-10D塔吊（55m臂）：最大起重量10t，55m端部最大起重量2.44t。无附着的情况下，最大自由高度60m，有附着的情况下，最大起升高度200m。其起重性能相见下表：3.5塔吊基础设计根据本工程的地质及地下室结构特点，1#4#塔吊基础均将采用矩形板式基础，采用14、基础底面不高于与其相邻的承台或集水坑底面标高的的做法。各塔吊基础施工参考表如下：序号塔吊编号及型号塔吊基础垫层底标高垫层厚度基础尺寸（长宽高）基础顶标高11# TC7052-13.3m100mm750075001600-11.6m22# TC7525-16D-12.9m100mm700070001600-11.2m33# TC6015B-10E-12.7m100mm650065001400-11.2m44# TC7013-10D-8.1m100mm700070001600-6.4m根据以上数据及地址勘测报告，1#塔吊基础位于中风化细砂岩层，其地基承载力fak=1300KPa，可以满足地基承载力15、fak大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=169.83kPa（详见1#塔吊计算书）的要求；2#塔吊基础位于微风化细砂岩层，其地基承载力fak=2200KPa，可以满足地基承载力fak大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=137.03kPa（详见2#塔吊计算书）的要求；3#塔吊基础位于粉质粘土层，其地基承载力fak=200KPa，可以满足地基承载力fak大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=100.07kPa（详见3#塔吊计算书）的要求；4#塔吊基础位于微风化细砂岩层，其地基承载力fak=2200KPa，可以满足地基承载力fak大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=88.51kPa（详16、见4#塔吊计算书）的要求。因此1#4#塔吊均无需对地基进行处理，可直接使用天然地基。4.塔吊基础施工技术措施及质量验收4.1塔吊基础施工时间安排根据本工程施工进度计划和业主要求，在地下室底板施工前完成塔吊基础施工。4.2塔吊基础施工准备塔吊基础施工所需要的材料如钢筋、标砖、水泥、砂等提前做好进场准备，并在塔吊基础施工前两天所有材料全部进场，同时应做好材料性能检测试验，混凝土浇筑前，应提前联系好搅拌站，并做好对天气情况的收集工作，严禁在台风及雨天浇筑混凝土，同时对混凝土配合比应严格控制，保证塔吊基础混凝土强度和抗渗等级满足要求。4.3塔吊基础施工工艺流程4.4塔吊基础施工工艺（1）采用管井井管进17、行降水，设置观察井，当地下水降至基坑底下500左右，即可开挖。（2）利用全站仪将塔吊定位轴线测出，按照1：0.75放坡系数外放相应距离，撒白灰线示之，并通知项目技术负责人进行验线。（3）塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1：0.75的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应比设计标高高2030，剩余土方采用人工开挖，人工开挖的平整度为50mm。（4）垫层砼浇筑：在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成，每平方米范围内应至少有一个小木桩；随后在基坑边四周用50100的木方围起来；进行垫层砼浇筑，初凝后进行压光处18、理。（5）基础放线（墨线）：在垫层砼达到30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用全站仪将基础定位轴线投测到垫层上，弹墨线示之；然后按照基础的设计尺寸将基础边线测出，弹墨线示之；最后通知技术负责人进行验线。（6）砖胎膜砌筑：按照墨线砌筑基础砖胎膜，砖胎膜厚240mm，砌筑砂浆可采用进场水泥及中砂现场搅拌。（7）底层钢筋网绑扎：将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位，要求采用满扎，同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固，最后放置底层钢筋网垫块。（9）塔吊预埋脚柱安装、固定：保证脚柱上部螺栓孔能露出基础砼表面，接着将四个预埋脚柱安装到塔吊标准节上，同时在四个预埋脚柱上焊接剪刀撑予以19、加固；然后用经纬仪将塔吊定位轴线投测到底层钢筋网上，弹墨线喷白漆示之，同时将预埋脚柱位置处边线测放出来；接着利用反铲挖掘机将安装有预埋脚柱的标准节吊入基坑，放到底层钢筋网上，具体位置为上一步骤测放出来的脚柱位置线内；然后利用水准仪测出标准节上部四角四个螺栓孔处的标高，根据高低差值，在底层钢筋网上放置1mm/2mm不等的钢板片予以调整，直至四角标高差值在2mm以内；最后将其与底部钢筋网焊接牢固。（10）基础上部钢筋网绑扎：首先安装1500左右的间距放置钢筋马蹬，接着将结构底板底筋及基础上部受力主筋按设计间距放置到位，进行绑扎，上部钢筋网可以采用梅花状绑扎。（11）基础支模：采用15后多层板做面板20、，50100木方做背楞，48钢管做外楞的模板支撑体系。（13）钢筋、模板验收：以上工作完成后，通知项目技术负责人及监理单位进行钢筋、模板验收。（14）塔吊基础砼浇筑：本案中塔吊基础砼采用C35商品砼，由汽车泵配合进行砼浇筑，砼在振捣过程中要充分，快插慢拔，均匀振捣，避免过振。浇筑时注意将接地电阻露出基础上表面200mm以上，固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。待砼初凝后，进行砼表面压光处理。同时留置砼试块。（15）塔吊基础砼养护：本案砼施工处于夏季，砼养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于7天。当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的90%上时方可进行塔吊上部结构安装。4.5技术措施及质量验收21、（1）基础表面平整度允许偏差1/1000；（2）埋设件埋设参照一下程序施工： 将高强度螺栓及垫板与预埋螺栓定位框装配在一起。 为了便于施工，当钢筋绑扎到一定程度时，将装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体吊入钢筋网内。 再用4根直径25的钢筋将预埋螺栓连接。 吊起装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体，浇筑混凝土。在预埋螺栓定位框上加工找水平，保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于1.5/1000。固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。（3）起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于10（4）检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误22、差大小，以便准备垫铁。（5）机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。（6）基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求。（7）塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。（8）塔吊基础施工后，四周应排水良好（保持基坑降水），以保证基底土质承载力。（9）塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针不小于横截面-45mm4mm镀锌扁铁与基础底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面以下1.5m。（123、0）基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。5. 塔吊穿地下室处理措施本工程1#4#楼塔吊均布置在地下室中，塔吊穿地下室的处理措施如下：5.1 地下室底板处理措施：（1）本工程设计塔吊基础底面标高不高于与其相邻的承台或集水井底面标高，底面结构施工时应避免扰动塔吊基础下原有土层。（2）塔吊基座与地下室底板接触的部位留置施工缝，底板施工时用绑扎快易收口网隔开，并于结构底板中预埋3mm厚300mm宽的24、止水钢板，该处钢筋预留，混凝土后浇。5.2地下室顶板处理措施：（1）在塔身与地下室顶板交接处开一个45m的孔，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。因塔吊处预留孔封闭后，顶板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。（2）顶板预留孔处钢筋按原设计要求预留一个搭接长度(35d)，拆除塔吊后，采用搭接的方式连接。（3）在预留的顶板洞口周边砌筑20cm高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。并在周边加设1200mm高防护栏杆。5.塔吊基础施工注意事项（1）所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程；（2）塔吊安拆单位必须制定一名熟悉塔25、吊、经验丰富的工长现场指挥；（3）塔吊司机、按拆人员与操作人员必须持有特殊工种操作证，工人进入施工现场必须佩戴齐全的安全防护用品；（4）对预埋支撑架的定位应严格准确；（5）高空作业严禁抛接工具、物件等，以免落物伤人；（6）风力超过五级必须停止施工；（7）施工现场应设置20m20m安全施工作业区，非塔基施工人员严禁入内；（8）对天气情况进行关注，遇降雨应注意塔吊基坑边坡的情况；（9）对留设施工缝应严格按要求进行处理。（10）塔吊基础深坑应尽量避免水浸泡，如有积水应立即用水泵抽出，防止塔吊基脚遇水锈蚀产生安全隐患。6.附图6.1塔吊基础定位图及与周边建筑物、勘测孔位置关系6.2塔吊基础设计图：7计26、算书7.1 1#塔吊基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑安全检查标准（JGJ59-99）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：QTZ400TC7052， 塔吊起升高度H：73m，塔身宽度B：2.5m， 基础埋深d：1.6m，自重G：1700kN， 基础承台厚度hc：1.6m，最大起重荷载Q：250kN， 基础承台宽度Bc：7.5m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋27、直径：25mm 一、基本参数塔吊型号QTZ400TC7052塔吊自重(kN)1700最大起重荷载(kN)250塔身宽度B(m)2.5塔吊起升高度H(m)73塔吊倾覆力矩M(kNm)6950额定起重力矩(kNm)4000基础埋深d(m)1.6基础的混凝土强度等级C35基础承台宽度Bc(m)7.5基础承台厚度hc(m)1.6钢筋级别HRB335地基承载力设计值(kPa)1300基础底面配筋直径(mm)25二、作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1700kN；塔吊最大起重荷载：Q=250kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ17002501950kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计28、算：Mkmax6950kNm；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk257.57.51.6=2250kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=6950/(1950+2250)=1.655m 7.5/6=1.25m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk29、/（FkGk）7.5/20.5-6950/(1950+2250)=3.649m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=7.5m；不考虑附着基础设计值：Pk（19502250）/7.5274.667kPaPkmax=2(1950+2250)/(33.6497.5)= 102.324kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=1300.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=74.667kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=102.324kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。验算公30、式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.93； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.55m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=2.50+(2.50 +21.55)/2=4.05m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at2.5m； ab -冲切破坏锥31、体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=2.50 +21.55=5.60； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=122.79kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=7.50(7.50-5.60)/2=7.13m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=122.797.13=874.87kN。允许冲切力：0.70.931.532、74050.001550.00=6416044.43N=6416.04kN Fl= 874.87kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(7.50-2.50)/2=2.50m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取122.7933、kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a122.79(32.5-2.5)/(32.5)=81.859kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35257.507.501.60=3037.50kN/m2； l -基础宽度，取l=7.50m； a -塔身宽度，取a=2.50m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=2.50m。 经过计算得MI=2.502(27.50+2.50)(122.79+81.86-23037.50/7.502)+(122.79-81.86)7.50/1234、=1040.79kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.55m。经过计算得： s=1040.79106/(1.0016.707.50103(1.55103)2)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s=1-0.003/2=0.998； As=135、040.79106/(0.9981.55103300.00)=2242.14mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:7500.001600.000.15%=18000.00mm2。故取 As=18000.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25200mm。承台底面单向根数37根。实际配筋值18163.3 mm2。7.2 2#塔吊基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土36、结构设计规范（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：QTZ250TC7525， 塔吊起升高度H：61.50m，塔身宽度B：2.2m， 基础埋深d：1.60m，自重G：1141kN， 基础承台厚度hc：1.60m，最大起重荷载Q：160kN， 基础承台宽度Bc：7.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1141kN；塔吊最大起重荷载：Q=160kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ11411601301kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax61837、4kNm；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25771.6=1960kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=6184/(1301+1960)=1.896m 7/6=1.167m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）7/20.5-638、184/(1301+1960)=3.053m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=7m；不考虑附着基础设计值：Pk（13011960）/7266.551kPaPkmax=2(1301+1960)/(33.0537)= 101.713kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=2200.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=66.551kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=101.713kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 h39、p -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.93； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.55m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=2.20+(2.20 +21.55)/2=3.75m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at2.2m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，40、当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=2.20 +21.55=5.30； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=122.06kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=7.00(7.00-5.30)/2=5.95m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=122.065.95=726.23kN。允许冲切力：0.70.931.573750.001550.00=594078141、.88N=5940.78kN Fl= 726.23kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(7.00-2.20)/2=2.40m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取122.06kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在42、任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a122.06(32.2-2.4)/(32.2)=77.672kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35257.007.001.60=2646.00kN/m2； l -基础宽度，取l=7.00m； a -塔身宽度，取a=2.20m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=2.20m。 经过计算得MI=2.402(27.00+2.20)(122.06+77.67-22646.00/7.002)+(122.06-77.67)7.00/12=862.41kNm。2.配筋面积计算 s =43、 M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.55m。经过计算得： s=862.41106/(1.0016.707.00103(1.55103)2)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s=1-0.003/2=0.998； As=862.41106/(0.9981.5510330044、.00)=1857.50mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:7000.001600.000.15%=16800.00mm2。故取 As=16800.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25195mm。承台底面单向根数35根。实际配筋值17181.5 mm2。7.3 3#塔吊计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）等编制。一、参数45、信息塔吊型号：QTZ6517b， 塔吊起升高度H：60.00m，塔身宽度B：2m， 基础埋深d：1.40m，自重G：920kN， 基础承台厚度hc：1.40m，最大起重荷载Q：100kN， 基础承台宽度Bc：6.50m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=920kN；塔吊最大起重荷载：Q=100kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ9201001020kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax5380kNm；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk46、+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk256.56.51.4=1478.75kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=5380/(1020+1478.75)=2.153m 6.5/6=1.083m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）6.5/20.5-5380/(1020+1478.75)=2.4447、3m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=6.5m；不考虑附着基础设计值：Pk（10201478.75）/6.5259.142kPaPkmax=2(1020+1478.75)/(32.4436.5)= 104.9kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=200.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=59.142kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=104.900kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面48、高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.35m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=2.00+(2.00 +21.35)/2=3.35m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at2m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基49、础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=2.00 +21.35=4.70； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=125.88kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.50(6.50-4.70)/2=5.85m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=125.885.85=736.40kN。允许冲切力：0.70.951.573350.001350.00=4721716.13N=4721.72k50、N Fl= 736.40kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(6.50-2.00)/2=2.25m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取125.88kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地51、基反力设计值，PPmax（3aal）/3a125.88(32-2.25)/(32)=78.675kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35256.506.501.40=1996.31kN/m2； l -基础宽度，取l=6.50m； a -塔身宽度，取a=2.00m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=2.00m。 经过计算得MI=2.252(26.50+2.00)(125.88+78.67-21996.31/6.502)+(125.88-78.67)6.50/12=825.88kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 152、-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.35m。经过计算得： s=825.88106/(1.0016.706.50103(1.35103)2)=0.004； =1-(1-20.004)0.5=0.004； s=1-0.004/2=0.998； As=825.88106/(0.9981.35103300.00)=2043.49mm2。53、由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6500.001400.000.15%=13650.00mm2。故取 As=13650.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25225mm。承台底面单向根数28根。实际配筋值13745.2 mm2。7.4 4#塔吊计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：QTZ160TC754、013， 塔吊起升高度H：60.00m，塔身宽度B：2m， 基础埋深d：1.60m，自重G：893.8kN， 基础承台厚度hc：1.60m，最大起重荷载Q：100kN， 基础承台宽度Bc：7.0m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=893.8kN；塔吊最大起重荷载：Q=100kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ893.8100993.8kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax5380kNm；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc55、/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25771.6=1960kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=5380/(993.8+1960)=1.821m 7/6=1.167m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）7/20.5-5380/(993.8+1960)=3.128m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=7m；56、不考虑附着基础设计值：Pk（993.81960）/7260.282kPaPkmax=2(993.8+1960)/(33.1287)= 89.934kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=2200.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=60.282kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=89.934kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于57、等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.55m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=2.00+(2.00 +21.55)/2=3.55m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at2m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍58、基础有效高度；ab=2.00 +21.55=5.1； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=125.88kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=7.0(7.0-5.1)/2=6.65m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=125.886.65=837.102kN。允许冲切力：0.70.951.573550.001550.00=5744885.125N=5744.885kN Fl= 837.102kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计59、值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(7.0-2.00)/2=2.5m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取125.88kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a125.88(32-260、.5)/(32)=73.43kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.5525BcBchc=1.55257.07.01.60=3038kN/m2； l -基础宽度，取l=7.0m； a -塔身宽度，取a=2.00m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=2.00m。 经过计算得MI=2.52(27.0+2.00)(125.88+73.43-23038/7.02)+(125.88-73.43)7.0/12=818.807kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度61、不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.55m。经过计算得： s=818.807106/(1.0016.707.0103(1.55103)2)=0.0029； =1-(1-20.0029)0.5=0.0029； s=1-0.0029/2=0.998； As=825.88106/(0.9981.55103300.00)=1779.64mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:7000.001600.000.15%=16800.0mm2。故取 As=16800.0mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25195mm。承台底面单向根数35根。实际配筋值17181.5 mm2。