1、6.04万m住宅楼塔吊基础工程地脚螺栓预埋安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1、编制说明及依据1 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-2009；12、工程概况13 、技术参数规格13.1塔吊型号及技术参数：13.2塔吊布置及进度计划：24、工程地质情况21、第四系人工填土：素填土(Q4ml，地层编号为)22、第四系冲积层(Q4al，地层编号为)23、第四系残积层：硬塑状粉质黏土(Q4el，地层编号为)3地层特性表（1#，ZK1）55、施工方案55.1塔吊选型55.2塔吊定位图752、.3.基础设计95.3.1 1#、2#塔吊基础分析95.3地脚螺栓预埋125.5.塔吊基础与周边结合处的处理12塔吊基础后浇带136、塔吊基础施工156.1塔吊基础施工应严格按以下程序进行：156.2底板基础防水做法（按地下室底板防水要求进行处理）15 劳动力配置计划167、安全文明施工措施167.1基础土方开挖、塔吊按拆作业时，特种操作人员必须持证上岗。167.3所有操作人员必须持证上岗，严格遵守各项安全管理规定及相关的安全操作规程。167.4塔吊的防雷接地必须符合有关规定。167.5遇有六级以上大风、雨雾等恶劣天气严禁任何作业。167.6塔吊在起重作业时必须严格执行“十不吊”规定，严禁违章3、作业。167.7工作中休息或下班时，不得将吊物悬挂在空中。167.8塔吊在工作中，不允许任何人上下爬梯、检修及调整机件。167.9定期对塔吊各部位进行检查、维护，发现问题及时处理，严防带病作业。167.12车辆出场时必须清洗干净，确保文明施工。168、防雷接地168.1接地电阻应不大于4欧。168.2连接接地装置应该注意事项:168.2.1连接处应清除涂料。178.2.4防雷接地保护装置的电阻不超过4欧姆。179、塔吊计算书171#塔吊四桩基础的计算书17一. 参数信息17二. 荷载计算181. 自重荷载及起重荷载181) 塔机自重标准值182) 基础以及覆土自重标准值183) 起重荷载标准值4、182. 风荷载计算181) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值18b. 塔机所受风荷载水平合力标准值182) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值18b. 塔机所受风荷载水平合力标准值193. 塔机的倾覆力矩19工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值19三. 桩竖向力计算19四. 承台受弯计算201. 荷载计算202. 弯矩的计算203. 配筋计算21五. 承台剪切计算22六. 承台受冲切验算22ft承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.43N/mm223七. 桩身承载力验算23八. 桩竖向承载力验算24九. 桩的抗拔承载力验算252#塔吊单桩基础的计算书261. 自5、重荷载及起重荷载261) 塔机自重标准值262) 基础以及覆土自重标准值273) 起重荷载标准值272. 风荷载计算271) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值27b. 塔机所受风荷载水平合力标准值272) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值27b. 塔机所受风荷载水平合力标准值273. 塔机的倾覆力矩28工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值28三. 承台计算28四. 桩身最大弯矩计算281. 按照m法计算桩身最大弯矩：28五.桩配筋计算29六.桩竖向承载力验算301、编制说明及依据 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-2009； 建筑桩基技术规范JGJ6、94-2008； 混凝土结构设计规范GB50010-2010； 建筑结构荷载规范GB50009-2012； 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012； 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011； XXX建筑工业出版社出版的建筑施工手册； 塔吊厂家提供的塔吊使用说明书； 业主提供的地质勘察报告、施工图纸及设计变更等。2、工程概况工程名称：住宅楼及地下室建设单位：XXX 施工单位：XXX 监理单位：XXX 设计单位: XXX勘察单位：XXX 建设位置： 总建筑面积60440 m2，其中地上42279 m2，地下18161.4m2, 本工程由2幢（自编号1-1#、1-2#，2#）高层住宅和地下室7、组成。其中1-1#、1-2#（高层住宅）地上26层，建筑设计高度是81.65米；2#（高层住宅+配套公建及商业服务网点）地上32层，建筑设计高度为99.28米；商业服务网点为2层，建筑设计高度10.8米 ；地下室为二层，负一层层高3.6米，负二层层高3.3米。使用功能为车库和设备房。建设工期：项目于2016年4月22日开工，计划完工时间2019年4月22日。3 、技术参数规格3.1塔吊型号及技术参数：本工程结构施工采用1台TC5613-6、1台JP6513-6型塔式起重机配合垂直运输工作，塔吊基础根据实际工程地质情况综合考虑进行设计 (后附塔吊基础平面布置图及计算书) 。1台TC5613-6大8、臂长度56米，1台JP6513-6大臂长度60米。计算中选用臂长60米JP6513-6说明书参数、臂长56米TC5613-6说明书参数进行计算。3.2塔吊布置及进度计划：考虑到堆场设置、覆盖范围等因素，自北向南设置1#及2#塔吊。根据项目施工顺序及进度，塔吊基础计划在分区域土方开挖期间，底板大面施工阶段之前进行制作。本项目相对标高0.000相当于广州高程9.4米，塔吊基础面标高同地下室底板标高。4、工程地质情况据本次钻探资料，场地内地基土层主要有：第四系人工填土层（Q4ml），第四系冲积层（Q4al），第四系残积层（Q4el），侏罗系中上统百足山组下亚群粉砂岩（J2-3bza）。现自上而下分别9、描述其分布及其工程地质特征： 1、第四系人工填土：素填土(Q4ml，地层编号为)该层分布于整个场地表层，全部钻孔均有揭露，层厚1.403.60m，平均层厚2.18m，土样天然状态呈灰褐色、褐黄色、灰色等，稍湿，松散，主要由石英砂粒、黏性土及碎石组成，局部地段0.000.20m为混凝土。2、第四系冲积层(Q4al，地层编号为)本层据颗粒成分、稠度状态和土体工程特征分为如下5个亚层：(1) 淤泥质土（亚层编号为1）该层局限分布于场地内，仅JK8、JK9和JK13等3个钻孔揭露到，层厚1.802.20m，平均层厚1.93m，层顶高程5.696.05m，层顶深度1.401.80m。土样天然状态呈深灰色10、，饱和，流塑，以黏粒为主，含有机质，微臭。该层取原状土样4件，室内试验定名均为淤泥质土。(2) 粉砂（亚层编号为2）该层广泛分布于场地内，全部钻孔均有揭露，层厚8.4014.90m，平均层厚11.37m，层顶高程3.856.24m，层顶深度1.503.60m。土样天然状态呈灰色、灰黄色，饱和，松散，分选性一般，级配差一般，成份为石英，局部含少量中细砂和淤泥质土质黏土。该层取原状土样12件，室内试验9件定名为粉砂，2件定名为细砂，1件定名为淤泥质土。(3) 淤泥质土（亚层编号为3）该层局限分布于场地内，仅ZK3、ZK13和ZK17等3个钻孔揭露到，层厚1.703.60m，平均层厚2.47m，层顶11、高程-6.54-4.47m，层顶深度12.0014.10m。土样天然状态呈深灰色，饱和，流塑，以黏粒为主，含有机质，微臭。该层取原状土样3件，室内试验2件定名为淤泥质土，1件定名为淤泥。(4) 粉质黏土（亚层编号为4）本层仅ZK6揭露到，层厚1.30m，层顶高程-4.65m，层顶深度12.30m。土样天然状态呈黄褐色，湿，可塑，以粉黏粒为主，黏性一般，含少量粉砂。该层取原状土样1件，室内试验定名为粉质黏土。(5) 粗砂（亚层编号为5）本层仅ZK6揭露到，层厚1.40m，层顶高程-5.95m，层顶深度13.60m。土样天然状态呈灰色，饱和，稍密，级配不良，成分为石英，呈次棱角状。3、第四系残积层12、：硬塑状粉质黏土(Q4el，地层编号为)该层分布局部，于JK2、JK5、JK13、ZK1、ZK4、ZK7ZK9、ZK14及ZK16等10个钻孔揭露到本层，层厚0.609.20m，平均层厚2.92m，层顶高程-9.29-2.90m，层顶深度10.5016.80m。土样天然状态呈浅紫色、棕红色、褐黄色等，稍湿，硬塑，局部可塑，以粉黏粒为主，黏性一般，韧性一般，为粉砂岩风化残积土，原岩结构模糊，遇水易软化、崩解。该层取样6件，室内试验定名均为粉质黏土。4、侏罗系中上统百足山组下亚群粉砂岩（J2-3bza，地层编号为)据岩石风化程度分为全风化、强风化和中风化三个亚层：（1）全风化粉砂岩（亚层编号为1）13、该层分布较广泛，有18个钻孔揭露到本层，层厚1.405.80m，平均层厚2.85m，层顶高程-10.53-4.21m，层顶深度12.0018.20m。芯样天然状态呈黄褐色、灰色、灰白色等，原岩结构基本破坏，但尚可辨认，岩芯呈坚硬状，手易掰开，遇水易软化、崩解。该层取样6件，室内试验定名全部为粉质黏土。（2）强风化粉砂岩（亚层编号为2）该层分布广泛，全部钻孔揭露本层，层厚4.8018.00m，平均层厚11.64m，层顶高程-18.49-4.43m，层顶深度12.0026.00m。芯样天然状态呈棕红色、黄褐色、灰色等，风化强烈，岩芯呈半岩半土状夹碎块状，原岩结构清晰，手可折断，遇水易软化、崩解，局14、部夹中风化粉砂岩碎块，钻进有响声。属极软岩类，岩体基本质量等级为级。该层取样1件，室内试验定名为粉质黏土。（3）中风化粉砂岩（编号为3）该层分布广泛，全部钻孔揭露本层，揭露层厚3.035.65m，平均层厚4.07m，层顶高程-27.33-13.33m，层顶深度20.9034.90m。芯样呈棕红色、灰色，粉粒结构，层状构造，泥质胶结，裂隙发育，岩芯呈1040cm柱状，夹块状，岩质较硬，RQD=582%。本层取抗压岩样7组，岩石天然湿度单轴抗压强度16.636.4MPa，平均值27.0MPa，标准差7.903，变异系数0.292，标准值22.9MPa，属较软岩类，岩体基本质量等级为级。1#塔吊基础15、各土层的土性描述与特征详见地层特性表，其分布规律详见工程地质剖面图及静力触探测试成果图表。地层特性表（1#，ZK1）土层编号土名称厚度（m）层底标高（m）侧阻力标准值fs（kpa）端阻力标准值fp（kpa）1素填土1.85.7968-2粉砂8.7-2.90410-3粉质黏土2.9-5.80424-4全风化砂岩2.2-8.00460-5强风化砂岩16.4-24.40480-6中风化砂岩5.46-29.864-本工程1#塔吊基础利用工程桩，桩端进入6层为0.5米。2#塔吊基础各土层的土性描述与特征详见地层特性表，其分布规律详见工程地质剖面图及静力触探测试成果图表。地层特性表（2#，ZK6）土层编号16、土名称厚度（m）层底标高（m）侧阻力标准值fs（kpa）端阻力标准值fp（kpa）1素填土34.6498-2粉砂9.3-4.65110-3粉质黏土1.3-5.95124-4粗砂1.4-7.351295强风化砂岩8.6-15.95180-6中风化砂岩5.36-21.311-本工程2#塔吊基础利用工程桩，桩端进入4层为1.4米。5、施工方案5.1塔吊选型计划投入两台塔吊，1台TC5613-6大臂长度56米，1台JP6513-6大臂长度60米各自负责塔楼及其覆盖区域材料吊运和任务，塔吊工作范围如下图所示：5.2塔吊定位图5.3.基础设计5.3.1 1#、2#塔吊基础分析1#塔吊基础位于地下室区域，根17、据地质报告，桩基利用原工程桩型号相同的4根800抗拔桩，桩间距7.8m，（塔吊基础桩由甲方设计，专业公司施工），桩基承台按1030001030001400mm考虑。2#塔吊基础位于地下室区域，根据地质报告，做单桩基础1根800的15米抗拔桩（塔吊基础桩由甲方设计，专业公司施工），桩基承台按530053001100mm考虑。塔吊基础混凝土采用C35，抗渗等级为P6，塔吊基础面标高等于地下室底板面标高。预埋件具体设计详见厂家提供的TC5613-6， TC6513-6螺栓基础施工图纸。根据JP6513-6塔吊使用说明书及规范要求，基础砼强度等级为C35 P6，配筋底面为双层双向25120，竖向拉筋为18、双向C12120，梅花形布置。根据TC5613-6塔吊使用说明书及规范要求，基础砼强度等级为C35 P6，配筋底面为双层双向25150，竖向拉筋为双向C12150，梅花形布置。1）地脚螺栓的预埋需要用固定支脚和固定筐架来固定配合安装，保证固定支脚的角。钢外边尺寸为1600X1600mm。每个固定支脚用4 根地脚螺栓（共16 根）固定。地脚螺栓可采用M56、材料Q345B；或M39、材料40Cr、8.8 级，螺母8 级。5.5.塔吊基础与周边结合处的处理1、2#塔吊拟布置在地库内，基础面标高与底板基础面标高相同，塔基施工时底板基础尚未开始施工。为了使塔吊基础与周边底板形成整体，塔吊基础施工时底板19、面筋、底筋穿过塔吊基础，板筋沿塔吊基础四周按底、面筋伸出板1200mm长度。提前浇筑的底板中部沿四周埋设300宽3厚止水钢板。后浇带两侧及不同砼标号部位需增设双层钢丝网片及钢筋骨架，做法按后附图中“钢筋焊接骨架及双层钢丝网隔断详图”塔吊基础后浇带塔身需穿过地下室楼板及顶板，在地下室楼板及顶板结构施工时，以塔吊为中心2.5m2.5m 范围内楼板留空，地下室顶板位置，在结构板中部埋设300宽3厚止水钢板，底板面筋、底筋均应错开一个锚固长度且短钢筋至少预留一个焊接长度10d，以便后期施焊；待塔吊拆除后再进行浇筑。6、塔吊基础施工6.1塔吊基础施工应严格按以下程序进行：基坑放线（白灰线）验线塔吊基坑土20、方开挖垫层浇筑砖胎模防水施工底层钢筋网绑扎塔吊预埋脚柱安装固定上层钢筋网绑扎塔吊基础砼浇筑砼养护1） 基坑放线：利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照1：1放坡系数外放相应距离，撒白灰线示之，并通知项目技术负责人进行验线。2） 塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1：1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应比设计标高高2030，剩余土方采用人工开挖。人工开挖的平整度为50。塔吊承台基础面标高依现场实际开挖土体情况确定， 因土质较差，地下室底板承台、电梯井、集水坑，斜边均放坡为45. 3） 开挖至设计标高后，通知相关人员进行验槽，21、检查基底土体情况，若符合，则可进行垫层施工（垫层边自塔吊承台边飘出240），若到达指定标高后土体承载力与设计土体不符，则应继续开挖，开挖时应有专人值班看护，并注意随开挖深度增大放坡角度；4） 砖胎模砌筑前，基础垫层表面应清扫干净，洒水湿润。先盘墙角，每次盘角高度不应超过五皮砖，随盘随靠平、吊直。砌筑240砖胎模，砖胎模侧壁空隙回填C15素混凝土。6.2底板基础防水做法（按地下室底板防水要求进行处理） 塔吊基础防水做法按地下室底板防水要求进行处理。 预埋件安装：预埋件由原厂提供。 浇筑塔吊基础混凝土：承台钢筋绑扎完毕并安装好预埋件后，即可浇注塔吊基础混凝土，混凝土等级为C35，浇筑混凝土时应有专22、业工长旁站，混凝土必须振捣密实，振捣混凝土时不得碰撞钢筋和预埋件，且要求在浇筑混凝土过程中，安排测量员复核预埋件，保证其位置、标高准确。若出现塔吊基础下沉，倾斜等特殊情况或塔吊基脚倾斜时，应立即通知项目部，并暂停混凝土浇筑。混凝土达到安装强度后，即可进行塔吊安装。 混凝土养护，塔吊基础混凝土表面铺设一层麻袋，不得有混凝土露面的部位，确保保温材料对底板的保温养护，并浇水养护7天。 劳动力配置计划 劳动力配置计划：瓦工、钢筋工、混凝土工、木工、焊工的落实安排及施工过程中安全管理人员、施工工长、积水人员的配置，详见下表塔吊基础施工工种人数（名）备注木工3钢筋工5混凝土工10技术人员1现场工长1安全管23、理人员17、安全文明施工措施7.1基础土方开挖、塔吊按拆作业时，特种操作人员必须持证上岗。7.2基础挖到标高后，及时验收并浇筑混凝土垫层；如被雨水浸泡后的基础，应做必要的挖土方回填等恢复施工承载力的工作，重要的或特殊工程应在雨期前完成任务。7.3所有操作人员必须持证上岗，严格遵守各项安全管理规定及相关的安全操作规程。7.4塔吊的防雷接地必须符合有关规定。7.5遇有六级以上大风、雨雾等恶劣天气严禁任何作业。7.6塔吊在起重作业时必须严格执行“十不吊”规定，严禁违章作业。7.7工作中休息或下班时，不得将吊物悬挂在空中。7.8塔吊在工作中，不允许任何人上下爬梯、检修及调整机件。7.9定期对塔吊各部位24、进行检查、维护，发现问题及时处理，严防带病作业。7.10施工道路必须铺设牢固，面铺砖渣，确保卡车行进安全。施工用电必须按7.11规范要求设置，必须有专业电工进行日常巡察,发现隐患立即进行整改。7.12车辆出场时必须清洗干净，确保文明施工。8、防雷接地8.1接地电阻应不大于4欧。8.2连接接地装置应该注意事项:8.2.1连接处应清除涂料。8.2.2防雷接地保护装置的电缆可与任何一根主弦杆的螺栓连接,并清除螺栓螺母及套管上的涂料。8.2.3与地基锚固连接的底盘决不能用作防雷装置的接地极,必须在踏机基础另设一个防雷接地装置。8.2.4防雷接地保护装置的电阻不超过4欧姆。8.2.5即使可以用其它安全保25、护装置,如高敏度的差动继电器(自动断路器),按规定也必须安装这种接地保护装置。8.2.6接地装置应由专人安装,因为接地电阻率视时间和当地条件的不同有很大变化,而且测定电阻时要用高精密的仪器。9、塔吊计算书1#塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: JP6513-6塔机自重标准值:Fk1=615.60kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1250kN.m非工作状态下塔身弯矩塔吊计算高度:H=45.7m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C30承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边26、长:H=10.3m承台厚度:Hc=1.4m承台箍筋间距:S=120mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=7.8m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:24.7m桩型与工艺:旋挖钻机钻孔灌注桩计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=615.6kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=10.310.31.4025=3713.15kN 承台受浮力：Flk=10.310.37.6010=8062.84kN3) 起重荷载标准值 Fqk=62kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a27、. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.2345.70=10.33kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.510.332) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 qsk=1.20.590.351.60=0.40kN/mb. 塔机28、所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4045.70=18.08kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.518.083. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2223.95+0.9非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(615.6+3713.15)/4=1082.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15)/4+Abs(2636.98+18.081.40)/11.03=1323.57kN Qkmin=(Fk+Gk-29、Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15-8062.84)/4-Abs(2636.98+18.081.40)/11.03=-1174.91kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(615.6+3713.15+62)/4=1097.69kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15+62)/4+Abs(3561.37+10.331.40)/11.03=1421.90kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15+62-8062.84)/4-A30、bs(3561.37+10.331.40)/11.03=-1242.24kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(615.6+62)/4+1.35(3561.37+10.331.40)/11.03=666.38kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(615.6+62)/4-1.35(3561.37+10.331.40)/11.03=-209.00kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+31、1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35615.6/4+1.35(2636.98+18.081.40)/11.03=533.64kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35615.6/4-1.35(2636.98+18.081.40)/11.03=-118.11kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2666.38承32、台最大负弯矩: Mx=My=2-209.003. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=4131.55106/(1.00014.30010300.00013502)=0.0154 =1-(1-20.0154)0.5=0.0155 s=1-0.0155/2=0.9922 As=4131.55106/(0.99221350.0360.0)33、=8567.6mm2承台底部实际配筋面积为As0 = 3.14252/4 Int(10300/120)=41724mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!经济考虑，可优化配筋参考方案为：钢筋直径为8mm，钢筋间距为60mm，配筋面积为8629mm2顶部配筋计算: s=1295.80106/(1.00014.30010300.00013502)=0.0048 =1-(1-20.0048)0.5=0.0048 s=1-0.0048/2=0.9976 As=1295.80106/(0.99761350.0360.0)=2672.7mm2顶部实际配筋面积为As0 = 3.14222/4 1534、=5702mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=666.38kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=3.000 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.430N/mm2； b承台的计算宽度，b=10300mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2； S箍筋的间距，S=120mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 依据塔机规范，塔机立柱对35、承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！ 承台受角桩冲切的承载力可按下式计算：式中 Nl荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值； 1x，1y角桩冲切系数； 1x=1y=0.56/(1.000+0.2)=0.467 c1，c2角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=1650mm a1x，a1y承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=1400mm hp承台受冲切承载力截面高度影响系数；hp=0.869 ft承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.43N/mm2 h0承台外边缘的有效高度；h0=1350mm 1x，1y角桩36、冲跨比，其值应满足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=1.000工作状态下：Nl=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(615.6+62)/4+1.35(3561.37+10.331.4)/11.0292=666.38kN非工作状态下：Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35615.6/4+1.35(2636.98+18.081.4)/11.0292=533.64kN等式右边 0.467(1650+700)+0.453(1650+700)0.8691.431350/1000=3626.31kN比较等式两边，所以满足要求!七.37、 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351421.90=1919.57kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-1677.02kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=4658.389mm2。由于桩的最小配筋率为0.40%，计算得最38、小配筋面积为2011mm2综上所述，全部纵向钢筋面积4658mm2桩实际配筋面积为As0 = 3.14222/4 16=6082mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk=1097.69kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1421.90kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面39、积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.7100粉砂22.9240粉质黏土32.2320全风化砂岩416.4800强风化砂岩55.4600中风化砂岩由于桩的入土深度为24.7m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算: Ra=2.51(2.710+2.924+2.232+16.480+0.50)+00.50=3717.14kN由于: Ra = 3717.14 Qk = 1097.69,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 4460.56 Qkmax = 1421.9040、,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条偏心竖向力作用下，Qkmin=-1242.24kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51(0.0002.710+0.7502.924+0.7502.232+0.75016.480+0.7500.50)=2811.501kN Gp=0.503(24.725-24.710)=186.234kN由于: 2811.50+186.23 = 1242.24，抗拔承载力满足要求!2#塔吊单桩基础的计算书 依据塔式41、起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: TC5613-6塔机自重标准值:Fk1=548.70kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=800kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=1766kN.m塔吊计算高度:H=40.5m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C30桩钢筋级别:HRB400桩直径: d=800m桩入土深度: 7.2m保护层厚度:50mm承台混凝土等级:C35矩形承台边长:5.3m承台厚度:Hc=1.1m承台顶面埋深:D=0.00m承台顶面标高:1.1m地下水位标高:6m二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自42、重标准值 Fk1=548.7kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.35.31.1025=772.475kN 承台受浮力：Flk=5.35.36.0010=1685.4kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.2340.50=9.15kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.543、FvkH=0.59.152) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 qsk=1.20.590.351.6=0.40kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4040.50=16.02kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.516.023. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1766+0.9非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 承台计算 承台尺寸:5300mm544、300mm1100mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！四. 桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)，并参考桩基础的设计方法与施工技术。(1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m地基土水平抗力系数； b0桩的计算宽度，b0=720.90m。 E抗弯弹性模量，E=0.67Ec=20100.00N/mm2； I截面惯性矩，I=20096000000.00m4；经计算得到桩的水平变形系数:=0.011/m(2) 计算 Dv: Dv=16.02/(0.012645、52.83)=0.89(3) 由 Dv查表得：Km=1.52(4) 计算 Mmax: 经计算得到桩的最大弯矩值: Mmax=2652.83。由 Dv查表得：最大弯矩深度 z=0.93/0.01=136.97m。五.桩配筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第条。沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：偏心受压构件应符合下例规定： 式中 As全部纵向钢筋的截面面积； r圆形截面的半径，取 r=400.00m； rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=399.95m； e0轴向压力对截面重心的偏心矩: e0=Mmax/F=4035.99/-46、852.925=-4.73m； ea附加偏心矩，应取20mm和偏心放学截面最大尺寸的1/30两者中的较大者，ea=26666.67mm； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取 =1.00； t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当0.625时，取 t=0： 由一式，经计算解得：As2由二式，经计算解得：As=173972675.81mm2由上两式计算结果：桩的配筋面积 As=173972675.81mm2。六.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk=-852.93kN桩基竖向承载力必须满足以下47、两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2513.28m； Ap桩端面积,取Ap=502655.20m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称14.5100粉砂21.3240粉质黏土31.4290粗砂48.6800风化岩由于桩的入土深度为7.2m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算: Ra=2513.28(4.510+1.324+1.480)+0502655.20=293550.64kN由于：Ra = 293550.64 Qk = -852.93,所以满足要求!