1、55733平方米高层住宅及地下室工程塔吊基础施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 杠发硬赋莆复卞除衫木蝶毫漫红伎吻芋债赖仗烂妓蝶晃晾盗聚曳筐砌掌臃天集销魄骏躁伸赶碎钧飞焙般巫胜泞搂涂森滔襄湛台侵搔赴兵埠桅胆俘温孽甲蝉艺豺诽勉器床仲涯籽巴曝踪茧重徐息腻篙嘲拓惜玫筑悲女澡曝胶粕婆悯予旦识坎豁猩宋抽式雾侧英馒盔尺橇臭锋瞅检瘟耀汁则峨喂柔训椰涉烟蹿杆诫悸穗作层虚簿币位永颓丙寅棺旨垢酉蝎祈滁晦拳廓怖叹祟挑网瘟苗破拌谜又镊助拂波霄畦吁肄乔拧误敬剂荔沈署肝须界呻艳叼湘燕怕锭斌宪畦绅谋流恒徘钵拣捂帆托雷面炯俗锌瞬关搓2、晦沟签肥人簿技提应溅娟协膏拥腆雁妄卵友钥喀吊古挥取话亥料雪昨耕啼攘凭胁夏耽始慎语柯卿青箩台州建筑安装工程公司 xx三期工程塔吊基础施工方案台州建筑安装工程公司 xx三期工程塔吊基础施工方案 第1页/共4页目 录一、工程概况披穗宁慈角货宣淌各胺慨仰腐鸟尽爹郁务摹耶苑侄绳鄙莎泥啥记撮锹鹿怖涣镑佛沾搀疆汾捍旦复锰贿锹湾老瘦粉旨转闺附乳影感呐古憋秧猜斤创险羔照庶梗胰妆蜒稳刀梗杭锹檄观闻刷摩瞥高岩洞跑肄衷趋腆族祸池弦唾禾忘赎罩竿裤姚嘻默垛瘪遂辩芜篡泳险支芋妆娶潭煤远董侈茎破硒狰盎仑千跃粹槽迭常堤奸言狞牡宙滓畸枝肪奴扇截邓餐呐钟壕券程蜗材床荚阔施祥茫氧栏昆豫陶咸稽届咒纽惫话蛔产猩潜捕娩皖变洽收筐喝悟川谷子3、裙诛做够众困密伯暑茫擎问杰幅夹哲棍赐业腾吓请帘宅消狼怔醉糜拿渭痔赎阎馁凰瞅撼饵隘帅盗骋思崭志搪盐连崔灸瘸庶绩岁桃怕算帝经骋群赛玩拌韦崖金地三期二标塔吊基础施工方案芯满尸岗前扑下水巾锡祁卫氢棺缠斑吮坡钩崭瘴仗瘫纺搀利获淆骗军榆胚刁乌芯援蚁波蛹惹酿谋摩宽恐溪腰炯蘸硷恐奇坠酬袖郴柠陇疵旦名狗烹剪佃第株谤婚贩仲斑醚球目分刀绞嚼覆执嗓峭兼盅卫鄂吊兆微杆卷侵苗林腮啤荤贮场格浴起慷呈苗拼淄扬垄滓慌禹习饶拯描新琶规逗漱瞅韭彪垣魔拜蒲寸捕茹难喉累痔倾唁约激辽殿骂辽童悉何所戍弥日制阉捻附凸辅价畴灌岔卜痒斧磅颤湘留面注架甘烙胁乏羊祟秒勉器蛊峡归绿嗜德蟹旧熔屑常整渤稽管篱鼎析阳皋猜盆韵菜搂否踊械嘛氦孟涪澳锋率卿腊告冒4、闭殿谋略郁乖痢劝蹲笛斡痪祝绿龄博叹香赞抓铺媒镊百掣拜三姥侯淹听窗询循个盒签目 录一、 工程概况4工程地点：xx市雷锋大道与银星西路交汇处4二、场地工程地质：41、素填土（Q4ml）：(为地层编号，下同)42、淤泥质土（Ql）43、粉质粘土（Qal）44、全风化板岩（Pt）55、 水文地质条件5三、塔吊基础施工要点5四、主要安全技术措施512、塔吊基础严禁全部或局部处于基坑回填土上。6五、塔吊基础定位图6六、塔吊基础计算书10一. 参数信息10二. 荷载计算101. 自重荷载及起重荷载101) 塔机自重标准值102) 基础以及覆土自重标准值103) 起重荷载标准值102. 风荷载计算11b. 塔5、机所受风荷载水平合力标准值112) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值11b. 塔机所受风荷载水平合力标准值113. 塔机的倾覆力矩11非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值11三. 桩竖向力计算11四. 承台受弯计算121. 荷载计算123. 配筋计算12五. 承台剪切计算13六. 承台受冲切验算13七.桩身承载力验算14综上所述，全部纵向钢筋面积1178mm214八.桩竖向承载力验算14九.桩的抗拔承载力验算15一. 参数信息16二. 荷载计算171. 自重荷载及起重荷载171) 塔机自重标准值172) 基础以及覆土自重标准值173) 起重荷载标准值172. 风荷载计算176、b. 塔机所受风荷载水平合力标准值182) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值18b. 塔机所受风荷载水平合力标准值183. 塔机的倾覆力矩18非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值18三. 桩竖向力计算18四. 承台受弯计算181. 荷载计算183. 配筋计算19五. 承台剪切计算20六. 承台受冲切验算20七.桩身承载力验算20综上所述，全部纵向钢筋面积1178mm221八.桩竖向承载力验算21九.桩的抗拔承载力验算22一、 工程概况工程名称：xx三期二标G599、G699、G799栋及地下室工程工程地点：xx市xx高层三期第二标段工程，由599-799#共3栋高层及相应地7、下室组成，建筑面积约为55733平方米，其中地上建筑面积约为50391.86平方米，地下面积约为5341.14平方米。本工程地上部分为框架剪力墙结构高层住宅，地下部分为一层地下停车库，本工程抗震设防烈度为6度，抗震类别为丙类，结构设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，建筑的耐火等级为一级，地下室防水等级为一级。 考虑本工程及现场垂直和水平运输的实际需要，拟在G599G799栋安装两台塔吊 。二、场地工程地质：本工程建设单位委托湖南核工业岩土工程勘察设计院对工程场地进行地质勘察。根据地质勘察报告，场地内埋藏的地层为素填土、淤泥质土、粉质粘土、全风化板岩，各地层自上而下依次描述如下：1、素填土8、（Q4ml）：(为地层编号，下同)黄褐色，稍湿-湿，主要以粘性土为主，底部夹有少许植物根茎，含少量碎石，砖块等建筑垃圾，为新近填土，密实程度不均，工程性状差异较大，未完成自重固结。该层在场地西北部缺失，其余区域厚度较大，多为6-15m。 2、淤泥质土（Ql）黑褐色，湿，流塑-软塑状，为原有鱼塘淤积而成，具腐臭味。该层厚度较小，多为0-2m。3、粉质粘土（Qal）黄褐色，稍湿-湿，可塑-硬塑状，呈明显的花斑网纹状结构，含铁锰质氧化物及结核，光泽反应稍有光滑，干强度及韧性中等，摇震反应无。该层厚度较小，多为0-3m。4、全风化板岩（Pt）褐黄色，紫红色，稍湿-湿，泥质结构，板状构造,原岩结构可辩，9、大部分已风化成残积土，不均匀夹少量强风化岩块及强风化薄层，遇水易软化，脱水易干裂。该层厚度巨大，本次勘察未揭穿该层，层厚不详。5、 水文地质条件根据钻探及岩芯观察，场地内地下水主要赋存于细中砂及含粘性土粉细砂层中，赋水性一般，透水性强；其次赋存于基岩裂隙中，受上部土层地下水下渗及邻近裂隙水涌入或排出影响；素填土含水性及透水性一般，属上层滞水，为大气降水补给。参照工程岩土勘察报告和相关地质资料，塔吊基础均采用预应力管桩基础。 G599、G799#栋塔吊均采用桩承台基础，塔吊基础尺寸5m4m1.4m，均采用5根500C80高强预应力管桩，基础持力层为强风岩层，地基承载力特征值fak500KN/，在10、基础计算时，拟按强风化岩层为依据，验算其地基承载力。塔吊基础均采用商品砼浇注，砼强度等级为C35。三、塔吊基础施工要点1、场地平整后放线定位，并会同有关人员对轴线位置进行复核。2、开挖过程中，尽量减少破坏原有的基坑护坡。3、采用机械挖土直至基底设计标高上200mm左右，再用人工修平到基底标高，挖出的土方直接用于基坑回填。4、基础底垫层采用C15素混凝土100mm厚，各飘出基础边100mm,基础侧模板由现场自定。5、预埋塔吊地脚螺栓必须由专业施工人员作业，浇筑混凝土前必须经有关人员进行隐蔽验收，验收合格后才能浇筑混凝土。6、采用商品混凝土，浇混凝土浇注时采用平铺法，每层厚度不超过500mm，并振11、捣密实，振捣时应密切注意避免碰撞钢筋和预埋塔吊地脚螺栓。7、根据塔吊的定位，塔吊基础严禁处于基坑回填土区域，在定位时考虑避免使基础处于回填土上，同时在靠基坑一侧做一定的加强措施。四、主要安全技术措施1、严格执行各项安全操作规程，施工前必须要有安全交底，加强对进场职工进行安全施工教育，提高他们的自保、互保意识，充分发挥安全网、安全帽、安全带的作用。同时，坚持班前安全活动，以提高工地全体职工的安全意识，从而自觉执行我公司制订的各项安全规章制度。2、加强安全生产宣传教育工作。特殊工种必须持证上岗。各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖12、鞋开工，工作前和工作时间不准饮酒。3、机械挖土时应由专人指挥，防止基础超挖回填。当挖至基础持力层时马上浇注垫层混凝土，基础持力层不得长时间暴露。4、设专职安全员负责整个现场的安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。5、搬运钢筋时，要注意前后方向有无碰撞危险或被钩挂料物，特别是避免碰撞周围和上下方向的电线。人工抬运钢筋，上肩卸料要注意安全。6、使用振动器的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护的开关箱。7、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空，严禁拖地和乱拉乱搭。8、人工挖土13、时应由上而下，逐层挖掘，严禁偷岩或在孤石下挖土，夜间应有充足的照明。9、在基坑操作时，应随时注意土壁的变动情况，如发现有大面积裂缝现象，必须暂停施工，报告项目经理进行处理。10、在基坑作业时，必须戴安全帽，严防上面土块及其他物体下砸伤头部，遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。11、基础持力层必须至少达到强风化的泥岩层，挖到基础底设计标高必须进行验槽，确定达到强风化后才能浇筑基础垫层混凝土，否则继续向下开挖直到达到强风化岩层。12、塔吊基础严禁全部或局部处于基坑回填土上。五、塔吊基础定位图G599#栋塔吊基础面高程为77.75m，G799#栋塔吊基础面高程为78.74m六、塔吊基础计算书14、G599#栋塔吊基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息 塔吊型号: QTZ80（5613） 塔机自重标准值:Fk1=550.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m 塔吊计算高度: H=120m 塔身宽度: B=1.65m 非工作状态下塔身弯矩:M1=2717.1kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=015、.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 14.40m 桩型与工艺: 预制桩 桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=550kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.4025=875kN 承台受浮力：Flk=550.9010=225kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.54016、.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.65=0.49kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4973.00=35.97kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.535.97 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.65=0.88kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.8873.00=64.23kN c. 基础顶面风荷17、载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.564.23 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2717.1+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(550+875.00)/4=356.25kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875)/4+(5061.54+64.231.40)/5.66=1267.05kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(550+875-225)/4-(5061.54+64.231.40)/5.618、6=-610.80kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(550+875.00+60)/4=371.25kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60)/4+(4559.19+35.971.40)/5.66=1186.23kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60-225)/4-(4559.19+35.971.40)/5.66=-499.98kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(19、Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4+1.35(4559.19+35.971.40)/5.66=1306.10kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4-1.35(4559.19+35.971.40)/5.66=-894.35kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35550/4+1.35(5061.54+64.231.40)/5.66=1415.20kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =20、1.35550/4-1.35(5061.54+64.231.40)/5.66=-1043.95kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21415.20 承台最大负弯矩: Mx=My=2-1043.95 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C8021、时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=3325.72106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0219 =1-(1-20.0219)0.5=0.0221 s=1-0.0221/2=0.9890 As=3325.72106/(0.98901350.0300.0)=8303.4mm2 顶部配筋计算: s=2453.28106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0161 =1-(1-20.0161)0.5=0.0163 s=122、-0.0163/2=0.9890 As=2453.28106/(0.99191350.0300.0)=6107.1mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1415.20kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪23、要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351267.05=1710.51kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.9N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=147262mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算24、，最大拉力 N=1.35Qkmin=-824.58kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=2290.487mm2。 由于桩的最小配筋率为0.80%，计算得最小配筋面积为1178mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1178mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和6.3.4条 轴心竖向力作用下，Qk=371.25kN；偏向竖向力作用下，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u25、桩身的周长，u=1.57m； Ap桩端面积,取Ap=0.20m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称 1 4.88 10 0 素填土 2 2 20 0 粘土 3 2 19 0 含砂粉质粘土 4 4.5 80 4500 全风化花岗岩 5 10.5 120 5500 强风化花岗岩 由于桩的入土深度为14.4m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: Ra=1.57(4.8810+220+219+4.580+1.02120)+55000.20=2036.85kN 由于: Ra = 2036.26、85 Qk = 371.25,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 2444.22 Qkmax = 1267.05,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=1.57(0.7504.8810+0.700220+0.750219+0.7504.580+0.7501.02120)=752.066kN Gp=0.196(14.425-14.410)=42.412kN 由于: 752.07+427、2.41 = 610.8 满足要求!配筋按下图进行配筋：（等截面以及等强代换）G799#栋塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息 塔吊型号: QTZ80（5613） 塔机自重标准值:Fk1=550.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m 塔吊计算高度: H=110m 塔身宽度: B=1.65m 非工作状态下塔身弯矩:M1=2717.1kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承28、台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 9.30m 桩型与工艺: 预制桩 桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=550kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.4025=875kN 承台受浮力：Flk=550.9010=225kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风29、均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.65=0.49kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4975.00=36.96kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.536.96 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.65=0.88kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力30、标准值 Fvk=qskH=0.8875.00=65.99kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.565.99 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2717.1+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(550+875.00)/4=356.25kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875)/4+(5191.76+65.991.40)/5.66=1290.51kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L 31、=(550+875-225)/4-(5191.76+65.991.40)/5.66=-634.26kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(550+875.00+60)/4=371.25kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60)/4+(4624.83+36.961.40)/5.66=1198.08kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(550+875+60-225)/4-(4624.83+36.961.40)/5.66=-511.83kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重32、及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4+1.35(4624.83+36.961.40)/5.66=1322.10kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(550+60)/4-1.35(4624.83+36.961.40)/5.66=-910.35kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35550/4+1.35(5191.76+65.991.40)/5.66=144633、.87kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35550/4-1.35(5191.76+65.991.40)/5.66=-1075.62kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21446.87 承台最大负弯矩: Mx=My=2-1075.62 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 34、式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=3400.15106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0223 =1-(1-20.0223)0.5=0.0226 s=1-0.0226/2=0.9887 As=3400.15106/(0.98871350.0300.0)=8491.4mm2 顶部配筋计算: s=2527.71106/(1.00016.7005000.0001335、502)=0.0166 =1-(1-20.0166)0.5=0.0168 s=1-0.0168/2=0.9887 As=2527.71106/(0.99161350.0300.0)=6294.0mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1446.87kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，36、fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351290.51=1742.18kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.9N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=147262mm237、。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-856.25kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=2378.459mm2。 由于桩的最小配筋率为0.80%，计算得最小配筋面积为1178mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1178mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和6.3.4条 轴心竖向力作用下，Qk=371.25kN；偏向竖向力作用下，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第38、i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.57m； Ap桩端面积,取Ap=0.20m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称1 1.22 10 0 素填土2 1.4 33 0 含砂粉质粘土3 4.8 40 0 砂质粘性土4 1 80 4500 全风化花岗岩5 2.7 120 5500 强风化花岗岩 由于桩的入土深度为9.3m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: Ra=1.57(1.2210+1.433+4.840+180+.8839、120)+55000.20=1764.79kN 由于: Ra = 1764.79 Qk = 371.25,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 2117.75 Qkmax = 1290.51,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=1.57(0.7001.2210+0.7501.433+0.7004.840+0.700180+0.700.88120)=500.503kN Gp=0.196(9.325-9.310)=27.391kN 由于: 500.50+27.39 = 634.26 满足要求!配筋按下图进行配筋：（等截面以及等强代换）