1、主塔楼基坑土方开挖及支撑阶段塔吊基础工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1.工程概况32.编制依据33.塔吊选型34.塔吊基础设计及验算44.1塔吊基础选型44.2塔吊基础设计44.3立柱桩与工程桩间距74.3塔吊基础验算75.施工质量注意要点：315.1钻孔灌注桩及格构柱要求315.2钢结构焊接要求315.3验收使用要点326.安全文明措施327.附图331.工程概况 2.编制依据1） 前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。2） 塔式起重机使用说明书3） 塔式起重机安全规程2、 （GB5144-2006）4） 钢结构设计规范 （GB50017-2003）5） 钢结构现场检测技术标准 （GB/T50621-2010）6） 建筑钢结构焊接技术规程 (JGJ81-2002)7） 钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程 (JGJ82-2011)8） 钢结构工程施工质量验收规范 （GB50205-2002）9） 建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011）10） 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）11） 建筑桩基技术规范 （JGJ94-2008）12） 建筑机械使用安全技术规程 （JGJ33-2012）13） 建设工程安全生产条例 （国务院第393号令3、）14） 建筑起重机械安全监督管理规定 （建设部第166号令）15） 塔式起重机设计规范 （GB/T13572-2008）3.塔吊选型本工程现场分三个区进行先后施工，总体施工顺序为：首先施工I区，待I区B2层结构（B1板）施工完成并达到强度后开始II区土方开挖及支撑施工，II区地下结构施工完成后方再择机插入III区基坑施工。I区土方及支撑施工阶段拟使用一台60m臂长TC6015塔吊作为工程垂直吊装工具（塔吊编号为1#），1#塔吊位于I区主塔楼东部，待I区B2层结构施工完成后，在I区主塔楼西北侧安装一台40m臂长TC6015塔吊（塔吊编号为2#），待2#塔吊安装完毕后，拆除1#塔吊，紧接着在主塔4、楼东南侧安装一台45m臂长TC7035塔吊（塔吊编号为3#）。II区土方及支撑施工阶段，在辅楼西南侧安装一台45m臂长TC5613（塔吊编号为4#），同时，将I区拆除的TC6015安装至辅楼东北角，臂长改为50m，塔吊编号为5#。4.塔吊基础设计及验算4.1塔吊基础选型1#、4#、5#需在土方及支撑施工阶段投入使用，该3个塔吊基础考虑采用钻孔灌注桩钢格构柱钢平台基础形式，塔吊基础定位及基础形式详见附图。2#、3#塔吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。4.2塔吊基础设计1#、4#、5#塔吊基础分别为4根850的中心距为2.55m2.55m钻孔灌注桩,灌注桩上接钢格构柱，格5、构柱顶标高-1.1m，埋入钻孔灌注桩内3.5米。1#塔吊桩长28.9m，桩顶标高为-21.6m，格构柱长度为24米；4#塔吊桩长29m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为22米；5#塔吊桩长28.9m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为22米。格构柱外包尺寸504504，采用416016等边角钢及42020012600的缀板焊接而成，在中心距为2.55m2.55m的四根格构柱的顶部各焊接一块70070020封口板，并将塔吊配套钢平台焊接在封口板上，塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板44=16块，支腿下筋板42=8块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水平6、误差控制在1mm以内。格构柱与封口板焊接时，每个面加2块筋板，共24432块。格构柱在土方开挖后，每隔2.55米用16槽钢做一道支撑，四根格构柱之间设置水平剪刀撑，将四根格构柱连成一整体，两支撑间设斜撑增加其整体刚度。最后一道支撑的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次土方开挖后需及时完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基础大样详后附图。2#塔吊基础使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用6500*6500*1400mm的基础，混凝土标号C40,上层筋纵横向各32根25mm直径HRB335钢筋，下层筋纵横向各32根25直径HRB335钢筋，架立筋为256根12m7、m直径HPB300钢筋。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体，端面露出基础高度为350mm,并保证地下节上平面的平整度不大于1/1000。2#塔吊基础平面图2#塔吊基础剖面图3#塔吊基础也使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用8000*8000*1600mm的基础，混凝土标号C40。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体。3#塔吊基础平面图3#塔吊基础剖面图4.3立柱桩与工程桩间距现场1#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.802m，4#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.520m，58、#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.310m，后附1#、4#、5#塔吊基础立柱桩与工程桩的间距详图。4.3塔吊基础验算4.3.1 1#、4#、5#塔吊基础验算根据本工程地质勘查报告，从开始计算端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注桩考虑插入持力层1m，以受力最大的1#塔吊为例验算如下：一、塔吊受力计算（TC6015，按最大60m自由高度）工况一：塔吊处于工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩M=3085kN.m,塔身宽度B=2m 取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：最大压力：Nmax=1.2(760.6+24)/4+1.43085(2.41.414/29、)/2(2.41.414/2)2=1508.07kN最大拔力：Nmax=1.2(760.6+24)/4-1.43085(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=-1037.31kN工况二：塔吊处于非工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=680.3kN,塔吊倾覆力距M=3830kN.m,塔身宽度B=2m 取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：最大压力：Nmax=1.2(680.3+24)/4+1.43830(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=1791.33kN最大拔力：Nmax=1.2(680.3+24)/4-1.43830(2.41.414/10、2)/2(2.41.414/2)2=-1368.75kN二、塔吊钻孔灌注桩长度计算1#塔吊，取ZK4孔地质剖面850桩径桩基土层名称厚度（m）周长（m）fsQski（kN）面积（平方米）fpQpk（kN）517.202.66930576.5053-13.1050413.7053-316.10451933.69541.555220.197175200.180.56721700964.24合计28.93344.26964.24单桩竖向抗压承载力标准值3344.26964.244308.5kN单桩竖向抗压承载力特征值（2820.07964.24）/22154.25kN单桩竖向抗拔承载力标准值334411、.26kN单桩竖向抗拔承载力特征值3344.26/21672.13kN三、塔吊桩基钢筋计算根据塔吊桩最大抗拔力N=1368.75KN；fy=300 N/mm2根据钢筋最大承载应力As =N/fy=300 N/mm2 As1420050/300 mm2=4562.5mm2 取钢筋22，N=As/（11）2=12，取12根 取钢筋25，N=As/（12.5）2=9.3，取10根 取钢筋28，N=As/（14）2=7.4，取8根拟选用25钢筋，取10根四、格构柱稳定性验算本工程塔吊基础下的格构柱高度最长为20.5m，依据钢结构设计规范(GB50017-2003) ，计算模型选取塔吊最大独立自由高度612、0m，塔身未采取任何附着装置状态。1、格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.5020.502m；主肢选用:16号角钢bdr=16016mm；缀板选用(mm):0.420.2主肢的截面力学参数为 A0=49.07 cm2，Z0=4.55cm，Ix0=1175.08cm2，Iy0=1175.08cm2； 格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩： 格构柱的x-x轴截面总惯性矩： 经过计算得到： Ix=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)2=87589.85cm4； Iy=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)2=87589.85cm4；2、格构柱的长细比13、计算：格构柱主肢的长细比计算公式： 其中 H 格构柱的总高度，取21.7m； I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=87589.85cm4，Iy=87589.85cm4； A0 一个主肢的截面面积，取49.07cm2。经过计算得到x=102.72,y=102.72。格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式: 其中 b 缀板厚度，取 b=0.5m。 h 缀板长度，取 h=0.2m。 a1 格构架截面长，取 a1=0.502m。经过计算得 i1=(0.25+0.04)/48+50.2520/80.5=0.404m。 1=21.7/0.404=53.7。换算长细比计算公式： 经过计算得到kx=11514、.91,ky=115.91。3、格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=1791.33kN；A 格构柱横截面的毛截面面积，取449.07cm2； 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比 0x=115.91,0y=115.91查钢结构设计规范得到x=0.520,y=0.520。经过计算得到 ：X方向的强度值为175.51N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为175.51N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!4、基础格构柱抗扭验算1）格构柱上斜腹杆抗扭构15、造验算轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：其中为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。根据钢结构设计规范规定的最大剪力计算公式：其中，A为格构柱的全截面面积，f为格构柱钢材设计强度值，为格构柱钢材屈服强度标准值（235MPa）。将剪力V沿柱长度方向取为定值。分配到一个缀材面上的剪力为：斜腹杆的轴心为：N=V1/cos取TC6015塔机水平力进行计算：V=112.1Kn因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V=V/2=112.1/2=56.05KN斜支撑的轴心压力为：F=V/cos450=79.25Kn为斜腹杆和水平杆的夹角（45），斜腹杆的计算长度为3393.6mm。斜腹杆选用槽钢【16a，其截面参数16、为：A=21.96cm2，x=6.28cm2，y=1.83cm长细比x=l/y=3393.6/18.3=185.4.，查表得稳定系数为：=0.214斜腹杆的整体稳定承载力验算：=N1/A=V1/（A cos45）=79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa215 Mpa斜缀条满足构造要求。5、构柱之间斜支撑焊缝计算TC6015塔机 斜支撑的轴心压力为：79.25KN，焊缝高度：10mm焊缝有效厚度He=焊缝宽度Hf0.7=7mm焊缝长度Lw250+180+256=686mm，计算时取500mm根据角焊缝的强度公式：f=N/(HeLw)代入数据，得：f=79.25/500/7=2217、.6MPa小于160 MPa满足受力要求。6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核=79.25/250/7=45MPa，小于160 MPa满足受力要求五、TC6015桩承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1780.11kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.300N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.5672m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据建筑18、桩基技术规范JGJ94-2008第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=-1385.03kN 本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为1025，经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=4908mm2。其抗拉设计值为Ny=300*5672/1000=1472.4KN，大于N=1385.03KN，满足要求！六、钢平台验算塔吊桩间距为2.55米，其钢平台采用H400*13*21的型钢外封10mm厚钢板（见下图），材质选用Q345B，塔吊支腿处加横向筋板以增加局部抗压能力。图示箱梁计算数据如下：截面积：；惯性矩：；抗弯截面系数：TC6015钢平台主梁的验算 工作工况： ； 非工作工况： ；按简支梁计算建立19、平衡方程：；解得支反力 ：工作工况：；（正为压力，负为拉力；）非工作工况：；（正为压力，负为拉力；）故，校核时，按非工作工况进行计算。正应力：其计算公式为：其中： M=193KNm； ；（箱型截面系数） ；代入计算；故正应力满足要求。梁腹板中性轴处剪应力：其计算公式为：；其中：； ；代入数据：故满足要求。计算危险点：腹板与翼缘板交汇处局部承压强度：其计算公式为：；其中：值取1.0； ； 代入计算数据得：；故，梁局部承压满足要求。剪切应力：其计算公式为：；其中：； 代入计算：；故，剪切力满足要求。折算应力：正应力为，故折算应力为：故，折算应力满足规范要求。梁的稳定性：梁长度为3450mm，宽度=20、400mm，因此主整体稳定性不需计算。综上，梁满足使用要求。钢平台连接焊缝的验算焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。a . 竖向拉力：F=909kn；（格构柱处）F=1030kn；（支腿处） b . 水平力： N=112.1kn；c扭矩：M=385KNm；水平合力为：V=112.1+385/2.5 =266.1KN。（格构柱处） V=112.1+385/2 =304.6KN。（塔吊支腿处）格构柱与封口板处：如图，焊条采用E4316。焊缝长度：；计算长度：1248mm； 焊缝高度：；其中：；代入数据：；以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。故该处焊缝满足要求。封口板与钢平台主梁下翼缘处：如21、图： 焊条采用E50。焊缝长度：；计算长度：1172mm。焊缝高度：；其中：； ；代入数据：；故该处焊缝满足要求。钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：焊条采用E50。；计算长度：1058.8mm。焊缝高度：；其中：； ；代入数据：；故该处焊缝满足要求。焊缝校核：焊条采用E50。焊缝长度：l=105*8+104*4=1256mm计算时取焊缝长度为：1208mm；焊缝采用45坡口焊；板厚20mm； 其中：；代入数据：；故，该处焊缝满足要求。4.3.2 2#塔吊基础验算一. 参数信息塔吊型号:QTZ100塔机自重标准值:Fk1=680.30kN起重荷载标准值:Fqk=100kN塔吊最大起重力矩:M=122、250kN.m塔吊计算高度:H=60m塔身宽度:B=2m非工作状态下塔身弯矩:M=3080kN.m承台混凝土等级:C40钢筋级别:HRB335地基承载力特征值:342.2kPa承台宽度:Bc=6.3m承台厚度:h=1.4m基础埋深:D=0m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=680.3kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=6.36.31.425=1389.15kN承台受浮力：Flk=6.36.317.1010=6786.99kN3) 起重荷载标准值Fqk=100kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布23、线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2 =1.20.550.352=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.4660=27.55kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.527.5560=826.64kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.81.861.950.990.55=1.58kN/m2 =1.21.580.352=1.33kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fv24、k=qskH=1.3360=79.63kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.579.6360=2388.84kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+0.9(1250+826.64)=4948.97kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+2388.84=5468.84kN.m三. 地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时： =(680.3+100+-5397.84)/(6.36.3)=-116.34kN/m25、2当偏心荷载作用时： =(680.3+100+-5397.84)/(6.36.3)-2(4948.971.414/2)/41.67 =-284.26kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(4948.97+27.551.4)/(680.3+100+-5397.84)=-1.08m0.25b=1.58m工作状态地基承载力满足要求! =3.15-0.76=3.91m =(680.3+100+-5397.84)/(33.913.91) =-100.49kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时： =(680.3+-5397.84)/(6.36.3)=52.14kN/m2当偏心荷26、载作用时： =(680.3+-5397.84)/(6.36.3)-2(5468.841.414/2)/41.67 =-304.42kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(5468.84+79.631.4)/(680.30+-5397.84)=-1.18m0.25b=1.58m非工作状态地基承载力满足要求! =3.15-0.84=3.99m =(680.3+-5397.84)/(33.993.99) =-98.96kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa轴心荷载作用：由于 faPk=-116.34kPa，所以满足要求！偏心荷载作27、用：由于1.2faPkmax=-98.96kPa，所以满足要求！五. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2条。1. 抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.15m； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=2.00m。 P截面I-I处的基底反力；工作状态下：P=-100.49(33.91-2.15)/(33.91)=-82.09kN/m2；M=2.152(26.3+2)(1.35-100.49+1.35-82.09-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-100.49-1.35-82.09)6.3/12=618.28、64kN.m非工作状态下：P=-98.96(33.99-2.15)/(33.98630161199488)=-81.17kN/m2；M=2.152(26.3+2)(1.35-98.96+1.35-81.17-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-98.96-1.35-81.17)6.3/12=642.28kN.m2. 配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。经过计算得: s=29、642.28106/(1.0019.106.3010313502)=0.003 =1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.999 As=642.28106/(0.9991350300.00)=1588.20mm2。六. 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！4.3.3 3#塔吊基础计算一. 参数信息塔吊型号:QTZ230、00塔机自重标准值:Fk1=1141.00kN起重荷载标准值:Fqk=184kN塔吊最大起重力矩:M=3840kN.m塔吊计算高度:H=61.5m塔身宽度:B=2.2m非工作状态下塔身弯矩:M=6184kN.m承台混凝土等级:C40钢筋级别:HRB335地基承载力特征值:342.2kPa承台宽度:Bc=8.00m承台厚度:h=1.6m基础埋深:D=0.00m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=1141kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=881.625=2560kN承台受浮力：Flk=8817.3010=11072kN3) 起重荷载标准值Fqk=184k31、N2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2 =1.20.550.352.2=0.51kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.5161.5=31.07kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.531.0761.5=955.33kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.81.861.950.990.5532、=1.58kN/m2 =1.21.580.352.2=1.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=1.4661.5=89.78kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.589.7861.5=2760.75kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+0.9(3840+955.33)=10499.80kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+2760.75=8944.75kN.m三. 地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。塔33、机工作状态下：当轴心荷载作用时： =(1141+184+-8512)/(88)=-112.30kN/m2当偏心荷载作用时： =(1141+184+-8512)/(88)-2(10499.801.414/2)/85.33 =-286.28kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(10499.80+31.071.6)/(1141+184+-8512.00)=-1.47m0.25b=2.00m工作状态地基承载力满足要求! =4-1.04=5.04m =(1141+184+-8512.00)/(35.045.04) =-94.39kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时： =(34、1141+-8512)/(88)=57.83kN/m2当偏心荷载作用时： =(1141+-8512)/(88)-2(8944.751.414/2)/85.33 =-263.39kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(8944.75+89.781.6)/(1141.00+-8512.00)=-1.23m0.25b=2.00m非工作状态地基承载力满足要求! =4-0.87=4.87m =(1141+-8512.00)/(34.874.87) =-103.52kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa轴心荷载作用：由于 faPk=-135、12.30kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2faPkmax=-94.39kPa，所以满足要求！五. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2条。1. 抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.90m； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=2.20m。 P截面I-I处的基底反力；工作状态下：P=-94.39(35.04-2.90)/(35.04)=-76.28kN/m2；M=2.902(28+2.2)(1.35-94.39+1.35-76.28-21.35-8512.00/82)+(1.35-94.39-1.35-736、6.28)8/12=1504.32kN.m非工作状态下：P=-103.52(34.87-2.90)/(34.87172711330297)=-82.98kN/m2；M=2.902(28+2.2)(1.35-103.52+1.35-82.98-21.35-8512/82)+(1.35-103.52-1.35-82.98)8/12=1162.66kN.m2. 配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算37、高度。经过计算得: s=1504.32106/(1.0019.108.0010315502)=0.004 =1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=1504.32106/(0.9981550300.00)=3241.75mm2。六. 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！5.施工质量注意要点：5.1钻孔38、灌注桩及格构柱要求（1）钻孔灌注桩混凝土设计强度等级水下C30，主筋保护层位50毫米，箍筋采用HPB300钢筋，主筋采用HRB335钢筋。（2）钢格构钢材除注明外，均采用Q235b，焊条采用E43型（3）除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度12mm（4）钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。5.2钢结构焊接要求（1）工艺要求1）预热 预热有利于减低中碳钢热影响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主要工艺措施，预热还能改善接头塑性，减小焊后残余应力。通常，35和45钢的预热温度为150250含碳量再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至250400。 若焊39、件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范围为焊口两侧各150200mm。 2）焊条条件 许可时优先选用碱性焊条。 3）坡口形式 将焊件尽量开成U形坡口式进行焊接。如果是铸件缺陷，铲挖出的坡口外形应圆滑，其目的是减少母材熔入焊缝金属中的比例，以降低焊缝中的含碳量，防止裂纹产生。 4）焊接工艺参数 由于母材熔化到第一层焊缝金属中的比例最高达30%左右，所以第一层焊缝焊接时，应尽量采用小电流、慢焊接速度，以减小母材的熔深。 5）焊后热处理 焊后最好对焊件立即进行消除应力热处理，特别是对于大厚度焊件、高刚性结构件以及严厉条件下(动载荷或冲击载荷)工作的焊件更应如此。消除应力的回火温度40、为600650。 若焊后不能进行消除应力热处理，应立即进行后热处理。 （2）焊缝质量验收要求内部使用超声波探伤，外部第一先看是否有咬边，焊道成型是否规整、饱满，有无过度打磨伤及母材现象，其次焊脚高度是否符合标准，飞溅是否清理干净。再次看热变形是否纠正。5.3验收使用要点塔吊验收合格投入使用后，定期对塔吊的垂直度和钢平台的水平度进行监测，一般为每周监测三次，如监测数据稳定可减少为每周一次，如偏差较大（垂直度偏差超过2）则加大监测频率，每天监测一次或两次；另对钢平台上下连接的焊缝进行监测，如有开裂或垂直度偏差超过3或其他情况出现，立即停止使用塔吊，并对薄弱部位进行加强；随土方开挖，对格构柱进行连梁加固，开挖过程中注意格构柱四边的土体对称开挖，当开挖至格构柱30公分时，采用人工开挖，以防土体压力不均匀对塔吊造成影响；在每道加固斜支撑焊接完成后，组织相关人员对焊接进行验收，验收合格后，再进行下一层土方的开挖和格构柱的加固；6.安全文明措施（1）全体人员必须严格遵守施工现场各项安全规章制度。（2）施工人员均穿戴好安全用具。（3）施工现场设红白带警戒线，并有专人监督。（4）各类器具使用前均应严格检查，以防不测。（5）全体施工人员必须遵循文明施工原则，做好手清工作。7.附图