1、 某某某某工业服务区高技术服务平台项目 塔吊基础施工方案一、工程概况工程名称:某某某某工业服务区高技术服务平台项目建设地点：某某新城核心区CBD，岭南大道以东、君兰路以南、君兰南二路以北、华章西一路以西地块，紧邻某某新闻中心建设单位：某某新城高技术产业发展有限公司总包单位:某建筑。工程局有限公司(联合体牵头单位）与某建筑某市设计研究院有限公司联合体监理单位:某市工程顾问有限公司拟建场地位于某某新城岭南大道以东、君兰路以南、富华路以北、华章西一路以西地块，属珠江三角洲冲积平原腹地，场地原为耕地和鱼塘，后经回填平整，场地地势较为平坦.本工程由地上两栋41层塔楼、地下3层地下室局部4层、5层裙楼组成2、，建筑总高度190。1米、标准层层高4.2米.高层办公楼采用现浇钢筋混凝土框架核心筒结构，在3、4、5层处通过设置连接体连成一个整体，形成连体结构，连体部分采用型钢混凝土梁式转换x二、编制依据1、某某某某工业服务区高技术服务平台项目工程详细勘察报告2、建筑桩技术规范JGJ94-943、塔吊厂家提供的塔吊说明STT293塔式起重机安装使用说明书4、某某某某工业服务区高技术服务平台项目电子版图纸5、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2011)6、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011)8、建筑施工安3、全检查标准(JGI2011）9、建筑机械使用安全技术规程(JGJ332001）10、施工现场临时用电安全技术规程（JGJ462005）11、国家、省、市、行业的其他现行有关工程建设的规范、规程、标准及有关标准图集、企业内控资料、工法及各项规章制度等.三、塔式起重机型号及定位的选择1、塔式起重机型号塔吊主要用于结构施工中的大宗物料（如：钢筋、模板和砼等）的水平、垂直运输.根据本工程的实际情况和工期要求，需吊运的物料多、时间短、高度高,施工面积大。经综合考虑本工程采用2台塔式起重机来完成水平及垂直运输，拟采用由抚顺永茂建筑机械有限公司生产的ST系列STT293型号塔机。2、塔式起重机的基础承台形式4、为使塔吊使用经济合理，有利于降低工程成本，同时考虑到本工程现有的施工场地条件和塔吊的工作特点，根据塔吊使用说明书中的对塔基类型的叙述，拟采用固定附着工作方式，即将塔身通过地锚螺栓直接固定在钢筋砼基础上。这种工作方式可有效地减少基础承台尺寸,减少占地面积,不必进行塔吊基础配重，同时方便施工。3、塔式起重机的定位塔吊定位时要考虑以下几点:(1）服务范围广，尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。（2）尽量避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响，尽量避免穿越裙房或地下室设置，以免留下预留洞和后浇施工部分。（3）避免影响周围建筑物和企事业单位。(4）保证塔吊安装和拆除时所必须的场地和工作条件。(55、）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。考虑到以上几点因素,结合本工程结构设计特点以及现有的施工场地面积大等情况。因此，项经部和公司有关部门研究决定,将安装2台塔吊来负责本工程的吊运工作.每座塔楼均单独配备一台塔吊。 详见附图。四、STT293塔式起重机及桩基础参数信息1、塔吊厂家提供的塔吊技术参数STT293塔吊独立高度61.24m,附着式高度205。24m，有效工作幅度3。8 74m，最大起重量12t，其最大工作臂长74m,最大幅度起重量2.7t,70米时3t,60米4t,50米5.3t.2、 STT293塔吊桩基拟采用工程桩4根1000钻孔灌注桩，桩配筋14206、200,10150，拉筋14600，主筋伸入承台1000（所用钢筋均为三级钢），桩身砼C3035，有效桩长9m，桩端持力层为中风化泥岩14。桩顶标高(-19。20m).桩距5。4m,桩顶伸入塔吊基础承台内0。1m。3、STT293塔吊基础承台1固定附着式塔基基础承台采用现浇钢筋砼厚板式承台,几何尺寸为7。0m（长）7。0m（宽）2.0m（高），C35砼，承台面标高17.3m，承台底标高19。30m.承台边缘至桩中心的距离为800,桩顶镶入承台100，承台配筋面筋双向22150，底筋双向25200，拉筋14600，钢筋等级均为三级钢,保护层除底部100外均为50。4、 STT293塔吊基础承台27、（本项目建议采用此型塔吊基础） 因根据STT293塔吊使用说明书，其基础尺寸7000X7000X2000与、轴、轴承台部分重叠，建议本项目两台塔吊基础与相邻、轴、轴承台一起浇捣混凝土，、轴、轴塔吊基础尺寸12。9mX10.1m，、轴、轴塔吊基础13.5mX10.1m。两台塔吊基础桩基借用相邻四承台桩基,经验算塔吊基础采用天然基础完全满足塔吊使用安全。当采用与工程桩结合是塔吊更有安全保障.塔吊承台四周预埋300X3以上止水钢板,并按要求错位预留不小于1000长基础底板钢筋。五、塔吊基础计算1、塔吊地质状况 根据某某某某工业服务区高技术服务平台项目工程详细勘察报告A 楼STT293型塔吊安装位置处8、附近有个ZK20/21/28/29控制性钻孔及其组成的101011-11交3-344地质剖面，取ZK29钻孔的地质状况做为塔基的地质状况，B楼STT293型塔吊安装位置处附近有个ZK24/25/32/33控制性钻孔及其组成的14141515交3344地质剖面，取ZK24钻孔的地质状况做为塔基的地质状况，如下表. 层号ZK29土 层名 称土层顶面标高（m）黄海高程土层底面标高（m）黄海高程土层厚度（m）人工挖孔灌注桩桩周极限摩擦力（kpa）桩端土极限端阻力（kpa）1淤泥质土419.3019.610.3182强风化基岩1319。6121.011。4808003微风化基岩1521.01-30.719、7.291179011790层号ZK24土 层名 称土层顶面标高（m）黄海高程土层底面标高(m）黄海高程土层厚度(m)人工挖孔灌注桩桩周极限摩擦力（kpa）桩端土极限端阻力（kpa）1粉质粘土1019.3020。591。29252中风化基岩14-20。5924.894.3529052903微风化基岩15-24.8927。392.511790117904中风化基岩14-27.3933。490.9152905290塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）。一. 参数信息塔吊型号:QT70塔机自重标准值：Fk1=1484。00kN起重荷载标准值:Fq10、k=70.00kN塔吊最大起重力矩：M=4043kN。m非工作状态下塔身弯矩：M=5688kN.m塔吊计算高度：H=220m塔身宽度:B=2m桩身混凝土等级：C30承台混凝土等级:C35保护层厚度：H=50mm矩形承台边长：H=7m承台厚度:Hc=2m承台箍筋间距:S=600mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深：D=0m桩直径:d=1.0m桩间距:a=5。4m桩钢筋级别：HRB400桩入土深度:9m桩型与工艺:泥浆护壁钻（冲)孔灌注桩计算简图如下：二。 荷载计算1。 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=1484kN2） 基础以及覆土自重标准值 Gk=772.0025=245011、kN3) 起重荷载标准值 Fqk=70kN2。 风荷载计算1） 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0。81.591。951.390。2=0。69kN/m2 =1.20.690.352=0.58kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.58220。00=127。43kNc。 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0。5Fvk2） 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.60kN/m2） =0.81.671。951。390。60=212、。17kN/m2 =1。22.170。352.00=1。83kN/mb。 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=1。83220。00=401.52kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.5401。52220。00=44167。39kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=5688+0。9(4043+14017。20)=21942。18kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=5688+44167。39=49855。39kN。m三。 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=（1484+2450。00）13、/4=983。50kN Qkmax=（Fk+Gk）/n+(Mk+Fvkh）/L =（1484+2450）/4+（49855.39+401。522。00)/7。64=7618.01kN Qkmin=（Fk+GkFlk)/n（Mk+Fvkh）/L =（1484+2450-0)/4(49855。39+401。522。00)/7.64=5651。01kN工作状态下: Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=（1484+2450.00+70）/4=1001。00kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh）/L =(1484+2450+70）/4+（21942。18+127。432。00)/14、7。64=3908。05kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-（Mk+Fvkh）/L =（1484+2450+700）/4(21942。18+127.432.00）/7.64=-1906。05kN四。 承台受弯计算1。 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1。35（Fk+Fqk）/n+1.35（Mk+Fvkh）/L =1.35(1484+70）/4+1。35(21942。18+127。432.00)/7.64=4448.99kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk）/n-1。35（Mk+Fvkh）/L =1.35(1484+715、0)/4-1。35(21942.18+127.432。00）/7.64=3400。04kN非工作状态下:最大压力 Ni=1.35Fk/n+1。35（Mk+Fvkh)/L =1.351484/4+1.35（49855。39+401.522.00)/7。64=9457.43kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35（Mk+Fvkh）/L =1。351484/41.35（49855.39+401.522.00）/7。64=-8455。73kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条其中 Mx，My1计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN。m); xi,yi单桩相对承台中心16、轴的XY方向距离（m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My承台最大负弯矩： Mx=My=2-8455。731.70=28749。49kN.m3。 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB500102010第6。2.10条式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0，当混凝土强度等级为C80时，1取为0。94，期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2.底部配筋计算: s=32155。27106/（1。00016。7007000.00019517、02）=0.0723 =1（1-20.0723）0.5=0.0752 s=10.0752/2=0.9624 As=32155.27106/（0.96241950.0360。0)=47593.9mm2顶部配筋计算： s=28749。49106/(1.00016.7007000.00019502)=0。0647 =1-(120。0647)0.5=0.0669 s=10.0669/2=0。9624 As=28749。49106/（0.96651950.0360。0）=42371.3mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=9457.43kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)18、的第6。3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中 计算截面的剪跨比,=1。500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1。570N/mm2； b承台的计算宽度，b=7000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1950mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2; S箍筋的间距，S=600mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5。8。19、2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.357618。01=10284.31kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=785399mm2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值不满足要求，需桩配筋计算!八。 桩配筋计算依据建筑桩基技术规范(JGJ942008)第5.8。2条受压桩桩正截面受压承载力计算。其中 N桩轴向压力设计值,N=1。35Qkmax=10284。31kN； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩的截面面积20、，Aps=785398。75mm2； fy钢筋强度抗压强度设计值,fy=360N/mm2； As全部纵向钢筋截面面积。经过计算得到纵向受压钢筋截面面积 As=5169。186mm2。桩身受拉计算,依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5。8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1。35Qkmin7628.86kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=21191.3mm2由于桩的最小配筋率为0.56，计算得最小配筋面积为4398mm2综上所述，全部纵向钢筋面积5169mm2九。 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6。3。3和6.3。4条轴21、心竖向力作用下,Qk=1001.00kN；偏心竖向力作用下,Qkmax=7618。01kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值; qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=3。14m； Ap桩端面积,取Ap=0。79m2； li第i层土层的厚度，取值如下表;厚度及侧阻力标准值表如下：序号土层厚度(m）极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称12。380800粉土或砂土22.752905290密实粉土341179011790密实粉土由于桩的入土深度为9m,所22、以桩端是在第3层土层。最大压力验算: Ra=3。14(2。340+2。72645+45895)+58950。79=101433。46kN由于: Ra = 101433.46 Qk = 1001.00,最大压力验算满足要求！由于: 1。2Ra = 121720。16 Qkmax = 7618.01,最大压力验算满足要求！十。 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3。5条偏心竖向力作用下，Qkmin=5651.01kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计; i抗拔系数；Ra=3。14(0。75023、2.380+0.7002.75290+0.700411790)=135582。130kN Gp=0。785（925-8。510)=109。956kN由于: 135582.13+109。96 = 5651。01,抗拔承载力满足要求！塔吊附着计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算.主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。一. 参数信息塔吊型号：QT70塔吊最大起重力矩:M=4818kN.m非工作状态下塔身弯矩：M=5688kN。m塔吊计算高度：H=207.4m塔身宽度:B=2m附着框宽度：2。6m最大扭矩:5624、88kN.m风荷载设计值：1.80kN/m2附着节点数：5各层附着高度分别（m）:44.3,87。9,142.5，184。5，208.4附着杆选用：角钢+缀板附着点1到塔吊的竖向距离：b1=5m附着点1到塔吊的横向距离：a1=3.2m附着点1到中轴线的距离：a2=4.2m二。 支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下：1。 风荷载计算1） 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 （Wo=0.2kN25、/m2) =0.81。591.951.390。2=0。69kN/m2 =1。20.690.352=0.58kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 （本地区 Wo=0.50kN/m2） =0.81。661.951。390.50=1.80kN/m2 =1.21。800。352.00=1.51kN/m2。 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk3。 力 Nw 计算工作状态下： Nw=566.936kN非工作状态下： Nw=295.260kN三。 附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次26、超静定问题，采用结构力学计算个杆件内力：计算简图：方法的基本方程:计算过程如下：其中：1p为静定结构的位移； Ti0为F=1时各杆件的轴向力； Ti为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力； li为各杆件的长度。 考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：各杆件的轴向力为： 考虑工作状态和非工作状态两个工况，以上的计算过程将 从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力: 杆1的最大轴向拉力为：2300。7kN； 杆2的最大轴向拉力为:2140.51kN; 杆3的最大轴向拉力为：2140.51kN； 杆4的最大轴向拉力为：2300.7kN; 杆1的最27、大轴向压力为：2300。70kN； 杆2的最大轴向压力为：2140.51kN; 杆3的最大轴向压力为:2140。51kN； 杆4的最大轴向压力为: 2300.70kN。四。 附着杆强度验算采用标准附墙件!塔吊计算满足要求！塔吊天然基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 1872009)。一. 参数信息塔吊型号:QT70塔机自重标准值:Fk1=1484.00kN起重荷载标准值：Fqk=70。00kN塔吊最大起重力矩：M=4043kN.m塔吊计算高度:H=61。24m塔身宽度:B=2m非工作状态下塔身弯矩:M=5688kN.m承台混凝土等级：C35钢筋级别：HRB400地基承28、载力特征值:700kPa承台宽度：Bc=10.1m承台厚度:h=2。00m基础埋深:D=0m计算简图：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=1484kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=10。110.1225=5100.5kN3) 起重荷载标准值Fqk=70kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 （Wo=0。2kN/m2） =0。81。491。951.730。2=0。80kN/m2 =1。20。800.352=0.68kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0。6861。24=429、1.37kNc。 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.541.3761.24=1266。80kN。m2） 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0。50kN/m2） =0.81。551.951.730。5=2。09kN/m2 =1.22。090.352=1.76kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=1.7661.24=107。59kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0。5107。5961.24=3294。52kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆30、力矩标准值Mk=5688+0。9非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=5688+3294。52=8982.52kN。m三. 地基承载力计算四. 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009)第4。1。3条承载力计算.塔机工作状态下：当轴心荷载作用时： =(1484+70+5100.5)/(10.110.1）=65.23kN/m2当偏心荷载作用时： =（1484+70+5100。5)/（10。110.1）2(10466。821。414/2）/171.72 =-20.96kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(10466。82+41。372)/(131、484+70+5100。50)=1.59m0.21b=2。12m工作状态地基承载力满足要求! =5.051.12=3。93m =(1484+70+5100.50)/(33.933。93） =143。68kN/m2塔机非工作状态下:当轴心荷载作用时: =（1484+5100.5)/（10。110.1）=64.55kN/m2当偏心荷载作用时： =(1484+5100.5）/（10.110。1）2(8982.521.414/2)/171.72 =-9。42kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax: =（8982。52+107.592)/(1484。00+5100.50)=1.40m0.32、21b=2.12m非工作状态地基承载力满足要求! =5。05-0.99=4.06m =（1484+5100.50)/（34.064.06） =132.99kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为：fa=700。00kPa轴心荷载作用：由于 faPk=65。23kPa，所以满足要求！偏心荷载作用:由于1.2faPkmax=143.68kPa，所以满足要求！五。 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 500072011第8。2条。1。 抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=4。05m； a截面II在基底的投影长度,取 a=2.00m。P截33、面I-I处的基底反力;工作状态下：P=143.68（33。93-4.05）/（33。93)=94。31kN/m2;M=4。052（210.1+2)(1.35143。68+1.3594。3121.355100.50/10.12）+(1.35143。681.3594。31）10.1/12=6572。89kN.m非工作状态下：P=132.99(34。06-4.05)/（34.06241116867039）=88.80kN/m2;M=4.052(210。1+2)(1。35132.99+1。3588。8021。355100.5/10.12)+(1。35132.99-1。3588。80)10.1/12=534、710.20kN。m2. 配筋面积计算，公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数,当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0。94，期间按线性内插法确定; fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。经过计算得: s=6572.89106/(1。0016.7010.1010319502）=0。010=1-（120。010）0.5=0.010 s=10。010/2=0。995 As=6572.89106/(0。9951950360。00)=9411.57mm2。六. 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值（fa35、k）不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求!六、塔式起重机基础施工塔式起重机基础施工流程如下：11000旋挖钻孔桩施打至设计标高处.2塔吊基础处土方开挖，支承施工。3施工承台混凝土垫层，安装承台模板、钢筋,并由塔吊安装单位进行塔吊预埋件的安装。4浇注承台砼，并养护.5待承台砼强度达到90%设计强度后，安装并调试塔吊.6浇注地下室底板混凝土前,在塔吊承台周边的底板侧，设置一道钢板止水带.7塔吊在使用过程中,由专业36、人员定期对其基础沉降、水平位移进行观测和监测，并认真做好记录,一旦发生过大位移或其他危险时,应及时报告并采取措施。七、塔式起重机基础施工的安全技术措施1严格遵循建筑桩基技术规程（JGJ94-94)的有关规定，确保塔吊基础的施工质量，并提供设备的施工记录，做好桩基验收工作。2严格遵循STT293型塔式起重机使用说明书的要求，埋设塔机预埋件及进行塔机的安装、调试和拆除工作.3严格遵循砼结构工程施工及验收规范（GB5020494)的规定进行塔式起重机基础承台的施工。4塔吊基桩、承台及塔机安装等施工中，均应做好防雷接地及隐蔽交接工作。5塔吊上部附着结构的定位、安装、施工由安装单位按照STT293型塔式37、起重机说明书的相关规定进行安装施工。6从塔机安装、调试、使用至塔机拆除为止的整个施工过程中，应加强对其水平位移和沉降观测工作。八、塔吊安装前安全检查验收1.塔吊基础检查：检查塔基砼试压报告,待砼达到设计强度后方 可进行组织塔吊安装.砼塔基的上表面水平误差不大于0。5mm。砼塔基础旁设置排水沟，严禁塔基积水。 2.对塔吊自身的各个部件，结构焊缝、螺栓、销轴、导向轮、钢丝绳、吊钩、吊具及起重顶升液压爬升系统、电气设备等进行仔细的检查，发现问题及时解决。 3.检查塔吊开关箱及供电线路，保证作业时安全供电。检查安装使用机具的技术性能是否良好,检查安装使用的安全防护用品是否符合要求，发现问题立即解决，保38、证安装过程中安装使用的机具设备及安全防护用品的使用安全。 4.塔吊在安装过程中必须保持现场清洁有序,以免防碍作业影响安全。设置作业区警戒线,并设专人负责警戒，防止以塔吊安装无关的人进入塔吊安装现场。 5。塔吊安装必须在白天进行,并应避开阴雨、大风、大雾天气，如在作业时突然发生天气变化要停止作业。 6.参加塔吊安装拆除人员,必须经劳动部门专门培训，经考试合格后持证上岗。参加塔吊安拆人员必须戴好安全帽,高空作业人员要系好安全带,穿好防滑鞋和工作服，作业时要统一指挥，动作协调，防止意外事故发生。 7.塔吊作业防碰撞措施。塔与塔之间的最小架设距离应保证处于低位的塔吊臂端部与另一台塔吊的塔身之间最少距离不低于2米，处于高位的塔吊（吊钩升至最高点），与低位的塔吊之间，在任何情况下其垂直方向的间距不小于2米。8、每台塔吊应配备至少2名司机与2名指挥员轮流工作，禁止疲劳带病作业，做好三级安全教育工作。