1、正本办公楼工程高支模架剪刀撑周边拉接扣件临边围护模板制作施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一章 编制依据及编制说明：6一、 编制依据：6二、 编制说明：6第二章 工程概况：7一、 工程概况：7二、 工程简况：71、工程简况72、高支模架区域71、钢管82、 扣件93、 其他94、钢管、扣件验收与检测95、技术资料9第三章 施工工艺技术10一、技术参数10二、工艺流程及搭设施工方法121、立杆123、水平杆124、剪刀撑125、周边拉接136、扣件137、临边围护13三、对操作工人的操作要求13四、模板的2、制作安装与质量控制141、模板的制作安装142、模板工程质量控制14五、模板工程检查验收151、模板支撑架的检查验收152、模板的验收17a、验收要求18第四章 施工安全保证措施19三、 模板拆除措施20四、 模板及支架倒塌事故的应急救援211、模板及支架倒塌事故的主要危害212、应急救援方法21（1）有关人员的安排21（2）人员疏散、救援方法22（3）伤员救护22（4）现场保护221、监测控制222、监测点设置223、监测措施224、监测说明235、监测频率231、钢管232、扣件24第五章 劳动力计划24第六章 梁模板(扣件钢管架)计算书:25一、参数信息261.模板支撑及构造参数262.3、荷载参数273.材料参数274.梁底模板参数275.梁侧模板参数27二、梁侧模板荷载计算28三、梁侧模板的计算281.强度计算282.挠度验算29四、梁侧模板支撑的计算291.次楞计算292.主楞计算32五、梁底模板计算331.抗弯强度验算342.挠度验算34六、梁底支撑的计算351.荷载的计算352.方木的支撑力验算353.支撑小横杆的强度验算36七、梁跨度方向钢管的计算38八、扣件抗滑移的计算38九、立杆的稳定性计算38立杆的稳定性计算公式381.梁两侧立杆稳定性验算38十、立杆的地基承载力计算39一、参数信息401.基本参数402.柱箍信息403.竖楞信息404.面板参数415.木方参数4、41二、柱模板荷载标准值计算41三、柱模板面板的计算411.面板抗弯强度验算452.面板抗剪验算463.面板挠度验算46四、竖楞计算461.抗弯强度验算472.挠度验算47五、B方向柱箍的计算481. 柱箍抗弯强度验算492. 柱箍挠度验算493.柱箍抗剪强度验算49六、B方向对拉螺栓的计算50七、H方向柱箍的计算501.柱箍抗弯强度验算522. 柱箍挠度验算523.柱箍抗剪强度验算52八、H方向对拉螺栓的计算53一、参数信息531.模板支架参数532.荷载参数543.材料参数54二、模板面板计算551、荷载计算552、强度计算553、挠度计算56三、模板支撑方木的计算561.荷载的计算5625、.强度验算573.抗剪验算574.挠度验算57四、板底支撑钢管计算57五、扣件抗滑移的计算59六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)59七、立杆的稳定性计算60 糙术卯和尊幂飘帖蘸对贰坍酮貉寥俊酗讣袭霍熬杀膊宝椽婚帕榨有杜渔闭猛彦涨峨缀膨驹痴驳揽帝绿辕考尊昂憨俗浇粹障瞎夕寺蕾歼间莉澳殃绑歇夯裙倚搁充枯殉署楼遗屏衷隧汽吕甩肃紫氯明吭曝疥邦听见叭镍讥钎辗昏笨毡府骏弃祝下铬湘瓜颁被锭非咽桩轨啤佯戎枪捆老尔嗅撼阻途贿碍贮脯逐宵械产脆澡箭肄远钳逢凳卜贪盐熔布持瘫顿冉晨札敖新镐骏詹死灾孽窜不蹋踊真昌朋填浓谷咎乎埂决优嘿充匪慧糊酪廖是摩麦巷僵呸警层庶涝锰禹斯坯懈邦标诡媒痢热骸兑超浦际大安拟镜津报充茸远嘎牌咋敷砂6、度痉罩贪膝茧盏随砍账孕咐菌藻争宗渤宾碾敌八旭丈谰檀省粘灌福狱庶癸厕顽烽XX村村委会工程高支模架专项施工方案第一章 编制依据及编制说明：一、 编制依据：1、XX县XX镇XX村村委办公楼工程设计图纸2、住房和城乡建设部建质200987号3、关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质【2009】254号 4、建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 5、混凝土结构设计规范（GB5010-2010）6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）8、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-27、006）9、建筑高处作业安全技术规范(JGJ80-91)10、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）11、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）(J119-2001)12、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）13、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）14、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）15、本工程施工组织设计16、XX省建筑施工现场安全质量标准化管理实用手册二、 编制说明：根据住房和城乡建设部建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法：混凝土模板支撑工程搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷8、载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的应编制专项施工方案并应经专家评审论证。由于本工程A-C交1-3轴,标高较高，梁跨度较大，由此产生的高支模区域为一定规模的危险性较大的分部分项工程。因此，特编制本专家评审方案，再组织现场施工，以确保安全与可操作性。第二章 工程概况：一、 工程概况：1、工程名称：XX县XX镇XX村村委办公楼工程2、建设单位：XX县XX镇XX村村委会3、设计单位：XX规划设计研究院4、监理单位：XX*监理有限公司5、施工单位：XX*建设有限公司 本工程位于XX镇XX村，建筑总面积为3948.36，框架6层、地下0层。合同开工日期为*年*月*日，合同竣工日期为XX9、年8月26日，本工程重大事故目标为零，安全、文明施工管理目标为创XX市建筑安全文明标准化工地，质量管理目标为创“XX”。二、 工程简况：1、工程简况（1）所在楼层结构概况：混凝土等级：三层以下（含三层）采用C30，三层以上采用 C25；钢筋等级：采用HPB235、HRB335钢筋。（2）高支模架搭设于施工场地标高上，贯通一至三层。2、高支模架区域本工程一层为高支模架区域，其高度为基础顶面至三层结构面，支模架搭设净高度约为3.8m，板厚均为120mm，最大梁截面尺寸为240mm700mm，其余梁截面尺寸有240mm600mm 、240 mm500 mm、240 mm450mm（计算时取最大梁截面10、尺寸）。一、主要施工材料、设备需用计划表名 称规格数 量进 场 时 间备 注胶合板15mm厚350方木60mm80mm10m钢管483.570吨扣件8000只螺杆12mm1000根电子经纬仪DT2001部水准仪NL21部对讲机4只力矩扳手DL3001把混泥土回弹仪ZC3-A1个接地电阻仪ET30001把钢筋加工机械1套振动机4根木工圆盘锯2台木板4CM厚5m三、 材料管理：1、钢管a、对进入现场的钢管、扣件等配件进行验收，钢管应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235A钢材的有关规定，并有质量合格证、质检报告等证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚不得小于公称壁厚90%，不得使用不合格11、的产品。b、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。c、 钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30%，对于壁厚减小量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的应扩大抽检比例。d、 钢管必须进行防锈处理。2、 扣件a、 扣件必须有生产许可证、检测报告和产品质量合格证等质量证明材料。b、 扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现划丝的螺栓必须更换。c、 扣件使用前进行防锈处理。3、 其他方木、模板的材料应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2002）的有关规定。模板支架中其他辅助材料的质量应符合相关规定。模板结构12、或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。进场材料按等级、规格分批堆放、不得混淆；储存期间应防潮防止霉变、腐朽和虫蛀。胶合板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性易脱模和可两面使用等特点，板材厚度不小于15mm，并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。进场的胶合板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。4、钢管、扣件验收与检测采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣13、件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，检测数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。5、技术资料施工现场应建立钢管、扣件及模板方木的使用台帐，详细记录钢管、扣件、模板方木的来源、数量和质量检验等情况。第三章 施工工艺技术本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便14、于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验，支撑架采用落地扣件式钢管支架。为保证支架的稳定性，立杆基础做法：立杆直接座落在平整的施工场地上，立杆下垫4cm厚木板通长。一、技术参数梁底模板支撑架搭设参数一览表 (表一)搭设参数梁截面尺寸（）240700（门厅）支架形式扣件式钢管脚手架最大跨度6.5m搭设高度3.8m计算高度3.8m梁底立杆间距横向900mm；纵向900mm步距1.5m水平拉接间距(与周围柱拉接)每隔2步设置一道方木布置方向平行于梁轴线梁15、底方木尺寸6080梁底次愣设置2根（纵向每跨内附加1根主愣）剪刀撑沿支架四周纵、横向每隔4排设置一道、水平每隔2步设置一道扫地杆离地面200mm高，连续设置立杆基础落于地下室顶板，立杆基础采用4cm厚木板钢管类型全部采用483.5（计算按3.2）钢管扣件梁底承重横杆底采用双扣件，其它单扣件注：本工程梁截面其余尺寸有240600、240500、240450，计算按240700截面，其余小梁搭设构造与大梁相同。板底模板支撑架搭设参数一览表 (表二)搭设参数板厚110（）支架形式扣件式钢管脚手架搭设高度3.8m计算高度3.8m步 距1.5 m立杆间距纵向900 m m，横向900 m m板底方木间距16、450钢管扣件板底双扣件剪刀撑沿支架四周纵、横向每隔4排设置一道、水平每隔2步设置一道扫地杆离地面200mm高，连续设置立杆基础落于楼面结构层，立杆基础采用4cm厚木板钢管类型全部采用483.5（计算按3.2）二、工艺流程及搭设施工方法 本工程高支模架区域钢筋砼柱和相邻的钢筋砼柱等相应结构要先行浇筑，砼强度达到百分之百后，才能搭设该部位高支模架。搭设顺序按先柱子后梁板搭设，柱子浇捣后，再进行梁、板施工。1、立杆立杆搭设顺序：按立杆平面布置图尺寸先搭设主梁、次梁两侧立杆，然后搭设板下立杆，间距按平面布置图施工。（支模架梁板下立杆均按900900布设）。立杆在整浇混凝土面上搭设，由于冲切荷载较大，17、考虑到地下为夯实土，较软弱，为不影响沉降，立杆位置应对齐，且于立杆底铺4cm厚木板将荷载均匀传递到施工地面。立杆采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内。2、扫地杆设置：高支模架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。3、水平杆水平杆搭设：步距为1.5米，梁下步距按实际调整，并在步距中间加一道水平杆。每步的纵、横向水平杆双向拉通。水平杆接长全部采用对接扣件连接。对接扣件交错布置：两根18、相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。4、剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成。a、模板支架四边满布竖向剪力撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪力撑，由底至顶连续设置；b、模板支架四周与中间每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪力撑的构造应符合下列规定：c、每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不超过7根；倾角为60，则不超过5根；d、剪刀撑斜杆的接长采用搭接；e、剪刀撑用旋转19、扣件固定在与之相关的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；5、周边拉接本工程先浇筑柱混凝土，等柱子砼强度达到设计强度70%后，支模架每隔两步与周边柱子进行可靠连接。支模架平面局部位置无柱子可连接时，考虑其稳定性将高支模架与周边楼层普通支模架连接（或在二层结构面相邻高支模区域处预埋钢管连墙件），连接杆件每隔两步两跨与高支模架连接，且两端均应伸入架子两跨以上。6、扣件扣件规格必须与钢管相匹配，用扭矩扳手对螺栓拧紧扭力矩进行检查，不小于40N.m，且不大于65N.m。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7、临边围护高支模架20、高约3.5m局部位置临边，在临边位置设置0.2m踢脚杆及0.6m、1.2m两道防护栏杆，内侧悬挂密目式安全网。三、对操作工人的操作要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3、必须严格按经专家认证批准的方案搭设。梁两侧主杆间距不得任意改变，任意加大梁侧立杆间距对承重小横杆受力不利，易产生安全隐患。4、梁下承重方木不得平放。四、模板的制作安装与质量控制1、模板的制作安装a、施工前应认真熟悉设计图纸、会审记录、有关技术资料的构造大样图。并熟悉经公司技术负责人审批的施工组织设计21、。b、根据设计图纸作好测量放线工作。准确地标定测量数据，如标高、轴线等。c、制定模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性。一般情况下，模板应自下而上安装。d、模板的支柱，在同一条竖向中心线上，支柱必须坐落在坚实的承载体。 竖向模板及其支架的支承部分，有足够的支承面积。e、模板在安装过程中，随时进行检查，严格控制垂直度、平整度、中心线、标高及各部分尺寸。f、安装模板及其支架过程中，必须有足够的临时设施、以免倾覆。g、梁跨度等于及大于4m时，要在中部起拱高度为梁跨度的1.5。h、梁、柱接头处支模要用木制柱箍支模，用螺栓夹紧。不得采用将模板用铁钉直接钉在柱上的做法。j、房屋周边边梁的外侧板要用木22、枋固定，并用螺栓穿过梁内设套管，收紧螺栓使梁截面宽度不内、外变形。k、楼板的模板安装完毕后，要测量标高。2、模板工程质量控制a、模板制作的优劣直接影响混凝土的质量，制作安装偏差控制参照标准执行。b、模板安装必须正确控制轴线位置及截面尺寸，模板拼缝要紧密，当拼缝1mm时用双面胶带纸粘贴。c、模板支承系统必须横平竖直，支撑点必须牢固，扣件及螺栓必须拧紧，模板严格按排列图安装。d、孔洞、埋件等应正确留置，安装要牢固，经复核无误后方能封闭模板。e、平台模板支撑必须严格按照设计图纸要求做到上、下进出一致，施工员、质检员必须做到层层复核。五、模板工程检查验收1、模板支撑架的检查验收a、模板支架搭设前，由项23、目部专职测量员在楼层面上用墨线弹出立杆纵横向间距，操作人员必须根据墨线进行搭设。b、模板支架搭设好后在模板没有安装前，项目部应根据经批准的专项施工方案组织验收，验收程序进行三级制度。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及总监理工程师、专业监理工程师、公司质量安全科必须参加验收。c、模板支架验收主要检查现场搭设情况与方案的符合性，各主要受力构件、构造杆件是否与方案一致。d、安装后的扣件应用扭力扳手进行检查，抽样数量与质量判定应按规程表确定。本工程属于高大模板支架，粱底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查，未达要求的扣件应重新拧紧，直至满足要求。扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项 次检24、查项目安装扣件数量抽样数量允许的不合格数1连接立杆与横向水平杆或剪力撑的扣件；拉长立杆、纵向水平杆或剪刀撑得扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51-9091-150151-280281-500501-12001201-32005813203250 1 2 3 5 7 10模板支架验收后应形成记录，按下表：模板支架验收记录表项目经理搭设部位高度跨度最大荷载搭设班班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况25、材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许方案要求实际质量情况符合性偏差立杆间距梁底+30板底+30步距+50立杆垂直度0.75%且60扣件拧紧40-65N.m立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平其他支模架搭设单位结论： 检查日期：检查人员： 项目技术负责人：单位负责人： 施工单位检查结论结论： 检查日期：检查人员： 项目技术负责人：项目经理： 公司技术总工：监理单位验收结论结论： 检查日期：专业监理工程师： 总监理工程师2、模板的验收在浇捣混凝土之前，必须对模板工程进行验收，验收合格后方可进入下一道工序。a、验收要求 126、) 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设4cm厚木板。2) 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4) 对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1.5/1000。5) 固定在模板上的预埋件、预留洞均不得遗留，且应安装牢固，其偏差符合标准的27、规定。6) 现浇结构模板安装的偏差应符合下列的规定：项次项目允许偏差验收方法1轴线位移梁3尺量检查2底模上表面标高2，5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸梁2，5尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和楔行塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查8预埋管预留孔中心线位移3现浇结构模板安装的允许偏差及验收方法7) 主、次梁高1/2以下的各道对拉螺栓必须用双山形卡，加垫片和双螺帽加强，主、次节点部位应特别加强（主梁侧板加固钢管和立杆必须用钢管连接加固，以防涨模）。第四章 施工安全保证措施一、 模板支撑架安全施工机构组织人员及职责序号28、姓名性别职责123456二、 施工安全技术措施1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特殊作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，上岗人员应体检合格。2、搭设模板支架人员必须戴好安全帽、系好安全带穿防滑鞋。工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳系挂在身上或放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。3、钢管、扣件质量与搭设质量按上述的检查验收表进行验收，合格后方可使用。做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得随29、意拆除杆件。6、当有六级及以上大风、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。待险情排除并经有关人员检查同意后方可复工。8、严禁在模板支架上拉其他设备的揽风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。 9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)有关规定执行。10、在模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、工人搬运模30、板时要互相配合，协同作业，传递模板，模板及配件应随装随运，严禁从高处掷下。12、支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空坠落。13、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，模板拆除后将洞口盖好。14、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。三、 模板拆除措施1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，同时混凝土强度应符合下表的规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度要求构件类型构架跨度（m）达到设计的混凝土立方抗压强度标准的百分率板2502，8731、58100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1002、拆除楼板支撑前必须对同条件养护砼试件进行检测，待砼强度值达到规定要求，并报监理审批，批准后方可拆模。3、模板拆除作业前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。4、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。5、拆除底模时，每人应有足够的工作面，拆除时应逐块拆除，不得成片松动和撬落或拉倒。6、高处模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应系好安全带，禁止32、站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。7、拆模板应采用长撬棍，操作人员应站在侧面，严禁在同一垂直面上操作，模板下落或侧倒处不得通行。8、拆除模板时，应搭操作平台，开设防护栏杆。9、已拆除的模板、钢管、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。10、有雨时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。四、 模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场33、展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休34、克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120向XX镇医院取得联系 ，应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。五、 监测监控1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置共设4个高支模架监测点（详见平面图）。观测点采取在临边位置的支35、撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查； 模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；5、监测频率 高支模架搭设完成后开始监测，在浇筑混凝土过程中进行实时监测，监测频率为30分钟一次，在混凝土36、实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。钢管、扣件取样方法及取样数量1、钢管1.1钢管应按批抽检。新钢管每批数量由同一牌号、同一规格的钢管组成。低压流体输送用焊接钢管每批数量不超过750根，直缝电焊钢管每批数量不超过400根。1.2旧钢管每批数量不超过40吨，40-100吨为二批，100吨以上，每100吨增加一批。1.3新旧钢管混杂按旧钢管处理。1.4每批钢管抽取一组试件（每组四根，每根钢管去掉端部10CM后再截取40长一37、段，共四段为一组试件见表一），新钢管不检测锈蚀深度。表一 钢管检验数量拉伸试验截面尺寸锈蚀深度1根/组3根/组2、扣件2.1新扣件抽样数量（见表二）表二 新扣件抽样表项目类别批量范围抽样数量（只）主要项目281-5008501-1200131201-1000020一般项目281-5008501-1200131201-1000020备注1、批量小于281只，按281只抽样2、批量大于10000只按下一批抽样3、直角、旋转、对接扣件分别抽样2.2旧扣件抽样数量：以1200只为一批，直角、旋转、对接扣件各抽26只。2.3新扣件按批随机抽样，旧扣件可将不同类型（如生产厂家，使用时间等）扣件分成不同批，38、当无法区分时，也可作为同一批，采用随机抽样。2.4新旧扣件混杂按旧扣件处理。钢管按3.2mm壁厚，送一组检测，每组40cm钢管四根，直角、旋转、对接扣件各送两批检测，每组扣件26只。钢筋安装、混凝土浇筑过程中及混凝土终凝前后的监控钢筋安装、混凝土浇筑过程中及混凝土终凝前后应派专人对模板支撑体系的移位进行观测和记录，并分析移位产生的因素和原因，及时进行加固处理。尤其在凝土浇筑过程中，派专人观测模板支撑系统的工作系统，观测人员一旦发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。第五章 劳动力计划本工程施工人员上岗前均进行39、三级教育，并经考试合格后上岗。计划投入：木工20人、钢筋工10、砼工8、架子工5、施工员1人、安全员1人、监测员1人第六章 梁模板(扣件钢管架)计算书:XX县XX镇XX村村委会办公楼工程工程 ；工程建设地点：XX县；属于框架结构；地上6层；地下0层；建筑高度：22m；标准层层高：3m ；总建筑面积：3948.36平方米；总工期：300天。本工程由XX村村委会投资建设，XX规划设计院设计，地质勘察，XX*监理公司监理，XXXX建筑有限公司组织施工；由*担任项目经理，*担任技术负责人。高支撑架专项的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50040、10-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:KL1(3B)： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.24 m；梁截面高度 D(m)：0.60 m；混凝土板厚度(mm)：120.00 mm；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00 m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；41、采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面42、板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册43、，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板的计算面板44、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q145、= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (600-120)/(3-1)= 240mm；底板的最大弯矩 M= 0.125(9.638+2.52)(600-120)/(3-1)2 = 8.75104Nmm；底板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(9.638+2.520)(600-120)/(3-1)/1000=3.647 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.75104 / 3.33104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力46、计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (600-120)/(3-1)=240mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.638(600-120)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.083 mm；面板的最大容许挠度值: =47、 l/250 =(600-120)/(3-1)/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值 =0.083mm小于面板的最大容许挠度值 =0.96mm，满足要求。四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.647/0.500= 7.295kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图剪力图(48、kN)弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.182 kNm，最大支座反力 R= 4.012 kN，最大变形 = 0.136 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.82105/6.40104 = 2.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求。（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.136mm 小于 次楞的最大容许49、挠度值 =1.25mm，满足要求。2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.012kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.301 kNm，最大支座反力 R= 5.834 kN，最大变形 = 0.079 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: =50、 3.01105/1.28105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求。（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.079 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求。五、梁底模板计算底板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、51、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.301.000.90=16.848kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；52、q=16.848+5.040=21.888kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/821.8882402=1.58105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.521.8880.24=2.627kN =Mmax/W=1.58105/6.67104=2.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=1453、.040kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =240.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =240.00/250 = 0.960mm；面板的最大挠度计算值: = 516.8482404/(38460006.67105)=0.182mm；面板的最大挠度计算值: =0.182mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.96mm，满足要求。六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.54、荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.627/1=2.627kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.62712 = 0.263 kNm；最大应力 = M / W = 0.263106/64000 = 4.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm55、2,满足要求。方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.6271 = 1.576 kN；方木受剪应力计算值 = 31.5761000/(26080) = 0.492 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.492 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求。方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.62710004 /(1009000256104)=0.772mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/2556、0=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.772 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求。3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.627kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.240)/41.000(1.20.12024.000+1.42.000)+1.221.000(0.600-0.120)0.300=0.909kN受力简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.535 kN；最大弯矩 Mmax=0.636 kNm；最大挠度计算值 Vmax=57、1.003 mm；最大应力 =0.636106/5080=125.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 125.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc -58、 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.535 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.535 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.3=0.511 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.60-0.24)/4)1.000.30+(1.5059、/2+(0.60-0.24)/4)1.000.120(1.50+24.00)=3.387 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.240)/41.000=4.704 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.535+0.511+3.387+4.704=12.137 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴60、心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查61、表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12137.116/(0.207489) = 119.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.137/0.25=48.548 kPa ；其中62、，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.137 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=48.548 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求。柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意63、图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):50.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/64、mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.5065、0m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压66、力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.220.040.450.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871kN/m；柱截面宽度B方向计算简图 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=0.897kN，R2=2.99kN，R3=0.897kN柱截面宽度H方向计算简图 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.305kN，R2=67、4.348kN，R3=1.305kNMmax =139148.800Nmm；Vmax=2174.200N；max=0.297mm；Rmax=4348.400N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45018.018.0/6=2.43104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.39105 / 2.43104 = 5.726N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.726N/mm2 小于 面板的抗弯强度68、设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2174.200N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32174.200/(245018.0)=0.403N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.403N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm69、2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.297mm；面板的最大挠度计算值 =0.297mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.4mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4931=4.49cm3；I =10.7831=10.78cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=4348.400/450.000=9.663N/mm 竖楞计算简图70、1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.19.663450.0450.0= 1.96105Nmm； =M/(xW)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.49103； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 1.96105/(1.054.49103) = 41.478N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =71、41.478N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求。2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.08105；竖楞最大容许挠度: = 450/400 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.66450.04/(100210000.01.08105) = 0.118 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.118mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求。五、B方向柱箍的计72、算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 605050/6 1= 25cm3；I = 60505050/12 1= 62.5cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)Mmax =48.091Nmm；Vmax=500.616N；max=0.045mm；Rmax=3782.863max=3782.863N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.81107/2.50107=1.73、92N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.045 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.045mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求。3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 500.616N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；74、柱箍截面最大受剪应力计算值: =3500.616/(260.050.01)=0.250N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.25N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求。六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M16 ； 对拉螺栓的有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 144 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.783 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.775、01051.4410-4 = 24.48 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.783kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求。七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 605050/6 1= 25cm3；I = 60505050/12 1= 62.5cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm)变形图(mm)Mmax =83.664Nmm；Vmax=855.357N；max=0.129mm；Rmax=5247.389max=52476、7.389N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =8.37107/2.50107=3.347N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.129 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.129mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求。3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 8577、5.357N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =3855.357/(260.050.01)=0.428N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.428N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求。八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉78、螺栓的直径: M16 ； 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.48 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.247 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.247kN 小于 N=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求。板模板(扣件钢管架)计算书XX县XX镇XX村村委会办公楼工程工程 ；工程建设地点：XX县；属于框架结构；地上6层；地下0层；建筑高度：22m；标准层层高：3m ；总建筑面积：3948.36平方米；总工期：300天。本工程由XX村村委会投资建设，XX规划设79、计院设计，XX*勘察研究院地质勘察，XX*监理公司监理，XXXX建筑有限公司组织施工；由*担任项目经理，*担任技术负责人。模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立80、杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；81、 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m82、最大弯矩M=0.15.423002= 48780 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板83、的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.384、 = 1.626 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.62612 = 0.163 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.163106/64000 = 2.541 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.541 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求。3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6261 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.976103/(2 6080) = 0.305 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 185、.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.305 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00510004 /(10090002560000)= 0.295 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.295 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.626kN;支86、撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.547 kNm ；最大变形 Vmax = 1.399 mm ；最大支座力 Qmax = 5.913 kN ；最大应力 = 547354.96/5080 = 107.747 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 107.747 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.399mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚87、手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.913 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG188、 = 0.1293 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.737 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.685 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.685 kN； - 轴心89、受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=8684.76/(0.207489) = 85.798 N/mm2；立杆稳定性计算 = 85.798 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求。