1、正本高铁跨高速公路连续箱梁悬臂现浇施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、编制依据、原则及范围51.1编制依据51.2编制原则61.3编制范围7二、工程概况72.1工程概述72.2主要工程量82.3技术指标9三、总体施工组织安排113.1施工管理目标11质量目标11安全生产目标11工期目标11施工环保、水土保持目标11文明施工目标11职业健康安全目标113.2施工管理组织机构123.3施工组织方案12总体施工方案12总体施工顺序13施工组织措施13四、临时工程分布及施工前准备184.1生产、生活房屋184.2、2混凝土拌和站184.3钢筋加工厂184.4施工用电184.5施工用水184.6施工便道19五、总体施工进度计划195.1施工进度计划表195.2施工进度横道图20六、总体施工方案206.1总体施工方法206.2总体施工工艺流程图20七、施工工艺227.1支座安装22临时支墩安装22永久支座安装227.2箱梁0#梁段施工24施工方法24现浇0#段施工工艺流程24支墩临时固结施工25临时支墩拆除25连续梁0#梁段托架施工26连续梁0#梁段支架预压27连续梁0#梁段模板施工27混凝土施工28混凝土养护30预应力施工317.3悬臂浇筑梁段施工44施工方法44挂篮施工44箱梁悬臂浇注施工顺序53箱梁悬3、臂浇注施工工艺流程53箱梁悬臂现浇施工技术质量措施547.4箱梁边跨现浇段施工54概述54施工方法55边跨现浇段施工作业组织（224#墩）55边跨现浇段施工作业组织（228#墩）587.5箱梁合龙段施工597.6箱梁悬臂施工线型控制62概述62悬臂箱梁的施工挠度控制627.7客运专线连续梁桥面附属设施及预埋件67八、安全保证体系及措施688.1安全保证体系688.2岗位安全“卡死”制度688.3机动车驾驶员岗位安全卡死制度698.4安全生产大检查制度698.5包保责任制度698.6事故报告及分析制度698.7高空作业安全技术措施708.8施工用电安全技术措施708.9混凝土施工中的安全措施714、8.10预应力作业安全措施72九、质量保证体系及措施739.1质量保证体系739.2质量保证措施74十、文明施工、工期保证措施7910.1文明施工保证措施7910.2工期保证措施80十一、雨季施工保证措施82十二、冬期施工方案8312.1冬期施工质量保证措施8312.2混凝土冬期施工的质量检查85十三、安全保通方案8513.1编制依据及原则8513.2编制范围8613.3工程概况8613.4防护时间8613.5防护总体方案86十四、结构检算8914.1主墩0#块支架检算89设计说明89计算参考值89底板下方木验算90方木下方木排架验算92排架下22a工字钢检算94工字钢下贝雷梁检算96贝雷梁下5、2I40a分配梁检算9714.1.8 40a分配梁下钢管支墩检算9914.2边跨直线段支架检算（224#墩）100设计说明100贝雷梁检算（跨度7m）100钢管支墩检算10114.3边跨直线段支架检算（228#墩）10114.3.1.设计说明10114.4临时支墩检算102一、编制依据、原则及范围1.1编制依据1、xx客运专线土建工程xx标段合同文件；2、（48+80+80+48）连续梁施工图；3、当地气象、交通运输情况、当地建筑材料分布、临时辅助设施的修建条件，以及水、电、通信等现场施工调查情况；4、xx客运专线XX标段施工组织设计形象进度图；5、国家及地方关于安全生产和环境保护等方面的法律6、法规；6、xx客运专线2标实施性施工组织设计；7、客运专线铁路预应力混凝土现浇梁暂行技术条件；8、新建时速300350公里客运专线铁路设计暂行规定（铁建设【2007】47号）；9、铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定（铁建设【2005】157号）；10、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准（铁建设【2005】160号）；11、铁路混凝土工程施工质量验收补充标准（铁建设【2005】160号）；12、铁路混凝土工程施工技术指南（TZ210-2005）（经规标准【2005】110号）；13、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）（经规标准【2005】110号）；14、客运专线无碴轨7、道铁路工程测量暂行规定（铁建设【2006】189号）；15、施工现场临时用电安全技术规程（JGJ46-2005）（建设部05年322号文）；16、铁路工程施工安全技术规程（上、下）（TB10401-2003）；17、铁路混凝土强度检验评定标准（TB10425-94）；18、客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件科技基【2005】101号；19、国家、铁道部、xx省有关安全、环境保护、水土保持等方面的法律、法规、条例、规定。1.2编制原则1、遵循合同文件、招标文件、2标指导性施组的原则。严格按照招标文件、指导性施组要求的工期、质量等目标编制技术标文件，使发包人的各项要求均得到有效保证。2、遵循设计8、文件的原则。在编制方案时，认真阅读核对所获得的招标设计文件资料，理解设计意图，充分调查现场情况，严格按设计资料和设计原则编制施组，满足设计标准和要求。3、全面兑现合同的原则。以一流的技术、一流的管理、一流的装备、一流的质量，高起点开局、高标准推进、高质量完成承建工程，实现科技创新、管理创新，建设世界一流高速铁路。4、坚持科学性、先进性、经济性与合理性、实用性相结合的原则。采用先进的施工技术、科学的组织方法，合理的安排顺序，推动企业技术进步，实现经济效益与社会效益的双丰收。5、引进、创新、发展的原则。积极推广应用新技术、新工艺、新设备、新材料、新测试方法，采用国内外先进、成熟可靠的方法和工艺，依9、靠产品生产工厂（场）化、施工作业专业化、过程控制系统化、施工管理信息化，优化施工方案，不断地创新、发展，实现质量目标。6、保证工期的原则。本工程工程规模大，工期紧，质量标准高，专业接口多，相互制约因素多，必须保证足够的技术装备及人员投入，合理安排施工工序，充分考虑气候、季节、交叉施工对工期的影响，确保工期。7、坚持以人为本，安全生产的原则。施工生产活动始终把人的健康安全放在首位，严格执行GB/T28001-2001职业健康安全管理体系，认真编制施工安全技术方案，加强过程控制，落实保证措施，保证安全生产投入，实现安全生产。8、坚持文明施工、保护环境、节约资源的原则。实现文明施工，重视环境保护，合10、理规划临时用地，节约原材料消耗，按照国家、铁道部及业主对本工程的环境保护要求，精心组织，严格管理。把施工对环境的影响降低到最低程度，使xx客运专线建设达到“一流的资源节约型、环境友好型”要求，创建安全文明施工标准化工地。1.3编制范围二、工程概况2.1工程概述xx特大桥位于xx境内，全桥长14329.3m，地处河网化地区，水系流域非常发达，几乎是鱼塘和河流。河流属xx流域南溪水系.南溪水系发源于xx省交界处的界岭,xx是南溪的主要源流之地，以xx、中河、北河为干流。xx特大桥与xx高速相交于DK82+584.8处，桥梁采用（48+80+80+48）m连续梁形式上跨xx高速。xx铁路与xx高速小11、里程匝道交角为84，主道交角为113，大里程匝道交角为136。小里程匝道距224#墩承台右侧边缘2.36m，距225#墩承台左侧边缘13.952m，主道高架桥距225#墩承台右侧边缘9.504m，距226#墩承台左侧边缘13.797m，大里程匝道距226#墩承台右侧边缘21.787m，距227#墩承台左侧边缘3.618m。xx特大桥（48+80+80+48）m现浇预应力砼连续梁全桥长257.5m，边跨48.75m+中跨280m+边跨48.75m，箱梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度42cm-107.2cm，按直线型变化，腹板厚45-65、65-85cm，按折12、线变化。全联在端支点、中跨中及中支点共设7个横隔板，横隔板设检查孔。中支点梁高6.65m，跨中及边跨直线段梁高3.85m。3个0#梁段在钢管贝雷支架上现浇、边跨7.75m直线段在支架上现浇、共有2个边跨合龙段及2个中跨合龙段，合龙段长度2m。悬浇节段长度最长为3.5m，最短为2.5m。2.2主要工程量跨xx连续梁工程数量表序号项目名称单位工程量备注1C50号干硬性补偿收缩砼m319.372C40号混凝土m387.5923C50号混凝土m34279.54普通钢筋HPB235t31.915普通钢筋HRB335t806.75625精扎螺纹钢筋t26.567fpk=1860Mpa钢绞线9-75t10613、.548fpk=1860Mpa钢绞线12-75t41.699fpk=1860Mpa钢绞线15-75t43.5910fpk=1860Mpa钢绞线4-75t31.0611镀锌金属波纹管80（内）m11044.7712镀锌金属波纹管90（内）m5772.913镀锌金属波纹管70*19m6668.314铁皮管35（内）m6424.8815M15-9锚具套56016M15-12锚具套16417M15-15锚具套8818BM15-4锚具套59119BM15P-4锚具套59120JLM-25锚具套13252217000DX-e100球型钢支座套2227000ZX-e100球型钢支座套22332500ZX-e14、100球型钢支座套22432500DX-e100球型钢支座套22532500HX-e10球型钢支座套12632500-GD球式钢支座套12.3技术指标连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差表序号控制要点允许偏差（mm）1悬臂梁段高程+15，-52合龙前两悬臂端相对高差合龙段长的1/100,且不大于153梁段轴线偏差154梁段顶面高程差105竖向高强精扎螺纹筋垂直度每米高不大于16竖向高强精扎螺纹筋间距10连续梁梁体外观质量的检验和允许偏差值序号控制要点允许偏差（mm）1梁全长302边跨梁长203各变高梁段长度及位置104边跨跨度205梁底宽度+10，-56桥面中心位置107梁高+15，-58挡碴墙厚度+15、10，-59表面垂直度每米不大于310梁上拱度与设计偏差1011底板厚度+10，012腹板厚度+10，013顶板厚度+10，-514桥面高程2015桥面宽度1016平整度每米不大于517腹板间距1018支座板四角高度差1螺栓中心位置2平整度2梁段模板安装的标准和允许偏差序号控制重点允许偏差1梁段长102梁高10，03顶板后10，04底板厚10，05腹板厚10，06横隔板厚10，07腹板间距10，08腹板中心偏离设计距离109梁体宽+10，010模板表面平整度311模板表面垂直度每米不大于312孔道位置113梁段纵向旁弯1014梁段纵向中线最大偏差1015梁段高度变化段位置1016底模拱度偏差316、17地膜同一端两角高度218桥面预留钢筋位置10三、总体施工组织安排3.1施工管理目标遵循“整体设计、系统建设、优质高效、一次建成”的方针，坚持设计高标准、科技高起点、工程高质量的要求，实现科技创新、管理创新、制度创新，达到“一流的设计、一流的工程、一流的技术装备、一流的运营管理”的建设目标，建成世界一流的客运专线连续梁工程，实现精品工程、安全工程的目标。3.1.1质量目标工程合格，主体工程质量“零缺陷”，确保桥梁100年的使用期要求，竣工验收一次合格率100%。3.1.2安全生产目标消灭安全事故，杜绝较大及以上安全事故。3.1.3工期目标计划2009.9.11开工，2010.8.18竣工。317、.1.4施工环保、水土保持目标无集体投诉事件，环境监控达标，环境保护、水土保持设施与主体工程“先设计、再施工、再投入使用”。3.1.5文明施工目标环境整洁、纪律严明、设备完好、物流有序、信息准确、生产均衡、创部级文明施工样板及安全标准工地。3.1.6职业健康安全目标严格遵照职业安全健康管理体系的标准建立本项目职业健康体系，制定实施职业健康等各项制度和措施。保证职工生活及工作场所干净整洁、施工现场粉尘及有害气体不超过国家规定标准、劳动保护符合有关规定；防止食物中毒、区域性传染病扩散、职业病发生。3.2施工管理组织机构管理机构框图架子队钢筋工班砼工班模板工班钻孔工班综合部计财部工程部安质部试验室测18、量队物设部对外协调部组 长： 副组长： 3.3施工组织方案3.3.1总体施工方案0#梁段长12m，采用钢管贝雷梁支架施工。悬浇节段采用菱形挂篮悬臂施工。边跨7.75m现浇段采用支架法施工。中跨合龙段采用挂篮法（利用中跨一侧挂篮）施工，边跨合龙段采用支架法施工。3.3.2总体施工顺序1主跨桥墩施工完毕后,在主墩上安装临时支墩,进行墩梁固结,拼装支架施工0#块,待砼及弹性模量达到设计强度90%,龄期7天, ,张拉本阶段索(纵向、横向、竖向),然后安装挂篮。2在挂篮上浇筑1#梁段,待砼强度及弹性模量达到90%的设计强度后,张拉本阶段预应力索(同上),并移动挂篮准备下一阶段施工。3重复阶段2操作程序,19、对称浇筑其它悬浇梁段(到11号块)4在边跨搭设支架,浇筑边跨现浇段5边跨挂篮施工完最后一节段后不动，在支架上安装合龙段模板，准备合龙段浇注，安装临时刚性连接构造,临时张拉2T15，2B9，张拉应力为500MPA，拆除225，227号墩临时固结设施。现浇边跨合龙段12号段。张拉并锚固纵向预应力束B9-B13，T15,T16及横向竖向预应力筋。拆除边跨合龙段模板及挂篮。6浇注中跨合龙段前移动一侧挂篮到合龙段,另一侧挂篮不动，准备中跨合龙段浇注，安装中跨临时刚性连接构造，临时张拉2T17，2B1，张拉应力为500MPA，拆除中墩临时固结设施，浇注合龙段12号段，张拉锚固中跨纵向预应力束T17，T1820、,顶板通常束T13-T14，B1-B8及横、竖向预应力筋。7拆除悬吊支架及挂篮，进行桥面铺设等工作。3.3.3施工组织措施3.3.3.1施工准备阶段组织措施施工调查组织施工调查，进一步获取有关原始数据的第一手数据，为工程施工迅速展开，进行数据搜集，重点收集以下数据：该连续梁处地形、地貌、地质等情况及气象、不良地质对施工的影响。该连续梁处地表水、地下水分布情况，并对生活用水和施工用水水源进行规划、水质分析。进一步调查施工环境、交通运输、通讯条件及修建各项临时工程的条件。对于采用新技术、新材料、新型结构的设计，根据工程结构的特点及拟采取的工程措施收集相关数据。在设计提供的数据的基础上，为提高地质特21、征准确度和工程质量，进行必要的补充勘探。技术准备施工前的图纸会审在图纸会审中，认真领会工程设计依据、意图和功能要求的说明，全面复核各工程结构尺寸，了解结构物的结构形式，使用材料及设备的品名、规格、质量标准，以及对新结构、新材料、新工艺和新技术的要求。然后根据研究图纸的记录及对设计意图的理解，提出对设计图纸的疑问、建议和优化，并与设计人员取得联系，完善设计文件，使设计更加符合施工现场的实际，确保顺利施工、施工安全、工程质量和按期完成工程任务。编制连续梁实施性施工组织设计全部掌握设计文件和设计图纸，正确理解设计意图和技术要求，进行详细的施工调查，根据进一步掌握的情况和资料，对投标施组优化，编制实施22、性施组，以制定出更符合设计与现场实际情况的施工方案，报批后组织实施。搞好施工技术交底在实施性施工组织设计报监理审批的同时做好设计、施工和施工组织设计“三交底”工作。应详细、逐级进行技术交底：本项目的工程概况、工程规模、工程工期、结构类型、施工方法、施工工艺、操作要求、施工重难点和安全防护、质量目标等，使参建员工心中有数，能预见性指导施工，避免出现安全质量事故。做好岗前培训结合本工程的特点及施工重难点做好施工人员的岗前培训工作，使参建人员全面、系统地了解连续梁施工各项技术环节，做到心中有数。施工资源筹集人员准备主要施工进场人员一览表姓 名性别出生年月职 务学历专业专业年限1男1969.10经理本23、科草原工程192男1977.9副经理大专道路桥梁143男1977.10副经理大专水工 经管124男1979.12总工大专工民建105男1957.11综合部主任大专经济管理356男1981.7工程部主任本科农业水利47男1983.2安质部主任本科道路桥梁58男1966.3物设部主任大专经管259男1982.10值班主任本科道路桥梁410男1984.10工程师本科土木工程311男1975.5架子队长大专水工建筑物1212女1975.12安质副主任中专道路桥梁713男1982.2自检员大专道路桥梁414女1980.6资料员本科水工715男1985.7技术员本科土木工程116女1978.1调度中专电焊24、1217女1989.1调度大专水工118女1991.7调度大专土木工程119女1984.7内业大专道路桥梁420男1983.8技术员大专环境工程321男1987.4技术员本科工商管理122男1983.11技术员本科土木工程123男1984.4技术员本科道路桥梁324男1985.6技术员本科道路桥梁125男1987.1技术员中专道桥126男1987.7安全员本科材料127男1974.4安全员中专水工14机械设备准备拟调入的各类施工机械设备按施工组织设计和计划需要及时到场，进场前进行全面检查维修，经试运转合格后方可调入施工现场。一个主墩挂蓝施工设备配置表（三个主墩）序号设备名称规格型号单位数量备注25、1挂篮套2（6）2塔吊台1（3）3砼输送泵HBT60 65m3/h台2（4）4插入式振动器50500mm台10（30）30.50各5个5电焊机台4（12）6氧焊设备套3（9）7砂轮锯台2钢绞线切割8钢筋弯曲机台29钢筋断料机台110钢筋调直机台111横向锚固端挤压机台1（2）12横向张拉千斤顶YDC240Q台1（2）13竖向张拉千斤顶YC60A台1（2）14纵向张拉千斤顶350T套4（8）15高压油泵台2（4）千斤顶配套油泵16灰浆搅拌机台1（2）17灰浆泵台1（2）18卷扬机3T台2（4）钢绞线穿束用19变压器台120柴油发电机台1 备用21WDJ碗口支架套1（2）边跨、o#托架22混凝土输26、送车台4（8）四、临时工程分布及施工前准备4.1生产、生活房屋部分生产、生活房屋布置采用永临结合，节约用地的原则，租赁新昌镇中心街一单位办公楼作为施工处生活、办公驻地。内设办公区、职工宿舍区、职工食堂区、小型职工活动室区域。在完成征地拆迁后，规划钢筋加工场及小型预制件场等生产设施，在施工现场布置空压机房、生产水池等生产设施。并临时修建作业队生活区，生活区统一规划、集中布置，自建房统一采用搭设临时帐篷。4.2混凝土拌和站混凝土拌和站设在桩号DK83+600处，安装有两台HZS120型混凝土搅拌机，理论生产能力为240m3/h。4.3钢筋加工厂为方便跨xx高速连续梁施工，在223#墩和224#墩之27、间以及227#墩和228#墩之间设置钢筋加工场及小型预制件场。4.4施工用电本段施工用电附近变电所架10Kv的高压专线，设置13个接线点，可由其接入到沿线布置的变压器上。xx高速立交内可使用223#墩处变压器作为施工用电。生产用房内采用100W镝灯照明；施工现场照明采用500W碘钨灯予以解决。4.5施工用水该连续梁附近水源丰富，施工用水采用就近原则，利用附近鱼塘水作为施工用水。从水源点铺设施工用水干管路至连续梁，供水干线采用100钢管，至各用水点根据用水量大小采用2575钢管做供水管。4.6施工便道连续梁施工便道由xx高速主干道外围已修建的施工便道引入一侧匝道，在匝道上设置隔离车道将便道引入高28、速路下自然地表并贯通至另一便道。具体布置见“附图1 施工总平面图”。五、总体施工进度计划5.1施工进度计划表xx连续梁工期序号工序名称时间开始日期结束日期1224#桩基施工302009年10月21日2009年11月19日2225#桩基施工422009年10月9日2009年11月19日3226#桩基施工422009年10月9日2009年11月19日4227#桩基施工422009年10月9日2009年11月19日5228#桩基施工302009年10月21日2009年11月19日6224#承台开挖22009年11月20日2009年11月21日7225#承台开挖22009年11月20日2009年11月29、21日8226#承台开挖22009年11月20日2009年11月21日9227#承台开挖22009年11月20日2009年11月21日10228#承台开挖22009年11月20日2009年11月21日11224#墩破除桩头、桩基检测42009年11月22日2009年11月25日12225#墩破除桩头、桩基检测42009年11月22日2009年11月25日13226#墩破除桩头、桩基检测42009年11月22日2009年11月25日14227#墩破除桩头、桩基检测42009年11月22日2009年11月25日15228#墩破除桩头、桩基检测42009年11月22日2009年11月25日1622430、#承台施工72009年11月26日2009年12月2日17225#承台施工72009年11月26日2009年12月2日18226#承台施工72009年11月26日2009年12月2日19227#承台施工72009年11月26日2009年12月2日20228#承台施工72009年11月26日2009年12月2日21224#墩身施工102009年12月3日2009年12月12日22225#墩身施工102009年12月3日2009年12月12日23226#墩身施工102009年12月3日2009年12月12日24227#墩身施工102009年12月3日2009年12月12日25228#墩身施工10231、009年12月3日2009年12月12日26224#墩垫石施工42009年12月13日2009年12月16日27225#墩垫石施工及支座安装42009年12月13日2009年12月16日28226#墩垫石施工及支座安装42009年12月13日2009年12月16日29227#墩垫石施工及支座安装42009年12月13日2009年12月16日30228#墩垫石施工42009年12月13日2009年12月16日31225#墩0#块施工（包括预压）402009年12月17日2010年1月25日32226#墩0#块施工（包括预压）402009年12月17日2010年1月25日33225#墩1#块施工（32、包括预压）402009年12月17日2010年1月25日34225#墩挂篮安装及预压152010年1月26日2010年2月9日35226#墩挂篮安装及预压152010年1月26日2010年2月9日36227#墩挂篮安装及预压152010年1月26日2010年2月9日37225#墩1-11#悬浇段施工1102010年2月10日2010年5月30日38226#墩1-11#悬浇段施工1102010年2月10日2010年5月30日39227#墩1-11#悬浇段施工1102010年2月10日2010年5月30日40224边跨直线段602010年4月1日2010年5月30日41228边跨直线段60201033、年4月1日2010年5月30日42边跨合龙段施工102010年5月31日2010年6月9日43边跨合龙段施工102010年5月31日2010年6月9日44中跨合龙段施工152010年6月10日2010年6月24日5.2施工进度横道图见“附图2 施工进度计划横道图”。六、总体施工方案6.1总体施工方法0#梁段长12m，采用钢管贝雷梁支架施工。悬浇节段采用菱形挂篮悬臂施工。边跨7.75m现浇段采用支架法施工。中跨合龙段采用挂篮法（利用中跨一侧挂篮）施工，边跨合龙段采用支架法施工。6.2总体施工工艺流程图主墩施工完毕在主墩上安装临时及永久支座铺设0#段底模、外侧模、内模及顶板模板安装托架及托架预压绑34、扎底板、腹板钢筋及顶板钢筋安装预应力管道模板加工制作钢筋加工管道加工制作锚具检验检查签证浇注0#梁段混凝土选定配合比挂篮就位穿预应力索预应力索张拉孔道压浆拆模板绑扎钢筋、安装预应力管道浇注1#节段混凝土穿预应力索预应力索张拉孔道压浆拆模板拆除挂篮（外侧模除外）安装挂篮安装内模合龙段绑扎钢筋、安装预应力管道合龙段临时锁定浇注合龙段混凝土穿预应力索预应力索张拉孔道压浆拆模板穿预应力索钢绞线检验制作砼试件强度试压挂篮试验挂篮加工制作检查签证制作砼试件强度试压挂篮前移挂篮改装制作试件浇注砼张拉钢绞线制作钢绞线检验张拉设备校正、试验压浆机具准备搭设边跨现浇支架支架预压铺设现浇段模板绑扎钢筋安装预应力管道35、构架加工制安制作砼试件强度试压循环施工完成中跨合龙段完成10#梁段施工七、施工工艺7.1支座安装临时支墩安装为了确保连续梁在施工时的稳定性，需要设置临时支座（混凝土墩），支座中设置抗拉钢棒，钢棒在墩身施工时预埋，钢棒上端伸入梁体。在悬灌主墩顶部垫石两侧分别浇注临时支座，在浇注梁体时锚入箱梁砼，临时支座内钢棒在墩顶施工时预埋，并使墩、临时支座、梁固结成整体，以提供梁的支反力及施工时抵抗梁的不平衡重引起的倾覆力矩。临时支座在边跨合龙前凿除。临时支座由标号C50的混凝土组成。临时支座浇注前，先在墩顶涂一层隔离剂，再进行砼的浇注，具体设计见临时支座检算。永久支座安装本梁支座采用NHQZ球型支座，由于支36、座的体积和自重都较大，采用墩下组装、整体吊装就位的方法安装。支座安装应在绑扎浇注段钢筋之前进行。安装前，应先检查产品的技术指标、规格尺寸是否符合设计要求，如不符合，不得使用。必须用小型磨光机凿毛垫石表面，以保证整个面上均匀压力。并认真检查所有表面、底座及垫石标高，直至垫石顶任一点标高与设计标高之差都在2mm以内，且四角高差不大于1mm；安装支座时，各先在无灰尘干扰的平整地面上，按产品说明书组装支座并临时锁定，再整体吊起，纵横向对中放到支承垫石上，经复核确定支座标高及纵横向中心数据无误后锚固地脚螺栓。安装支座时，要注意有无支座偏心设置。根据连续梁混凝土收缩徐变、弹性变形、气温影响以及施工过程中连37、续梁临时支承的设置，计算确定支座上滑板的预偏值(请设计单位协助提供)。使得混凝土的收缩徐变全部完成后在平均气温时，支座的上下座板中心能重合，以满足支座设计要求。支座安装时，采用测力千斤顶作为临时支撑支撑，应保证每个支点的反力与四个支点反力的平均值相差不超过5%。支座安装前，应检查支座连接状况是否正常，但不得松动上、下座板连接螺栓。安装时，凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除锚栓孔内中的杂物，并用水将支承垫石表面浸湿，用钢楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支座底面与支承垫石之间应留有30mm空隙，安装灌浆用模板。仔细检查支座中心位置及标高后，用无收缩高强度灌注材料灌浆，灌38、浆材料性能要求见下表所示：抗压强度（MPa）泌水性不泌水8h20流动度220mm12h25温度范围53524h40凝固时间初凝30min,终凝3h28d50收缩率2%56d和90d后强度不降低膨胀率0.7%采用重力灌浆方式，灌注支座下部及锚栓孔处空隙，灌浆过程应从支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。灌浆前，应初步计算所需的灌浆体积，灌注实用浆体数量不应与计算值产生过大误差，应防止中间缺浆。灌浆材料终凝后，拆除模板及四角钢楔块，检查是否有漏浆处，必要时对漏浆处进行补浆，并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙。拧紧下支座板锚栓，待灌注梁体混凝土后，及时拆除各支座39、的上、下支座连接钢板及螺栓，并安装支座钢围板。安装支座时注意：支座中心线与主梁中线应平行；支座标高应符合设计要求，且顶面水平；纵向活动支座上下导向块保持平行。7.2箱梁0#梁段施工施工方法0#梁段长12m，采用在支架上一次浇筑成型。7.2.2现浇0#段施工工艺流程预埋主墩临时固结构造钢筋、模板加工各种材料准备墩旁支架搭设底模安装调整钢筋绑扎预应力管道安设、加固模板安装模板加固调校检查混凝土浇筑及养护预应力张拉、压浆、封锚拆除模板托架拆除、现场清理支架预压重 支墩临时固结施工各中墩采用临时固结措施，临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩40556KN.m及相应竖向支反力33916KN。在悬灌40、主墩顶部垫石两侧及中间分别现浇同垫石同标号的C50混凝土临时支墩6个，支墩断面6060cm，高度69 cm，临时锚固处采用6根110mm的钢棒，上端深入梁内部的长度为40cm，下端预埋入墩内部的长度为40cm，并且端部焊接尺寸210mm210mm，厚度20mm的正方形钢板以增强钢棒和混凝土的粘结力，钢棒要保持竖直，使结构能够完全受力。临时支墩拆除移动一侧挂篮到合龙段,另一侧挂篮不动，准备合龙段浇注，安装临时刚性连接构造,拆除边墩支座上下支座板锁定，临时张拉2T15，2B9，张拉应力为500MPA，拆除2，4号墩临时固结设施。现浇边跨合龙段12号段。张拉并锚固纵向预应力束B9-B13，T15,T41、16及横向竖向预应力筋。拆除边跨合龙段模板及挂篮。移动一侧挂篮到合龙段,另一侧挂篮不动，准备中跨合龙段浇注，安装中跨临时刚性连接构造，拆除中墩支座上下支座板锁定，临时张拉2T17，2B1，张拉应力为500MPA，拆除中墩临时固结设施，浇注合龙段12号段，张拉锚固中跨纵向预应力束T17，T18,顶板通常束T13-T14，B1-B8及横、竖向预应力筋。7.2.5连续梁0#梁段托架施工0号块全长为12m，宽为12m，顶板厚度40cm，腹板厚度85cm，底板厚度71.1-77.2cm，中间部分梁高为6.65m，与1号块相接部分梁高为6.016m，0号块重量为858.6t，混凝土324m3。0号段支架采42、用钢管桩贝雷架配合木排架搭设而成。首先在承台上0号段范围桥墩两侧（纵桥向）立设4排50cm（壁厚8mm）钢管桩，每边各两排，钢管桩应符合建筑施工用钢管的要求，由于腹板处受力最大，本设计在腹板处采用双钢管桩设计，钢管桩顶部和底部焊接60cm60cm钢板，钢板厚1cm，下钢板四角各钻一个孔与承台锚固连接（钢板焊上锚固筋，直接预埋倒承台顶面，钢管桩下接法兰盘，与预埋钢板螺栓连接）。钢管桩之间采用10号槽钢连接。见“附图3 连续梁0号块支架布置图”。钢管桩上横向搭设40a（两根并焊）工字钢，长度13.5m。 工字钢上铺设贝雷梁，跨中及腹板下四片梁成一组，间距45cm，翼板下两片成一组，间距90cm，采43、用连接片连接。贝雷梁上横向铺设一层22a工字钢，长度14m，纵向间距60cm，工字钢上焊接钢筋头卡紧贝雷梁。22a工字钢上分两部分组成。第一，底板范围：工字钢上纵向铺设三角木排架，腹板下间距30cm，地板下间距60cm，排架上横向铺一层1010mm方木，间距20cm，方木上最后铺设1cm厚竹胶板底模。第二，翼板范围：工字钢上搭设满堂支架，纵向间距60cm，横向每侧铺设4排，间距60cm，钢管支架各方向均需设置剪力撑（每4m设置2道），钢管上安置顶托（顶托伸出长度不大于40cm），然后放置方木支撑翼模模板。工字钢上立设支架时应预先在立设处焊接一钢筋头，立设钢管时直接将钢管套入钢筋头上以起到稳定作44、用。第三，墩横向两侧采用32a工字钢搭设在横向22a工字钢上作为翼板下满堂支架的生根基础，32a工字钢长7m，横向间距60cm，每侧布置3根，跨距3.85m。7.2.6连续梁0#梁段支架预压根据设计规范要求，在0号段浇注混凝土前应对其支架进行预压（安全系数1.2）进而消除支架的非弹性变形和获取支架的弹性变形量。加载时按设计要求分级进行，每级持荷时间不少于10min。预压采用堆预压块的加载方式进行为从支座向跨中依次进行(加载顺序：底板腹板顶板翼缘板)。加载顺序加载分4级进行,空载-40%-80%-100%-120%（卸载时相反）,每级加载时进行沉降观测，预压荷载达到120%以后，每2小时观测一次45、，12小时以后每4小时观测一次，当沉降无增加值（沉降稳定）即12小时范围内无沉降增加即视其预压稳定，再观测12小时无任何变化即可卸载。在0号块两侧悬臂端底板上设置沉降观测点。7.2.7连续梁0#梁段模板施工底模0#段底模支承在桥墩及支架上，底模采用1cm厚竹胶板，模板底梁采用1010cm的方木，并用楔木或钢板垫平。立模标高应根据预压结果预留支架系统的弹性变形值，设计预拱度，砼徐变及二期荷载等因素确定。外侧模板外侧模板用型钢和组合钢模板加工组拼，以螺栓定位，标高调整和拆模采用钢管顶托。内模板和过人洞模板箱梁内腔选用木模，方木背肋，间距30cm，过人洞模板也可采用竹胶板。端板与堵头板端板与堵头板是46、保证0#段梁端和孔道成形满足要求的措施。端模采用钢模，由于箱梁纵向预应力管道密集，堵头板预应力筋孔道集中，根据施工要求及制作条件，外侧模、内模、端模间用拉杆螺栓联结并用钢管做内撑，以制约施工时模板变位和变形。模板安装成形后模板的整体、局部强度和刚度应满足安全要求，其允许挠度及变形误差应符合规定，外形尺寸准确，模面平整光洁，装拆操作安全方便。模板内部尺寸允许偏差为03 mm；轴线偏位允许偏差为5mm，模面平整度（2m内）允许偏差为1 mm。模板安装顺序为：安装底板外侧模内模端头板底板堵头板顶板内模顶板堵头板外翼边板。模板拆卸浇筑混凝土后，纵向预应力张拉完毕后可按如下顺序脱模：堵头板端模板外侧模过47、人洞模底模。底模必须等到本节段钢索张拉后才能进行。混凝土施工混凝土浇筑前，必须对模板、钢筋间距、钢筋保护层、预埋件、构件轮廓几何尺寸等作认真检查，报监理批准后方可浇筑。浇筑前，必须对材料（水泥、石子、砂）及各岗位的人员、机械的备用一一落实。浇筑时应控制混凝土的入仓温度，必要时，通过热工计算，采取相应的措施。混凝土在拌和过程中，必须严格控制混凝土的配合比和坍落度。砼拌和配合比由试验室试配确定，拌制投料顺序及投料精度控制、请查阅施工规范进一步完善、砼拌制要做现场模拟试验，现场浇筑111的立方体砼墩，以确定砼的和易性，坍落度、可泵性等。砼由出料口到搅拌运输车内后直至进入输送泵内都要一直不停的搅拌。混48、凝土原材料应严格按照施工配合比要求进行准确称量，称量最大允许偏差应符合下列规定（按重量计）：胶凝材料（水泥、掺合料等）1%；外加剂1%；骨料2%；拌合用水1%。混凝土由混凝土拌和站供应，搅拌时，宜先向搅拌机投入细骨料、水泥、矿物掺合料和外加剂，搅拌均匀后，再加入所需用水量，待砂浆充分搅拌后再投入粗骨料，并继续搅拌至均匀为止。上述每一阶段的搅拌时间不宜少于30S，混凝土的搅拌时间不少于3min。通过施工便道由混凝土运输车运输，混凝土输送采用地泵和汽车泵配合浇注。泵管适当覆盖，混凝土必须在30min 内运至部位，保证运到时不分层、不离析、不漏浆，并具有要求的坍落度和含气量等工作性能。严禁在运输过程49、中向混凝土内加水，当罐车到达浇注现场时，应使罐车高速旋转2030s后进行浇注，当入仓卸料高度大于2m时，必须采取防止砼离析的措施（设溜槽）。防止砼堵管的方法：泵管合理布置，布置时，尽量减少弯头，本桥只在泵出口处设一个平弯，设两个竖向弯头到桥面，桥面设一个三通弯向两端分，在两端各设一个弯头到底板。所选输送泵的压力应满足要求。浇筑砼前，对泵管进行润洗，除去管内堵塞杂物。先将输送泵开到一定压力注入清水，待杂物完全排出后，再送入约半方砂浆对管道进行润管。浇筑完砼后，要及时对管道进行清洗，以免管道内残余砼凝固。箱梁混凝土自标高较低处向高处进行浇筑，用两台地泵对称布料，水平分层、斜向分段、两侧腹板对称。浇50、筑时同一断面先浇筑底板，后腹板、顶板。为避免下梗胁处出现露筋、蜂窝麻面等质量问题，浇筑底板时拟从顶板预留的天窗下灰，待底板打平后，再从腹板下灰。为保证腹板混凝土不从下部挤出，底板与腹板混凝土应相错进行，并适应控制浇注高度、速度，混凝土坍落度控制在180200mm内，严禁过振。振捣时设专人负责，在振捣上一层时，振捣棒须插入下一层1015cm，而且必须在下层混凝土初凝之前。根据施工时外界温度和混凝土初凝时间及混凝土每小时输送率来调整分段长度，混凝土振捣采用插入式振捣棒进行振捣，并严格按规范振捣，振捣时选用经验丰富的作业工人，确保底板混凝土振捣密实；每点的振捣时间以表面泛浆或不冒大气泡为准，一般不宜51、超过30s，避免过振。混凝土浇筑过程中需注意每个内模两侧对称下料，对称振捣，浇筑分层厚度控制在40cm，减小内模上浮力并防止倾斜、偏位。底板和腹板处的混凝土垫块每平方米布置4个。混凝土的振捣，严格按振动棒的作用范围进行，严防漏捣、欠捣和过度振捣，在浇筑混凝土时，预应力管道密集，空隙小，配备小直径的插入式振捣器。振捣时不可在钢筋上平拖，不可碰撞预应力管道、模板、钢筋、辅助设施（如定位架等）。因截面倒角及斜面较多，为防止砼表面出现过多气泡，采用附着式振动器辅助振捣，其布置方式及振动时间及频率通过模拟试验确定。隔墙人洞以下砼采用局部开口的方法加强捣固确保浇筑质量。混凝土在振捣平整后即进行第一次抹面，52、顶板混凝土应进行二次抹面。第二次抹面应在混凝土近初凝前进行，以防早期无水引起表面干裂。浇筑横隔板时,适当减小坍落度,保证混凝土浇筑不翻浆。顶板混凝土的厚度采用焊接临时竖向钢筋，在钢筋上作顶面混凝土高程标记，浇筑时严格控制。在混凝土浇注过程中，随机取样制作混凝土强度及弹性模量试件，其中强度和弹性模量试件应分别从箱梁底板、腹板和顶板取样。试件要随梁体或在同样条件下振动成型。严格控制砼容重、龄期强度和弹性模量等技术指标与计算值接近，减少误差。悬臂施工的要点在于对称平衡施工，所以箱梁浇筑时两端应注意平衡，两侧砼浇筑不平衡重不得超过8t。混凝土养护夏期采取洒水覆盖保湿措施，冬期日平均气温在零下原则上不施53、工上，若工期需要施工，则采取保温保湿措施施工。保湿措施：夏期保湿用覆盖一层土工布和一层塑料薄膜保湿，用水泵抽水配以人工洒水的方式增加湿度。砼浇筑时，应在内部埋设测温线，内部温度在上升期，应加强洒水次数（每2小时一次），升到高峰开始下降后可逐渐减 少洒水次数（每天4次），温度平稳后，只进行保温即可。冬期养护以保温为主，保湿不需要洒水，用砼内泌出的水即可。保温采取蒸汽养护（在箱内布置桑拿炉电热加温产生蒸汽，在梁顶、底模、腹板外模外包裹两层保温布（两层布中间夹稻草垫保温），箱室要封闭。养护时间从砼初凝后开始，到规范或设计的规定时间时结束。由于0#块混凝土属于大体积混凝土，混凝土的养生是本工程施工控制54、的重点项目，为保证混凝土施工质量，针对本地的气候条件，对混凝土浇筑后养生采取以下措施：混凝土施工前，不断优化配合比设计，尽可能减小水泥的用量,多掺掺合料,以降低水化热。配合比必须经试验室批复的配合比。采取下列措施减小砼内部和表面温度的梯度差：降低砼入仓温度：可以选择有利的较低气温（10-25）施工；可以在原材料上洒水；避免阳光直接照射在砂石料上，以降低原材料的温度；在砼输送泵上覆盖湿麻袋等，避免砼在泵管内温度升高。加快水化热的传散：在底板及横隔板内各布置4条冷却管，冷却管可以由波纹管制成，管道压浆时一起注浆。混凝土浇筑完成、表面收浆后即进行保温保湿养生。表面覆盖一层塑料薄膜，再盖一层土工布，再55、盖一层塑料薄膜。养生时间14天。在适当位置埋测温线，并自砼浇筑完成后立即开始测砼内部温度,连续测4天，找出其温度峰值大小及出现在哪一时段。预应力施工本桥采用3向预应力，预应力设计如下：纵向预应力体系：采用17-15.2-1860预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，张拉采用与之配套的机具设备。管道形成采用直径90或100铁皮波纹管成孔。横向预应力体系：采用17-15.2-1860预应力钢绞线，锚固体系采用BM15-4（P）锚具及配套的支承垫板，张拉采用YDC240Q型千斤顶，管道形成采用7019mm扁铁皮波纹管成孔。竖向预应力体系：竖向预应力采用PSB830型25高强度普通螺纹钢,锚固体系56、采用JLM-25型锚具,张拉采用YC60A型千斤顶，管道采用内径35mm铁皮管成孔。预应力筋的制作钢绞线下料与编束1)钢绞线下料a. 钢绞线的下料长度L(cm)=Lc+2B+20, Lc孔道长度，亦即设计钢束的理论长度；B为单端千斤顶张拉时必须的工作长度；20为焊制穿束用的束头的保护长度。b. 下料用砂轮锯切割，切割前先用铁线绑扎切口两侧，以免切后钢绞线松散。c.严重锈蚀的钢绞线不能使用，有轻微锈蚀的钢绞线，经试验合格后方可使用，但必须对钢绞线除锈，除锈方法可用钢刷和砂布等。d. 钢绞线锚固位置除锈：将钢绞线两端根据孔长对称用笔画出，将锚固位置用钢刷或砂布除锈，以避免因锈蚀而出现锚固不紧或滑丝57、现象。60cm60cm孔长LL2L1L2L1锚固除锈范围其中L1、L2为除锈范围，L2=10cm，为工具锚固范围。对于L50m L1=15cm L50m L1=20cm L2为工作锚锚固范围2）钢绞线编束a.用“梳板”（根据锚环孔眼位置钻上眼的8mm厚钢板），梳理顺直后再镀锌铁丝绑扎，间距为12.0m，钢束两端各2m区段内要加密至50cm。b.焊制束头，便于穿束。束头焊接长度要短，并用砂轮磨圆。注意在焊制束头时，要在附近包裹麻布，并不断浇水隔温，以免损伤钢绞线，其保护长度为50cm。c.用红漆将每根理顺后的钢绞线画上印记，编束后的钢绞束立即挂上标牌，注明型号、长度、钢束编号，在现场架空30cm58、高堆放，用防雨布遮盖。25精轧螺纹钢筋制作1）下料前预应力普通螺纹粗钢筋肉眼可见的弯折必须调直，清除表面的浮锈、污物、泥土，钢筋两端由钢厂剪切造成的扁头予以锯去。钢筋表面有明显凹坑、缺陷，予以剔除该段。2）下料时采用砂轮锯切割，禁止使用电焊切割。采用氧割时，要避免飞溅熔渣损伤其它钢筋表面，并对钢筋两端用砂轮或锉刀进行修整。预应力管道布置及安装预应力管道均采用铁皮波纹管。纵向直径90或100铁皮波纹管，竖向直径35mm铁皮管，横向7019扁铁皮波纹管。 压浆嘴、排气孔的布置原则.纵向束原则上全部采用压浆嘴（锚垫板上除外）,其布置原则是：压浆嘴距离60m，即当管长度L60m时，只设两端压浆嘴，L659、0m时，每20m处增设一个。纵向束压浆嘴的出口，原则上设置在箱梁顶板和底板的顶部，以便于操作。竖向预应力粗钢筋：压浆嘴安放在孔道的下面，排气孔原则上利用锚固螺母和锚垫板，钢筋和管壁的孔隙，不用增设设备。横向管道：压浆嘴安放在锚固端约束圈后，压浆嘴朝上，露出砼面不得小于30cm。排气孔则安在张拉端锚具前面，嘴也朝上，露出砼面不得小于30cm。压浆嘴的安放要求1）纵向束由于长度60米时，应每20m处增设一个三通压浆嘴，三通二端接波纹管，其波纹管的大小同波纹管的接头，三通长度要比波纹管接头长20cm，三通另一端为钢管接塑料胶管，再接钢管（压浆嘴）伸出砼表面，每个三通在安放之前必须严格检查，以防接头处60、漏浆。2）竖向预应力筋管道：压浆嘴预先焊成三通状，三通端为45内镀锌钢管，L2030cm。待安放固定后，用塑料管把压浆嘴引到箱梁顶面，压浆时从一端压入另一端（利用垫板和螺母间的空隙排气）。3）横向预应力管道：压浆嘴直接用塑料管插入约束圈内，为此约束圈、压浆嘴、管道及从约束圈后出来的钢绞线必须包严，防止浇筑砼时，管道内堵塞。压浆时，先从锚固端的压浆嘴压入清水，从张拉端排气孔排出空气及管道内残渣，以保证管道内压浆密实饱满。4）压浆嘴安放时必须保证在连接处用塑料胶布密封，不漏浆，砼浇注时接头不破坏。当螺旋筋与预应力筋有干扰时，取消螺旋筋用锚下钢筋网片布置，网片规格用10钢筋，共设四层。当竖向预应力筋61、与横向预应力筋管道、腹板处纵向预应力筋管道或槽口相碰时，可适当挪动竖向预应力筋。管道的压浆孔布置在顶部，排气孔布置在箱梁底板与腹板相接的倒角处，以保证压浆时能将管道内空气全部排出，使压浆密实。纵向预应力管道，采用设计的定位筋定位，定位钢筋网间距为60cm，曲线段加密为30cm，设计给定的坐标位置处也要用定位筋进行固定，定位钢筋网应与箱梁断面钢筋点焊或绑扎牢靠，以保证管道位置正确。管道端头的张拉槽盒子必须严格按设计尺寸加工和位置安装，并且槽内要用编织袋塞实，待拆模后拿出，以保证锚具垫板与喇叭口中心线要严格垂直，喇叭口与波纹管的衔接要平顺，不得漏浆，并杜绝堵塞管道。竖向预应力管道安装时，要注意下精62、轧钢露出上下锚具的长度是否满足设计要求和张拉施工操作的要求。管道定位采用在管道上部、中部及下部分别焊3个井字架即可。竖向管道张拉槽盒子制作安装时，要至少高出砼面5cm，埋入砼内要符合设计安装的垫板位置，不得埋得过深，造成拆除时困难。管道也要伸入张拉槽5cm以上，槽内也要塞实。上下垫板安装必须与上下锚具紧密贴合，上下锚具型号不能用反。横向管道：横向管道定位位置设计已详细给出，用定位钢筋网严格定位，管道安装时，必须保证锚固端约束圈、螺旋筋、垫板和张拉端喇叭管位置符合设计要求，保证钢绞线的锚固长度和管道与喇叭管垂直。若管道与普通钢筋相干扰时，允许进行局部调整，调整原则是先普通钢筋，后螺纹钢筋（竖向预63、应力），横向预应力筋，保持纵向预应力管道位置不动。管道接头应用粘胶布包裹严实，不得漏浆堵塞管道。预应力筋的安放 钢绞线存放1）钢绞线存放必须用专门的架子架起，确保钢绞线离地20cm以上。2）开封后的钢绞线应直接与空气接触，应进行覆盖，避免锈蚀。3）钢绞线应避免细砂石，焊渣等碰伤。4）钢绞线端头不应散花，散花部份应切割机切除。竖向预应力钢筋存放1）竖向预应力钢筋在安放前，钢筋端部必须用砂轮机打磨。2）严格按设计要求下料，下料尺寸误差不大于1cm。3）预应力钢筋位置严格按设计要求安装，并且要垂直，两端必须用环氧树脂将螺帽、垫板、波纹管固定在一起，并防止漏浆。4）在安放竖向预应力时 ，要注意挂篮要求64、增加的预应力筋长度及附加的预应力筋，以保证挂篮的锚固。预应力钢束的穿束纵向预应力钢束是预留孔道，浇筑完砼后进行穿束张拉，所以应采用卷扬机整束牵引的方法。具体方法如下：1）对于超长（100m）管道，在悬臂施工时，先埋入8号铁丝并随T构伸长而伸长。2）按图纸要求，另加50cm作出下料长度，下料理顺捆成一整体。3）端部做成锥形状，并用铜焊焊死后，套上牵引接头。4）制作专门架子，分别立于悬臂的两端要张拉的孔位附近，钢束通过它进入孔内。5）对于要求张拉的孔道利用已在孔内的8铁丝或用穿束机穿入一根钢绞线。把卷扬机上的钢丝绳拉入孔内。6）当钢丝绳从另一端伸出孔道后通过特殊设备和钢束的牵引接头相连。7）用卷扬65、机缓缓将钢束拉进管内。横向预应力筋是先将钢束用人工穿入管道，然后与管道一起整体就位，穿束前应先用挤压机将锚固端的钢绞线上的挤压套挤上挤紧，钢绞线必须露出挤压套3mm以上，穿钢绞线时，要确保挤压套与线位板贴紧，以保证锚固端的锚固力。竖向精轧螺纹钢筋因其为刚性，直接置于设计位置将管道套上即可。无穿束这道工艺。张拉机具的选用及标定张拉设备的选定1）千斤顶用于张拉纵、横、竖向的千斤顶型号不一样，所选千斤顶的吨位应与张拉力的吨位一致，一般千斤顶型的吨位应大于1.2倍的张拉力，不得让千斤顶的吨位拉满，以免设备损坏。纵向选用350T千斤顶4套，横向采用YDC240Q千斤顶，竖向采用YC60A。2）配套的工具66、锚。3）油泵压力表随千斤顶配套使用，每油泵二块压力表，精度不低于0.4级，检定周期1个月，要求表盘最大读数为张拉力的1.5-2倍，一块控制张拉力，一块控制回油力。4）3t卷扬机2台用于长束穿束。5）横向钢绞线锚固端上挤压套的挤压机1台。6）其他附属设备，张拉工作平台纵向横向各2个。校验：采用校验标定的方法测定油压千斤顶的实际作用力与油压表读数的关系，得出其线形回归方程。校验时，应将千斤顶及配套使用的油泵、油压表一起进行，校验成果作为实际张拉力的计算公式。在下列情况之一时，应进行校验：1）使用新的或刚修复的油压表；2）使用新的或刚修复的千斤顶；3）油压表指针不能退回零点时；4）千斤顶使用超过检验67、期一个月，或张拉次数达到200次时；5）张拉过程中发生预应力筋实然断裂时；6）计算值实测值两者相差悬殊时；7）改变千斤顶与油泵的组合时；设备的检查：1）油量应充足，并应使用油泵用优质矿物油；2）千斤顶与油泵以及高压油管两端连接器的灰尘予以清除；3）应排除油泵内的空气；4）不能有漏油现象；5）操作人员应熟悉油泵的操作顺序。电动油泵使用注意事项：1）运输过程中翻倒时，不能再使用；2）供给油箱的油，应使用油泵用优质矿物油；3）启动电动机时，应确认流量调整把手并缓慢进行，而且压力不超过规；4）事先核对电源的电极和电压，而且不得拆掉软线的插头来使用；5）开动张拉侧控制阀时，应一边看压力表，一边慢慢打开；68、6）试运转与排气：开机前泵内各容油空间都充有空气，将影响压力不稳，要不断打开控制阀，令油泵空运转至油液中无空气为止。钢绞线张拉力和张拉伸长量计算预应力筋张拉时的控制应力，应以张拉时的实际伸长量与理论伸长量进行校核。二者相差应控制在6%以内，否则应暂停张拉，查明原因并采取措施加以调整，再继续进行张拉。预应力筋张拉端张拉力计算：式中： P张拉端张拉力，KN； 锚下张拉控制应力； 每束预应力钢绞线截面积；n预应力筋束数； b超张拉系数，不超张拉，取1.0。实际预应力筋伸长值的量测及计算方法：预应力筋张拉前，先调整到初应力（取控制应力值的10）再开始张拉和量测伸长值。实际伸长值为张拉时量测的伸长值加上69、初应力时的推算伸长值。式中：从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值，cm；初应力时推算伸长值，cm。（采用应力值10%到20%的实测伸长值替代） 预应力张拉工艺纵向预应力的施加按照设计要求，预应力张拉分阶段一次张拉完成。纵向预应力钢束在必须在砼强度及弹性模量达到设计要求的90%且有7d龄期后方可进行张拉。张拉严格按照图纸规定的次序进行。张拉先拉腹板束，再张拉顶底板束，张拉采用两端同步进行，并从外到内左右对称进行。预应力采用双控，预应力值以油表读数为主，以预应力伸长量进行校核。预应力张拉设备使用前应先进行标定，确保张拉质量。预应力束及粗钢筋在使用前必须作张拉、锚固试验，还要进行管道摩阻、喇叭口摩阻70、等，以检查预应力实际损失值与理论计算值的差别，以保证预应力准确。当二者差别较大时，要注意调整张拉力。预应力筋平均理论张拉力（单股）和理论伸长值计算可按下式计算：平均理论张拉力（单股）P均 = P（1-e-（kx+）/（kx+）式中：P预应力钢材张拉端的张拉力（N）； x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）； 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数； 预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。理论伸长值计算：L=P均L/（AgEy）= P均L/（AgEy）式中：L钢绞线有效计算长度（cm）；箱梁A0#节段纵向预应力在浇筑完毕0#块混凝土，将相应纵向预应力钢71、绞线穿入相应的波纹管，纵向预应力钢束均采用两端张拉方式，张拉顺序：从外到内，先F束，后T束。 钢束张拉采用张拉力和引伸量双控。按照设计图纸，初始张拉吨位按10%设计张拉力计算，后张法低松弛预应力钢绞线张拉程序： 0 初应力10%k 20%k k（持荷2min锚固）测量初始伸长值L0 测量最终伸长值LK张拉达到设计吨位时，两端实测引伸量之和与设计引伸量的差值，应符合规范要求，若超出此范围，则应找出原因，必要时与设计部门联系。在初始张拉力10%K状态下注出标记，以便直接测定伸长量，对伸长量不足的查明原因，采取补张拉措施，并观察有无滑丝、断丝现象，作好张拉记录。横向预应力的施加横向预应力筋采用单端张72、拉。张拉端和固定端在两端交错布置。横向预应力张拉也要遵循两端对称同时进行。横向预应力张拉每束4根单根张拉，张拉时应先张拉外侧两根，然后拉中间2根。箱横向钢束也采用“双控”工艺对其应力进行检验，张拉控制应力1302Mpa，设计伸长量80.818mm。竖向预应力的施加竖向预应力采用25精轧螺纹钢，极限抗拉强度830Mpa，锚下张拉控制应力为705Mpa，为尽量减少竖向预应力的损失，应采用二次复张拉，两次张拉间隔不小于7天，锚固时锚具回缩量不得大于1mm。竖向精轧钢张拉应两对称节段和左右两侧都要对称同步进行，不平衡束不得超过1束。张拉完成后在将上锚具螺帽拧紧。穿束和高强预应力筋的埋设注意事项整盘的钢73、绞线要安放在专用线盘上固定后，方可解捆散盘。切割钢绞线时应在切割处两边用铁丝扎好，以防散头。预应力粗钢筋如有弯曲应校正，如有碰伤或缺陷应切除。预应力在使用前必须清除泥土、油污，干净后方能使用。预应力钢绞线和高强钢筋下料应用砂轮机切割，严禁电气焊进行切割，切割后应磨平去毛刺。预应力钢筋接长时，应保证接头居连接器之中，为防止松扣，在接头处宜涂上环氧树脂。预应力钢筋的固定端必须严格按图施工，钢筋螺母垫板和波纹管道用环氧树脂固定在一起。预应力筋的下料应严格按规定长度下料，同时要考虑挂篮施工中临时加长部分以便整束牵引而必要的加长尺寸。张拉工序的注意事项1）为确保预应力张拉力的准确应定期对张拉设备进行检查74、校正，检验的周期为1个月，若施工中发生下列情况应重新校验：(a)张拉过程中预应力高强粗钢筋或整束钢绞线突然断裂；(b)千斤顶发生故障严重漏油；(c)油泵压力指针不能退回零点；(d)油泵车倒地或重物撞击油压表。(e)要检查夹片有无咬伤钢绞线及有无损坏的现象。2)任何时候千斤顶、油泵，油表必须配套，指定配套使用，不得更换变动3)张拉时，应检查有无障碍物防碍预应力的施加，如管道内夹有杂物、水泥浆或千斤顶后有异物阻挡等。准备工作箱梁砼强度检测检查并处理锚垫板及锚垫板下砼钢绞线张拉伸长值计算清 孔穿 束张拉机具校正张拉设备安装通讯设备准备张拉劳动力组织锚具、孔道、千斤顶三对中初 张 拉张 拉控制张拉吨位75、持荷2分钟锚 固回油卸载清洗孔壁孔道压浆核对锚具及钢绞线回缩量观察是否串孔核对伸长量核对伸长量监理工程师检验箱梁预应力张拉工艺流程见下图。压浆及封锚预应力张拉完成后48h以内必须完成压浆，以确保孔道中的预应力筋体系在完成灌浆工序前不出现锈迹。压浆应严格按350km/h客运专线预应力砼现浇梁暂行技术条件和铁路后张法预应力砼梁管道压浆技术条件的各项规定进行。进行预应力砼孔道灌浆施工前，应对灌浆材料的性参进行专门的试验，试验测试的内容包括初始流动度、流动度的延时变化与温度敏感性、压力引起的最大泌水量、膨胀性能、阻锈性能以及强度发展速率等。采用锥形漏斗进行流动度试验,流动时间不大于35S，24h以内的76、自由膨胀率不小于1010-4，28天限制膨胀率00.1%压浆前应清除管道内的杂物及积水。为保证压浆密实饱满，采用真空吸浆工艺。在压浆之前，首先用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道的真空度达到80以上，然后在孔道的另一端再用压浆机不大于0.6Mpa的正常压力将水泥浆压入预应力孔道中，由于孔道中只有极少的空气，很难形成气泡，同时，由于孔道与压浆机之间的正负压力差，大大提高了孔道压浆的饱满度和密实度，在水泥浆中，减小水灰比，添加了专用的外加剂，提高了水泥浆的流动度，减小了水泥浆的收缩。真空吸浆工艺的主要工艺流程 1）在水泥浆出口及入口处接上密封阀门，将真空泵连接非压浆端上，压浆泵连接在压浆端上，以77、串联的方式将负压容器、三向阀门和锚具盖连接起来，其中锚具盖帽和阀门之间用一段透明的喉管连接。2）在压浆前关闭所有排气阀门并启动真空泵十分钟，显示出真空负压力的产生，应能达到负压力（-0.06-0.1） Mpa，如果没有满足此数据则表示波纹管未能完全密封，需在继续压浆前检查及更正工作。3）在保持真空泵运转的同时，开始往压浆端的水泥浆入口压浆，注意，在压浆过程中真空压力将会下降约0.3Mpa。从透明的喉管中观察水泥浆是否已填满波纹管，继续加压直至水泥浆到达安装在负压容器上方的三相阀门。4）操作阀门以隔离真空泵及水泥浆，将水泥浆导向废浆桶的方向，继续压浆直至所溢出的水泥浆形成流畅及一致性，没有不规则78、的摆动。5）关闭真空泵，关闭设在压浆泵出浆处的阀门。6）将设在压浆盖帽排气孔上的小盖打开，打开压浆泵出浆处的阀门直至所溢出的水泥浆形状均匀，在压浆盖帽的排气管上安装小盖，并保持压力在（0.5-0.6）Mpa下继续压浆2分钟。7）关闭设在压浆泵出浆处的阀门，关闭压浆泵。管道压浆施工应注意问题1）压浆设备根据孔道长度和压浆要求，选用真空压浆机进行纵向管道注浆，横向及竖向预应力管道采用普通型压浆泵配以UJW6灰浆拌合机进行压浆。2）进浆孔和排气孔设备纵向管道进浆孔和排气孔均设于锚垫板上，用铁管与喇叭管接通，曲线管道最高处及长管道每隔3040m设置一排气孔。竖向管道是与竖向预应力筋、锚垫板和锚具连接后79、，安装于腹板内的，压浆孔设于管道下端，排气管设于管道上端，压浆时通过排气管道排气。3）灰浆调制及技术要求(a)水泥浆使用的水泥及标号与梁体用的水泥相同。(b)灰浆强度不低于设计强度。(c)水灰比为0.350.4，加入一定比例无腐蚀性的减水剂，搅拌3h泌水率宜控制在2%，最大不超过3%。(d)灰浆中可掺入适当剂量的微膨胀剂，以减少收缩，其掺量由试验确定。4）作业程序(a)张拉后，应立即将锚垫板、夹片周围用水泥浆封锚，待水泥浆强度达10MPa时，即可压浆。压浆应及时，以张拉完毕不超过48h为宜。同一管道压浆作业要一次完成。不得中断。长孔道压浆可利用排气孔接力压浆。(b)灰浆经过滤网过滤后存放在储浆80、桶内，并保持足够数量，以使每个孔道压浆能一次连续完成，过滤网空格不应大于3mm3mm。对储浆桶内的水泥浆要低速搅拌，以保持灰浆均匀，水泥浆自调制至压入管道相隔时间不得大于40min。(c)压浆泵压力宜保持0.50.6MPa，并适当稳压一段时间（一般3min），以保证水泥浆密实。(d)压浆时压浆泵内不能出现空缺现象，在压浆泵工作暂停时，输浆嘴不能与压浆口脱开，以免空气进入孔内影响压浆质量。出浆孔流出浓浆后关闭球形阀门，压浆泵持压3min后，再关闭进浆口球形阀门。(e)每班应制作不少于3组水泥浆试件，用以评定水泥浆强度。(f)夏期施工，尽量选择在夜间气温较低低时压浆，冬期施工应注意保温。5）割束和81、封锚(a)割束方法钢绞线割束在压浆后进行，割束必须用砂轮机锯割，任何预应力钢筋均不能用电弧烧割。割束的要求：对于钢束切割的余留长度暂定为砂轮锯割不小于3cm；对于高强粗钢筋余留长度L2.5cm。(b)封锚张拉槽及封锚块在封锚前应先将锚具周围冲洗干净并凿毛，并且对锚具进行防锈处理，然后按图纸要求布置钢筋网，浇注C50（与梁体同标号）无收缩砼封锚。对于横向预应力钢筋封锚时还必须注意其颜色，必须和周围砼颜色一致，保持砼表面的美观。压浆工序的注意事项1）预应力钢材张拉后应尽早压浆，一般应在48小时内完成，如情况特殊不能及时压浆者，应采取保护措施，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀。2）压浆要注意尽量避免高温82、时间进行，拌制的水泥浆温度32，水泥浆的延续时间应控制在3045min之内。3）压浆要注意是否有串孔现象和漏浆发生。4）压浆泵的压力要逐渐加大，加压速度不能过快。5）压浆过程中出现异常，如管道堵塞，机械故障不能继续压浆时，应立即用清水将管道内的水泥浆冲洗干净，并用空压机吹干积水。6）操作完毕后机具和现场应及时冲洗干净。7）填写压浆原始记录要及时、认真、整洁，试件要按规定制取。8）压浆用水泥一次在梁端存放不宜过多，以免偏载。9）冬期压浆时应采取保温及其它相应措施。压浆后3天内，梁体及环境温度不得低于5。10）压浆应自低处向高处进行。7.3悬臂浇筑梁段施工7.3.1施工方法采用菱形挂篮悬臂灌注法施83、工。7.3.2挂篮施工挂篮设计施工挂篮采用菱形挂篮，该挂篮承载能力和刚度均较理想，且行走方便快捷、拆装灵活、安全可靠。挂篮技术参数及性能简介吊杆采用32精轧螺纹钢筋，挂篮用钢均采用Q235A。挂篮灌注混凝土时倾覆系数：K2.0空载走行时：K2.0挂篮可以承受的最大节段钢筋混凝土自重为150-160t；适应最大梁段长为：2.50-4.00m；梁高变化范围为：6.65-3.85m；适应梁宽12.0m；走行方式：无平衡重走行；挂篮工作系数为：0.31挂篮构造一台挂篮总长8.6米，高10.15米，后锚在已浇好梁段上4.3米处，悬臂长4.3米。挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板84、系统五大部分组成。 1）主桁架系统主桁架是由两片外型呈菱形的桁片在其横向设置前后横梁组成一空间桁架，并在前后横梁上设置上下两层平面联结杆件以提高主桁的稳定性和刚度。主桁杆件采用H型钢两侧焊钢板，杆件间采用销子销接，前后横梁桁片及其平联采用钢板和角钢。在前后横梁下方设分配梁，用于悬挂底篮、模板。为改善露天施工条件，桁架顶部设置遮雨棚。 2）行走及锚固系统走行系统主要由滑道、锚固滑道的精轧螺纹钢（25和32）、前支点、后支点、垫枕和后锚体系组成。滑道由面板、2侧肋板和底板钢板焊接而成，滑道两侧肋板和底板开有小孔，供锚固精轧钢操作使用。滑道一般由一根长轨和一根短轨组成。前支座直接安放在滑道面板上，后85、支座上有四个滑轮倒扣在滑道面板上。垫枕采用18双槽钢，主要用以调平轨道。后锚装置主要由后锚梁和锚固精轧螺纹钢组成。后锚梁由槽钢焊接而成，梁直接压在主构架后支点上，精轧螺纹钢直接将梁锚在已浇好的梁段上。 3）吊带系统用以连接挂篮主桁架和底模平台，根据不同位置和作用，吊带均选用32精轧螺纹钢。上端在悬吊于前横梁桁片上，下端与底平台或侧模分配梁连接，用液压螺旋千斤顶来调节底模系统的标高。4）底平台系统底平台系统由底篮前后横梁、纵梁等组成，模板直接铺于底平台上，前后横梁悬吊于主桁架，浇筑混凝土时，后横梁锚固于前段已完箱梁底板上。5）模板系统模板结构包括外模、内模、堵头模板等。外模分模板骨架及滑梁，外模86、模板由5mm钢板加型钢带组成，与内模模板用对拉杆连接，外加支撑固定。支承模板及滑架的滑梁前端悬吊于主桁上。滑梁后端悬吊于已浇箱梁翼板，浇筑混凝土时锚于前段已完箱梁翼板，拆模时放松锚固端，随平台下沉和前移。内模亦由模板、骨架、滑梁组成。支承模板、骨架的滑梁前端悬吊于主桁，后端悬吊于前段已浇箱梁顶板。挂篮行走时，滑梁同时随挂篮前移。内模板采用组合钢模和型钢带组成，与外模对拉，内支撑固定。内支撑设调节螺栓支撑，在角隅处，型钢骨架设螺栓连接，用以调整内模宽度适应腹板厚度变化，内侧设有收分模板，以适应后面每一段箱梁高度变化。堵头模板因有锚垫板、钢筋、预应力管道伸出，其位置要求准确、竖直，采用木模板，根据87、钢筋布置分块拼装，随后和内外模连接成整体。6）吊点位置内模：内模的走行梁前端吊于前上横梁上，后端吊杆吊锚于前一梁段的顶板砼上。两吊点距中心78cm，两吊点间距1.56m。外模：外模的走行梁前端也吊于前上横梁上，后端吊杆吊锚于前一梁段的顶板砼上，吊点距中心3.85m。前底横梁：前底横梁设4个吊点吊在前上横梁上，吊点位置分别距中心1.71和4.13m的位置。后底横梁：后底横梁设6个吊点吊，位置分别距中心1.71和4.13m、6.7m，距1.71m的吊带锚在已浇筑梁段底板砼上,距4.13m的吊杆锚在已浇筑梁段翼板砼上，距6.7m的吊带用于底模行走用。另外，前后上横梁两端都要挂上倒链，脱模松吊带时，前88、后底横梁都用倒链挂起在前后上横梁上，吊带暂不受力。挂篮拼装挂篮结构构件运达施工现场后，在地面上拼装主桁架，拼装后和挂篮构件利用吊装设备吊至已浇好的0#梁段顶面再进行组装。挂篮杆件最大重量约3t，吊装设备能满足要求。挂篮结构拼装的主要流程见下图。滑道安装、锚固主桁片安装后锚杆锚固主桁前、后横梁桁片安装主桁上下平联安装底平台安装外模系统安装内模系统安装悬吊工作平台安装挂篮拼装流程图主桁结构拼装1）在箱梁0#梁段顶板面滑道位置处进行砂浆找平，测量放样并用墨线弹出箱梁中线、滑道中线和滑道端头位置线。以经纬仪和垂线相互校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。2）利用吊装设备起吊滑道，对中安放，连接锚89、固梁。安装滑道锚固筋，将锚梁与竖向预应力筋连接后，对每根锚筋施以250300kN的锚固力，在滑道顶安装前支点滑船，后结点处临时设置支承垫块。3）利用箱梁0#梁段顶面作工作平台，水平组拼主桁成菱形体。利用吊装设备起吊安装主桁片就位，并采取临时固定措施，保证两主桁片稳定。4）安装主桁后结点处的分配梁、（后）千斤顶、后锚杆等，将主桁后结点与分配梁连接并通过锚固筋与顶板预留孔锚固。5）在箱梁0#梁段顶面组拼形成后横梁桁片的2个单元（左右桁片）。将后横梁桁片分段起吊安装就位。同样方式组拼前横梁桁片，整体起吊安装就位。6）按先下后上的顺序安装上、下平联杆件。7）安装吊带、分配梁、吊杆以及液压提升装置等，前90、后横梁桁片与吊带的销接处必须照图设置限位钢管。8）拆除后锚临时支承垫块。底平台和模板结构拼装1）底平台的拼装(a)将0#梁段浇注时使用的大梁两悬臂端用工字钢接长，将底篮前、后横梁吊放于大梁接长的悬臂端，前、后横梁吊杆与主桁连接，用葫芦倒链将底篮前、后横梁与吊杆连接固定。再安装底篮纵梁、分配梁等。其后安装底平台两侧及前、后端工作平台。(b)在箱梁0#梁段底板预留孔附近，以砂浆找平，安装卸载千斤顶、分配梁、底模等，将底篮后横梁锚固于0#梁段底板。2）外侧模拼装(a)利用外模前、后吊带将外模滑梁吊起。(b)在桥下将侧模骨架分2片连接成一个整体，将面板逐块安装在侧模骨架上、检查并调整侧模位置。用吊装设91、备将骨架整体吊装，悬挂在外模滑梁上。(c)安装侧向工作平台。3）内模拼装(a)在桥下将内模滑梁和横梁、斜撑连接成一个整体，用吊装设备起吊通过内模前吊点和内模锚杆悬吊。(b)在桥下将内模骨架拼装成一个整体，用吊装设备吊装将其悬挂于内模滑梁上。(c)将内模顶板垫木和模板安装在滑梁骨架上，调整模板。4）张拉工作平台拼装在桥下将工作平台组装成一个整体，用倒链悬挂于主桁系统上，以便随施工需要进行升降。5）模板系统浇注梁段的尺寸参数变化。(a)模板骨架的安装，除顶板和腹板的横肋须一次拼装就绪外，腹板部分的竖肋按箱梁块件长度拼装。(b)当梁段长增加或减小时，板面应在挂篮未前移到下个梁段时，即将模板加长拼装形92、成。(c)每个梁段施工前调整内模的横向位置，使之满足箱梁腹板厚度的线性变化。拼装过程注意事项1）在0#梁段施工完毕、模板拆除后才开始拼装挂篮。2）拼装时在T构两端的0#梁段上同时对称拼装两台挂篮，以保证T构两端对称平衡。3）挂篮的拼装是高空作业，每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序，确保施工安全。挂篮预压预压目的1）通过预压的手段检验挂篮整个系统在各种工况下的结构受力以及机具设备的运行情况，确保系统在施工过程中绝对安全和正常运行。2）通过预压掌握挂篮的弹性变形和非弹性变形的程度和大小，更加准确地掌握挂篮的刚度等力学性能指标，借以指导挂篮的立模标高，为施工监控提供可靠的参照数据，确93、保主梁施工线型、标高满足设计和规范要求。试验项目及收集的资料1）挂篮系统在各个工况下的各个主要构件的变形值收集。2）各个构件和连接接头的安全性检验。3）锚固系统变位观测和安全性检验。4）箱梁的变形观测。5）整个挂篮的承载能力和安全保障系统的检验。预压控制梁段的确定通过对挂篮各工况进行计算及分析比较，浇筑砼时以9#梁段受力最大（梁段长3.5m，重112.1t），故确定9#梁段为控制梁段，进行挂篮预压试验。挂篮全部构件安装完毕，底板底模、腹板侧模、顶板底模、翼缘板底模及内模安装完毕后进行挂篮预压工作。挂篮预压应基本模拟混凝土浇筑过程中的受力状态。预压总体施工方案1）预压超载系数取1.2，9#梁段总94、计压重134.5t。2）底板需要压重28.94t，采用沙袋预压，每袋沙重1.2t，共用24袋。3）腹板共需要施重48.14t，每侧施重24.07t，在0号梁段腹板位置预埋型钢反力架，通过2台350t千斤顶进行反压，千斤顶施力大小由腹板重量及底板剩余荷载控制，即每台千斤顶施力24.07t。4）顶板及两侧翼缘板需要压重57.45t，采用12m长钢筋吊装到顶板及翼缘板进行预压。5）预压顺序模拟砼浇筑程序进行：底板腹板顶板.翼缘板。6）预压荷载分级：初应力40%80%100%120%。腹板千斤顶预压方法腹板处预压采用千斤顶施加压力进行预压的方法，首先在0号段施工时预埋2I25a工字钢做为千斤顶返力架，95、具体埋设位置见“附图4 挂篮预压布置图”。沉降观测预压测量监控点布置为：前下横梁吊带及跨中位置(X1X5)，后下横梁吊带及跨中位置(X6X10)，底平台跨中位置(X11X13),前悬吊主吊带间中心位置(S1S3)，主桁架前连接板(S4、S5)，后锚(S6、S7)，图中未示出的点位均为对称于挂篮中心线布置。见“附图5 挂篮沉降观测点布置图”。挂篮预压注意事项1）施工之前设置好反力架。2）对挂篮各部位进行仔细检查，确保各部位连接、锚固可靠；对加载用各类机械设备(塔吊等)进行检修，以保证正常使用。3）准备好预压材料并运至塔吊附近，对用于配重的钢绞线、钢筋明确其单捆重量，并作好标识；对施工用千斤顶、油96、泵进行检校，保证其施力准确。4）加载前布置好各种监控和测量基准点，并作出明显的标志、标识并有效的进行保护，同时测定其初始数据。5）建立完善的挂篮加载人员组织协调工作和必要的安全保障工作。6）采用钢绞线、钢筋加载的部位，应标示出堆放的准确位置及顺序，以便施工过程准确及时的控制加载吨位，加载应对称均衡进行。7）每套挂篮两台千斤顶施力过程应同步，保证加载对称均衡进行。8）每半幅桥的两套挂篮加载应同时对称进行。9）各级加载完成后持荷时间不得小于0.51小时。10）预压过程特别是大吨位级载预压过程中,应特别注意挂篮的安全观测和检查,遇到问题立即停止加载,避免预压过程中安全事故的发生。挂篮的移动及锚固体系97、转换在每一梁段混凝土浇筑及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。挂篮前移时工作步骤如下：当前梁段预应力张拉、压浆完成后，进行脱模（脱开底模、侧模和内模）。当前梁段为0梁段时，用千斤顶将挂篮前支点顶起，将短轨换成长轨，将长轨锚固，落下千斤顶，滑船压在滑道上，安装水平顶推千斤顶。当前梁段为1最后一悬浇节段、用千斤顶将挂篮前支点顶起，拖动轨道至下一梁段位置就位，锚固轨道，落下千斤顶，滑船压在滑道上。挂篮后结点进行锚固转换，将上拔力转给后锚小车。拆除底模后锚杆，此时底篮后横梁仅用吊带吊住。拆除侧模后端的内吊杆，用后滑梁架后端吊住。此时内滑梁架的上端固定在桥面上。拆98、除内模滑梁的后吊杆，用特制的后滑梁架将内模滑梁后端吊住，上端固定在桥面上。检查。用水平千斤顶顶推挂篮前移，将底模、侧模、主桁系统及内模滑梁一起向前移动，直至下一梁段位置。挂篮就位后，用挂篮后结点千斤顶进行锚固转换，将上拔力由锚固小车转给主桁后锚杆。安装底模后锚杆。安装侧模、内模后吊杆，调整后滑梁架。调整模板位置及标高。待梁段底板及腹板钢筋绑扎完毕后，将内模拖动到位，调整标高后，即可安装梁段顶板钢筋。梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，进入下一个挂篮移动循环。挂篮行走时，内外模滑梁必须在顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架，保证结构稳定；移动必须匀速、平移、同步，采取划线吊垂球或经纬仪定线的方法，随时99、掌握行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，应使用千斤顶逐渐纠正；为安全起见，挂篮尾部用钢丝绳与竖向蹬筋临时连接，随挂篮前移缓慢放松。挂篮结构拆除 箱梁悬臂浇注梁段施工完毕后，进行挂篮结构拆除。拆除时，应先在最后浇注梁段的位置按拼装时的相反顺序拆除挂篮的底篮及模板系统，先将大模板、内模顶板模板及底板模板拆散，然后用塔吊将模板吊走，中跨、边跨同时进行。再拆除大模板骨架、内模骨架及底板纵梁，内外走行梁（中、边跨同时拆），用吊装设备起吊。中跨、边跨挂篮同时后退至式2#、2#梁段时，用吊装设备拆除主构架及横梁。然后将挂篮主桁后退至墩顶位置，按拼装时的相反顺序拆除挂篮主桁杆件。挂篮的拆除应在T构的100、两悬臂端对称地进行，应遵循由外到内，左右对称进行的原则，使 T构平衡受力，保证施工安全。挂篮拆除模板，骨架，走行梁和纵梁拆除后，只剩大横梁和主构架了，重量已减轻很多，只要拆除和后退时严格同步进行即可，可以不进行受力检算。箱梁悬臂浇注施工顺序上一节段预应力筋张拉、压浆； 内、外侧模整体脱模并固定在滑梁上，滑梁临时吊挂于该段已张拉梁体上；解除锚固系统，挂篮走行，挂篮锚固，外侧模沿滑梁滑移就位；调整模板尺寸及标高； 绑扎底板、腹板钢筋、预埋件、预应力管道安装；内模沿滑梁滑移就位，调整内模尺寸及标高；绑扎顶板钢筋、安装预应力管道、安装端模及堵头模板；调整标高；自检和监理工程师检查；两端对称灌注混凝土(101、其差值不得大于一块底板重量)；养生，拆除端模、凿毛；穿束，(混凝土强度达到90%、7d龄期、90%设计弹模值)张拉；压浆进入下一循环。梁底按设计图纸放样控制。顶板中及时预埋栏杆埋件、安装伸缩缝钢筋，预留泄水管孔位。箱梁悬臂浇注施工工艺流程0#梁段施工托架、模板拆除挂篮拼装、试压挂篮移动、固定、调整梁段模板、钢筋、预应力管道安装混凝土浇注混凝土养护预应力筋张拉、压浆封 锚合龙段施工边跨现浇段施工挂篮改装加工悬浇梁段施工完毕进入下一梁段施工箱梁悬臂现浇施工技术质量措施所有普通钢筋的施工，安装均应严格按照铁路桥涵施工技术规范的有关规定进行。预埋件包括：挂篮安装预留孔、挂篮锚固预埋粗钢筋、通风孔、泄水102、孔、接触网预埋钢筋、桥面垫层钢筋网、通信信号预埋钢筋、施工监测高程控制点预埋钢筋头及合龙段施工所需预埋件。悬浇段的普通钢筋均采用现场绑扎，相邻段间的钢筋连接采用焊接时，焊接长度必须满足施工技术规范要求，焊接时必须注意不能损坏预应力管道。当上、下层钢筋间距太大时，应在两层之间设置架立钢筋。所有钢筋净保护层梁顶面3cm，其余为3.5cm。当钢筋和预应力管道在空间发生干扰时，优先保证纵向、横向、竖向、普通钢筋的位置。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力施工完毕后应及时复原。在钢筋施工过程中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的根数和净保护层厚度。钢筋的保护103、层垫块材料的强度应与梁体相同。如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。如锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。 在混凝土浇注前应仔细检查预埋件，确保其数量及位置的正确，加固要牢固。当预埋件位置与普通钢筋位置发生冲突时，可适当调整普通钢筋的位置。预留孔洞设环状钢筋网。所有预埋件外露部份都要进行防腐处理，按设计要求进行。7.4箱梁边跨现浇段施工概述主桥箱梁两边跨各有7.75m现浇段和2m边跨合龙段。箱梁底宽及箱梁顶宽全桥相同，现浇直线段、合龙段梁高3.85m，腹板厚48cm(现浇段靠近梁端为60cm)，底板厚40cm(靠近梁端为80cm),顶板厚40cm (104、靠近梁端为65cm)施工方法224#墩边跨现浇段采用支架法施工，支架采用钢管贝雷架形式组成，纵向布2排钢管，间距7m，一排设置在承台上，另一排设置在匝道边缘。228#墩边跨现浇段采用满堂支架法施工，支架采用碗扣式支架，立杆纵向间距60cm，横向间距60cm，横杆步距60cm。两侧现浇段模板均采用钢木组合模板。边跨现浇段施工作业组织（224#墩）支架设计由于224#承台距匝道坡脚较近，无法进行基础回填处理，所以该现浇段拟定采用钢管贝雷架做为现浇支架。边跨现浇段设两排钢管支架，每排采用5根50cm钢管，其中一排设置在承台上，另一排设置在匝道边缘路面上（钢管桩锚固在找平的混凝土基础上，基础宽1.4m105、，高度0.5m，长度14m），跨度7m。钢管支架布置见“附图6 224#墩边跨直线段支架布置图”。支架搭设钢管顶、底面均需焊接10mm厚6060mm钢板，按设计准确定位安置钢管桩后在钢管桩上安放沙箱，沙箱按照设计调整沙子厚度使得所有沙箱顶端在同一平面上，然后将沙箱与钢管桩临时焊接牢固，钢管桩每加高4m焊接横向连接10号槽钢使得同一排5根管桩连成整体，同样需焊接斜撑。沙箱上横向铺设2I40a工字钢分配梁，长度13.5m。分配梁上搭设贝雷片，贝雷片采用45和90连接片进行横向连接。两腹板及底板下分别由四片贝雷片承压，两翼板下各由两片承压。贝雷梁上横向铺设一层22a工字钢，间距30cm，长度14m，106、工字钢上焊接钢筋头卡紧贝雷梁。接着在22a工字钢上铺两层1010mm方木，下面一层间距30cm，上面一层间距20cm，方木上铺10mm厚竹胶板底模。翼板下采用满堂支架搭设，纵向间距600mm，横向间距600mm，横杆步距600mm，每道设置两条剪力撑，上面利用顶托调整标高。模板工程考虑到本工程施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时充分考虑到模板设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。在规定的条件下和使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。结合以上模板设计原则，和本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，内膜采用竹胶板，10cm5cm方木做背肋，方木间距30cm，外侧模采用定型钢模版107、，螺栓连接。加固方式与0梁段施工相同，箱梁内顶板采用支架支模，支架直接支撑在底模板上，脚手架下面用同标号的砼垫块支垫，其调模、卸模采用木楔完成。模板安装注意事项：安装模板前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作。另外在底模铺设过程中提前按设计要求预留起拱度。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接茬处。模板的接缝严密不漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水；模板内的杂物应清理干净；固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固。 严格控制模板的变形。浇筑混凝土时，做分层尺竿，夜间要配好照明，分层浇筑，层高控制在350mm以内，另外混凝土要对称浇108、筑；浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 模板拼装时要留好清扫口。模板清扫口留在梁下口，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背钉方木固定。支架预压铺设底模后堆载预压，堆载重为梁段混凝土重的120%，预压可消除支架的非弹性变形。预压荷载的计算支架预压重量根据每节段箱梁实际断面计算平均分配到底模上，预压的最大荷载为箱梁重量加上施工荷载总重量的1.2倍。测点的布置预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点，预压前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。预压材料采用沙袋配合钢筋预压。吊装设备的选用预压吊装设备采用汽车吊配合塔吊，以加快施工进109、度。预压方法同0#块预压方法沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上，绘制加载-支架沉降曲线。支架的变形及地基压缩量主要考虑以下因素：=1+2+3+4+51箱梁自重产生的弹性变形量；2支架弹性压缩量；3支架与方木、方木与模板、支架与下垫垫木之间的非弹性压缩量；4支架基础地基的弹性压缩量；5支架基础地基的非弹性压缩量。预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值，将此弹性变形值与施工控制中提出的因其他因素需要设置的预拱度叠加，算出边跨现浇段施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。通过预压施工，可以消除3、5的影响，则在底模安装时，其预拱度的设置按=1+2+4计110、算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。对于预应力钢筋混凝土连续箱梁，考虑到张拉时起拱, 预拱度的设置要适当减小。注意观察，加载过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。卸载按照预压顺序后预压的先卸载，先预压的后卸载的顺序进行卸载。在预压重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录。砂袋应在桥下不妨碍施工的地方临时存放，待该节段施工完毕，下阶段支架搭设好以后，继续进行预压作业。直至最后几段，满足预压需要后，多余的砂子运回搅拌站，合龙段预压完后，剩余所有砂子全部运回搅拌站，以达到节约成本的目的。支架预拱度设置根据测出梁段荷载111、作用下支架产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值、张拉以后的起拱量与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度重新调整底模标高。施工中根据预压观测成果和有资质施工监控单位仿真计算结果进行支架预拱度的设置，以确保成桥后的梁体线形满足设计要求。墩顶支座安装现浇端在水平荷载作用下有一定偏移量，墩顶支座的上支座板在安装时应在纵向向外设预偏心，以满足合龙段临时束张拉时梁体向跨中方向的纵移，上下支座板要临时锁定，从而保证成桥时支座中心符合设计位置。合龙段施工预埋件按照设计及施工要求设置。普通钢筋施工、混凝土浇注及预应力施工箱梁边跨现浇段采用112、一次浇注完成，浇注时按底板、腹板、顶板的顺序进行。普通钢筋施工同主桥箱梁其它梁段施工。 混凝土浇注及养护措施同箱梁其它梁段同施工。边跨现浇混凝土强度达到设计的90%，弹性模量达到90%，且龄期不少于7天后进行预应力张拉。预应力施工中的其它事项同箱梁其它梁段施工。边跨现浇段施工作业组织（228#墩）支架设计及地基处理由于228#承台远离xx高速并且周围地基无干扰源，本设计拟定该尾端采用满堂支架现浇，满堂支架范围做地基回填处理。用挖掘机对箱梁下方15.8m宽度范围内表层松软土全部挖除，采用宕渣（粒径大于40mm的石块含量大于30%的土石混合物）换填，用推土机对场地全部进行推平，并设置横向单向横坡，113、坡度控制在1范围内，便于及时排除雨水，用推土机对含水量较大地段翻松30cm晾晒，用振动压路机碾压68遍，检测压实度90，碾压密实，表面平整无轮迹，局部有反弹地段重新换填处理；压实度满足要求后分两层填筑50砂砾，碾压工艺及压实度要求同前，横坡调整到1内。地基回填结束后做地基承载力试验（重型动力触探），要求地基承载力达到400kpa。最后表面浇注20cm厚C20混凝土地坪，地坪高度略低于承台顶面高度，浇注地坪混凝土时用水准仪进行监控，使得地坪各点标高差值不大于1cm。见“附图7 228#墩边跨直线段支架布置图”。支架搭设支架采用碗扣式满堂支架，底板部位采用600600（横向纵向）布置，横杆步距60114、0mm，翼板下采用600600（横向纵向）布置，横杆步距600mm，腹板下采用300600（横向纵向）布置，横杆步距600mm，整个支架体系纵横均要设置剪刀撑，每4米架管设置一道剪刀撑，另外两侧设置连在一体的剪刀撑加强支架穩定性。下设底座，上设顶托，顶托上布置22a工字钢，工钢上再铺设1层22a工字钢，间距30cm，然后再铺一层方木，最后铺设竹胶板底模。7.5箱梁合龙段施工概述主桥箱梁共设四个合龙段，即两个边跨合龙段、两个中跨合龙段。合龙段箱梁截面与现浇段远离梁端的截面相同，边跨合龙段长2m，混凝土22.3m3，梁段重59.1t；中跨合龙段长2m，混凝土34.3m3，梁段重90.9t。全桥箱梁115、合龙由边至中对称进行，即先合龙边跨，后合龙中跨。合龙选择在一天中气温最低时进行并避开大风天气。边跨合龙通过挂篮前后移动调整边跨合龙段两侧高差至规范要求内。焊接由两片型钢组成的合龙段刚性骨架，构成刚性支承以抵消悬臂段伸长变形产生的应力，支承刚性骨架于合龙前焊接完毕。临时张拉2T15、2B9，张拉应力为500Mpa，拆除225#和227#中墩的临时支墩。选择当天最低温度，浇筑合龙段混凝土，同时将挂篮逐渐拆除。待合龙段达到设计强度的100%，弹性模量达到100%，且龄期不少于7天后，按顺序张拉相应预应力筋，拆除临时性刚接，拆除挂篮模板。中跨合龙完成T构悬臂箱梁施工，现浇支架和梁段施工,边跨合龙及张拉116、；一个挂篮不动，另一个挂篮前移，不拆除挂篮代替水箱配重，完成底篮模板的安装，将其主桁架拆除；在当天最低温度时等强焊接刚性骨架，并完成合龙段钢筋、模板和预应力管道的安装；临时张拉2T17、2B1，预拉应力为500Mpa，拆除中墩临时支墩。选择当天最低温度，浇筑合龙段混凝土，同时将挂篮逐渐拆除。待合龙段达到设计强度的100%，弹性模量达到100%，且龄期不少于7天后，按顺序张拉中跨预应力筋，拆除临时性刚接，拆除挂篮模板。箱梁合龙段施工工艺流程T构悬灌完成退挂篮中跨合龙挂篮安装边跨现浇段完成边跨合龙支架安装T构远、近端配重边跨合龙段模板安装普通钢筋及预应力筋安装边跨合龙锁定边跨合龙段砼浇注，分级卸掉117、T构两端配重边跨预应力施工拆除模板支架中跨悬臂端加配重中跨合龙段模板安装普通钢筋及预应力管道安装中跨合龙段锁定浇注中跨合龙段砼，分级卸掉T构悬臂端配重中跨预应力施工拆除模板及吊架全桥合龙合龙段施工工艺流程图箱梁合龙段施工合龙锁定设计合龙锁定中采用劲性骨架刚性支撑和张拉临时预应力束的锁定方案，使合龙段两端形成可以承受一定弯矩和剪力的刚性点，防止由于温度等各种因素影响在合龙尚未完成之前就产生变形。合龙锁定温度选择在设计要求的合龙最佳温度范围内，如外界温度达不到该温度范围，采取搭设暖棚等方法，达到设计要求的合龙温度。支架模板安装边跨合龙段利用现浇段支架伸长立模浇注。挂篮拆除后，将边跨现浇段落地支架接118、长至合龙段下方。翼板底模及内顶底模采用钢管支架支撑，随内外模安装接高。普通钢筋及预应力管道安装普通钢筋在地面加工成型，运至合龙段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，应试穿所有底板束，发现问题及时处理。合龙段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合龙段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同于箱梁悬臂浇注梁段。合龙锁定合龙前夕使悬臂端与边跨现浇段临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合龙段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合龙前除T构悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合龙119、段处采取调整措施。临时“锁定”是合龙的关键，合龙“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架。支撑劲性钢骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构，劲性骨架顶紧后进行张拉临时预应力束。临时预应力张拉吨位按锁定设计确定。浇注合龙段混凝土合龙段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证合龙段新浇的混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂。混凝土的浇注速度每小时10m3左右，3-4小时浇完。浇筑混凝土过程中，分级卸掉T构两端的平衡重。混凝土浇注时的其它事项与箱梁悬臂浇注梁段施工相同。预应力施工合龙段永久钢束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温，以减小箱梁悬120、臂的日照温差。底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通，待合龙段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后，底板预应力束按照设计要求的张拉吨位及顺序双进行向对称张拉。竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬臂浇注梁段施工。边跨底板束张拉完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。拆除模板及支架按安装时顺序拆除模板及支架。7.6箱梁悬臂施工线型控制概述悬臂梁灌注施工中，结构的线型控制直接影响合龙精度及成功与否，是确保梁的施工质量的关键之一。施工中的线型控制要求比较精确（合龙时两悬臂端高程允许偏差、轴线允许偏差必须符合铁路桥涵施工规范的规定），而影响挠度的因素极为复杂（主要有挂篮变形、箱梁梁段自重、预应力施工、施121、工荷载、砼的收缩与徐变、日照温差与温度变化、结构体系转换等）。施工中必须对挠度进行精确的计算和严格控制。悬臂箱梁的施工挠度控制各参数的测定根据对影响挠度的各因素及其影响机理的分析，确定施工现场待测参数，各参数及其测定如下：挂篮的变形值施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用砂袋试压法进行荷载试验，加载量按各梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。根据挂篮的荷载与挠度关系曲线，可查出悬臂施工中各梁段荷载作用下挂篮将产生的变形。施工临时荷载测定施工临时荷载包括施工挂篮、人员机具等。箱梁砼容重和弹性模量的测定122、砼容重随着施工的推进采用常规方法测试。砼弹性模量主要测定砼弹性模量E随时间t的变化过程，即Et曲线，采用现场取样通过万能试验机试压的方法，分别测定砼在7、14、28、60天龄期的E值，以得到完整的Et曲线。砼的收缩与徐变观测砼的收缩与徐变采用现场取样，进行长期观测，在长期观测结果未出来时，采用以前其它桥梁施工中相同或相似条件下同标号砼的试验数据。预应力损失的测定该桥施工中，主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度。测定时，在预定的测点位置，将波纹管开孔，采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失。温度观测123、温度观测分为大气温度观测和箱梁体内部温度观测，大气温度观测在与高程测量的同时进行，以便主梁高程代表性的确认。箱梁体内温度观测采用预埋元件进行，考虑到各T构的温度大致相同，选某个典型的截面作为温度测试对象。施工预拱度计算虽然设计图纸提供了预拱度，但因实际施工中的施工条件、使用材料及实际工期与设计假定不尽相同，故施工中必须重新计算箱梁节段的预拱度。悬臂箱梁的施工挠度控制根据预拱度及设计标高，确定待灌梁段的立模标高，严格按立模标高立模。成立专门的观测小组，加强观测每个节段施工中砼浇注前后、预应力张拉前后4种工况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏124、差值（上拱不得大于1cm，下挠不得大于2cm），偏差较大时应通知监控单位进行调整。合龙前相接的两个悬臂最后4个节段在立模时进行联测，以保证合龙精度。线型监控测量0#段是整个悬浇箱梁段的起始部位，在其顶布置几个测量控制点（包括0梁段中心点）作为施工测量的基准点，控制整个桥的施工。施工测量中采用的测量仪器必须经过鉴定合格方能使用。委托第三方监控机构对从0#块梁段施工到合龙完成进行施工模拟跟踪仿真分析和监控，通过室内计算及现场测试，对悬臂段进行线性控制。如发现测量数据出现问题，及时查找原因，对影响变形和内力的各种因素进行调整、合理的纠正偏差，并预告下一施工梁段的立模标高，确保线形控制达到设计要求。高125、程监测1）高程测点布置与监测安排各个梁段在立完模浇注混凝土前，在箱梁腹板外侧对应的箱顶布设二个对称的高程控制点，采取在距端模10厘米处预埋16的钢筋，钢筋露出箱梁混凝土。既可以监测各段箱梁施工的挠度，又可以观测整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。在每个箱梁节段立完模浇注混凝土前、混凝土浇注后、预应力筋张拉前、预应力筋张拉后，对已浇各梁段的控制点高程进行测量，以便观察各点的高程（挠度）变化以及箱梁曲线变化历程。2）测量仪器选择与测量时间安排采用电子水准仪来进行高程测量监控，测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测，即每天日出一小时后观测，以消除大气折光以及日照温差的影响，测量的工作持续时间越短126、越好，每次观测必须形成闭合水准路线，以检验观测成果是否满足规范要求。3）箱梁悬浇高程控制程序箱梁悬臂施工中高程测量控制程序见下图进入下一个悬浇段施工定模板高程浇注后高程观测挂篮定位、立模监理复测浇注前高程观测混凝土浇注签立模板通知单张拉前高程观测张拉后高程观测预应力束张拉已浇各梁段观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测悬臂施工中的中线控制在0#段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点放置0#段上，并在箱梁段未施工前将0#段上放置的箱梁中心点与首级控制点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量。箱梁中心线的施工测量，以连测后的0#段中心点为边跨或1/2中跨的控制127、基准，以本桥独立控制点为定位方向，采用三维坐标法放样进行控制，但各个0#段的中心点必须联测，以保证全桥的相对精度。箱梁应力监测按设计要求，在施工过程中对箱梁控制截面应力状态进行监测。1)仪器及元件选择应力监测采用钢弦应变计作为应力传感元件按测点位置埋置在箱梁混凝土中，其导线引出混凝土面保护好，测量时用频率接收仪测量其频率，将频率换算成应变，最后可得出测点位置混凝土的应力。2)应力测点布置墩顶现浇段中心、箱梁悬臂根部、L/8、L/4、3L/8、L/2（其中L为大桥主跨跨度）截面及边跨端部为控制截面，在每一个控制截面内的测点布置图： L8L43L8L2L23L8L4L8根部根部纵向呈45度角布置除128、上述外，还需对支座反力进行监测。根据监测结果，可了解施工阶段箱梁的受力状态，保证施工安全。同时，成桥后亦可继续测量各点应力，验证大桥的设计承载能力。梁顶平整度控制措施梁顶平整度控制主要是靠人工抹平来控制。在浇筑砼前，应在顶板钢筋网上焊接1.5m1.5m见方的桥面横坡标高控制的钢筋头,并作上砼浇筑标高控制线, 浇筑时严格按此线进行控制。混凝土在振捣平整后即进行第一次人工抹面。六面坡控制措施在制作端模时，端模就应按桥面横坡放线制作，安装端模时，要严格按桥面横坡检查端模断面的坡度。在浇筑砼前，要用钢筋头作好六个坡的变坡线的标高记号，并在端模上作好记号，作为砼浇筑时的收仓线，浇筑时，即不要高出收仓线，129、也不要低于收仓线。混凝土在振捣平整后即进行第一次人工抹面。7.7客运专线连续梁桥面附属设施及预埋件桥面系工程包括：桥面防水层、保护层铺设，遮板的预制安装，防撞墙、电缆槽施工，栏杆（声屏障）、电缆槽盖板的预制和安装，伸缩缝安装，桥面排水和泄水孔安装、电化立柱基础施工、综合接地施工等项目。按照客运专线铁路常用跨度附属设施及有关各专业设计要求和规定分阶段组织施工。遮板、栏杆(声屏障)、电缆槽盖板采取集中预制。桥面系按架梁区段分单元施工。桥面系原则上在一个方向运架完成后展开施工。也可在不影响架梁进度的前提下，结合各运架梁设备的尺寸情况，利用运架梁间隙，进行遮板安装，电缆槽、防撞墙及其外侧防水层、保护层130、电气化支柱基础的施工。无砟轨道桥梁的挡砟墙内侧防水层、混凝土保护层待运架区段内一个方向的桥梁架完后提前于无砟轨道底座前展开施工。若无砟轨道座底连接钢筋直埋梁体，则桥面防水层、混凝土保护层宜在无砟轨道施工完成后进行施工。伸缩缝在保护层施工后铺设无砟轨道底座前进行安装。栏杆(声屏障)结合无砟轨道施工的机具和流程，在无砟轨道施工前后进行安装。电缆槽由竖墙和盖板组成。竖墙在梁体架设完成后进行现场浇筑，预制梁体时在竖墙相应部位预埋钢筋，使竖墙与梁体连接为一体，盖板在敷设电缆后进行安装。过轨预留孔：为保证通信、信号电缆过轨需要，在每孔梁的梁端电缆槽内安设直径100mmPVC管，兼作电缆槽内排水孔。电气化131、支柱基础：预制梁体时在相应位置预埋接触网锚固螺栓及加强钢筋，立柱基础混凝土在梁体架设完成后与电缆槽竖墙现场一并浇筑，如在桥面设置接触网锚柱，还需要预埋锚拉线基础预留钢筋。八、安全保证体系及措施8.1安全保证体系安全管理制度安全活动经费安全奖惩条例岗位安全责任制系统安全教育各种安全警示三工教育各职能部门各级安全监察员班组安全员防触电防火灾防高空坠落防机电事故防交通事故治安防淹亡定期检查不定期检查安全生产领导小组组长：项目经理副组长：项目总工安全责任制安全教育安全管理体系安全工作体系安全检查奖罚兑现提高安全意识实现安全生产提高预测预控能力消除事故隐患8.2岗位安全“卡死”制度电工岗位安全卡死制度电132、工必须经培训合格持证上岗，严禁无证操作。电工上岗作业必须按规定正确佩戴、使用防护用品、绝缘器具。严禁班前、班中饮酒。登杆作业前，必须认真检查电杆和登杆工具，做到完好可靠，登杆作业必须使用安全带。检修电气设备时应停电、验电、接地封线，电源上必须挂“有人操作，严禁合闸”的警示牌并设专人看管，严禁带电作业。电线路的架设及电气设备的安装，必须符合批准的施工方案和有关施工技术安全规则的要求，严禁违章作业。8.3机动车驾驶员岗位安全卡死制度必须持证上岗，严禁无证操作。必须严格遵守交通管理规则，严禁超速行驶和强行超车。严禁酒后驾驶车辆。驾驶室内必须按规定人数乘座，自卸车、油灌车、半挂车其他部位严禁座人，机动133、翻斗车严禁带人。必须严格执行“三检制”，不开带病车。8.4安全生产大检查制度除日常安全检查外，为有计划系统地识别、查找不安全因素，揭示安全工作中的矛盾和问题，及时消除管理缺陷，预防控制事故，项目部按照生产实际，定期组织开展安全生产大检查。检查内容：查管理、查制度、查隐患、查事故处理和问题整改，对检查发现的问题，要分类采取措施，限期整改，并明确复查责任。各级检查组对检查效果承担责任。8.5包保责任制度项目经理为安全生产包保第一责任人，对施工安全全面负责，统一领导该项目的安全管理和现场控制；分管领导对分管范围的安全包保负责；并成立。施工包保领导必须“四到位”：人到位、职务到位、责任到位、业务水平到134、位。8.6事故报告及分析制度按照一级对一级负责的原则，主要生产部门负责人，就本人履行安全管理责任的详实情况，定期向安全领导小组书面报告一次。报告由报告人亲自拟写，重点报告本人发现了哪些问题，找出了哪些原因，采取了哪些措施，同时提报安全生产薄弱环节，并说明其主要问题、原因和整改措施。发生事故必须逐级上报，不得隐瞒。本着“三不放过”的原则，对事故进行联合调查，按处理权限逐级分析，查明原因、分清责任、作出处理。并改进管理，防止类似事故重复发生。对于事故隐患反映出来的管理问题，应紧抓不放，从严分析、明确危害。项目部主要领导（人身事故时包括工会领导）应亲自主持分析会议，并对事故及时报告、调查和分析处理负135、责。事故及问题的报告、调查分析和处理须严格执行“事规”和“伤规”规定。事故及问题分析情况应记录详实，立案备查，分析报告资料应于事发后3日内上报。8.7高空作业安全技术措施高空作业人员必须进行身体检查，凡患有高血压、心脏病、贫血以及其它不适于高空作业者，不得从事高空作业；严禁酒后登高作业。高空作业使用的工具要放在工具袋内。常用的工具应系在身上。所需材料或其他工具必须用牢固结实的绳索传递，禁止用手抛掷，以免掉落伤人。凡2m以上悬空、陡坡和无平台处作业要佩带安全带，挂妥安全带钩。有平台的要安装好防护栏杆和安全网，防止跌落。所有作业人员进入施工现场，都要戴好安全帽和扣好帽带。登高作业人员要穿胶鞋或软底136、鞋、不准穿拖鞋、硬底鞋以防滑倒和摔下。六级以上大风时，禁止进行高空作业。8.8施工用电安全技术措施临时用电必须符合中华人民共和国城乡建设环境保护部部颁标准和当地供电局的有关安全运行规程，要严格按照施工现场临时用电安全技术规范的规定执行。使用自备电源或与外电线路共用同一供电系统时，电气设备应根据当地要求作保护接零或作保护接地，不得一部分设备作保护接零，另一部门设备作保护接地。移动式发电机供电的用电设备，其金属外壳或底座，应与发电机电源的接地装置有可靠的电气连接。手持电动工具和单机回路的照明开关箱内必须装设漏电保护器，照明灯具的金属壳必须做零保护。各种型号的电动设备必须按使用说明书的规定接地或接零137、。传动部位按设计要求安装防护装置。维修、组装和拆卸电动设备时，应断电挂牌，设专人看守，防止其他人私接电动开关发生伤亡事故。必须实行“一机一闸”制，严禁“一闸多用”。现场的配电箱应坚固、完整、严密，应有门、有锁、有防雨装置，同一配电箱超过3个开关时，应设总开关、熔丝及热元件，必须按技术规定严格选用，禁止用铁丝、铜丝等非专用熔丝代替。室内配电盘、配电柜要有绝缘垫，并要安装漏电保护装置。变压器必须设接地保护装置，其接地电阻不得大于4，采用增加接地深度、增加高效降阻剂等降阻手段。变压器设护栏，设门加锁，专人负责，近旁悬挂“高压危险、请勿靠近”的警示牌。施工现场临时用电要定期进行检查，防雷保护、接地保护138、，变压器及绝缘强度，每季测定一次；固定用电场所每月检查一次；移动式电动设备、潮湿环境和水下电气设备每天检查一次。对检查不合格的线路设备要及时维修或更换，严禁带故障运行。8.9混凝土施工中的安全措施辅助结构如脚手架、地笼等，必须进行安全检算，采取相应的安全措施。施工中的特种作业人员，通过安全技术培训，并经考试取得合格证后，方可上岗工作，其他人员也要求进行安全技术培训和考核。钢筋、模板安装前，搭设脚手架平台、栏杆及上下扶梯；人工搬运和绑扎钢筋时，互相配合，同步操作。在已安装的钢筋上不得行走，并架设交通跳板，或搭脚手架。模板就位后，立即用撑木等固定位置，以防倾倒伤人。当借助吊机吊模板合缝时，模板底端139、用撬棍等工具拔移。每节模板立好后，上好连接器和上下两道箍筋，打好内撑，方可暂停作业，以保持稳定。在竖立模板过程中，上模板工作人员的安全带拴于牢固地点，穿拉杆时，内外呼应。模板吊装前，使模板连接牢固，内撑、拉杆、箍筋上紧，吊点正确牢固。起吊时，拴好溜绳，并听从信号指挥，不得超载。使用混凝土振捣器时，须检查振捣器的外壳接地装置及胶皮线情况；电线的端部与振捣器的连接情况；振捣器的搬移地点及在间断工作时电源开关关闭情况。检查合格方准使用。拆除模板之前，设立禁区，并按规定程序进行拆模,各工种进行上下立体交叉作业时，不得在同一垂直方向操作。8.10预应力作业安全措施预应力钢绞线下料，在清理干净的硬化场地进140、行,场地内严禁动用电焊设备，防止电焊弧击伤钢绞线，造成钢绞线在张拉时断裂伤人。夹片、锚具进场后仔细检查夹片、锚具的硬度和圆锥度以及夹片有无裂纹、有无锈蚀现象，以保证夹具具有足够的自锚能力，防止夹片、锚具弹出伤人,采用油顶、油表相互匹配的预应力张拉施工设备，在使用一定时间或次数后及时校验，防止因油顶、油表不匹配造成张拉力控制不准确，产生安全事故。锚垫板安装角度位置严格按设计要求，并采取锚筋与梁体钢筋焊接的方法确保锚垫板角度、位置准确，以防应力过大，使锚垫板松动，造成预应力施工安全事故。在张拉施工时，精确调整油顶位置确保油顶、工具锚、锚具、锚垫板位于同一条线上，确保预应力施工安全。张拉油顶采用安全141、可靠的钢支架配合导链吊挂，以防油顶掉落，伤及张拉操作人员。张拉作业区设立钢筋栅栏及安全防护网，并设立安全防护标志，严禁非作业人员进入。张拉或退锚时，张拉油顶后面严禁站人，并在张拉作业区后方设置木防护板以防预应力筋拉断或锚具、夹片弹出伤人。张拉作业时设置专人负责指挥，测量伸长量时，停止油顶张拉。张拉液压系统的高压油管的接头应加防护套，以防漏油伤人。高压油管在正式使用前作油管承压检查，保证油管的正常使用。操作千斤顶和测量伸长值的人员，应站在千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程。油泵开动过程中，不得擅自离开岗位。张拉后的钢筋管道压浆前严禁碰击，踩踢，压浆时也要避开钢筋端部，以防钢筋突然断裂伤人,安全网保142、持完好，使用宽度不小于3m，长度不小于6m，网眼不大于100mm的维纶、锦纶、尼龙等材料编织的标准安全网。每块网能承受不小于1600N的冲击荷载。张拉工作属高空作业，必须按高空作业要求实施安全措施，使用统一规定的信号、旗语、手势、哨等与地面联系,机械要有专人负责维修、保养，并经常对关键部位进行检查，预防机械故障及机械伤害的发生。其安全保护装置必须齐全、完整、灵敏可靠，不得任意调整和拆除。九、质量保证体系及措施9.1质量保证体系9.2质量保证措施编制作业指导书及技术交底制度每项工程开工前，主管工程师根据设计及技术要求编写作业指导书，并向全体施工人员进行技术交底，讲清该项工程的设计要求、技术标准、143、功能作用及与其它工程的关系，施工方法和注意事项等，使全体人员在彻底了解施工对象和掌握施工方法的情况下投入施工。“三检”及工序交接检制度“三检”即：施工中进行自检、互检、交接检。工序交接检即：每道工序完成后，必须进行合格检验，并经监理签证，做到上道工序不合格，不准进入下道工序。确保各道工序的工程质量。工序交接制度坚持做到：“五不施工”即：未进行技术交底不施工；图纸及技术要求不清楚不施工；测量桩橛和资料未经换手复核不施工；材料无合格证或试验不合格者不施工；上道工序不经检查签证不施工。“三不交接”即：无自检记录不交接；未经专业技术人员验收合格不交接；施工记录不全不交接。隐蔽工程检查签证制度凡属隐蔽工144、程项目，首先由作业队、施工处逐级进行自检，自检合格后填写检验申请报告，连同有关资料，呈报监理检验签证，未经监理工程师签字许可，不得进行下道工序施工。隐蔽工程不经签证，不能进行隐蔽。测量资料换手复核制度外业测量及资料由专业人员进行，复核后交项目总工程师审核，并报监理工程师验证。现场有关测量控制点必须定期复核检测，确保测量控制到位。施工过程的质量检验制度施工过程的质量检测按三级进行，即：“跟踪检测”、“复测”、“抽检”三级。作业队试验员负责跟踪检测，施工处现场试验员负责复测及配合监理进行抽检，通过对模板、钢筋、混凝土施工及预应力钢铰线施工等主要项目施工过程的质量检测，达到及时了解工程质量状态，解决145、存在问题的目的，使项目质量一次达标并为验收时质量检验打下良好基础。质量保证奖惩制度施工处制订质量奖罚措施，从总价中提出相应的费用建立项目质量基金，实行内部优质优价制度，同时实行质量风险抵押金制度。项目部各级人员均按其所负责质量责任，在项目上场时，交付质量风险金，作为个人质量担保之费用，充分发挥经济杠杆的调节作用。搅拌质量保证措施采用强制性搅拌机、电子计量系统、含水率实时监测系统、高性能混凝土搅拌符合客运专线高性能混凝土暂行技术条件铁科技（2005）101号的规定。夏期搅拌混凝土时，采取加冰降温等措施，保证混凝土拌和物的温度。对拌和物测定坍落度、扩展度、泌水率、含气量等进行测定，保证良好的工作度146、和可泵性。混凝土运输保证措施运输道路平顺畅通，选用与生产、浇筑能力相匹配的专用混凝土运输车。夏期对运输车采取保温隔热措施。泵送混凝土时，输送管路起始水平管段长度不应小于15m。除出口处可采用软管外，输送管路的其它部位均不得采用软管。输送管路应用支架、吊具等加以固定，不应与模板和钢筋接触。高温环境下，输送管路应分别用湿帘覆盖。大体积混凝土施工的质量保证措施为防止承台大体积混凝土产生温度裂缝，施工中采取如下技术措施：优化砼配合比设计。通过试验合理选用低热水泥及其用量，掺用适量粉煤灰，“超量”取代部分水泥，降低水泥水化热；掺适量缓凝剂，控制砼浇注速度。严格选择与控制粗、细骨料的规格和质量。根据需要采147、用原材料降温措施。合理布置冷却管与测温元件，通过循环冷却水，携带大量水化热，降低内部温度。根据水化热绝热温升计算、实测温度控制调节水流量、流速和开停通水时间，温度监控养护时间为14天。采用薄层浇注方法，严格控制分层厚度不大于30cm，保证在初凝时间内上层混凝土必须覆盖下层混凝土，并加强砼振捣，确保砼密实。砼浇注完毕初凝前采用二次赶压抹光，控制表面收缩裂纹，减少水分蒸发，改善养护。砼初凝后，加强保温保湿养护，可采用覆盖塑料薄膜和草袋方法，并洒水养护。混凝土浇筑质量保证措施浇筑混凝土前，应针对工程特点、施工环境条件与施工条件事先设计浇筑方案，包括浇筑起点、浇筑进展方向和浇筑厚度等；混凝土浇筑过程中148、，不得无故更改事先确定的浇筑方案。浇筑混凝土前，应仔细检查钢筋保护层垫块的位置、数量及其紧固程度，并指定专人作重复性检查，以提高钢筋保护层厚度尺寸的质量保证率。构件侧面和底面的垫块至少应为4个/m2，绑扎垫块和钢筋的铁丝头不得伸入保护层内。混凝土入模前，应测定混凝土的温度、坍落度和含气量等工作性能指标；只有拌合物性能符合本技术条件要求的混凝土方可入模浇筑。混凝土的浇筑应采用分层连续推进的方式进行，浇筑间隙时间不得超过90min，不得随意留置施工缝。混凝土的一次摊铺厚度不宜大于600mm（当采用泵送混凝土时）。浇筑竖向结构的混凝土前，底部应先浇入50100mm厚的水泥砂浆（水灰比略小于混凝土）。149、在炎热季节浇筑混凝土时，砂石料场、制梁台应设遮阳棚，避免模板和新浇混凝土直接受阳光照射，保证混凝土入模前模板和钢筋的温度以及附近的局部气温均不超过40。并尽可能安排在傍晚避开炎热的白天浇筑混凝土。预应力混凝土梁应采用快速、稳定、连续、可靠的浇筑方式一次浇筑成型。保证每个梁段的浇筑时间不超过6h，在预应力混凝土梁体浇筑过程中，应随机取样制作混凝土强度和弹模试件，试件制作数量应符合相关规定。其中箱梁混凝土试件应从底板、腹板及顶板分别取样。混凝土振捣质量保证措施混凝土振捣可采用插入式高频振动棒、附着式平板振捣器振捣设备。振捣时不得碰撞模板、钢筋及预埋铁件。预应力混凝土梁采用底振加侧振，确保振捣质量。150、混凝土振捣应按事先规定的工艺和方法进行，混凝土浇筑过程中及时均匀振捣密实，每点的振捣时间以表面泛浆或冒大气泡为准，一般不超过30s，避免过振。在振捣混凝土过程中，加强检查模板支撑的稳定性和接缝的密合情况，以防漏浆。混凝土浇筑完后，仔细将混凝土表面压实抹平，抹面时严禁洒水。混凝土养护质量保证措施混凝土振捣完毕，及时采取保湿措施对混凝土进行养护。夏期保湿用覆盖一层土工布和一层塑料薄膜保湿，并及时采取喷雾洒水方式对混凝土进行保湿养护14d以上。砼浇筑时，应在内部埋设测温线，内部温度在上升期，应加强洒水次数（每2小时一次），升到高峰开始下降后可逐渐减少洒水次数（每天4次），温度平稳后，只进行保温即可。151、当混凝土强度满足拆模要求，且芯部混凝土与表层混凝土之间的温差、表层混凝土与环境之间的温差均不大于20时，方可拆模。拆模后，迅速采用塑料布或帆布对混凝土进行后期养护。混凝土养护期间，对有代表性的结构进行温度监控，定时测定混凝土芯部温度、表层温度以及环境气温、相对湿度、风速等参数，并根据混凝土温度和环境参数的变化情况及时调整养护制度，严格控制混凝土的内外温差满足要求。 模板质量保证措施现浇箱梁模板采用液压控制技术，和知名厂家合作研制，满足施工要求，模板要高精度制造、高标准验收。桥墩模板采用厂制大块钢模，突出整体性，减少接缝。模板接缝采用先进可靠的技术工艺，确保接缝满足外观质量要求和混凝土耐久性需要152、。加强模板的维修与保养，拆摸后及时清理、整修、涂刷脱模剂。加强模板液压系统保养，及时更换滤芯和液压油。预应力质量保证措施提高波纹管绑扎质量，保证管道坐标和成孔质量。加强预施应力各项基础数据的测量，根据测试结果及时调整张拉控制应力，确定预应力筋伸长量，确保箱梁有效预应力度的准确。预应力张拉实行“以应力控制为主，伸长量作为校核”的双控标准，出现异常情况要立即分析原因，采取对策。张拉千斤顶校正系数不应大于1.05，油压表精度不得低于1.0级。千斤顶校正有效期不得超过一个月，油压表不得超过一周。连续梁质量保证措施现浇直线段支架及0#块托架严格按承重支架设计搭设，使用前全面检查支架各部连接、支垫状况及整153、体稳定性，并根据设计荷载的1.2倍配重预压。挂篮根据施工荷载和结构要求进行施工设计，保证其强度、刚度和总体稳定性符合标准，满足各工况的要求；挂篮拼装成型后，经荷载预压试验，确保满足各项设计指标后方可使用。根据桥梁及施工荷载预留上拱度，保持梁部外观线形与设计一致。连续梁模型的平整度、模型接缝严格控制，确保混凝土外观平顺光滑。连续梁0#块构造复杂，预应力管道及钢筋分布密集，0#块混凝土浇筑时按平面分层，纵向分块，由内而外，由下而上进行。混凝土输送采用两台混凝土泵车由两端向墩中心对称进行，加强振捣。外侧设专人检查模板是否松动，同时敲击模板，检查混凝土是否密实。各悬臂浇筑块的重点是线形控制，按照信息化154、施工，对各工况应力和变形跟踪监测和偏差分析，及时采取纠正措施，以使梁体线形流畅，符合设计要求。安排富有经验的技术人员现场指导预应力张拉作业，按双控指标，确保施加预应力值的准确。十、文明施工、工期保证措施10.1文明施工保证措施文明施工目标环境整洁、纪律严明、设备完好、物流有序、信息准确、生产均衡、创部级文明施工样板及安全标准工地。文明施工管理措施组织领导成立以项目经理孙纪超为组长，项目总工雷绍华为常务副组长的文明施工领导小组。对现场文明施工进行监督、检查、指导，对违反文明施工的行为，责令限期整改或停工整顿，必要时对责任人进行处罚。各架子队成立以队长为组长的现场文明施工小组，负责各施工区域内的现155、场施工管理工作，并结合实际情况制定文明施工管理细则。健全管理制度结合本工程实际情况，文明施工小组成员明确分工，落实现场文明施工责任区，制定相应规章制度，确保现场文明施工管理有章可循。加强思想政治工作1)加强思想政治工作，大力开展文明施工宣传活动，统一思想，增强全员文明施工意识，使全体员工认识到文明施工是企业形象、队伍素质的反映，是安全生产的保证，是工程优质快速施工的前提。2)对施工人员进行文明施工教育，建立健全岗位责任制，签订文明施工责任书，把文明施工责任落到实处，提高全体施工人员文明施工的自觉性，增强文明施工意识，树立企业文明施工形象。3)施工期间，认真了解、切实尊重当地群众的宗教信仰和民族156、风俗、习惯，遵守国家有关的法律、法规，积极主动与当地居民搞好团结，积极开展便民活动。文明施工技术措施1)实施工点挂牌施工。设置工点标牌，标明工程项目名称、范围、开竣工时间、施工负责人、技术负责人。设置监督、举报电话和信箱，接受监督。2)施工现场设置醒目的安全警示标志、安全标语，作业场所有安全操作规章制度，现场的施工用电设施安装规范、安全、可靠、建设安全文明标准工地。3)施工所用机械设备、材料存放避免侵入公路地界，且不影响交通。如需占用公路路面，事先与交通管理部门取得联系，征得同意、办好有关手续后再占用，占用路面地点前后按规定设置警示牌及夜间警示灯。4)施工机动车辆始终处于完好状态，遵守地方政府157、及交警部门的管理规定，遵守中华人民共和国道路交通安全法，自觉维护交通秩序，文明驾驶，礼让三先，保证运输畅通。5)工地油库、料库等设于远离居民区和施工现场处，设置围栏等防护措施并派专人防护。6)施工场地内各种材料分类堆放整齐，挂设标牌，标识材料规格、产地等。各级负责人及施工人员一律挂胸卡上岗。7)施工便道经常维护，做到“晴天不扬尘，雨天不泥泞”。8)每项作业完工后，及时清理施工场地，周转材料及时返库，做到工完料净、场地清洁。工程完工后，工程队伍文明撤离。10.2工期保证措施组织保证措施施工准备超前作好思想准备、组织准备、技术准备和物质准备，保证在最短时间内开展工作。严格按照施工方案合理布置临时工158、程设施，做 “三通一平”和机械设备人员进场准备工作，确保进场快、安点快和开工快，抓住有利施工季节，为施工创造良好开端。组建一个精干高效的领导班子严格按照施工要求有相应资质和丰富管理经验的高级管理人员组成领导班子，选派经验丰富、事业心强的专家担任本工程的总工程师；选派长期在各个项目管理岗位、具有丰富生产组织管理经验的人员担任各主要部门负责人；配备足够的业务尖子担任技术主管、质监、安检、测量、试验工程师和各项业务主管，确保本工程顺利实施。投入专业化的施工队伍，组织快速施工抽调技术熟练，具有铁路桥梁工程施工经验的专业化队伍投入施工。挑选具有长期类似工程施工操作经验，较强的技术素质和专业技能的青壮技工159、担任现场主要工序操作手和工班技术骨干；安排有较强管理能力的技术人员组成一线管理队伍，对所有参加施工人员进行岗前培训，提高技术素质和工作效率。管理保证措施严密组织、各工序衔接紧密。确保关键工序的机械设备投入，挂篮、托架等提前安排订货、制造和采购，确保施工前运抵现场安排如期投产。对新技术、新工艺等按计划组织培训，提高人员基本素质，确保施工质量和进度。根据施工实际进展情况，及时调整施工组织安排，制定工期保证措施，确保按既定工期完成全部工程。技术保证措施工程质量部门加强与各方面的专家联系，充分发挥专家在关键技术、工艺等方面的指导咨询作用。在开工前和施工过程中，对关键工艺不断进行研究、深化和优化。组织并160、鼓励广大干部、技术人员、职工研究应用、新材料、新技术、新设备、新工艺，提高质量和效率；对每项新材料、新工艺、新技术的应用首先研究和制定方案，报建设单位、监理单位审批后，再进行工艺试验，成功后再全面应用和推广，不断总结经验，指导施工。充分依靠科技组织重点工程的快速施工。设备保证措施配备桥梁成套施工机械设备，以机械化施工保障工期。按照施工要求落实设备进场日期，严格执行机械设备岗位责任制，认真落实机械设备的配置计划，分别按照计划组织好设备的配置、整修、保养、调运、安装、调试以及维修人员的培训等工作，保证为本工程及时提供精良充足的机械设备。施工过程中，加强机械设备维修保养，落实“清洁、润滑、紧固、调整161、防腐”机械现场保养“十”字作业法，提高机械设备、车辆的完好率、使用率，使机械状况满足施工质量和进度的要求。物资保证措施物资设备部根据招标文件采购供应办法，结合施工方案中的进度计划安排，各主要用料、当地用料、大堆料等要提前落实料源、运输方式和储存场地，提前签订供货合同，及时办理材料的采购定货、发货运输、仓储、保管和材料的现场发放等工作，并做好材料检验和试验，把好材料数量、质量关，保证按时供货，避免因停工待料贻误工期。后勤保证措施加强与地方政府和当地群众的联系，取得政府和群众的理解和支持，搞好征地拆迁工作，不留后遗症，为施工创造一个良好的外部环境，保证施工顺利进行。关心员工生活，尽力做好生活物资162、的供应，开展有益于员工身心健康的工地文化娱乐活动，使参战员工以饱满的热情投入到工作中去。十一、雨季施工保证措施1、成立抗洪防汛领导小组，建立雨季值班制度。在雨季来临之前，施工单位要建立雨季施工领导小组，责任到人，分片包保。在雨季施工期间定期检查，严格雨季施工“雨前、雨中、雨后”三检制，对发现的问题及时整改。2、成立防洪抢险突击队，平时施工作业，雨时防汛抢险。每个施工现场均要备足防汛器材、物资，包括雨衣，雨鞋，铁锹，草袋，水泵等，做到人员设备齐整、措施有力、落实到位，防洪抢险专用物资任何人不得随意调用。3、与当地气象水文部门取得联系，及时获得气象预报，掌握汛情，以便合理地安排和指导施工。同时制定163、现场雨季值班表，建立雨季值班制度，设专人每天收听气象预报，做好记录，有暴雨或大暴雨天气情况，及时通知，值班人员提前作好应急准备。专人负责协调与周边部门、企事业单位的防汛事宜，做到既有分工，又有合作，保证及时排水，减少损失。4、编制雨季施工作业指导书，制定防洪抗汛预案，作为雨季施工中的强制性执行文件，严格执行。5、在雨季施工时，施工现场应及时排除积水，加强对支架、脚手架和土方工程的检查，防止倾倒和坍塌。对处于洪水可能淹没地带的机械设备、材料等应做好防范措施，施工人员要做好安全撤离的准备。长时间在雨季中作业的工程，应根据条件搭设防雨棚。施工中遇有暴风雨应暂停施工。6、雨季进行混凝土及圬工作业严格执164、行施工规范，拌合站及砂石料仓均设遮雨棚，墩台混凝土施工设避水棚，随时掌握天气预报，尽量避开雨天浇筑混凝土。7、现场中、小型设备必须按规定加防雨罩或搭防雨棚，机电设备要安装好接地安全装置，机动电闸箱的漏电保护装置安全可靠；施工电缆、电线尽量埋入地下，外露的电杆、电线采取可靠的固定措施；雨季前对现场设备作绝缘检测。8、对停用的机械设备以及钢材、水泥等材料采取遮雨、防潮措施，水泥、预应力钢筋、波纹管仓库要垫离地面20cm以上，防止雨水浸泡。9、加强对临时施工便道维护与整修，确保其路面平整、无坑洼、无积水。10、雨季时派专人在危险地段值班，重点加强对深基坑边坡观测，及邻近公路施工的安全巡视，并派专人对165、施工区排水系统进行检查和清理，确保排水系统排水通畅。11、加强天气预报，提前了解天气变化情况，作好施工现场、钢筋加工厂等施工排水措施。尽量避开雨天浇筑砼，混凝土施工中如遇大雨天，须通仓搭设防雨棚方可继续施工。12、挂篮应避免接通电线等，防止雷击。十二、冬期施工方案12.1冬期施工质量保证措施当室外日平均气温连续3天低于+5，且最低气温低于-3及以下时，按冬期施工组织施工，冬期施工的工程严格执行施工技术规范的各项规定，制定详细的施工组织技术措施，确保工程质量。做好冬期施工准备工作，施工时提前准备好防寒设施，防寒机具、防寒材料，做好原材料室内储存。原材的控制及混凝土的搅拌运输进入冬期砼施工，砼拌合166、站搭设暖棚，施工拌和用水应进行预加热，使其温度保持在15以上60以下，砂和碎石内不得有雪和冰块。严格控制混凝土的塌落度；投料前先用热水冲洗搅拌机，投料顺序为为骨料、水，搅拌，再加水泥搅拌，时间应较常温时延长50%。混凝土拌和物的出机温度不宜低于10，入模温度不低于5。加强机械及检测设备的冬期管理工作，对搅拌机、水泵、水管路、汽车等作好防冻工作，采用草袋覆盖保温措施，保证机械设备性能稳定和检测结果准确。改善混凝土运输条件，尽量缩短运距并加强运输工具的保温措施。在混凝土运输车的罐外面包裹一层棉篷布。作好工程的试验和检测工作，加强检查监督，采取严格的自控措施，保证冬期施工质量。钢筋的加工冬期钢构件加167、工在防寒棚内实施，不得负温下焊接钢筋，减小焊件温度差，使其自然冷却。混凝土的浇注和养护混凝土浇注前应清除模板、钢筋上的冰雪和污垢，成型开始养护时的温度不得低于10。梁部的养护，顶面采用毡布覆盖保温保湿，模板侧面和箱梁正面采用悬挂风筒布封闭保温措施，并在箱梁内部采用电炉蓄热使箱内温度不低于5，以提高混凝土的环境温度保证混凝土不受冻害。并保证箱内有一定的湿度。蓄热养护至混凝土强度达到张拉要求的强度时方可停止蓄热。预应力混凝土孔道压浆应在正温下进行，以防水泥浆受冻。混凝土浇注和养护过程中，试验人员要经常检查混凝土的养护环境温度，并做好测温记录，确保混凝土不受冻害。混凝土的拆模根据与结构同条件养护试件168、的试验，证明混凝土已达到要求的抗冻强度及拆模强度后，模板方可拆除。拆模后及时进行混凝土的保温养护，以便防止混凝土冻裂。气象情况积极联系当地气象部门，根据预测未来几天气温情况做好混凝土防护工作。12.2混凝土冬期施工的质量检查检查内容混凝土用水和骨料的加热温度。混凝土的加热方法和时间等。检查结果分别记入混凝土工程施工记录和温度检查记录。骨料和拌和水装入搅拌机的温度、混凝土自搅拌机倾出时的温度及浇注时的温度，每一工作班至少检查3次。采用蓄热法养护时，每昼夜定时4次。室内外环境温度，每昼夜定时定点检查4次。混凝土冬期施工时，除留标准养护试件外，并应制取相同数量与结构同条件养护的试件。十三、安全保通方169、案13.1编制依据及原则按照公路法、xx省高速公路条例等相关法律的规定，为加强对高速公路施工路段的管理、减少因工程施工造成的道路堵塞和交通事故，保障绕城高速公路的安全畅通，同时确保xx客运专线工程施工的顺利进行，特制定本安全方案。据我单位对工程现场和工程周围环境的考察情况；我单位现有可投入工程的安全技术力量和安全设备。在深入调查研究和现场核实的基础上，根据工程性质，特点，地质环境和施工条件，以及成本控制，质量目标、施工进度，人员安排，机械布置，按照将此工程建设成优良工程的原则编制。13.2编制范围xx特大桥跨xx高速公路连续梁施工。13.3工程概况xx特大桥在DK82+584.8-599.5跨170、越xx高速一匝道，匝道正宽14.6m，与线路大里程夹角84，在DK82+642.63-680.56跨越xx高速主道高架桥，在DK82+746.8-763.3跨越另一匝道，与线路大里程方向夹角44。13.4防护时间防护时间安排：2009年11月1日架梁结束。13.5防护总体方案xx特大桥连续梁施工过程中，为防止梁部施工坠物影响xx高速公路行车安全，在主跨梁部与xx高速投影相交段采用三级综合防护措施，第一级防护在挂篮外侧设置防护板，防护板外侧设置密格砂网式防护，挂篮一级防护随挂篮移动逐段前移；第二级防护在已施工梁段上设置封闭防护网；第三级防护是在公路上设置防护棚，防护棚上部设土工布及铁皮封闭防护。171、为加强过程安全控制，在设置上述三级综合防护的同时，在225、226、227墩顶各设置2名专职安全监控员，24小时进行墩顶作业安全监控。在xx高速防护区域两端上下行车道前方1600m范围内设置明显施工警示标志，如：“前方1600米施工”、“前方800米施工”、“前方300米施工”等标志，同时设置相应减速带，根据有关规定分段对车辆提出限速警示。在公路防护区域两端50m处，各配备专职安全防护员2名，24小时引导疏通过往车辆，遇有连续梁施工特殊情况时，及时实行交通临时管制，确保施工及行车安全。挂篮外侧封闭包裹一级防护采用在挂篮四周设置防护平台，防护平台外侧设置密格砂网式防护，该防护随挂篮移动逐段前移。172、挂篮前托梁前方1m，后托梁后方1m，外侧模底部外2m，翼缘板模外侧1m为挂篮防护范围。防护底板采用3mm厚花纹钢板连续严密封闭，底板四周高40cm范围内也采用3mm厚花纹钢板与底板焊接连续密封防护，防止细小坠物滑落下去。钢板四周采用密格钢丝砂网包裹，包裹高度在前托梁处超出梁体顶板50cm，在后托梁与箱梁底板齐平，其余部位钢丝砂网包裹高度150cm。成型梁段两侧防护二级防护随着挂篮逐步前移，成型梁段横向两侧临空面逐渐增长。施工中利用翼缘板顶外侧预留电缆槽钢筋，将50钢管按照纵向间距1m，竖向高度150cm与翼缘板预留钢筋焊接成钢管支架，翼缘板顶上40cm采用花纹钢板与钢管支架焊接，沿桥纵向连续封173、闭防护。花纹钢板外侧翼缘板顶上150cm，采用密格钢丝砂网包裹，形成连续封闭防护。公路作业区域范围内搭设临时支架棚三级防护在施工投影范围20m下方匝道上做安全防护棚，净高5.5m，224端采用钢管做支撑，32a工字钢跨路防护；227端采用贝雷梁坐支撑，32a工字钢跨路防护，工字钢上满铺方木。悬灌梁施工安全技术措施挂篮底模、顶面、前上横梁处增设施工作业平台及作业人员上下走行梯。挂篮施工段设置防护棚，以保障施工人员的安全，防止高空坠物。严禁将施工机具等放在防护棚上，除施工作业人员，其他人禁止在防护棚顶逗留，每侧防护棚上施工作业人员不得多余10人。为了防止滑行梁前端吊点使用的倒链在长期反复使用过程中174、突然损坏引起安全事故，在每一倒链吊点处均设保险钢丝绳。挂篮每施工一节段，均仔细检查主构架联结螺栓的松紧情况，保证各螺丝均匀受力。混凝土浇筑前，用千斤项均匀打紧前后吊带，使其均匀受力。挂篮走行时，保证两端走行速度一致，限制挂篮速度在4cm/min之内，防止走行速度过快引起挂篮倾覆。 行车安全通道设计原则设计原则：符合建筑施工安全检查标准(TJ59-99 )的规定。满足中华人民共和国道路交通安全法的相关规定。满足xx高速公路管理部门相关规章、制度及文件要求。设计标准梁下安全通道宽度：满足交管部门要求路面宽度；梁下安全通道净高：xx高速公路=5.5m；安全标识在xx高速公路防护区域两端上下行车道前方175、1600m范围内设置明显施工警示标志，如：“前方1600米施工”、“前方800米施工”、“前方300米施工”等标志，设置相应减速带，根据有关规定分段对车辆提出限速警示。同时在临时支架上下行车道前方各10m处设置限宽限高支架，限制通行高度5.5m。在临时支架顶部设置夜间行车警示装置，有效引导车辆夜间安全通过作业区域。车流量及车速控制措施铁路桥梁施工过程中，施工单位应定期向高速公路管理单位提供桥梁上跨公路的地面投影位置。与管理单位加强沟通联系，确保施工中满足高速公路行车安全管理的相关规定。上部工程施工时在施工现场上下行车道前方200m处设置明显施工警示标志；如：“您已进入施工地段请慢行”等标志。根176、据有关规定对车辆提出限速警示，并在防护栏正面标示限高标志。护栏涂抹红白相间反光警示漆，顶端安装桔红警示灯。在离作业点一定距离内设置防撞设施。具体设置位置及数量由交通主管部门确定。在施工过程严格加强工序安全检查，防止异物坠落等现象影响高速公路行车，同时派专人清理梁下封闭区内路面，保持路面清洁顺畅。在桥梁施工过程中设立专职交通疏导人员，按照高速公路管理及交通规范，在施工区域进行交通疏导工作，以保障高速公路的正常通告秩序。十四、结构检算14.1主墩0#块支架检算14.1.1设计说明本设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数设计表达式进行计算并采用从上到下层的方法进行检算。本结构按承载能177、力极限状态进行设计，检算构件的强度、刚度、整体稳定性。该设计受力最大部位为箱梁底部6.7m范围，由于翼板混凝土重量较轻，本设计采用满堂支架606060cm的单元形式，根据以往检算及施工经验完全可以承受来自翼板的重量，在这里不再进行检算。14.1.2计算参考值混凝土容重：2.6t/m3。Q235钢（厚度16mm-40mm）：E=2.06105 MPa，f=205N/mm2，fv=120N/mm2；Q235钢（厚度16mm）：E=2.06105 MPa，f=215N/mm2，fv=125N/mm2；1010cm方木：E=9103 MPa，f=12N/mm2，fv=1.3N/mm2，Wx=121.5178、cm3，=546.75cm4，A=100cm2，理论重量：7.5kg/m。碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格。型号规格A（mm）重量（kg）立杆3000型300017.312400型240014.022100型210012.211800型180010.71500型15008.911200型12007.41900型9005.6600型6004.3横杆1200型12005.2900型9004.1300型3001.840a工字钢：单轴受弯x=1.05，A=86.112cm2，=21700cm4，Wx=1090cm3，理论重量：67.598kg/m。32a工字钢：单轴受弯x=1.05，A=67.156179、cm2，=11100cm4，Wx=692cm3，理论重量：52.717kg/m。22a工字钢: 单轴受弯x=1.05， A=42.128cm2，=3400cm4，Wx=309cm3，理论重量：33.07kg/m。贝雷片: 单层单排桁片的几何特性：=250500cm4，Wx=3570cm3，允许内力：，Q=245.2KN，理论重量：275kg/片，f=273N/mm2。（工字钢上铺设贝雷梁，跨中及腹板下四片梁成一组，间距45cm，翼板下两片成一组，间距90cm，采用连接片连接。）桁架销子:双剪状态的容许剪力Q=550KN。单轴受弯x=1.05， A=42.128cm2，=3400cm4，Wx=3180、09cm3，理论重量：33.07kg/m。挠度容许值：l/400。荷载分项系数：永久荷载1.2、可变荷载1.4。施工荷载：750kg/m2。模板荷载：250kg/m2。钢管支撑的允许长细比：150。1底板下方木验算方木长6.6米，满铺在方木排架上，验算模型为不等跨连续梁，最大跨度0.6m，最小跨度0.3m。取0号段两侧2.025m处的截面为方木最大受力截面进行检算，由于方木采用满铺形式，所以每根方木承担0.1延长米的截面重量，该处截面各部分面积见下图。荷载计算：单个腹板重量：5.71m20.1m2.6t/m3=1.485t底板重量：4.04m20.1m2.6t/m3=1.05t顶板重量：2.5181、3m20.1m2.6t/m3=0.658t单个腹板处承受的均布荷载：（1.2永久荷载+1.4可变荷载）/0.85m=（1.21.485t+1.41t0.1m0.85m）/0.85m=2.236t/m底板处的均布荷载：（1.2永久荷载+1.4可变荷载）/5m=（1.21.708t+1.41t0.1m5）/5m=0.55t/m采用软件计算不等跨连续梁的弯矩及剪力情况，计算模型如下图。弯矩图剪力图由计算软件计算得出,方木所受的最大弯矩为0.16KN.m,最大剪力为6.58KN。1）强度计算:=Mx/xWx=160/1.05121.5=1.25N/mm2f=12N/mm2=QS/Ib=6.581010182、/546.7510=0.12N/mm2fv=1.3N/mm2满足强度要求。2）刚度计算:梁受压后最大变形处在弯矩最大处，支点处虽然弯矩最大但其向上变形完全被梁体重量抑制，所以考虑验算向下弯矩最大处的挠度。挠度的大小只与荷载、跨度和抗弯刚度EI有关，将设计中任意一跨度0.6m的一段简化成简支梁（因其两边均已压紧）反算产生0.08KN.m的弯矩所需要的荷载。1/8ql2 q=1780N/mFmax=5ql4/384EI=517800.64/38449207.5=0.000006mFmax/L=0.000006/0.61/400满足刚度要求。14.1.4方木下方木排架验算方木排架间距在腹板下为30c183、m，底板下为60cm。每个腹板下排架所承担的总重量为：1.2（1.485t3.975m10+0.00753.965m40根6.6m）+1.4（3.975m0.85m1t）/4=21.25t，则作用在倾斜的方木上的垂直重量为21t。每个方木排架所承受的线荷载为：21000kg9.8/4.007m=51360.12N/m采用软件计算不等跨连续梁的弯矩及剪力情况，计算模型如下图。弯矩图剪力图由计算软件计算得出,方木所受的最大弯矩为0.4KN.m,最大剪力为15.62KN。1）强度计算:=Mx/xWx=400/1.05121.5=3.14N/mm2f=12N/mm2=QS/Ib=15.621010/5184、46.7510=0.28N/mm2fv=1.3N/mm2满足强度要求。2）刚度计算:梁受压后最大变形处在弯矩最大处，支点处虽然弯矩最大但其向上变形完全被梁体重量抑制，所以考虑验算向下弯矩最大处的挠度。挠度的大小只与荷载、跨度和抗弯刚度EI有关，将设计中任意一跨度0.3m的一段简化成简支梁（因其两边均已压紧）反算产生0.2KN.m的弯矩所需要的荷载。1/8ql2=0.2KN.m q=17778N/mFmax=5ql4/384EI=5177780.34/38449207.5=0.000038mFmax/L=0.000038/0.31/400满足刚度要求。14.1.5排架下22a工字钢检算0号段每一185、侧荷载由7条22a工字钢承担，工字钢长度14m，间距60cm，工字钢与其下面贝雷梁用钢筋头焊接卡牢。22a工字钢上的荷载（每侧）梁体：20.49m22.6t/m33.975m=211.77t方木及方木排架：0.00753.965m40根6.6m+0.007522.04m15个=10.33t翼板下满堂支架：翼板下满堂支架横向8排，纵向4排，立杆共64根，每根高6m，60型号横杆480根，总重量为：640.0346+4800.0043=4.28t每条22a工字钢所承受的荷载：1.2（211.77+10.33+4.28）+1.41t12m3.975m/7=48.348t每条22a工字钢所承受的线荷载186、为：483489.8/14=33843.6N/m采用软件计算不等跨连续梁的弯矩及剪力情况，计算模型如下图。弯矩图剪力图由计算软件计算得出,22a工钢所受的最大弯矩为12.23KN.m,最大剪力为57.54KN。1）强度计算：=Mx/xWx=12230/1.05309=37.69N/mm2f=215N/mm2=QS/Ib=57.5442.128/34000.7=1.02N/mm2fv=125N/mm2强度满足要求。2）刚度计算：梁受压后最大变形处在弯矩最大处，支点处虽然弯矩最大但其向上变形完全被梁体重量抑制，所以考虑验算向下弯矩最大处的挠度。挠度的大小只与荷载、跨度和抗弯刚度EI有关，将设计中任187、意一跨度1.7m的一段简化成简支梁（因其两边均已压紧）反算产生4.08KN.m的弯矩所需要的荷载。1/8ql2=4.08KN.m q=11294N/mFmax=5ql4/384EI=5112941.74/3847004000=0.000175mFmax/L=0.000175/1.71/400满足刚度要求。14.1.6工字钢下贝雷梁检算本设计贝雷梁纵桥向设计，两侧腹板及底板下分别由四片贝雷梁承担，两侧翼板分别由两片贝雷梁承担。贝雷梁采用45及90连接片进行横向连接。上面去22a工字钢卡死，下边安置在40工字钢分配梁上，按设计所示，贝雷梁两侧悬挑出三角型贝雷梁，由于其不承担重量，固在这里不进行检算188、。贝雷片: 单层单排桁片的几何特性：=250500cm4，Wx=3570cm3，允许内力：，Q=245.2KN，理论重量：275kg/片，f=273N/mm2。贝雷梁上的荷载（每侧）梁体：20.49m22.6t/m33.975m=211.77t方木及方木排架：0.00753.965m40根6.6m+0.007522.04m15个=10.33t翼板下满堂支架：翼板下满堂支架横向8排，纵向4排，立杆共64根，每根高6m，60型号横杆480根，总重量为：640.0346+4800.0043=4.28t22a工字钢：14m8根0.03307t/m=3.7t每个贝雷梁所承受的荷载：1.2（211.77+189、10.33+4.28+3.7）+1.41t12m3.975m/12（主要由底板6.7m范围贝雷梁承担）=28.573t每个贝雷梁承受的线荷载为：285739.8/3=93338.5N/m计算贝雷梁的弯矩及剪力情况，将其视为简支梁结构进行计算，计算模型如下图。强度检算最大弯矩在跨中处:Mmax=1/8qL2=1/893338.5N3m3m =105N.mm788.2KN.m=Mx/xWx=105006/1.053570=28.01N/mm2273N/mm2Q=1/2（93.34KN/m3m）=140.01KN245.2 KN满足强度要求。刚度计算：Fmax=5ql4/384EI=593338.5190、34/384516030000=0.0002mFmax/L=0.0002/31/400满足刚度要求。14.1.7贝雷梁下2I40a分配梁检算贝雷梁下40a工字钢分配梁由两条13.5m长工字钢并焊在一起，下面与钢管支柱接触面焊接牢固。分配梁上的荷载（每侧）梁体：20.49m22.6t/m33.975m=211.77t方木及方木排架：0.00753.965m40根6.6m+0.007522.04m15个=10.33t翼板下满堂支架：翼板下满堂支架横向8排，纵向4排，立杆共64根，每根高6m，60型号横杆480根，总重量为：640.0346+4800.0043=4.28t22a工字钢：14m8根0.191、03307t/m=3.7t贝雷片：275kg/片（16片+16/4片）=5.5t每个分配梁所承受的荷载：1.2（211.77+10.33+4.28+3.7+5.5）+1.41t12m3.975m/2=174.74t每个分配梁承受的线荷载为：1747409.8/13.5=126848.3N/m采用软件计算不等跨连续梁的弯矩及剪力情况，计算模型如下图。弯矩图剪力图由计算软件计算得出,2I40a工钢所受的最大弯矩为92KN.m,最大剪力为376.2KN。1）强度计算：=Mx/xWx=92000/1.051090=80.4N/mm2f=205N/mm2=QS/Ib=376.286.112/217001192、.05=1.42N/mm2fv=120N/mm2强度满足要求。2）刚度计算：梁受压后最大变形处在弯矩最大处，支点处虽然弯矩最大但其向上变形完全被梁体重量抑制，所以考虑验算向下弯矩最大处的挠度。挠度的大小只与荷载、跨度和抗弯刚度EI有关，将设计中任意一跨度2.95m的一段简化成简支梁（因其两边均已压紧）反算产生46KN.m的弯矩所需要的荷载。1/8ql2=46KN.m q=42287N/mFmax=5ql4/384EI=5422872.954/38489404000=0.00047mFmax/L=0.00047/2.951/400满足刚度要求。14.1.8 40a分配梁下钢管支墩检算按轴心受压验193、算其强度、刚度及其整体稳定性（强度满足要求则刚度也满足要求）。计算参考值采用外径D50cm、壁厚8mm的钢管作竖向门架支撑 ，钢管外露长度12m（最长），其几何和力学特征值如下。面积：A=（d2-d12）/4=0.0124m2；惯性矩：I=（d4-d14）/64=0.000374m4；回转半径：i=(d2+d12) 1/2/4=0.17397m；压杆的长细比=l0/i, l0取为12m,则=l0/i=68.98150，满足刚度要求。本设计每侧设计2排钢管支墩，每排7个，最长12m，腹板处采用双支结构，底板及两侧翼板下各布置一个，钢管支墩上下焊接钢板，下面坐在已施工好的承台上，通过钻孔与承台连接194、。支墩上的荷载（每侧）梁体：20.49m22.6t/m33.975m=211.77t方木及方木排架：0.00753.965m40根6.6m+0.007522.04m15个=10.33t翼板下满堂支架：翼板下满堂支架横向8排，纵向4排，立杆共64根，每根高6m，60型号横杆480根，总重量为：640.0346+4800.0043=4.28t22a工字钢：14m8根0.03307t/m=3.7t贝雷片：275kg/片（16片+16/4片）=5.5t2I40a分配梁：4根13.5m0.067598t/m=3.65t每个钢管支墩所承受的荷载：1.2（211.77+10.33+4.28+3.7+5.5+195、3.65）+1.41t12m3.975m/14=25.28t压杆稳定性验算F/A=252809.8/0.84412400=23.67N/mm2215N/mm2 ，满足整体稳定性要求。14.2边跨直线段支架检算（224#墩）14.2.1设计说明本设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数设计表达式进行计算并采用从上到下逐层的方法进行检算。本结构按承载能力极限状态进行设计，检算构件的强度、刚度、整体稳定性。224#墩尾端7.75m直线段现浇支架布置形式上基本同0#段现浇支架布置方法相同，唯有贝雷梁跨度由3m变成了6m和每排钢管支墩的数量由7个减少到5个两个变化，现就上诉两个变化对其稳定196、性进行检算。14.2.2贝雷梁检算（跨度7m）贝雷梁上荷载：梁体混凝土：302.4t+59.1t=361.5t方木：（406.7m+608.5m）0.0075t/m=5.84t22a工字钢：1314m0.03307t/m=6.02t满堂支架：5t每片7m跨度贝雷梁所承受荷载：1.2（361.5+5.84+6.02+5）+1.4（9.75121）/12=51.49t计算贝雷梁的弯矩及剪力情况，将其视为简支梁结构进行计算，计算模型如下图。强度检算最大弯矩在跨中处:Mmax=1/8qL2=1/872086N7m7m =442=Mx/xWx=441527/1.053570=118N/mm2273N/m197、m2满足强度要求。刚度计算：Fmax=5ql4/384EI=57208674/384516030000=0.0044mFmax/L=0.0044/71/400满足刚度要求。14.2.3钢管支墩检算钢管支墩上荷载：梁体混凝土：302.4t+59.1t=361.5t方木：（406.7m+608.5m）0.0075t/m=5.84t22a工字钢：1314m0.03307t/m=6.02t满堂支架：5t贝雷梁：24片20.275t=13.2t每根钢管支墩所承受的荷载：1.2（361.5+5.84+6.02+5+13.2）+1.4（9.75121）/10=63.37t采用外径D50cm、壁厚8mm的钢管198、作竖向门架支撑 ，钢管外露长度12m（最长），其几何和力学特征值如下。面积：A=（d2-d12）/4=0.0124m2；惯性矩：I=（d4-d14）/64=0.000374m4；回转半径：i=(d2+d12) 1/2/4=0.17397m；压杆的长细比=l0/i, l0取为16m,则=l0/i=92150，满足刚度要求。压杆稳定性验算F/A=633709.8/0.69912400=71.65N/mm2215N/mm2 ，满足整体稳定性要求。14.3边跨直线段支架检算（228#墩）14.3.1.设计说明本设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数设计表达式进行计算并采用从下到上逐层的199、方法进行检算。本结构按承载能力极限状态进行设计，检算构件的强度、刚度、整体稳定性。224#墩尾端7.75m直线段及合龙段现浇支架采用碗扣式满堂支架，底板范围立杆横向间距0.6m，腹板加密到0.3m，翼板下立杆横向间距0.6m，立杆纵向间距0.6m，横杆步距0.6m。上面设顶托，下面设置底座。满堂支架每加高4m做两道剪力撑，剪力撑要求贯通每个截面。考虑腹板下一支立杆所承受的最不利梁体荷载为：3.85m（0.3m0.6m）2.6T=1.802T按1.2倍的安全系数考虑为2.16T采用碗扣式支架，立杆为48*3mm钢管，可调顶托螺丝高度50cm钢管几何特性：截面积A=424mm2，回转半径i=14.200、85mm=600/14.85=40.4150，满足刚度要求，查表得=0.94Q235钢，抗压强度F=205N/mm2单杆稳定承载力N=AF=0.94424205=8.34T2.16T8.34T立杆满足稳定性要求。14.4临时支墩检算各中墩采用临时固结措施，临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩40556KN.m及相应竖向支反力33916KN。在悬灌主墩顶部垫石两侧及中间分别现浇同垫石同标号的C50混凝土临时支墩6个，支墩断面6060cm，高度69 cm，临时锚固处采用6根110mm的钢棒，上端深入梁内部的长度为40cm，下端预埋入墩内部的长度为40cm，并且端部焊接尺寸210mm210mm201、，厚度20mm的正方形钢板。由于钢棒和C50砼镶嵌在一起，形成钢筋混凝土结构，另不平衡荷载弯矩和竖向力共同作用在中支点上，当临时支座和锚栓锚上以后，则由钢筋混凝土结构共同承担荷载。对不平衡弯矩做检算，共4块两端布置的钢筋混凝土结构共同抵抗不平衡荷载，受力图如下：轴力=M/X=40556/2.952=6874KN，此时结构为钢筋混凝土结构轴心受压或受拉情况。左端受压，则钢筋和混凝土共同承担竖向压力；右端受拉，则仅由钢筋承担竖向拉力。分两种情况检算：当左端受压，同时右端受拉时，检算条件： N0.9（fcA+fyAs）其中：由长细比=0.69/0.36=1.9 则轴心稳定系数=1.0；对于C50混凝土：fc=23.1N/mm2，A=0.60.6=0.36m2对于Q235钢棒：fy=190MPa，As=R2=3.140.0552=9.510-3m2公式左边=6874KN公式右边=0.91.0（22.41030.36+1901039.510-3）=9869KN公式左边小于公式右边，左端受压同时右端受拉情况通过检算。对竖向支反力做检算，共6块钢筋混凝土结构共同抵抗竖向荷载，此时结构亦为钢筋混凝土结构轴心受压情况。每个支墩承受的力为：33916/6=5653KN6874KN，所以不需要进行检算。