1、11.8公里长高速公路第合同段高架桥T梁安装工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况4二、预制T梁安装施工42.1施工准备42.2支座安装52.3 T梁安装顺序52.4架桥机架设T梁6架桥机架梁施工工艺流程图72.5梁的临时固定72.6体系转换82.7质量控制8三、T梁安装基本要求：93.2 T梁安装前，墩、台支座垫板必须稳固。93.4两梁板之间接缝填充材料的规格和强度应符合设计要求。9四、安全保证措施94.1安全制度94.2预制梁架设安全措施10五、30米T梁受力计算书13（六） 2、梁体按30米箱梁75.4吨计。13二.架桥机设计荷载13（一） .垂直荷载13（二）水平荷载141.风荷载142.运行惯性力： =1.114三.架桥机倾覆稳定性计算14（一） 架桥机纵向稳定性计算14(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算151. 正常工作状态下稳定性计算15风荷载P2=CkhA152. 非工作条件下稳定性计算16结论：架桥机稳定性符合规范要求16四.结构分析16(一) 荷载取值：16（二） 分析计算166种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）19五.架桥机1号、2号车横梁检算191. 应力计算20（2）局部稳定性计算20六.架桥机0号立柱横梁计算211. 设计说明和基本依据3、212. 立柱横梁承载力检算21（1）应力检算21（2）局部稳定性计算23七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算23八.150型分配梁：（1号车处）25九. 0号柱承载力检算25十.起吊系统检算281. 起升系统检算282. 吊两千斤绳验算28十一 .架桥机导梁整体稳定性计算281钢轨302工字钢30十三.吊梁天车横梁计算30（一） 受力计算301横梁整体稳定性计算见图1732(1).惯性力产生的倾覆力矩32(2).风力产生的倾覆力矩32(3).梁体自重产生的抗倾覆力矩33(4).抗倾覆安全系数332横梁单个稳定性计算见图15和1633考虑工字钢两端有连接33一1#，2#横梁连接处计算332构造要4、求：343.销子受弯：34（1） 从上图中（1）的位置破坏(架为内侧的钢板)：35（2）1-1截面上破坏：35(3).Q的作用35(4).合力作用351 讨论最大受力图见下页352构造要求：363.销子受弯：364MAMAX和 QAMAX的共同作用36（1） 从上图中（1）的位置破坏(架为内侧的钢板)：36(3).Q的作用37(4).合力作用37 30米预制T梁安装专项施工方案 一、工程概况湖南省XX高速是XX至XX新建高速，第十二合同段经过XX、XX两个地区，起点位于XX县XX镇XX村K93+600，终点位于XX市XX县檀树冲K105+951.8，终点衔接已通车运营的XX高速XX段，标段总里5、程11.868公里。其中有3座高架桥桥采用30米预制T梁，分别为：XX村高架桥全桥共10跨，XX高架桥全桥共17跨，XX村高架桥全桥共8跨，每孔由12片T梁组成，共计420片预制梁，预制梁采用后张法张拉工艺，全桥各孔梁均采用先简支后连续施工工艺。二、预制T梁安装施工2.1施工准备1）根据平面控制网复测桥墩跨度、墩顶标高，校核支承垫石的标高及平面位置，并画出架设安装轴线与端线，以使构件准确就位。2）安装前对T梁的外形、相互接触面进行检查校核，若其误差超过规范要求，则不得起吊安装。3）对起吊用的机具设备如钢丝绳、千斤顶、卷扬机等进行全面检查，合格后方可投入使用。T梁吊运采用兜托梁底吊法，不采用吊环6、。4）技术负责人对安装架设的全体施工人员进行全面详细的技术交底，使得全体施工人员了解施工的全过程和掌握架梁的技术标准及注意事项。5）支座的安设：支座安装前,应对支座垫石的混凝土强度、平面位置、顶面高程、预留地脚螺栓孔和预埋钢板等进行复核检查，确认符合设计要求后方可进行安装。支座垫石的顶面高程应准确，表面应平整、清洁；对先安装后填灌浆料的支座，其垫石的顶面应预留出足够的灌浆料层的厚度。6）安装时，墩台的强度应当符合安装构件时所要求的强度。墩台的尺寸、标高及平面位置应符合要求。7）正式吊装之前，对架桥机进行试吊、试运行，依次进行下列各项试吊和检查工作。全面检查各种绳索如起重索、牵引索是否完好，纵横7、主梁是否稳固，卷扬机运行状态是否良好，吊机是否安全可靠，指挥通讯是否畅通。吊机均按设计荷载的1.25倍进行静载试验，然后移动吊件按设计荷载的1.1倍进行运载试验，在消除非弹性变形无异后方可投入正式使用。所用的吊运设备，不允许超负荷运行。2.2支座安装 1)盆式橡胶支座安装安装前用全站仪在盖梁上放出支座中心线及盖梁中心线的位置，然后弹出每片T梁的边缘位置，再在支座垫石上按设计图标出支座位置中心线，同时在支座垫石上画出橡胶支座的两条边线。在支座安放前，清理支座垫石顶面，使垫石表面清洁、平整、无油污。将支座安放在垫石上，使支座中心线与垫石中心线重合，支座就位准确。盆式橡胶支座安装前，必须有合格的产品8、检测报告，如不合格时，不得使用。预制梁板橡胶支座安装的关键：尽可能的保证梁底与垫石顶面平行、平整，使其同橡胶支座上、下面全部紧贴，避免偏压、脱空、不均匀支承的发生。盆式橡胶支座品种、规格多，安装时要根据图纸要求设置，确保型号准确。2)临时支座安装采用灌砂钢套筒作为临时支座，安装前用全站仪在盖梁上放出临时支座中心线及盖梁中心线的位置，然后弹出每片T梁的边缘位置。在T梁安放前，调整临时支座至设计标高（考虑由于承受梁重所引起的下沉），尽可能的保证梁底与钢套筒顶面平行、平整，避免偏压、脱空、不均匀支承的发生。2.3 T梁安装顺序1）本合同段计划由梁场位置首先架设跃南村高架桥、再架设喻家山高架桥最后架设9、张泉村高架桥，跃南村高架桥、张泉村高架桥全幅架设，喻家山高架桥先架设右幅再架设左幅。2）每孔T梁架设顺序，先架设一片边梁，在依次架设其它梁片。2.4架桥机架设T梁1）架桥机拼装：采用40m-120t架桥机，在跃南村高架桥0号桥台后方路基上拼装架桥机，再将架桥机推移至安装孔。架桥机为双导梁式。经试运行，试吊合格后，将架桥机纵移过孔进入待架梁状态。2）梁体运输：用预制场龙门吊机将T梁吊起，放到运梁车上。3）运输前的T梁必须经过检查，证明符合质量要求后，方可起吊，此时的强度不低于设计要求的吊装强度且龄期满足要求。4）喂梁：运梁平车将T梁运到架桥机后端，架桥机上前吊梁车起吊梁的前端，此时，T梁前端吊在10、架桥机的前吊梁车上，后端支承在后运梁台车上，继续前移，当待架T梁后端到达架桥机后吊梁车吊梁位置时，后吊梁车吊起梁的后端。两台吊梁车运梁适当前移后，将T梁放在架桥机前后横梁上，架桥机准备整体横移。5）架桥机携梁横移：整体横移架桥机及T梁到待架梁位置。6）落梁：架桥机前后起重小车吊梁，同步纵移到位，纵横向微调，与支座准确对齐，落梁就位，然后将相邻T梁横隔板钢筋焊接牢固，相邻T梁连为一体。架桥机前移前焊接工作必须结束，T梁支撑牢固。千斤顶辅助收起前支腿，架桥机横移回到运梁道，准备接梁。7）重复上述、步骤，将一孔梁架设完成。8）架桥机纵移：一孔梁整个架完后，架桥机回到纵移走道，顶起架桥机，转动走行轮到11、纵向走行方向，纵移架桥机。9）重复上述继续架梁直至最后一孔。架桥机退回桥头，平移至另一幅架梁。10）以上施工步骤详见下图：架桥机架梁施工工艺流程图用龙门吊将梁吊放到运梁车上水平运至架桥机下架桥机导梁移至梁铅垂线上方架桥机移至安装孔位落梁控制线放样支座安装横移至架设梁位对位落梁安装临时支撑重复上述作业，进行下一片梁的架设2.5梁的临时固定横向滑移梁体到位后顶升落梁，将梁放在橡胶支座上，用钢筋和前一跨梁联系固定，另一侧采用临时支撑，待第2、3片梁同样放好且横向轴向位置对齐后用25钢筋把两片梁临时固结，同时两片梁的横隔板预埋钢筋也全部焊接，以保证整体稳定。2.6体系转换1）待一联T梁负弯矩区钢束全部12、张拉、压浆、封锚完成后，即进行体系转换。在体系转换过程中，要保证梁体均匀同步下降，支座共同受力，做到同时、同步进行。具体采取如下几点措施：2）在桥面墩顶附近布置测量点，精确抄平并做好记录。3）每个临时支点站一个操作员，保证施工步调一致。4）可以一联跨同时落梁，也可一联两边跨开始对称落梁，在每个墩的两侧对称安排工作人员，同时打开临时支座，按统一指令，步调一致。5）测量桥面原布置的控制点，做好记录，并检查梁体有无裂纹和损坏问题。2.7质量控制T梁的高程和线型控制是整个安装的重难点。偏差过大，不仅会影响桥面铺装的厚度和质量，还会影响桥梁的外型美观，甚至造成梁的内力值偏离设计，影响桥梁的内在质量。1）13、高程控制支座垫石的顶面高程和平整度要严格按设计要求和规范控制。T梁预制时，其上拱度和梁的高度不得超过规范要求。每次安装完一孔后，必须经过测量校正T梁的梁端和跨中顶面高程，符合要求后，架桥机才能移至下一孔。2）线型控制准确确定梁板的支座位置，梁板的端线和边线进行测量定位放线控制。梁底预埋钢板必须与T梁底板处在同一平面，支座垫石上钢板必须调平，支座上钢板要精心制作三、T梁安装基本要求：3.1 T梁在吊移出预制底座时，混凝土的强度不得低于设计所要求的吊装强度；T梁在安装时，支承结构（墩台、盖梁、垫石）的强度应符合设计要求。3.2 T梁安装前，墩、台支座垫板必须稳固。3.3 T梁就位后，梁两端支座应对14、位，梁底与支座以及支座底与垫石顶须密贴，否则应重新安装。3.4两梁板之间接缝填充材料的规格和强度应符合设计要求。T梁安装实测项目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1支座中心偏位（mm）5用尺量，每孔抽查46个支座2倾斜度（%）1.2吊垂线：每孔检查3片梁3梁顶面纵向高程（mm）8，5水准仪：抽查每孔2片，每片3点4相邻梁顶面高差（mm）8尺量：每相邻梁（板）四、安全保证措施4.1安全制度（1）、建立健全安全保障体系，对全体职工经常进行安全教育，各级领导和全体职工必须牢固树立“安全第一，预防为主”的思想，把安全生产放在各项工作的首位。（2）安全检查制度化，每周一次小检查，每月一次大检查，15、对安全事故苗头等安全问题必须落实到人，限期整改。每月下达生产计划，制定有针对性的安全措施，领工员和工班长在布置生产任务的同时要交代安全生产注意事项，月底进行安全生产技术总结。（3）、健全各工种、各施工环境的施工安全规章制度，做好上岗前职工安全施工培训工作；特殊工种必须持安全考核证上岗，严禁无证操作，违章作业，进入施工现场的全体职工做到“三不伤害”，人员及工程安全双达标。（4）严格按施工工艺、施工操作规程、施工方案有关安全条款要求进行施工。（5）加强与当地气象部门之间的联系，六级以上大风、大雨、暴雨前，做好架桥机、龙门吊、临建工棚等设备、设施、结构的安全防范工作。（6）夜间施工时，必须配置好照明16、设备，在危险处设隔离栅、防护网等，确保施工人员和机械设备的安全。（7）高空作业范围内，设高空防护网及地面明显标志，人员戴安全帽，防止人员坠落及高空落物伤人(或车辆机械、设备)。（8）通过安质部检查、张贴标语牌等形式，时时刻刻提醒全体职工做到安全生产。（9）实行安全施工一票否决制，确保施工万无一失，把事故隐患消灭在萌芽状态，真正做到预防为主。4.2预制梁架设安全措施为建立健全安全管理和完善安全保证体系，就架梁时的安全操作规定如下：1)、总体要求:.加强安全教育，组织全体人员学习，提高安全员安全意识，使安全工作深入人心，建立健全岗位责任制，做到谁主管谁负责。.按时做好详细工程日志。.及时观测天气情17、况，如遇大风、雨、洪水时停止一切吊装作业。.现场所用钢丝绳，在使用过程中，注意保养，防止和硬物磨擦，随时检查，发现磨损、锈蚀、拉伸、弯曲、疲劳、 断丝等情况，及时予以更换。.操作人员必须持证上岗，佩带安全帽。.架桥期间禁止喝酒，穿拖鞋、塑料鞋。.卷扬机每天开机前必须进行检查，试验操作制动系统是否灵活可靠，并按规定进行润滑、检查、保养。.司机操作时要听专职人员指挥，但是无论什么人发出停机信号时均应立即停车，查明情况再进行正常工作。正常工作时只听指挥人员一人的信号，他人指挥无效。.突然停电时要将各电路开关切断，将所有控制手柄转到零位。2)、起梁:.起梁时，必须首先检查起梁用具，并在起梁之后紧跟保持18、支撑和垫板。.放置套架时必须垫好护梁胶皮垫。.起梁时所有人员站在安全线以外。3)、移梁.移梁时，保持梁的两端平行行走。.移梁时，两端须配备稳妥的斜支护，并配以5吨导链保护，整个吊装过程中，都必须有专业人员指挥，所有人员操作都需在安全位置。4)、架梁:.必须统一指挥，组织人员必须检查自己的机具是否正常，开关及刹车是否完整；同时，一定要认清信号，注意力集中，如信号不对绝对不能起吊。.架梁区域内设置防护围绳，防止一切闲杂的人员进入吊装场地，所有进入吊装场地人员必须戴红色安全帽，穿防滑鞋。.作业人员必须系安全带，桥台及墩柱要挂安全网。5）、高空作业措施:.作业人员要定期体检，发现有不宜登高的病症，不得19、从事高空作业；严禁高血压、心脑血管病人登高作业；严禁酒后登高作业；严禁穿拖鞋或硬底鞋登高作业。.业者必须系安全带，设置防护网等防落设施；高空作业安全设施必须进行严格的设计检算，严格按设计进行安装，并符合公路工程施工安全规程的规定。.时进行高空作业时，必须有足够的照明设备。遇六级以上大风，停止铺架施工并进行加固保护，停止高空作业。.所有施工人员或进入作业圈的其他人员，无论在地上或高空均须戴上安全帽，以防事故。.在雨季潮湿淋漓时，必须采取防滑措施，以防止高空作业人员滑倒。.登高用梯必须牢固。梯子上端须用绳子和已固定的构件缚牢，并须依靠平稳不摇晃，方可攀登。在攀登时还应随时检查绳索是否被解脱或被电焊20、气割等飞溅的火焰烧断。如发现这种现象应及时补救，并重新把绳索扎牢靠，以策安全。五、30米T梁受力计算书一、设计规范及参考文献（一） 重机设计规范（GB3811-83）（二） 钢结构设计规范（GBJ17-88）（三） 公路桥涵施工规范（JTG/T50-2008）（四） 公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五） 石家庄铁道学院GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书（六） 梁体按30米箱梁75.4吨计。二.架桥机设计荷载（一） .垂直荷载梁重:Q1=29m326=75.4t天车重：Q2=7.5t（含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行)主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.221、9t/节(单边)1.291.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q4=5.6t1号承重梁总重：Q5=14.6t2号承重梁总重：Q6=14.6t纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）水平荷载1.风荷载a. 设计工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书) 2.运行惯性力： =1.1三.架22、桥机倾覆稳定性计算（一） 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:图中P1=5.6t （前支柱自重）P2=1.42（22+8.5）=43.31t （导梁后段自重） P3=1.4232=45.44t （导梁前段自重） P4=14.6t (2#承重横梁自重)P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=CKnqAi =1.21.3966(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+23、0.7+0.8+1.5) 12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.3115+14.8（22+1.5）+14.827.5+14.622=1725.65t.mM倾=5.632+45.4416+10.055.58=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾 =1725.65/(962.319 1.1)=1.631.3 1.3 可)2. 非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图3。与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要24、求。 结论：架桥机稳定性符合规范要求四.结构分析(一) 荷载取值： 桁架及桥面系均部荷载1.29t/节1.1=1.42t/节(单边)，荷载（75.4+7.52）1.2=108.48t。其余荷载取值见前。纵向走行天车轮距为2m ,当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为（7.5+7.3）/4=3.7t，负荷轮压集中力为（7.3+108.48）/4=28.945t，架边梁时轮压集中力为（重边）：7.3/4+108.48/2=56.065t，（轻边）7.3/4=1.825t.吊梁小车轮压集中力108.48/4=27.12t（轮距1.6m）。（二） 分析计算根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过25、程由有限元分析程序SAP 93来完成。工况取:(1)架桥机前移，(2)1号天车提梁，(3)2号天车提梁，(4)1号天车至跨中、(5)中梁就位，(6)边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大挠度852.6mm，考虑到桁架空多，加1.1的系数，852.61.1=937.86mm，待架孔导梁跨中最大挠度71mm，考虑到桁架空多，加1.1的系数，711.1=78mm，天车横梁跨中最大挠度78mm.导梁结构图见图4各杆件在工况1，5，6的杆件内力见附加图 各工况的轴重见图5杆件最大内力汇总表名称计算最大内力（T）允许内力（T）备注上弦杆+232.79272工况1B附近下弦杆-228.02266工况126、B附近立杆-90.408119.0工况6C附近斜杆-57.673.6工况6C附近注：受拉为+，受压为- 6种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）支点工况ABC工况12.34598.730工况267.14540.42923.333工况369.1474.9523.14工况445.45777.57140.502工况526.3976.8960.245工况6重边25.86111.38395.29轻边26.9342.39825.406五.架桥机1号、2号车横梁检算架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm，底板厚度为12mm，用16016814.5两根工字钢做支撑，截面形式如图627、。 截面特性如下：查工字钢表有S=146.45cm2,I=68512.5cm4A=145.452100+124062=3903 mm2I=68512.51042+12406 (560+6) 22=4.49-3m4计算图示如下图7(单位 m):架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为93.75t.1. 应力计算两导梁中心距L=9.6m悬臂长度L=1m,最大集中荷载P=93.75t横梁支点弯矩：M=93.751=93.75tm则翼缘板应力：腹板最大应力：局部压应力Lz=224+(12+25)2=162mm换算应力：2.（1）整体稳定性 b0=268-14.5=253.5mmh/b0=584/28、253.5=2.36l/b0=11600/253.5=45.7665故不必计算其整体稳定性 (见钢结构设计手册P28) 。 （2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定b0/t=253.5/12=21.125 b0 /t=33 可b/t=76.75/12=6.4 b /t=12.4 可腹板局部稳定：不需设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了厚10mm的内加劲肋和厚16mm的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚10mm的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。六.架桥机0号立柱横梁计算1. 设计说明和基本依据 架桥机前支29、柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4根，在工作状态下，仅考虑外侧2根立柱承受竖向荷载，内侧2根只起横向稳定作用。 前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t（由电算分析），此时由导梁传向横梁的荷载为P=71.14t.2. 立柱横梁承载力检算 （1）应力检算支柱横梁采用箱形断面，如图8。设计采用16Mn钢板，顶板和底板厚度为14mm,腹板厚10mm。 计算图示如下图9：（单位：m ）截面特性如下： I=0.3800.463-(0.38-20.01) 0.4323/12=0.000664m4导梁支点悬出立柱中心位置0.85 m，则M=71.140.85=60.469tm翼缘应力30、： 可腹板剪应力：局部压应力lz=(1202+10)2+214=528mm换算应力：可焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。3. （1）整体稳定性 b0=200-10-10=180h/b0=460/180=2.5566l/b0=11600/180=64.4465故可不必进行整体稳定性验算 (见钢结构设计手册P28) 。 （2）局部稳定性计算 翼缘板局部稳定：b0/t=180/14=12.86 b0/t=33 (可)b/t=90/14=6.43b/t=12.4 (可)腹板局部稳定故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚10mm的内加劲肋和厚16mm的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的，31、厚10mm的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度 计算图示如下图10：1. 1号车横梁挠度计算： m=1m l=9.6m EI=8.98108当P1=P2=71.93t=m/l=1/9.6=0.1042当P1= 93.75t P2=32.73t时，可以把C点的P1分解开，P1=P1+P2有P1=93.75-32.73=61.02t fd=mB=10.001087=1.08710-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+32、1.087=2.957mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d计算如下4.271/1=d1/(2.25+.245) d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245) d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0号车横梁挠度计算：m=0.65m l=10.3m EI=1.328108当P1=P2=44.89t=m/l=0.65/10.3=0.0631当P1= 71.14t P2=18.63t时，可以把C点的P1分解开，P1=P1+P2有P1=71.14-18.63=52.51t fd=m B=0650.0044=0.00286 mf33、c=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d计算如下6.041/1=d1/(2.25+.245) d1=23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245) d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm综上计算，天车咬合总间距为58.81mm,(100-70)2=60mm可八.150型分配梁：（1号车处） 截面形式如上图11：（单位mm）截面特性：A=0.60.022+20.360.016=0.03552m2跨中集中荷载P=93.75+764/1000=94.514 t最大弯矩：支点反力：R=94.534、14/2=47.257 t弯曲应力：腹板最大剪应力：局部压应力lz=600+220=640mm换算应力： 可九. 0号柱承载力检算 立柱采用219mm无缝钢管，壁厚12mm（内管192mm，壁厚13mm），一侧立柱由两根组成，中间用605mm钢管作为连接。1. 若按两根钢管同受力，其截面形式如右图12所示，其失稳方向为绕y轴失稳(加为以内钢管为准)。图12截面特性： 图13 按一端固结，一端铰接计算长细比长细比由长细比，可按a类构件查表3.4-5（钢结构设计手册594页），取安全系数n=2，得应力折减系数分别为=0.9538，=0.94187应力 可应力 可2. 只考虑外侧单根受力，内侧一根作35、为一种约束，则应力：（图见13）按一端固结，一端铰接计算长细比由长细比，可按a类构件查表3.4-5（钢结构设计手册594页），取安全系数n=2，得应力折减系数分别为=0.9419应力 可十.起吊系统检算1. 起升系统检算起升卷样机5t，8轮100t滑车组，24.5mm钢丝绳走16。起升荷载Q=57.2t（实际净吊重为40t）,滑车组效率：所需牵引力： 可选用公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为38.1t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7折减。安全系数n=38.1160.7/57.2=7.466 可2. 吊两千斤绳验算 选用637丝36.5mm ,10股公称抗拉强度36、为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为83.9t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7折减。安全系数n=83.9100.7/57.2=10.2710 可十一 .架桥机导梁整体稳定性计算导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在0号支柱、1号腿2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁纵体稳定1导梁跨中主弦杆截面形式见下图14：（单位：cm） A=（93.2-11.2）8=656cm2 Ix=6561002=6560000cm4 Iy=656502=1640000cm2 Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cm3 Wy=Iy/x=164037、000/(50+12.5)=26240cm3 x=l0/rx=3200/100=32 y=l0/ry=3200/50=64 查表Q235(b类构件)得：x=0.929, y=0.786 竖向荷载在跨中产生的最大弯矩： Mx=R16-q162/2=23.36162-1.42162/2=565.76tm 横向风力产生在导梁跨中最大弯矩：按7级风压检算（W0=19kg/m2） W=K1K2K3K4W0=10.41.01.219=9.12kg/m 计算原理： Mx,My绕强轴和弱轴作用的最大弯矩. Wx,Wy按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩 绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数 f允许抗压强度值 横向风力38、作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风力弯矩My=29.122.495(322/8)10-3=6.0tm 2当架桥机前行时，B点截面及截面特性同上有： Wx=58311.11cm3 Wy=26240cm3 x=0.929, y=0.786竖向最大弯矩Mx=ql2/2=1.42322/2+325.6=906.24 t.m横向最大弯矩（取7级风压）My=ql2/2=210-39.122.495322十二.导梁天车走道梁计算考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕（16b工字钢, =215MPa, W=141cm3）间距取1.0m，均置于节点上，钢轨采用P50,允许弯应力=39、400MPa, W=287.2cm3钢轨受弯按按简支梁计算，最大轮压为P=31.55332t，行走轮压17.988t1钢轨Mmax=pl/4=131.553320.7/4=5.5216 tm=5.522104/287.2=192.26MPa=400 满足规范要求。2工字钢行走时：M= pl/4=117.9880.7/4=3.1479 tm=3.1479104/141=223.26Mpa1.05=2151.05=225.75Mpa可1米一根工字钢不能少。3架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按0.5米一根放置十三.吊梁天车横梁计算（一） 受力计算架桥机天车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为2040、mm，底板厚度为20mm截面形式如图15。截面特性如下：A=202460+16(800-40)=30560 mm2I=2046040022=2.94410-3m4计算图示如下图16： 架桥机在架梁全过程中弯矩最大为活载在跨中，应力计算横梁支点弯矩：M=16.25211.6/4=94.25tm则翼缘板应力：腹板最大应力：局部压应力lz=460+202=500mm换算应力：（二）.天车横梁稳定性计算1横梁整体稳定性计算见图17(1).惯性力产生的倾覆力矩 P=QV/gt Q为自重， V为行车速度，V=3.0m/min g为重力加速度 ,取10m/S2, t为刹车时间, t=2s 小车产生的惯性力矩41、Q1=10t h1=1.85mM惯1= 横梁惯性力矩 Q2=6.4t h2=1.1mM惯2= 混凝土梁体产生的惯性力矩Q3=801.1=88t h3=3.05mM惯3=M惯= M惯1+ M惯2+ M惯3=0.73485tm (2).风力产生的倾覆力矩 按7级风力计算，q=19kg/m2=0.019t/m2,迎风面积均按实体计算。P风=CKnqAi, c=1.6, K=1.39 小车风力产生的力矩P1=1.61.390.01922=0.169tM1=0.1691.85=0.313 t.m 横梁风力产生的力矩P2=1.61.390.01913.10.8=0.443tM2=0.4431.1=0.4842、7 t.m 混凝土纵向风力产生的力矩P3=1.61.390.0193.22.5=0.338tM3=0.3383.05=1.0309 t.mM风= M1+ M2+ M3=1.8309 t.m M倾= M风+ M惯=2.56575 t.m(3).梁体自重产生的抗倾覆力矩小车自重：W1=10t, 横梁自重：W2=6.4t混凝土自重：W3=801.1=88t 抗倾覆力矩为 （d=1.0m,轮间距为2.0m） W= W1+ W2+W3/2=10+6.4+88/2=60.4t 则 M稳=60.41.0=60.4 t.m (4).抗倾覆安全系数n= M稳/ M倾=60.4/2.56575=23.541.3 43、可因此，横梁整体满足稳定性要求。2横梁单个稳定性计算见图15和16由于工字钢两端有连接，计算长细比时按0.46米，外加0.75的系数以考虑工字钢两端有连接11.60.75/0.46=18.920 可一1#，2#横梁连接处计算1 讨论最大受力当P1=P2=71.93 t 时 MA=71.93 T.M QA=0当P1=93.75 t P2=32.73 t 时 有RX=100.11 t RY=26.37 tMA=63.24 T.M QA=93.75-32.73=61.02 t （偏安全）有MAMAX=71.93 T.M 假定QAMAX=93.75-32.73=61.02 t 2构造要求： 290.244、=180.4200 mm可1.590.2=135.3140 mm可 390.2=270.6304 mm可3.销子受弯：（14.5+32+40）2=173590=450 mm 可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。4MAMAX和 QAMAX的共同作用 计算简图见右（图中销子为90mm,中心距为304mm）：有MAMAX=71.93 T.M QAMAX=61.02 t 则T=MAMAX/0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= QAMAX/2=61.02/2=30.51 t销子的面积S=0.253.14902=6361.7 mm2(1) T的作用下：t=T/S=236.61104/45、6361.7=371.93 MPa 500MPa(2) Q的作用下：q=Q/S=30.51104/6361.7=47.96 MPA 500MPa(3) 合力的作用5连接钢板（1） 从上图中（1）的位置破坏(架为内侧的钢板)：S=200（14.5+32）2=18600 mm2S=200402=16000mm2t=T/S=236.61104/18600=127.21 Mpa 210MPat=T/S=236.61104/16000=147.88 Mpa 210 MPa满足要求。（2）1-1截面上破坏：I=122406(560+6)2=3.12109mm4=3.1210-3m4满足要求。(3).Q的作46、用 S=(584-90.22)14.52=11704.4mm2=Q/S=61.0210000/11704.4=52.13Mpa140MPa (4).合力作用1二.0#横梁连接处计算1 讨论最大受力图见下页 由前面讨论知，有MAMAX=44.890.65=29.1785 T.M QAMAX=71.14-18.63=52.51 t 2构造要求： 270.5=141200 mm可1.570.5=105.75100 mm可 370.5=211.5260 mm可3.销子受弯：（10+32+40）2=164570=350 mm 可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。4MAMAX和 QAMAX的共同作用 计47、算简图见右（图中销子为70mm,中心距为260mm）：有MAMAX=29.1785 T.M QAMAX=52.51 t 则T=MAMAX/0.26=29.1785/0.26=112.2251 tQ= QAMAX/2=52.51/2=26.255 t销子的面积S=0.253.14702=3848.45 mm2T的作用下：t=T/S=112.225104/3848.45=291.61 MPa 500MPaQ的作用下：q=Q/S=26.225104/3848.45=68.22MPa500Mpa合力的作用5连接钢板（1） 从上图中（1）的位置破坏(架为内侧的钢板)：S=200（10+32）2=16800 mm2S=200402=16000mm2t=T/S=112.225104/16800=66.8 Mpa 210MPat=T/S=112.225104/16000=70.14 Mpa 210 MPa满足要求。（2）1-1截面上破坏：I=142380(230-7)2=5.29108mm4=5.2910-4m4满足要求。(3).Q的作用 S=(460-70.52)102=6380mm2(4).合力作用通过验算120吨30米架桥机满足规范要求。