1、编号：SJHN.JZY-XX7.3万物业开发工程洋房地下车库顶板回顶支撑施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况1第二章 编制说明及依据1一、编制说明1二、编制依据1三、设计数据2第三章 施工进度计划2第四章 施工准备与资源配置计划3一、 材料准备3二、人员准备3三、施工现场平面布置3第五章 计算书4一楼板承载力验算4二、 梁支撑架计算5三、 板支撑计算13第一章 工程概况车辆段物业开发一期工程，建筑结构类型为异形柱框架结构/异形柱框架剪力墙结构，抗震设防烈度为六度，抗震等级为2、三/四级，场地类别为II类，房屋设计使用年限50年。本工程最大建筑高度26.4米，最多单位工程层数为地上8层，地下1层，占地面积约为8644.77平方米，总建筑面积73123.8平方米,其中计容面积约50000，地下室部分23000，包含7+1洋房、叠拼洋房、联排洋房，最大单体建筑面积（不含住宅的地下室面积）约为16330。本工程为A05地块北侧一期工程的地下车库。本工程为框架柱、剪力墙结构,抗震设防烈度为6度;建筑设计使用年限为50年。本工程主要使用功能:地下停车场。建筑层高:4.6m，建筑面积为：23000。第二章 编制说明及依据一、编制说明为了保证车辆段物业开发一期工程安全、文明施工、按3、规范化要求并达到国家规定的标准。同时也为了尽早完成车库主体结构施工，保证后期绿化尽快入场，绿化进场后也需在车库顶板进行施工，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载远大于设计活荷载，为避免荷载超量，引起结构板开裂，需对材料堆场位置、施工道路及施工升降机部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。二、编制依据类别名称编号国家建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010钢结构工程设计规范GB50017-2003建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20134、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011施工现场机械设备检查技术规范JGJ160-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008其它建设工程施工现场管理规定建设部令15号危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质20095、254号三、设计数据地下室顶板板厚：180mm梁板砼等级：C35 P6梁最大间距为7.6m；断面450900顶板上设计回填土厚度为1.8m活动荷载：5KN/m2 ；活动荷载消防车道时：30KN/m2(无覆土情况下，车辆等效荷载为27.5KN/m2)第三章 施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：搭设部位搭设高度搭设时间完成时间车道、砂石等材料堆场基底地下室顶板方案审批完成后3天内开始开始后15天内完成本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后9个月。第四章 施工准备与资源配置计划一、 材料准备碗扣架：采用外径48mm，壁厚3.0mm的Q235钢材质的焊接钢管，其质量6、应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度为2.4m，0.9m。木枋：100100 mm，支撑架体上下两端软接触均加顶托。加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人7、和被交底人的签字。三、施工现场平面布置依据施工现场情况，红色区域为车库顶板行车区域第五章 计算书一楼板承载力验算300KN级消防车直接作用下双向板等效均布荷载为27.5kN/（板跨4m）按照混凝土结构设计规范（GB50010-2002），取1m宽板带进行验算。屋梁楼盖钢筋配置如下图所示：q1=1.2*(25*0.18)+1.4*（27.5+5）=50.9KN/q2=1.35*(25*0.18)+1.4*0.7*（27.5+5）=37.925KN/M=0.1ql2=0.1*50.9*4*4=81.44KNmV=0.6ql=0.6*50.9*4=122.16KN（一） 跨中板带正截面受弯承载力 跨8、中板带两个方向配筋相同，板面均配置C10150，板底均配置C10150。1m宽板带面筋6C10，底筋6C10。计算参数：C35混凝土强度设计值fc=16.7N/mm2，b=1000mm；as=21mm； as=21mm； fy = fy=360N/ mm2As=652=471 mm2 ； As=652=471mm2 h0 =Has = 18021159mm按照规范公式，混凝土受压区高度：1fcbx = fyAsfyAs由于混凝土强度小于C80，故，1=1.0所以， 1.016.71000x=360471360471x=0mm2 as 取x=2 as =42则M1*16.7*1000*42*(19、59-21)+360*471*138=120.19KNm根据以上计算，楼板承受最大弯矩值81.44KNm120.19KNm受剪承载力验算：V0.7hftbh0=0.7*(800/160)*1.57*1000*160=262.93KN根据以上计算，最大剪力122.16262.93KN二、 梁支撑架计算2.1梁支撑计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)450混凝土梁计算跨度L(m)2模板支架高度H(m)2.85立杆材质Q235水平杆步距h1(m)1.2梁跨度方向立杆间距la(m)0.6垂直梁跨度方向的立杆间距lb(m)0.3梁底立杆根数n2次楞根数m4次楞悬挑长度a1(mm10、)250结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式按构造要求布置立杆规格LG-A-120材料参数主楞类型矩形木楞主楞规格100100次楞类型矩形木楞次楞规格100100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞合并根数/钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/可调托座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)/新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次楞时均布活11、荷载Q1k(kN/m2)32.5计算模板及次楞时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主楞时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)2.5是否考虑风荷载否省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/结构重要性系数01模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)/2.2施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图22.3次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。（1）强度验算由建筑施工模板安全技术规范（JGJ162）中条第一款规定“当计算模板和直接支12、撑模板的小梁（次楞）时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其最大值”。q1=0max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=1max(1.2(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.432.5,1.35(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.40.732.5)450/(4-1)1000)=10.927kN/m（图1）次楞计算简图q2=01.2(G1k+(G3k+G2k)h)a1=11.2(0.2+(1.1+24)9000.001)450/(4-1)13、1000)=4.102kN/mp=01.4Q2k=11.42.5=3.5kN（图2）次楞计算简图经过分析以上两种不同的受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下（图3）次楞弯矩图Mmax=0.983kNm=Mmax/Wx=0.983106/(166.667103)=5.897N/mm2f=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算同时经过计算最不利的次楞弯矩图的工况下得到次楞剪力图如下：（图4）次楞剪力图Qmax=4.444kNmax=QmaxS/(Ib)=4.444103125103/(833.3331041010)=0.667N/mm2=1.4N/mm2满足要求（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G14、2k)h)a1=(0.2+(1.1+24)9000.001)450/(4-1)1000)=3.418kN/m（图5）次楞挠度图（图6）次楞挠度图跨中max=0.025mm=0.61000/400=1.5mm满足要求2.4主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。由建筑施工模板安全技术规范（JGJ162）中条第一款规定“当计算直接支撑小梁（次楞）的主梁时，均布活荷载可取1.5kN/m2”。荷载通过次楞以集中力的方式传递至主楞。故需对次楞在活荷载1.5kN/m2的工况下进行计算15、其最大的支座反力。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=1(1.2(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.41.5)450/(4-1)1000)=4.417kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.40.7Q3ka1=1(1.35(0.2+(1.1+24)9000.001)+1.40.71.5)450/(4-1)1000)=4.835kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(4.417,4.835)=4.835kN此时次楞的荷载简图如下（图1）次楞强度计算受力简图用于挠度计16、算时的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.2+(1.1+24)9000.001)450/(4-1)1000)=3.418kN/m此时次楞的荷载简图如下（图2）次楞挠度计算受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.889kNRkmax=2.043kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=60/1000=0.06kN/m自重设计值为：g=01.2gk=1.260/1000=0.072kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图3）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图4）主楞挠度计算时受力简图（1）抗弯验算（图5）主楞弯矩图(kNm)Mmax=0.217kN17、m=Mmax/Wm=0.217106/(166.667103)=1.301N/mm2f=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图6）主楞剪力图(kN)Vmax=Qmax=2.9kNmax=VmaxS/(Ib)=2.91000125103/(833.3331041010)=0.435N/mm2=1.4N/mm2满足要求（3）挠度验算（图7）主楞变形图(mm)max=0.01mm=0.31000/400=0.75mm满足要求（4）支座反力立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力，故：Vmax=5.795kN2.5立杆承载力验算根据规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2016）中相18、关规定应如实计算立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-120，立杆长度为LL=1.2m，故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=2.85/1.2=2.375查规范附录A得单根立杆重量为mLG=7.059.8/1000=0.069kN则立杆总重：GLG=T1mLG=2.3750.069=0.164kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.6m、0.3m，故水平杆规格分别为HG-60、HG-30查规范表得水平杆重量分别为mHa=2.479.8/1000=019、.024kNmHb=1.329.8/1000=0.013Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=2.85/1.2+1=3.375则水平杆总重：GHG=T2(mHa+mHb)=3.375(0.024+0.013)=0.125kNC.竖向剪刀撑自重：根据实际施工情况，绝大部分均采用扣件式钢管剪刀撑代替竖向写成杆，故我们按扣件式剪刀撑进行简化计算。根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）中条规定剪刀撑宽度宜为6-9m，剪刀撑间距可按4跨简化，对于大于4跨的这样计算偏于安全符合构造措施。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）中附录B的规定，扣件式剪刀撑钢管（48.320、3.6）的自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.50.0397=(40.6)2+(41.2)2)0.5+(40.3)2+(41.2)2)0.5)0.0397=0.409kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于8m，且应在架体顶层水平杆设置一道，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/8+1=2.85/8+1=1.356水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T32(4la)2+(4lb)20.50.0397=1.3562(40.6)2+(40.3)2)0.50.0397=0.2821、9kNE.可调托撑：根据规范表规定，根据施工实际情况，多数情况下选用KTC-60、KTC-75型号的可调托撑，我们取KTC-75型号可调托座的自重进行计算，这样偏于安全。可调托撑自重为：GTC=0.0969kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.164+0.125+0.409+0.289+0.0969=1.085kN根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）中条规定，取立杆伸出顶层水平杆长度a=650mm，立杆计算长度系数=1，取立杆计算长度附加系数k=1.155立杆计算长度为：l0=k(h22、+2a)=11.155(1.2+20.65)=2.888ml=l0/i=2.8881000/(1.5910)=181.604l=230满足要求根据l值查规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）附录C得到j=0.217根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）中条规定，应计算立杆自由端高度h0=400mm的立杆承载力，其取值应根据a=650mm和a=200mm对应的立杆承载力线性插入取值。P650=Af/0=0.2174.241002050.001/1=18.844kNP200=1.2P650=1.218.844=22.612kN根据线性插入法可得：P400=20.23、937kN根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）中条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4Q4klalb=1.2(1.085+0.2+(24+1.1)9000.001)0.60.3+1.42.50.60.3=5.787kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7Q4klalb=1.35(1.085+0.2+(24+1.1)9000.001)0.60.3+1.40.72.5024、.60.3=6.243kNN=max（N1，N2）=max(5.787,6.243)=6.243kNP400=20.937kN满足要求2.6可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=5.795kNN=30kN满足要求三、 板支撑计算3.1板计算参数基本参数计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016楼板厚度h(m)0.18楼板边长L(m)4楼板宽B(m)4立杆材质Q235模板支架高度H(m)3.57立杆纵向间距1a(m)0.9立杆横向间距lb(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2主楞布置方向平行于楼板长边结构表面要求表面外露次楞间距a(m)0.3次楞悬挑长度a1(m)025、.3主楞悬挑长度b1(m)0.3立杆规格LG-A-120材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31次楞类型矩形木楞次楞规格100100主楞类型矩形木楞主楞规格100100主楞合并根数/钢管类型483荷载参数可调托撑承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/立杆垫板面积A(m2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次楞时均布活荷载Q1k(kN/m2)32.5计算模板及次楞时集中活荷载Q26、2k(kN)2.5计算主楞时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)2.5是否考虑风荷载否省份、城市贵州(省)贵阳市(市)地面粗糙程度/基本风压值Wo(kN/m2)/沿风荷载方向架体搭设的跨数n6结构重要性系数01模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)/模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)/设计简图如下：（图1）模板设计平面图（图2）模板设计剖面图1（图3）模板设计剖面图23.2次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。（1）强度验算由建筑施工模板安全技术规范（JGJ162）中条第一款规定“当计算模板27、和直接支撑模板的小梁（次楞）时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其最大值”。q1=0max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=1max(1.2(0.2+(1.1+24)0.18)+1.432.5,1.35(0.2+(1.1+24)0.18)+1.40.732.5)0.3=15.348kN/m（图9）次楞计算简图q2=01.2(G1k+(G3k+G2k)h)a1=11.2(0.2+(1.1+24)0.18)0.3=1.698kN/mp=01.4Q2k=11.4228、.5=3.5kN（图10）次楞计算简图经过分析以上两种不同的受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下（图11）次楞弯矩图Mmax=1.105kNm=Mmax/Wx=1.105106/(166.667103)=6.631N/mm2f=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算同时经过计算最不利的次楞弯矩图的工况下得到次楞剪力图如下：（图12）次楞剪力图Qmax=7.367kNmax=QmaxS/(Ib)=7.367103125103/(833.3331041010)=1.105N/mm2=1.4N/mm2满足要求（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.2+(1.1+24)0.18)029、.3=1.415kN/m（图13）次楞挠度图（图14）次楞挠度图跨中max=0.05mm=3.6mm满足要求3.3主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。由建筑施工模板安全技术规范（JGJ162）中条第一款规定“当计算直接支撑小梁（次楞）的主梁时，均布活荷载可取1.5kN/m2”。荷载通过次楞以集中力的方式传递至主楞。故需对次楞在活荷载1.5kN/m2的工况下进行计算其最大的支座反力。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=1(1.2(0.2+(1.1+24)0.18)0.3+1.41.50.3)=230、.328kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.40.7Q3ka1=1(1.35(0.2+(1.1+24)0.18)0.3+1.40.71.50.3)=2.352kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.328,2.352)=2.352kN此时次楞的荷载简图如下（图15）次楞强度计算受力简图用于挠度计算时的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.2+(1.1+24)0.18)0.3=1.415kN/m此时次楞的荷载简图如下（图16）次楞挠度计算受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.187kNRkmax=1.3131、6kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=60/1000=0.06kN/m自重设计值为：g=01.2gk=11.260/1000=0.072kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图17）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图18）主楞挠度计算时受力简图（1）抗弯验算（图19）主楞弯矩图(kNm)Mmax=0.659kNm=Mmax/Wm=0.659106/(166.667103)=3.956N/mm2f=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图20）主楞剪力图(kN)Vmax=Qmax=2.509kNmax=VmaxS/(Ib)=2.5091000125103/(8332、3.3331041010)=0.376N/mm2=1.4N/mm2满足要求（3）挠度验算（图21）主楞变形图(mm)max=0.299mm=3.6mm满足要求（4）支座反力立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力，故：Vmax=6.905kN3.4立杆承载力验算根据规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2016）中相关规定应如实计算立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-120，立杆长度为LL=1.2m，故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=3.57/1.2=2.975查33、规范附录A得单根立杆重量为mLG=7.059.8/1000=0.069kN则立杆总重：GLG=T1mLG=2.9750.069=0.206kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.9m、0.9m，故水平杆规格分别为HG-90、HG-90查规范表得水平杆重量分别为mHa=3.639.8/1000=0.036kNmHb=3.639.8/1000=0.036Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=3.57/1.2+1=3.975则水平杆总重：GHG=T2(mHa+mHb)=3.975(0.036+0.036)=0.283kNC.竖向剪刀撑自重：根据实际施工情况，34、绝大部分均采用扣件式钢管剪刀撑代替竖向写成杆，故我们按扣件式剪刀撑进行简化计算。根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）中条规定剪刀撑宽度宜为6-9m，剪刀撑间距可按4跨简化，对于大于4跨的这样计算偏于安全符合构造措施。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）中附录B的规定，扣件式剪刀撑钢管（48.33.6）的自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.50.0397=(40.9)2+(41.2)2)0.5+(40.9)2+(41.2)2)0.5)0.0397=0.476kND.水平剪刀撑35、：按规范规定水平剪刀撑间距不大于8m，且应在架体顶层水平杆设置一道，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/8+1=3.57/8+1=1.446水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T32(4la)2+(4lb)20.50.0397=1.4462(40.9)2+(40.9)2)0.50.0397=0.585kNE.可调托撑：根据规范表规定，根据施工实际情况，多数情况下选用KTC-60、KTC-75型号的可调托撑，我们取KTC-75型号可调托座的自重进行计算，这样偏于安全。可调托撑自重为：GTC=0.0969kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用36、于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.206+0.283+0.476+0.585+0.0969=1.646kN根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）中条规定，取立杆伸出顶层水平杆长度a=650mm，立杆计算长度系数=1，取立杆计算长度附加系数k=1.155立杆计算长度为：l0=k(h+2a)=11.155(1.2+20.65)=2.888ml=l0/i=2.8881000/(1.5910)=181.604l=230满足要求根据l值查规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）附录C得到j=0.217根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技37、术规范（JGJ166）中条规定，应计算立杆自由端高度h0=0.11000=100mm的立杆承载力，其取值应根据a=650mm和a=200mm对应的立杆承载力线性插入取值。P650=Af/0=0.2174.241002050.001/1.1=17.131kNP200=1.2P650=1.217.131=20.557kN根据线性插入法可得：P100=20.557kN根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）中条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4Q4klalb=1.2(1.646+0.2+(24+1.1)0.18)0.90.9+1.42.50.90.9=9.021kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7Q4klalb=1.35(1.646+0.2+(24+1.1)0.18)0.90.9+1.40.72.50.90.9=8.944kNN=max（N1，N2）=max(9.021,8.944)=9.021kNP100=20.557kN满足要求3.5可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=6.905kNN=30kN满足要求