1、4.4万m住宅及地下车库轮盘插销式模板资料支撑架搭拆施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制说明及依据51 编制说明5二、工程概况62.1各参见单位62.2建筑概况：6三、 轮盘插销式钢管模板支撑架工艺特点71、 轮盘插销式钢管支架结构图72、一般规定73、材料要求74、制作质量要求84.1 构配件各部位的焊接质量应符合下列规定：84.12 构配件外观质量应符合下列规定：101 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；106 主要构配件上的生产厂家标识应清晰。104.14 构配件力学2、性能应符合下列规定：105、竹、木胶合模板板材的选用11四、施工准备11五、施工方法121、架体总体布置12八、 模板支架示意图如下：132、工艺流程143、施工搭设要求154、地基与基础施工152） 立杆及其他杆件163） 剪刀撑175、支撑架搭设与拆除179） 模板支撑架应设置保证人员上下的安全设施、防护设施。1813） 预应力混凝土结构应在预应力张拉后拆除支撑架。181 应按先搭设后拆，后搭设先拆的拆除原则；186、支撑架检查与验收191）模板支撑架搭设前，应按表5.6.1进行检查验收。192) 模板支撑架搭设完成后按表5.6.2进行检查验收。191 基础应无积水，基础周边排水有序；203、六、使用与监测20(3) 监测措施20(4) 仪器设备配置21(5) 监测说明21(6) 监测频率22七、安全措施221) 梁和板的立杆，其纵横向间距要相等或成倍数。22八、应急预案241、危险源分性及应急预防措施242、应急救援预案组织机构及分工职责24应急救援预案组织机构及分工职责详见下表24（1） 组长职责25（2）副组长职责263、危险源预防措施26（1）坍塌事故的安全技术预防措施26（2）高空坠落事故安全预防技术措施27（3）施工现场安全用电及触电事故预防措施27（4）机械伤害安全预防措施28（5）物体打击安全预防措施28（6）火灾安全预防措施284、危险源应急措施28（1）模板坍塌4、29（2）高处坠落29（3）触电29（4）物体打击30（5）机械伤害30（6）火灾305、应急救援设备、药品配备计划31（1）应急救援设备配备计划31（2）应急救援药品配备计划316、应急预案措施的演练计划31（1）成立演练组织，由救援组长组织实施。31（3）演练时必须准备充分，演练应有文字和图片记录。31十、环保措施324、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。326、模板所用的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量。3210、严禁燃烧木枋、模板、废安全网等物品。32十一、计算书321、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值 N=12.33kN383.图中较大梁危险性计算分5、析38取图纸中300X700梁进行计算分析38一、参数信息:381.脚手架参数382.荷载参数393.木方参数394.其他39二、梁底支撑钢管的计算391.荷载的计算：39(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：39(2)模板的自重荷载(kN)：392.木方楞的传递均布荷载计算：393.支撑钢管的强度计算：39三、梁底纵向钢管计算40四、扣件抗滑移的计算:40五、立杆的稳定性计算:40取图纸中400X900梁进行计算分析42一、参数信息:421.脚手架参数422.荷载参数433.木方参数434.其他43二、梁底支撑的计算431.荷载的计算：43(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：43(2)模板的自重线6、荷载(kN/m)：432.木方楞的支撑力计算43三、梁底纵向钢管计算44四、扣件抗滑移的计算:44五、立杆的稳定性计算:45取图纸中400X1000梁进行计算分析46一、参数信息:461.脚手架参数472.荷载参数473.木方参数474.其他47二、梁底支撑的计算471.荷载的计算：47(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：47(2)模板的自重线荷载(kN/m)：472.木方楞的支撑力计算47三、梁底纵向钢管计算49四、扣件抗滑移的计算:49五、立杆的稳定性计算:49一、编制说明及依据1 编制说明本施工方案是依据公司的质量管理体系、有关程序文件、现有施工力量、技术能力和机械设备进行编制，主要为响7、应业主招标文件、施工合同及其它有关要求，针对本工程实际情况和招标文书及施工合同要求。在本工程的梁、板、柱、墙模板专项安全技术方案中我们并将各类模板及其支撑架的安全计算以及安全保证措施作为阐述的重点。本专项方案适用于脚手架工程施工。2 编制依据 1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20103、建筑施工轮盘插销式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50/T-216-20154、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、混凝土结构工程施工质量验收规范（2010年局部修订）（GB502048、2015）7、混凝土结构设计规范GB50010-20108、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）9、建筑结构荷载规范GB50009-201210、钢结构设计规范（GB50017-2003）11、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)12、木结构设计规范（GB50005-2003）13、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200814、建筑施工手册第四版（缩印本）15、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）16、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号）二、工程概况 2.1各参见单位工程名称：XX三期6、21#楼及地下车库9、工程 (2)工程地址： (3)建设单位：(4)设计单位： (5)监理单位：(6)施工单位：(7)监督单位：(8)安全监督单位：2.2建筑概况： 本项目总建筑面积44892.82平方米，主要功能为住宅、车库、设备用房；层数6#楼32F/-1F、21#楼30F/-1F，地下车库1F；建筑高总度（地上）6#楼96m；21#楼94.5m，地下车库3.90m；建筑面积地上40999.7平方米，地下车库3893.12平方米；结构类型为框剪结构；基础型式为主要为桩基础，局部独立柱基和条形基础；抗震设防烈度为6度；建筑使用性质为住宅；结构抗震等级为三级、建筑工程等级为一级；屋面防水、电设备房防水等级为级，车库10、为级；耐火等级为级；结构设计使用年限为50年，外墙外保温设计使用年限为25年，建筑栏杆的安全等级为一级，使用年限如下：木质栏杆 5年，金属结构栏杆 5-10年，砖结构栏杆 15年。三、 轮盘插销式钢管模板支撑架工艺特点1、 轮盘插销式钢管支架结构图(a) 组装前 (b) 组装后图3.1.1 轮盘插销节点1连接轮盘；2直插头；3水平杆；4立杆；5插销孔；6插销；7连接套管2、一般规定1） 轮盘插销节点应由焊接于立杆上的连接轮盘和水平杆杆端直插头组成。2） 水平杆杆端直插头侧面应为圆弧形，圆弧应与立杆外表一致；直插头为下部窄上部宽的楔形。3） 立杆连接轮盘应为可连接水平4个方向直插头的圆环形孔板。11、4） 立杆的连接应采用立杆连接套管。5） 立杆连接轮盘间距宜按0.5m或0.6m模数设置，水平杆长度宜按0.3m模数设置。3、材料要求1）立杆、水平杆钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793、低压流体输送焊接钢管GB/T 3091及建筑脚手架用焊接钢管YB/T 4202中规定的Q235普通钢管的规定，其材料性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中规定的Q235普通钢管的规定。2）立杆连接轮盘宜采用钢板冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q345级钢的要求，并经600-650的时效处理；连接轮盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一12、般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG230-450的规定。3）水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG230-450的规定。4）立杆连接套管宜采用20号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T 8162的规定；连接套管也可采用铸钢制造，其材质性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的ZG270-500的规定。5）立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料13、机械性能应符合现行国家标准无缝钢管GB/T 8162中规定的20号无缝钢管的规定。6）可调托撑和可调底座的螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB/T 9440中KTH330-08的规定及现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG270-500的规定。7）可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T 3274中的Q235级钢的规定。8）剪刀撑所用的钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。4、制作质量要求4.1 构配件各部位的焊接14、质量应符合下列规定：1 杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，焊接宜采用CO2气体保护焊；2 各焊接部位应牢固可靠；3 连接轮盘与立杆接触面上下应与立杆钢管满焊；4 立杆钢管底部与接长套管应环形满焊；5 直插头与水平杆应环形满焊；6 可调托撑顶托板和底座垫座板焊接前应检查工装是否变形，防止螺杆与板件不垂直、焊接电流应调好，螺杆焊后不得有气孔及咬边和焊穿管壁现象；7 焊丝应与钢管和铸钢件材质相匹配，宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T 8110中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求；8 焊缝应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB 50205中三级焊缝的要求15、，有效焊缝高度不应小于3.5mm。4.2 立杆钢管规格宜为48.3mm3.6mm，钢管壁厚允许偏差应为0.36mm，外径允许偏差应为0.5mm；水平杆钢管规格宜为48.3mm3.0mm，钢管壁厚允许偏差应为0.3mm，外径允许偏差应为0.5mm。4.3 连接轮盘与立杆焊接固定时，连接轮盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。4.4 连接轮盘内径不应小于49mm，连接轮盘厚度不应小于10mm，连接轮盘最薄处宽度不应小于10mm。4.5 同一立杆上下相邻连接轮盘之间距离的允许偏差应为2mm；水平杆两端之插头的平16、行度偏差应为1mm。4.6 水平杆直插头长度不应小于100mm，下伸的楔形段长度不应小于40mm，直插头板材厚度不应小于10mm，直插头楔形件厚度不应小于10mm，侧面应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于1000mm2的接触面积。4.7 立杆连接套管规格应不小于57mm3.2mm，立杆连接套管长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。4.8 可调托撑和可调底座的螺杆外径不得小于38mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于4mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第2部分： 直径与螺距系列GB/T 5796.2和梯形螺纹 17、第3部分： 基本尺寸GB/T 5796.3的规定。4.9 调节螺母厚度不得小于30mm，可调螺杆与调节螺母啮合长度不得少于5扣。4.10 可调螺杆在滚压时应注意滚刀的调节，齿形均匀一致，每滚齿10根应采用螺母试戴，并贯通1/2长度。可调螺杆采用20号无缝钢管时，壁厚不得小于3mm。4.11 立杆顶部可调托撑U形顶托板厚度不得小于5mm，底部可调底座的垫座板厚度不得小于6mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于120mm80mm；承力面钢板与螺杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度，可调托撑U形顶托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于20mm。4.12 构配件外观质量应符合下列规定：1 钢管应无裂纹、18、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；2 钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/1000，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；3 铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；4 各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得存在表面气孔、夹渣、裂纹和电弧擦伤等缺陷；5 构配件表面应进行涂漆或热浸锌处理，涂层应均匀、牢靠；表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；6 主要构配件上的生产厂家标识应清晰。4.13 出厂的主要构配件的制作质量及形位公差要求，应符合本规范附录C的规定。4.14 构配件力学性能应符合下列规定：1 连接轮盘焊缝抗剪承载力不小于60kN；2 连接轮盘抗拉19、承载力不小于30kN；3 直插头节点焊缝抗剪承载力不小于30kN；4 可调托撑抗压承载力不小于50kN；5 可调底座抗压承载力不小于50kN。4、木材的选用1）板结构或构件的树种应根据重庆地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬20、质阔叶材。5）采用不常用树种作为承重结构或构件，按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。6）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于25%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。5、竹、木胶合模板板材的选用1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不小于10mm，并符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。2)各层板的原材含水率不大于15%，且同一胶合模板各层原材21、间的含水率差别不大于5%。胶合模板采用耐水胶，其胶合强度不低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并符合环境保护的要求。进场的胶合模板除具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。严禁使用脲醛树脂生产的竹、木胶合板模板和未经处理的普通原木改制模板、小钢模（组合钢模板）。 四、施工准备1、模板支撑架施工前应根据建筑结构的实际情况，根据本规范的规定编制专项施工方案，并应经审核批准后方可实施。2、模板支撑架在安装、拆除作业前，项目技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和本规范的要求，对现场管理人员和作业人员进行安全技术交底，作业人员应正确理解其施工顺序、工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等22、内容，并履行签字手续。3、对进入现场的模板支撑架构配件，使用前应按本规范的要求对其质量进行复检，不合格产品不得使用。4、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。5、模板支撑架搭设前，应对场地进行清理、平整，并采取排水措施使排水畅通。6、支撑架搭设前，在其安全距离范围以外应设置安全警示标志，必要时设立隔离设施。7、楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合。8、项目部及劳务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设脚手架以及防护架的部位进行掌握，针对不同部位确定相应的脚手架类型，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成型。23、9、每个劳务队必须配备专业架子工，用于脚手架搭设，要求操作熟练、持证上岗、入场教育、安全技术交底齐全。配备足够数量的架子工，以满足现场施工需求。五、施工方法1、架体总体布置 支撑系统采用承插行轮扣式脚手架，配可调U托作为支撑体系，具有效率高、承载力大、安装可靠、便于施工等特点，主龙骨采用2根直径483.0mm钢管，次龙骨50100mm木方，模板采用10mm厚竹胶板。 在拆模时，底板模及支架项目部可根据实际情况提前拆除，但梁底模及支架需等到混凝土强度达到要求后方可拆除。其他如下：四、 模板支架采用轮扣式脚手架加可调U托，顶板支撑立杆纵向间距1220mm。横向间距900mm。端部立杆距墙体和框架梁24、150375mm，梁下用钢管扣件做支撑，与两侧顶板立杆用水平横杆拉结成整体。五、 横杆步距为1400mm，高低跨处不符合模数时水平横杆采用48钢管拉结。拉杆间距1200mm，水平间距同立杆，此拉结横杆必须与不少于2根相邻立杆固定，使模板支撑架全部练成整体。六、 立杆搭设时根据实际净空高度，顶部立杆伸出水平杆自由端长度650mm(含U托)，U托伸出立杆长度200mm。七、 轮盘插销式钢管模板支撑架应根据建筑结构的实际情况，选取适合的支撑架几何参数，支撑架应传力明确、构造简单、空间几何稳定。不同地基高度的支撑架应进行可靠连接。八、 模板支架示意图如下：九、7）梁底杆设置要求，梁体下部宜沿梁纵向应设25、置主承立杆，梁侧设置辅助立杆，并应符合下列规定：（1） 当梁截面面积不超过0.5m2时，梁下可不设置主承立杆（图6.2.9-1）；图6.2.9-1 梁下不设置主承立杆构造1梁底模；2模板次楞；3梁下扣件式钢管封顶杆兼作模板主楞；4板下顶步轮盘插销式钢管水平杆；5轮盘插销式钢管立杆；6轮盘节点（2） 当梁截面面积在0.5m20.8m2之间时，梁下宜设置1排主承立杆（图6.2.9-2）；图6.2.9-2 梁下设置1排主承立杆构造1梁底模；2模板次楞；3梁下扣件式钢管封顶杆兼作模板主楞；4梁下顶步轮盘插销式钢管水平杆；5轮盘插销式钢管立杆；6轮盘节点；7板下顶步轮盘插销式钢管水平杆（3）当梁截面面积26、超过0.8m2时，宜在梁下设置多排加密立杆（图6.2.9-3）；图6.2.9-3 梁下设置多排加密立杆构造1梁底模；2模板次楞；3梁下扣件式钢管封顶杆兼作模板主楞；4梁下顶步轮盘插销式钢管水平杆；5轮盘插销式钢管立杆；6轮盘节点；7板下顶步轮盘插销式钢管水平杆2、工艺流程放支撑杆件点位线搭设支撑体系（先搭设标准四边形支承格构，按互相垂直或顺直的原则支完剩余的支承格构）可调托撑主次龙骨安装（跨度大于4m按3起拱）安装模板安装镶板并调整好与模板高差绑扎梁、板钢筋浇筑混凝土达到设计强度拆模3、施工搭设要求支撑结构的地基应符合下列规定：1） 搭设场地应坚实、平整，并应有排水措施；2） 在地基土上应设置27、具有足够强度和支承面积的垫板；3） 混凝土结构层上宜设可调底座或垫板；4） 对承载力不足的地基土或楼板，应采取适当方法进行加固处理；5） 对冻胀性土层，应有防冻胀措施；6） 湿陷性黄土、膨胀土、软土应有防水措施；7） 当立杆基础为土层时，立杆底部与基础顶面之间应设置木垫板，木垫板厚度应不小于50mm，宽度应不小于200mm，长度应不小于2跨。4、地基与基础施工1）对于直接支承在混凝土楼面梁和板之上的模板支架支承钢管，其地面承载力满足承载要求，不需进行承载力设计，钢管可直接支撑在已浇筑完成的混凝土梁、板之上。对于支承在地坪上的模板支架支承钢管，由于回填土较为软弱，不能采用填土直接作为钢管立柱底部28、持力层，应该对地坪采取加固措施。按照建筑施工图的做法，先施工地坪，待地坪混凝土面层浇筑完成后，再搭设支架。如考虑到地梁顶面与地坪表面标高存在高差，而竖向剪力墙、框架柱又不能在该处留设水平施工缝，为保证地坪浇筑的连续性采取的措施为：在桩顶面以上的墙、柱周边支设砖砌体内模（MU10页岩砖，M5水泥砂浆，厚200mm，砌筑高度hmm顶部与地坪顶齐平），该部分砖砌体一次性消耗在地坪以下，地坪浇筑示意图如图6.3.1所示。 图6.3.1先浇筑地坪时的立杆底部基础构造示意图如果在支架搭设前地坪浇筑确有困难，可在立杆底部铺设16#A槽钢作为立杆支承件，槽钢两端支撑在已经浇筑成型的地梁（承台梁）上，构造如图629、.3.2所示。图6.3.2立杆底部设置槽钢支撑构造示意图回填土选择最佳含水量时用振动压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，2） 立杆及其他杆件梁的支撑系统为：梁下部支撑采用扣件式钢管脚手架。现浇板支撑系统为：板下部支撑采用轮扣式钢管脚手架。纵横向间距为970mm局部位置用1220mm、870mm做调整。在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和30、满足计算前提条件。立柱钢管搭设时底层必须按照杆件分布位置及间距拉线搭设，楼层上可弹线搭设。杆件采用人工运输，塔吊上拉。3） 剪刀撑 在支撑架外侧周边及内部纵、横向分别由底至顶设置连续封闭竖向剪刀撑，竖向剪刀撑的布置宜均匀、对称，剪刀撑跨越立杆不应大于6跨（按立杆不加密时确定的跨数），且不应大于6m；在竖向剪刀撑顶部交点平面内应设置连续封闭水平剪刀撑；扫地杆的设置层平面内应设置连续封闭水平剪刀撑；水平剪刀撑间隔层数不应大于6步；水平剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上；水平剪刀撑跨越立杆跨数宜与竖向剪刀撑跨越立杆跨数相一致。 竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应在4560之间，竖向剪刀撑斜31、杆底端应与地面顶紧；剪刀撑杆件应每步与立杆扣接，扣接点距轮盘节点的距离不应大于150mm；当出现不能与立杆扣接时，应与水平杆扣接；剪刀撑杆件接长时应采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，并应等距离设置不少于2个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于100mm处固定，扣件扭紧力矩应为4065Nm。5、支撑架搭设与拆除1） 立杆设置位置应在对基础、预留预埋件进行检查验收合格后，按专项施工方案确定的位置放线测量。2） 立杆底座、土层基础上垫板应准确放置在定位线上，保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。3） 在放置垫板、底座后应按先立杆、后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的支撑架单元，应以32、此扩展搭设成整体支撑架体系。4） 水平杆直插头插入立杆的连接轮盘后，采用不小于0.5kg的手锤锤击水平杆端部，使直插头卡紧，保证轮盘节点水平杆的抗拔力不小于1.2kN。5） 模板支撑架的搭设应分阶段进行，每段搭设后必须经检查验收合格后，方可正式投入使用。6） 每搭完一步支撑架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支撑架总高度的1.5且不得大于30mm。7） 模板支撑架在搭设至有连墙件的主节点时，应及时与主体结构的墙、柱牢固拉接。其高度与宽度相比大于2.5倍的独立支撑系统，应按本规范第6.2.17条的规定加设保证整体稳定的构造措施。33、8） 在多层楼板上连续设置模板支撑架时，宜保证上下层支撑立杆在同一轴线上。9） 模板支撑架应设置保证人员上下的安全设施、防护设施。10） 搭设在结构的楼板、挑台上时，应对楼板或悬挑构件等承载力进行验算。11） 混凝土浇筑前，施工单位应组织相关人员对搭设的支撑架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后，方可浇筑混凝土。12） 模板支撑架拆除应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015、混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011中混凝土强度的有关规定。13） 预应力混凝土结构应在预应力张拉后拆除支撑架。14） 支撑架拆除前应先行清理支撑架上的材料、施工机具及其他34、多余的杂物；应在支撑架周边划出安全区域，设置警示标志，并派专人警戒，严禁非操作人员进入作业范围。15） 支撑架的拆除顺序、工艺应符合专项施工方案的要求。专项施工方案中应完善支撑架的拆除顺序和措施，分段拆除时，应合理确定分界位置，并保证分段拆除后模板支撑架的稳定性。当专项施工方案无明确规定时，应符合以下规定：1 应按先搭设后拆，后搭设先拆的拆除原则；2 拆除必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；3 分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后支撑架的稳定；4 梁下支撑架的拆除，应从跨中开始，对称地向两端拆除；悬臂构件下支撑架的拆除，应从悬臂端35、向固定端拆除；5 设有连墙（柱）件的支撑架，连墙（柱）件必须随模板支撑架逐层拆除，严禁先将连墙（柱）件全部或数层拆除后再拆除支撑架。6 拆除的构件应及时分类、指定位置堆放。6、支撑架检查与验收1）模板支撑架搭设前，应按表5.6.1进行检查验收。表5.6.1 支撑架搭设前检查验收表序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法1地基承载力满足承载能力要求检查计算书、地质勘察报告2平整度场地应平整10水准仪测量3排水有排水措施、不积水观察4垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板观察厚度符合要求-5钢卷尺量宽度-20钢卷尺量2) 模板支撑架搭设完成后按表5.6.2进行检查验收。表5.6.2 支撑架搭设完成36、后检查验收序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1立杆垂直度高度的1.5且30经纬仪或吊线2水平杆水平度3水平尺3杆件间距步距专项方案10钢卷尺4纵、横立杆间距专项方案5钢卷尺5直插头与轮盘楔紧度直插头楔入轮盘卡紧目测6构造要求按本规范及专项方案要求目测3 ) 模板支撑架使用前应对专项施工方案、构配件进场验收记录、支撑架安装验收记录等资料进行检查，并做好使用过程检查记录。4) 模板支撑架在使用过程中应进行日常的例行检查，例行检查应针对下列内容，并对发现的问题进行整改：1 基础应无积水，基础周边排水有序；2 支撑架各部件的品种、规格、空间尺寸等应符合安全专项方案及本规范的要求；3 支撑架应无明37、显变形，立杆、水平杆及轮盘节点、插销、连墙加固件、可调托撑、底座应无松动；4 基础底座或垫板应无活动或悬空；5 安全防护设施应符合专项施工方案及本规范的要求；6 支撑架监测监控点完好；7 支撑架应无超载使用工况，其他设施或设备不得与之相连接。六、使用与监测 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 监测点设置观测点采用轧丝吊重物设置，地基沉降观测点用水泥钉钉在支架变形观测点正下方基础位置。在附近已完工的墙（柱）身上作一临时水准点，采用三等水准测量观测水泥钉标高。用直尺或钢尺量测水泥钉与吊点的相对距离，即可得到相应的地基变形和支架变形。也可以按水准测38、量方法由一稳固的后视点观测，然后计算分析。(3) 监测措施1) 浇注梁板混凝土前，组织以项目技术负责人及安全部门组成的专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固定程度，确认符合要求后方可进行混凝土施工。2) 浇注梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。3) 对板上部有布料机等大型机械时，必须在此部位下部进行加固处理，混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板放置铁架作为管道支撑并加固，才能作业，另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。39、4) 楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做钢管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。5) 浇筑顺序为剪力墙、柱、梁板；浇筑范围应从剪力墙、柱开始分层浇筑、振捣，再主梁、次梁、板向同一个方向分层浇筑、振捣。进行混凝土浇筑前必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求时才可进行上部高支模部位混凝土浇筑。(4) 仪器设备配置仪器设备配置详见表5.4.1。表5.4.1 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪科维1精密水准仪12”全站仪一台科维12” ，最大允许误差20”对讲40、机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查。模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中要实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期要实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程模板支撑系统梁端立杆沉降监测预警值为l/1000（l为梁跨）13mm41、；当超出预警值范围时，立即进行加固处理。2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。沉降监测记录表 编号： 工程名称水准点高程监测日期监测性质见证监测测量仪器及编号监测结果记录监测点编号监测标高沉降量(mm)本次(mm)累计(mm)记录人抄测人见证人七、安全措施1) 梁和板的立杆，其纵横向间距要相等或成倍数。2) 钢管立杆底部要设底座，顶部要设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时要保证上下同心。3) 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程42、序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端要沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向要各设一道水平拉杆。高度在8m20m时，在最顶步距两水平拉杆中间要加设一道水平拉杆；高度20m时，在最顶两步距两水平拉杆中间要各加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周已经浇筑的柱或剪力墙顶紧顶牢。无处可顶时，要在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4) 剪刀撑要采用48mm x3.0mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。剪刀撑要采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于143、00mm处进行固定。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm 。5) 对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，要加设保证整体稳定的构造措施。6)高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立杆接长严禁搭接；要设置扫地杆、纵横向支撑及水平剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。7) 搭设高度2m以上的支撑架体要设置作业人员登高措施。作业面要按有关规定设置安全防护设施。8) 模板支撑系统要为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架44、物料周转料平台等架体相连接。9) 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。10) 浇筑时按剪力墙向两端、由跨中向两端由短边向长边、由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。施工层砼开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1层支顶不允许拆除，上下二层的支点应在同一垂直线上。11) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。12) 拼装45、高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。13) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定（如斜杆与水平杆件连接成三角形，将力传至垂直立杆上等措施），支撑底脚必须有防滑移的可靠措施（垫木板，并和水平扫地杆连接等措施）。14) 对砼方量较大、结构重要、标高控制严格的现浇支架需进行预压。根据压载数据进行立模标高控制和设置预拱度。八、应急预案提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预46、案。1、危险源分性及应急预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌、机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌、火灾、中暑、食物中毒等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。2、应急救援预案组织机构及分工职责应急救援预案组织机构及分工职责详见下表应急救援预案组织机构及分工职责姓 名岗 位联系方式分工与职责项目经理组 长领导小组：主要负责本项目施工现场事故应急救援工作的组织和47、指挥生产经理副组长安全员组员联络调度队：主要负责事故或灾害紧急处理情况的联络和指令的传达，保证领导指挥机构同各小组之间，本单位与上级和周边单位之间及时准确地进行沟通。主要工作内容为调度、汇报、通告、求援。安全员组员施工员组员救灾抢险队：负责事故中心地带的抢险和救灾工作，防止事故或灾害扩大和蔓延。技术负责人组员技术支持队：提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施； 指导抢险抢修组实施应急方案和措施； 修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷；绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。 机械员组员警戒保卫队：负责事故现场的警戒保卫工作。材料员组员后勤保障队：负责48、抢险救灾所需的机械、装备、材料、生活保障物资的供应，组织、调集工作。内业组员医疗施救队：负责对事故现场的伤员进行抢救和临时处理，并负责护送重伤员到相应的医院治疗。最近求援电话：医院：电话：医院地址：公司联系人电话：工程部： 电话：安全管理部： 电话：急救电话120火警119交通事故122匪警110（1） 组长职责1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响地方进行直接操作控制；2)复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3)指导设施的部分停工，同时与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够49、的重视；4)与场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的作业安排；5)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织员工参加事故的分析和处理。（2）副组长职责1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；2)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；3)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。3、危险源预防措施（1）坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板50、作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（2）高空坠落事故安全预防技术措施高51、支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和52、使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（3）施工现场安全用电及触电事故预防措施153、）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、54、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。（4）机械伤害安全预防措施1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。2）在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。3）切割小块的模板时应采取有效的保护措施。（5）物体打击安全预防措施1）模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作55、业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。3）外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。（6）火灾安全预防措施设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。现场设置足够的灭火器。水管应随楼层设置，便于取水。4、危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）模板坍塌当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。当发生模56、板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）（2）高处坠落发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。如果伤员腰、57、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3）触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉58、，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）物体打击当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及59、时送往医院进行进一步的治疗。同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（5）机械伤害抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（6）火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材60、等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。（7）中暑：对高温环境适应不充分是致病的主要原因。在大气温度升高（32）、湿度较大（60%）和无风的环境中，长时间工作或强体力劳动，缺乏对高热环境适应者易发生热射病。（8）食物中毒：食物中毒是指患者所进食物被细菌或细菌毒61、素污染，或食物含有毒素而引起的急性中毒性疾病。根据病因不同可有不同的临床表现为出现不同程度的恶心、腹泻、发热、全身酸痛、乏力等症状。5、应急救援设备、药品配备计划（1）应急救援设备配备计划1)特种防护品：绝缘鞋、绝缘手套、防毒面具等各两套；2)抢救工具：安全带、安全帽、安全网、防护网、2付救护担架等；3)医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；4)照明器材：手电筒、应急灯、12V以下安全线路、灯具及应急发电机等；5)通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；6)交通工具：工地常备一辆值班面包车、备用车辆若干；7)灭火器材：消防栓、消防水带、灭火器等；8)大型进行设备：挖掘机、汽车吊各一台。（2）应62、急救援药品配备计划止痛膏、十滴水、藿香正气液、碘酒、药纱布及常用的救护药品及创可贴、万花油、碘酊、红药水、棉垫、绷带、紫药水、酒精、止血胶带若干及常备急救药品等，保证本工程应急救援需要。以上药品存放在工地办公室，所有药品必须有出品合格证，并在有效期内使用；过期的药品必须及时更换，药品应由组长或副组长定期检查，及时补充，确保现场存放足够数量药品。6、应急预案措施的演练计划（1）成立演练组织，由救援组长组织实施。（2）本工程施工前，必须对施工管理和作业人员进行特别技术培训，并针对应急预案开展应急救援培训和演练。（3）演练时必须准备充分，演练应有文字和图片记录。（4）本工程施工时，应急预案演练根据应63、急知识培训计划一次进行，并在应急知识培训完成后组织相关部门人员进行演练。十、环保措施1、施工中必须注意控制噪音，根据规定在禁止夜间进行生产噪音的建筑施工（22时至次日6时）。由于施工不能中断的技术原因和其他特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，应向建设行政主管部门和环保部门申请。2、加强对作业人员的环保意识教育，模板支撑体系搭拆和钢筋运输、装卸、加工防止不必要的噪音产生，最大限度减少施工噪音污染。3、 使用手持电动工具（手电钻等）切割机时，周围设围挡隔音，使用设备性能优良，并合理安排工序不集中使用。4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。5、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用64、密闭容器调运至地面分类定点存放，严禁直接向外扬弃。6、模板所用的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量。7、高空作业时, 周围外架必须高出作业面2m并围护好，形成隔音屏,减少噪声对外的扩散。8、模板支设、拆除、搬运时,必须轻拿轻放,上下、左右有人传递,不得抛扔，制造噪音。9、模板加工、钢模板和钢管修理时,禁止用大锤敲打,修理工作必须在工具房或封闭的工棚内进行。10、严禁燃烧木枋、模板、废安全网等物品。11、做到工完场清，废弃物产生后,产生单位人员按分类要求放置到临时存放地或垃圾池里，不得随意乱放乱丢。十一、计算书楼板与支架参数砼楼板厚度0.16m楼层高度5.7m立杆纵距1.2m立杆横距065、.9m水平杆最大步距1.4m顶步步距1.4m伸出长度a0.5m钢管类型483.2面板 竹胶合板 厚度： 10mm次楞方木 50mm100mm，间距 0.3m主楞双钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重25kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.17kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m23kN1.5kN/m23kN/m2泵送砼、倾倒砼等未预见因素产生的荷载垂直永久荷载值2%模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为10mm ，取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 12001010/6=22000mm3；截面惯性矩I= 1200166、01010/12=100000mm4；（一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距， L=0.3m。 2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(250.16+1.10.16+0.3)+1.431.2=11.5KN/m q1=1.2(250.16+1.10.16+0.3)+1.40.931.2=11.0KN/m根据以上两者比较应取q1= 12.24N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.31.2=0.432KN/m跨中集中荷载设计值 P=1.43= 4.2KN 3、强度验算施工67、荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.111.50.32=0.1KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.080.4320.32 +0.2134.20.3=0.298KNm取Mmax=0.298KNM面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；= Mmax /W=0.298106/25000=11.92N/mm2 f=25N/mm2面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1.2（250.161.10.160.3）=5.4KN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；面板弹性68、模量: E = 8000N/mm2； =0.677ql4/100EI=0.6775.43004/1008000125000=0.3mm 0.8mm满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩 I =50100100100/12=4166667mm4；（一）抗弯强度验算 1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距， L=1.2m。 2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为： q1=1.2(250.1669、+1.10.16+0.3)+1.430.3=2.9KN/m q1=1.2(250.16+1.10.16+0.3)+1.40.930.3= 2.7KN/m根据以上两者比较应取q1= 2.9KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.30.3=0.108KN/m跨中集中荷载设计值 P=1.43= 4.2KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.12.91.22=0.42KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1081.22+0.2134.21.2=1.2KNm取Mmax=1.2KNm验算强度。木材抗弯强度70、设计值f=17N/mm2；= Mmax /W=1.2106/83333=14.4N/mm2 f=17N/mm2次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.63.11.2=2.2KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.1081.2+0.654.2=2.81KN取V=2.81KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算: =3V /2bh=32.81103/250100= 0.84N/mm2 fv=4.8N/mm2次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标71、准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.3（250.161.10.160.3）=1.3KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4/100EI=0.6771.312004/100100004166667=0.44mm 3.6mm满足要求!主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=9.46cm3截面惯性矩I=22.72cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取 3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q1= 1.2(250000.16+110072、0.16+300)+1.430001.2=11.5N/mmq1= 1.2(250000.16+11000.16+300)+1.40.930001.2=11.0N/mmM1= 0.1q1l2=0.111.51.22=1.7KNm最大弯矩 Mmax=1.54kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；= Mmax /W=1.7106/9.46103= 179.7N/mm2 205N/mm2满足要求（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 1.2（250000.1611000.16300）73、=5.4N/mm；主梁最大变形值 V=1.67mm。主梁的最大容许挠度值:1200.0/150=8mm，最大变形 Vmax =1.67mm 8mm满足要求!立杆稳定性验算（一）风荷载计算作用于支撑架上的水平均布风荷载标准值应按下式计算：式中 风荷载标准值（kN/m2）；风压高度变化系数，应根据支撑架所在地的地面粗糙程度划分为A、B、C、D四类，按照本规范附录E的规定采用；风荷载体型系数，按本规范第4.2.3条的规定采用；基本风压值，取0.30kN/m2。 立杆段距地面计算高度H=14.3m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。立杆段风荷载标准值k=zs0=074、.741.040.45=0.346kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.3461.21.52/10= 0.12kNm(二)支架立杆轴心力设计值不组合风荷载时：N=1.35NGK+1.4NQK =1.35(0.3+26.100.16)0.91.2+5.70.17)+1.430.91.2=7.83+4.5=12.33KN;组合风荷载时：N=1.35NGK+0.91.4NQK =1.35(0.3+26.100.16)0.91.2+5.70.17)+0.91.430.91.2=7.83+4.2=12.03KN;(三)立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并75、取较大值：式中 h步距(mm)，当采用轮盘间距不符合模数的立杆时，应取最大步距；立杆计算长度系数，应按本规范附录G取值；扫地杆离地高度与顶部悬臂长度修正系数，应按表5.2.10-1取值； 单元框架立杆计算长度的高度修正系数，应按表5.2.10-2取值。L0=11.031.861.4=2.68mL0取2.68，立杆长细比=Lo/i=268.00/1.59=168按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.251；(四)立杆承载力验算立杆截面抵抗矩(cm3)W= 4.73cm3；立杆Q235钢材抗压强度设计值f= 205N/mm2；不组合风荷载立杆稳定性计算：0.9N /A=0.912.331076、3/0.2514.5102=98.25N/mm2 f=205N/mm2组合风荷载时立杆稳定性计算： 0.9N /A+ Mw /W=0.912.03103/0.2514.5102+0.12106/4.5103=95.86+26.7=122.56N/mm2 f=205N/mm2立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值 N=12.33kN 2、垫木底面面积 A垫木作用长度 1.2m，垫木宽度 0.3m，垫木面积A=1.20.3=0.36m2 3、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.4 4、验算地基承载力77、立杆底垫木的底面平均压力P=N/A=12.33/0.36=34.25kN/m2 mffak=1200.4=48kN/m2 满足要求!。3.图中较大梁危险性计算分析取图纸中300X700梁进行计算分析 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.00。 一、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.40；脚手架搭设高度(m):4.60； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面B； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽78、度B(m):0.300； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.700； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.0。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑钢管的计79、算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= 25.0000.3000.7000.300=1.575 kN； (2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.300(20.700+0.300) =0.179 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.3000.300=0.360 kN； 2.木方楞的传递均布荷载计算： P = (1.2(1.5750.179)+1.40.360)/0.300=880、.694 kN/m； 3.支撑钢管的强度计算： 按照均布荷载作用下的简支梁计算 均布荷载，q=8.694 kN/m； 计算简图如下 支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc 经过简支梁的计算得到: 钢管最大弯矩 Mmax=0.1258.6940.3001.200(2-0.300/1.200)=0.685 kN.m； 截面应力 =684652.500/4490.000=152.484 N/mm2； 水平钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 钢管支座反力 RA = RB=0.58.6940.300=1.304 kN； 三、梁底纵向钢管81、计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=1.30 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算82、: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.304 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1354.600=0.745 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =1.304+0.745+0.720=2.769 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； 83、f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.400 = 2.777 m； Lo/i = 2777.460 / 15.900 = 184、75.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=2769.300/(0.232424.000) = 28.152 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 28.152 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.400+0.3002 = 2.000 m； Lo/i = 2000.000 / 15.900 = 126.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=2769.300/(0.485、17424.000) = 15.663 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 15.663 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.000 按照表2取值1.002 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.400+0.3002) = 2.339 m； Lo/i = 2338.668 / 15.900 = 147.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.3286、0 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=2769.300/(0.320424.000) = 20.411 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 20.411 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 取图纸中400X900梁进行计算分析 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.00。 一、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.40；脚手架搭设高度(m):4.60； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，顶托支撑； 梁底增加承重立杆根数:1； 2.87、荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.900； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):100.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.0。 扣件连接方式:88、双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.900=20.250 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(20.900+0.400)/ 0.400=1.733 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4000.900=1.440 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.220.89、250+1.21.733=26.379 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.440=2.016 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=6.334 kN； N2=6.334 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.334/0.900=7.0390、8 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.0380.9000.900= 0.570 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.570106/83333.3 = 6.841 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.67.0380.900 = 3.801 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 33800.520/(250.000100.000) = 1.140 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N91、/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6775.865900.0004 /(1009500.000416.667103)=0.658 mm； 木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水92、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.334 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1354.600=0.745 kN； N =6.334+0.745=7.079 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立93、杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板94、支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.400 = 2.777 m； Lo/i = 2777.460 / 15.900 = 175.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7079.400/(0.232424.000) = 71.969 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 71.969 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.400+0.3002 = 2.000 m； Lo/i = 2095、00.000 / 15.900 = 126.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7079.400/(0.417424.000) = 40.040 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 40.040 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.000 按照表2取值1.002 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.96、1671.002(1.400+0.3002) = 2.339 m； Lo/i = 2338.668 / 15.900 = 147.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.320 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7079.400/(0.320424.000) = 52.177 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 52.177 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！取图纸中400X1000梁进行计算分析 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.00。 一、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上97、端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.40；脚手架搭设高度(m):4.60； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，顶托支撑； 梁底增加承重立杆根数:1； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.000； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值98、(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):100.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.0。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.900=22.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(21.000+0.400)/ 0.400=1.890 kN/m； (3)活荷载99、为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4000.900=1.440 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.222.500+1.21.890=29.268 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.440=2.016 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=6.912 kN； N2=6.912 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.0001100、0.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.912/0.900=7.680 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.6800.9000.900= 0.622 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.622106/83333.3 = 7.465 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q =101、 0.67.6800.900 = 4.147 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 34147.200/(250.000100.000) = 1.244 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6776.400900.0004 /(1009500.000416.667103)=0.718 mm； 木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算102、: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.912 k103、N； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1354.600=0.745 kN； N =6.912+0.745=7.657 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (104、1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.400 = 2.777 m； Lo/i = 2777.460 / 15.900 = 175.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7657.200/(0.232424.000) = 77.8105、42 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 77.842 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.400+0.3002 = 2.000 m； Lo/i = 2000.000 / 15.900 = 126.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7657.200/(0.417424.000) = 43.308 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 43.308 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3106、)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.000 按照表2取值1.002 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.400+0.3002) = 2.339 m； Lo/i = 2338.668 / 15.900 = 147.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.320 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7657.200/(0.320424.000) = 56.436 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 56.436 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！