1、县城开发区内十二层客运站钢悬挑扣件式钢管脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1、工程概况42、编制依据43、外脚手架方案44、施工准备64.1技术准备64.2人员准备64.3材料准备64.4工具准备75、架体搭设施工工艺75.1工艺流程75.2工艺要求75.2.2、安放挑梁75.2.2水平联梁安装85.2.3安装钢管95.3施工要求10立杆10大横杆115.3.3小横杆115.3.4剪刀撑115.3.5脚手板125.3.6连墙件125.3.7防护设施136.钢管脚手架拆除136.1.脚手架2、拆除工艺流程136.2拆除作业注意事项137、质量标准147.1构配件质量标准147.2脚手架搭设质量标准147.3扣件质量标准158、安全技术措施158.1材质及其使用的安全技术措施158.2脚手架搭设的安全技术措施158.3脚手架施工作业的安全技术措施158.4脚手架拆除的安全技术措施169、文明施工要求16附：联梁型钢悬挑脚手架计算书181.脚手架参数182.活荷载参数183.风荷载参数184.静荷载参数185.水平悬挑支撑梁196.拉绳与支杆参数191.均布荷载值计算202.强度计算203.挠度计算:201.荷载值计算212.强度验算213.挠度验算22不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设3、计值计算公式241.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：313.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:321、工程概况XX客运站位于靖西县城开发区内。地下一层，地面以上十二层。一楼至四楼层高为4.4米，五楼至十二楼层高为3.4米。建筑总高是44.80ms2、编制依据型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据：工程施工图纸、施工组织设计、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)（2002版）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）、建筑施工安全4、检查标准（JGJ59-99）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、钢结构设计规范（GBJ17-2003）、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）等规范编制。3、外脚手架方案结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物三至六层/轴采用悬挑双排钢管脚手架,其余三面采用落地式脚手架，施工至七层后,将三至六层钢管脚手架拆除,另从七层至十二层采用悬挑式全封闭的扣件式双排钢管脚手架。本方案仅为悬挑式脚手架，落地式脚手架按原来的方案施工。此架一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时也兼做安全防护。荷载按结构施工荷载2KN/考虑，考虑二层同时5、作业。由于本工程的建筑最高度均已超过50米，故七层以上采用悬挑式脚手架，外脚手架为单立杆双排式，立杆距结构外沿0.2m，立柱横距（排距）为1.50m、纵距1.11.4m、步距1.8m。连墙件设置：高度按楼层每隔3米、宽度按二跨2.6米进行拉结。连墙件采用刚性连接，用钢管与建筑物连结牢固。悬挑式脚手架分为四次全卸载搭设方式。第一次从第七层至第九层，高度为6.8米；第二次从第九层至第十一层，高度为6.8米；第三次从第十一层至第十二层，高度为3.4米。悬挑脚手架的做法详见图1和图2。 240032004、施工准备4.1技术准备项目技术负责人组织项目部技术、生产人员及架子班组认真学习有关脚手架搭设的施6、工技术、安全规范。脚手架搭设前应制定脚手架工程施工案，项目技术负责人根据施工方案对项目技术、生产人员进行脚手架工程的技术、安全交底，各技术、生产人员应重点掌握脚手架工程的技术要求、安全要求及施工注意事项。各技术、生产人员再对班组进行技术和安全交底。4.2人员准备脚手架工程施工时，架子工必须经过培训，培训合格持有架子工操作证的人员方能上岗。4.3材料准备本工程悬挑架采用联梁型钢式，挑梁采用18号工字钢，联梁采用12号槽钢。脚手架均为扣件式钢管脚手架，各种杆件采用483.5mm的钢管；连接扣件有直角扣件、旋转扣件及对接扣件；脚手板及挡脚板均采用竹串片脚手板、竹串片挡脚板；安全网采用密目式安全网。根7、据所需材料，提前做好材料需用计划，提前考察、选用相关材料厂家，保证材料的质量及供应。所有材料支架用的金属构（杆）件必须检验合格才能使用。钢管每10吨一组，扣件3000一组进行抽检。对使用已用的钢管、各种扣件的，要做好防锈工作，进行质量检查，符合标准要求的方能投入施工。4.4工具准备主要工具：架子扳手、力矩扳手等；测量、检验主要仪器：水准仪、水平尺、钢卷尺、直尺等。5、架体搭设施工工艺5.1工艺流程架体搭设的施工工艺流程为：安放和固定挑梁安放水平联梁立杆就位并与扫地杆扣紧 安第一步大横杆（与各立杆扣紧） 安第一步小横杆 第二步大横杆 第二步小横杆 加设临时支撑（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道8、连墙杆后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆联墙拉结铺脚手架板挂安全网。5.2工艺要求5.2.1、七层以上采用18号工字钢外挑架。七层楼面预埋18螺栓和18号工字钢（详见图3），在挑梁的上一层预埋吊环（详见图4）。预埋螺栓和吊环由专人负责，安全员检查验收。5.2.2、安放挑梁挑梁采用18号工字钢。工字钢挑梁应平稳安放在楼面上，不平整之处应用硬木板垫平，并将挑梁紧固于预埋螺栓。型钢挑梁面应安装平整，并且所有挑梁须安装在同一水平面。5.2.2水平联梁安装水平联梁采用12号槽钢。在槽钢上面应预先焊接12长度不少于60的钢筋，以防止立杆的滑移（详见图5）。挑梁安装后，将水平联梁安装于型钢挑梁上。水平联梁应9、安装同一直线，宽度与脚手架体的宽度相同。主梁18号工字钢联梁12号槽钢20080012圆钢605.2.3安装钢管架体采用483.5钢管，立杆横距为0.8米，纵距为1.6米，步距1.8米。钢管安装时应从宽阔的楼面开始，将钢管插入水平联梁的固定钢筋钉上。此时，立杆应与扫地杆扣紧。所有起步立杆，应采用3000mm和6000mm按纵向交错设立。避开水平方向的立杆接长，增加脚手架的整体稳固，顶部不足部分，用短钢管补齐。起步立杆先竖里立杆、后竖外立杆程序设立。里立杆保持与建筑物200mm净空距离。平行里立杆向外伸展800 mm净距取外立杆位置。以后，按脚手架设计规格，等距离设里外立杆。第一步施工应沿建筑物10、四周延伸，最后重合于第一立面。立杆竖起后，应有临时的拉结或斜撑保护，切勿单独操作，引起脚手架倒塌伤人。第一步完成后，应同时完成搁栅铺设。搁栅在里、外大横杆中间等距离安放二根，与小横杆牢固连接。同时铺设竹笆。竹笆搭接应足，并分别用18#铅丝单根双圈绑于大横杆上。脚手架完成二高后，进行连墙杆件连接。连接时应仔细校正立杆的垂直以后方可固定。从第一步向上2步，左右二跨，设置拉结点。在进行连墙杆连接以后，同时进行外立杆与斜杆的固定，拆除临时拉结与斜撑杆件。以后斜杆、连墙杆与脚手架施工同步递升。为了保证脚手架每一立杆均匀受力，立杆与小横杆应作对称设置。二步高度完成后，根据高处作业规定，应外立杆内侧设防护栏11、杆和挡脚杆措施。防护栏杆可选择6000mm规格长杆，距步面900mm高度，用直角扣件紧固，不允许用铁丝绑扎。接杆工作包括斜杆接长和立杆接长，都必须二人配合操作，不允许单独操作，否则易引起事故。剪力撑应与立杆同步搭设。待挑梁的上一楼层完成，应及时拉结钢丝绳。钢丝绳的拉结按图6进行。5.3施工要求立杆脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开，不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆顶端宜高出檐口1.5m。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。纵向水平杆接采用搭接(搭接长度不小于112、m)，上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于2m，同一步内外两根纵向水平，水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。详见图A。大横杆大横杆步距为1.8m，大横杆在下，小横杆在大横杆上，大横杆设在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接接长，相邻大横杆接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心于最近主节点的距离不宜大于纵距的三分之一。搭接接长时，搭接长度不小于1m，应等间距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接大横杆端的距离不应小于100mm。详见图B。5.3.3小横杆主节点处（每一立杆与大横杆相交13、处）必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根。在任何情况下不得拆除作为基本构件结构杆件的水横杆。横杆伸出外立杆100150mm，内立杆离外墙面250mm。 5.3.4剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、大横杆、小横杆同步搭设，剪刀撑沿架高架长连续布置。剪刀撑每5步5跨设置一道剪刀撑，斜杆与地面夹角在4560之间。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆14、的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm。横向斜撑应在同一节部，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 一字型、开口型双排脚手架的两端必须设置横向支撑，中间宜每隔6跨设置一道。封闭型脚手架，除在拐角处设置横向支撑外，中间应每隔5跨设置一道。5.3.5脚手板脚手板采用竹串片脚手板。脚手板应平铺、满铺、铺稳。脚手板满铺三层，同时二层施工。脚手板对接平铺时，接头15、处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150mm。5.3.6连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距3.0m，水平间距2.6m，连墙件采用带短钢管预埋件：在普通钢板上以适长的短钢管，钢管长度以能与立杆或大横杆可靠连接为度，拆除时需用气割从钢管焊接处割开。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第16、一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；连墙件优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。5.3.7防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网，用网绳绑扎在大横杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架设一道水平兜网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。 5.3.8防电、避雷措施 在雷雨季节搭建筑物的脚手架，应与地相连，以防雷击。设避雷针和建筑物的避雷系统接通，脚手架和建筑物的接地系统单独引线相接以防漏电伤人。6.钢管脚手架拆除6.1.脚手架拆除工艺流程一般拆除顺序如为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆17、悬挑构件。拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。设置好警戒区，并有专人负责警戒。 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。拆下的杆件与零配件，应按类分堆(零配件装入容器内)，用吊车吊下，严禁高空抛掷。6.2拆除作业注意事项6.2.1、拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。清除脚手架上的杂物及地面的障碍物。6.2.2、严禁按顺序拆除，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁分立面拆架或上18、下两步同时进行拆除。6.2.3、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除或数层拆除后再拆脚手加；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。6.2.4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆（高度约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。6.2.5、做到一步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最扣两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托信中间，再解端头扣。6、拆除的各种配件严禁抛至地面。7、质量标准7.1构配件质量标准7.1.1、新钢管应有产品质量合格证；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错们、硬弯、毛刺、压痕和深的划道19、；钢管必须涂有防锈漆；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范建筑施工扣件式钢管脚手安全技术规范JGJ130-2001中表8.1.5构配件允许偏差中的相关规定。7.1.2、旧钢管表面锈蚀深度、弯曲变形应符合规范建筑施工扣件式钢管脚手安全技术规范JGJ130-2001中表8.1.5构配件允许偏差中相关规定。锈蚀检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀超过规范规定值时不得使用。7.1.3、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。20、7.2脚手架搭设质量标准7.2.1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施工加荷载前；每搭设完成1013m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。7.2.2、脚手使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙析、支撑、门洞等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合规范建筑施工扣件式钢管脚手安全技术规范JGJ130-2001中表8.2.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法中的相关规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载；脚手架搭设21、的技术要求、允许偏差与检验方法应符合规范建筑施工扣件式钢管脚手安全技术规范JGJ130-2001中表8.2.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法中的相关规定。7.3扣件质量标准安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判断标准，应按规范建筑施工扣件式钢管脚手安全技术规范JGJ130-2001中表8.2.5扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准中的相关规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。8、安全技术措施8.1材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度应在4050Nm，不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上的螺栓保持适当22、的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度应不小于100mm，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。8.2脚手架搭设的安全技术措施搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔5跨设置一根抛撑，直至连墙23、件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件能上能下上两步。脚手架在搭设过程中应由安全员、架子班班组长等进行检查、验收和签证，每两步验收一次，直至达到设计施工要求高度。8.3脚手架施工作业的安全技术措施结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2KN/，确保较大安全储备。结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时24、作业层不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过一层。当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.4脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线、外脚手架，地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协25、调，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。每天拆架时下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有脚手板、应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。9、文明施工要求严禁酗酒人员上架作业，施工操作要集中精神、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上26、岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目式安全网等影响班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格扣任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起得设备。拆除脚手架而使用的电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材27、料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。各种材料、配件应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水，若有应及时清扫，并要采取防滑措施。附：设计计算书附：联梁型钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计28、规范(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 21 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.6米，局部 1.7米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距2.8 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；329、.风荷载参数本工程地处靖西县，查荷载规范基本风压为0.750，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 1230、.6号槽钢槽口水平。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C25；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物 1.2 m。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.4/3=0.14 kN/m ；活荷载标准值: Q=231、1.4/3=0.933 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.14+1.40.933 = 1.521 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.5210.92/8 = 0.154 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =30.31 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =30.31 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.14+0.933 = 1.112 kN/m ； 最大32、挠度 V = 5.01.1129004/(3842.06105121900)=0.378 mm；小横杆的最大挠度 0.378 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.9=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91.4/3=0.126 kN；活荷载标准值: Q= 20.91.4/3=0.84 kN；荷载的设计值: P=(1.20.035+1.20.126+1.40.84)/2=0.684 kN； 33、大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.41.4=0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.6841.4= 0.256 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.256=0.262 kN.m最大应力计算值 = 0.262106/5080=51.541 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 51.541 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算34、最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03814004 /(1002.06105121900) = 0.04 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.126+0.84）/2=0.5kN V= 1.8830.514003/ ( 100 2.06105121900) = 1.029 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.04+1.029=1.069 mm；大横杆的35、最大挠度 1.069 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400 / 150=9.3与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.92/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.4=0.36、054 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.4/2=0.189 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.4 /2 = 1.26 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.035+0.054+0.189)+1.41.26=2.097 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1219 NG1 = 0.1219+(0.902/2)0.038/1.8021.00 = 2.963； (2)脚手板的自重标准值(kN/37、m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.331.4(0.9+0.3)/2 = 0.756 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1531.4/2 = 0.315 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.421 = 0.147 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.181 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.9138、.42/2 = 2.52 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.75 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.750.740.645 = 0.251 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.181+ 1.42.52= 8.545 kN；考虑风荷39、载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.181+ 0.851.42.52= 8.016 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2511.4 1.82/10 = 0.135 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.545 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： =40、 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8545/(0.186489)=93.952 N/mm2；立杆稳定性计算 = 93.952 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.0141、6 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8016.12/(0.186489)+135260.424/5080 = 114.76 N42、/mm2；立杆稳定性计算 = 114.76 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.251 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.08 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.536 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.536 kN；连墙件承载力设43、计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 8.536 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.536小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、联梁的计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 8.44、545 kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/28.545+8.545+2.80.148 /2= 13.025 kN;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 28.545 + 2.80.148 = 17.504 kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /88.5452.8+0.1482.82.8 /8= 6.127 kN.m;最大应力 = 6.127106 / 62137 = 98.598 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 98.598 小于 205.0N45、/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=17.504 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.230.60.000178.5 = 0.288 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续46、梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 21.013 kN； R2 = 15.306 kN； R3 = -0.244 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.983 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.983106 /( 1.05 185000 )+ 0103 / 3060 = 15.358 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 15.358 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用147、8号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到最大应力 b = 570 10.794 235 /( 1200180215) =2.901；由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值为0.973；经过计算得到最大应力 = 2.98106 /( 0.9731851000 )=16.577 N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =16.577 N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 十一、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴48、压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=22.632 kN； 十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=22.632 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取22.632k49、N，=0.82，K=6，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于19mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=22.632kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2263.1664/3.142125) 1/2 =16mm； 十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R =0.244 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算50、公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=243.9924/(3.142502)1/2 =1.763 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.244kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N51、/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 243.992/(3.142181.27)=3.397mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1418221510-3=54.68kN螺栓的轴向拉力N=0.244kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.683kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 15.306kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；经过计算得到公式右边等于93.36 kN 大于锚固力 N=15.31 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!