1、编号：SJHN.JZY-XX煤化公司煤矿产品仓工程脚手架搭设、钢筋混凝土施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1 工程概况32编制依据43施工准备43.1材料准备43.2技术准备54技术方案54.1脚手架搭设工艺54.1.5.1立杆64.1.5.2纵横向水平杆74.1.5.3纵、横向扫地杆74.1.5.4剪刀撑74.2模板工程74.3钢筋工程84.4混凝土工程95安全措施96附件：106.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书10一、模板面板计算121.荷载的计算：12(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：2、12(2)模板的自重线荷载(kN/m)：12(1)抗弯强度计算14(2)抗剪计算15(3)挠度计算15二、梁底支撑木方的计算15木方的截面力学参数为15(1)木方抗弯强度计算16(2)木方抗剪计算16(3)木方挠度计算16三、梁底支撑钢管计算16四、扣件抗滑移的计算19五、立杆的稳定性计算20一、模板面板计算24(1)抗弯强度计算25(2)抗剪计算25(3)挠度计算26(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算26二、模板支撑木方的计算261.荷载的计算27(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：27(2)模板的自重线荷载(kN/m)：272.木方的计算27木方的截面力学参数为27(1)木方抗弯3、强度计算28(2)木方抗剪计算28(3)木方挠度计算28(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算29三、板底支撑钢管计算29四、扣件抗滑移的计算32五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)321.静荷载标准值包括以下内容：32(1)脚手架的自重(kN)：32(2)模板的自重(kN)：32(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：332.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。333.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式33六、立杆的稳定性计算331 工程概况本工程为XX煤化有限公司XX煤矿产品仓工程，为四个独立直径30米的筒仓，结构形式为钢筋混凝土筒仓结构，由钢筋混凝土桩筏基础、筒体结构、4、框架柱、梁板式漏斗、仓顶锥壳和仓上框架等组成。本工程设计标高0.000相当于绝对标高1359.6m，基础采用桩基，箱型基础埋深6m（部分埋深7.5m），基础底标高-6m(部分基础底标高为-7.5m)，相当于绝对标高1353.6m（1352.1m）。筒仓漏斗为梁板式漏斗，分深梁、内墙壁、漏斗底板、漏斗斜壁及环梁，漏斗混凝土为C40，漏斗内填充料为炉渣混凝土填料，上覆盖10200双层双向配筋的200厚混凝土板，然后做40mm厚JY-M01高强耐磨料抹面，深梁截面尺寸1000*4500mm。2编制依据建设工程项目管理规范（GBT50326-2006）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-205、01）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建设工程监理规范（GB50319-2000）建设工程文件归档整理规范（GB/T503282001）砼泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）砼外加剂应用技术规范（GB50119-2003）工程图纸其他相关法律法规3施工准备3.1材料准备3.1.1钢管：采用外径48 mm厚3.25mm的焊接管,采用Q235级钢，其钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的Q235级钢的规定。钢管应有产品质量6、合格证、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重腐蚀等缺陷，严禁打孔。使用旧钢管时应严格检查钢管，是否存在质量缺陷。3.1.2扣件：对所需要的对接扣件、直角扣件、转角扣件进行检查，扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，扣件螺栓拧紧扭矩力达到65N.m时不得发生破坏，搭设用料时须使用符合国标的材料，不得使用不合格的材料。 3.1.4木跳板：材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定。扭曲变形、劈裂、腐朽的木跳板不得使用。当发现新进跳板出现质量问题时及时向现场管7、理人员反映。3.1.5钢材进场时，由专人对材料进行验收和验证并收集材料出厂合格证，现场随机取样进行送检。3.2技术准备3.2.1标高标注在塔吊上、轴线引弹至箱型基础墙壁上，便于施工。标高由测量员每浇筑完一次混凝土后复测一次，并做好记录。3.2.2制定合理的专项施工方案和技术措施，在漏斗施工前向班组进行交底。3.2.3对容易出现的质量缺陷和产生的原因，制定出切实、可行、有效的预防措施，并进行全过程跟踪管理。3.2.4施工前，现场工长和施工班组进行详细的技术交底，使每个人均了解各种施工措施。4技术方案产品仓漏斗底板及斜壁采用木胶板支设，支撑脚手架采用满堂支撑体系；浇筑前先浇筑框架柱及内墙壁和外筒壁8、，然后施工漏斗，漏斗混凝土分深梁、环梁及漏斗斜壁、漏斗平面三部分施工，漏斗填充斜壁采用填模浇筑成型，该方法能保证混凝土分层交圈均匀浇捣，同时漏斗斜壁混凝土表面平整度好，混凝土浇筑质量易于得到保证。4.1脚手架搭设工艺4.1.1脚手架搭设要求： 漏斗深梁立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，横杆的步距 h=1.50m，梁下加6道承重立杆；板立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，横杆的步距 h=1.50m，在框架柱、漏斗下可以适当放大或缩小。4.1.2架子搭设前先将标高-0.35m梁板上的仓中心十字线找准，便于将来漏斗口支模。再策划布置立杆，用墨线弹出立杆布置线9、，按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。4.1.3根据仓内水平标高线，定出漏斗口底板底标高，拉通线调整立杆标高，漏斗斜壁根据深梁两侧宽度决定，拉通线调整斜壁标高，考虑支模要求设置斜杆。漏斗斜壁斜杆上部设置木方，用12#铁丝将木方和钢管固定在钢管上，木方间距不大于250mm。4.1.5搭设要求：4.1.5.1立杆 a每根立杆底部设置底座或垫板（此工程立杆直接坐落在-0.35m顶板上）。b脚手架应设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直10、角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。c脚手架立杆不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。d当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。e立杆的纵距和横距均为0.6m，由于漏斗的层高限制，立杆采用搭接连接，上下两立杆在大横杆上搭接，搭接为3个旋转扣件，搭接长度不少于1m。4.1.5.2纵横向水平杆a两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步同跨内；11、不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。b纵向搭接长度不应小于1m，应等间距设置用3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。水平杆长度不宜小于3跨。4.1.5.3纵、横向扫地杆每根立杆的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定。横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。4.1.5.4剪刀撑a满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。此架体搭设高度为8.65m（梁底架体搭设高度为5.15m），应在架顶部设置连续水平剪刀撑，水平12、剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，剪刀撑宽度应为6m至8m。b剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。c满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部水平间隔6m9m、竖向间距4m6m设置连墙杆与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。d满堂脚手架应设爬梯，爬梯踏步间距不得大于300mm。e满堂脚手架操作层支撑脚手板的水平杆间距不应大于1/2跨距。4.2模板工程4.2.1漏斗模板采用木胶板，为缩短时间，漏斗模板应预先进行现场放样，尤其漏斗斜壁与梁交叉处。模板尺寸可预先放样，确定各部13、分尺寸，以避免失误，影响工程进度。4.2.2斜壁底模铺设：采用木模板，模板铺设完后，待漏斗斜壁钢筋绑扎完毕后，开始浇筑混凝土时支内模。斜壁内模采用填模，填模时用对拉螺栓将上下模板连接成整体，填模高度为每层600mm。4.2.3漏斗及深梁施工全部采用木模板。4.2.4漏斗斜壁铺设底模板时，木模板铺设在木方上，并用12#铁线绑扎牢固。4.2.5漏斗面模模板应和底模模板采用对拉通丝固定，防止浇筑混凝土时斜壁变形。4.2.6深梁采用穿墙螺栓固定，深梁下支撑杆全部采用双扣件固定，以防受力过大发生下滑。4.2.7混凝土强度达到100%后，再拆除模板及支撑架。 4.3钢筋工程4.3.1漏斗直径大于20的钢筋14、采用直螺纹套筒连接，其他部位采用绑扎搭接，各种钢筋连接质量必须符合规范要求。4.3.2漏斗斜壁及深梁钢筋可以先将模板支好后再放样，尺寸确定后再下钢筋料，可以避免失误造成的材料浪费。4.3.3漏斗钢筋绑扎顺序：绑扎漏斗口钢筋时，先在钢筋加工厂单独安装，然后用塔吊吊装至安装好的模板上，再开始安装深梁钢筋以及环梁钢筋，安装完后开始布置漏斗斜面的底筋，以及漏斗四周加强筋，最后绑扎漏斗层板钢筋，钢筋验收。4.3.4漏斗锥壳焊接骨架筋在绑扎完漏斗底层钢筋后工作面上焊接。4.3.5漏斗钢筋的锚固长度必须符合设计及图纸要求，因施工需要截断的地方，及时跟设计联系。4.3.6漏斗口处预埋件，漏斗斜壁预埋管及预埋螺15、栓要求位置准确，控制难度较大，施工技术人员应对预埋件、预埋管和预埋螺栓进行复核，保证控制好埋件图纸位置和标高，确保后期设备安装准确。4.4混凝土工程4.4.1漏斗混凝土浇筑采用商品混凝土泵车泵送施工，并保持砼塌落度要符合要求。4.4.2混凝土浇筑前，应检查预埋件、预埋管和预埋螺栓是否准确无误，钢筋经过需经过监理及业主的验收，隐蔽验收合格后方可浇筑混凝土，浇筑前需将模板内杂物清理干净。4.4.3浇筑混凝土要均匀对称进行，浇筑斜段长度以600mm为宜。上下段浇筑时间间隔不应超过2小时，保证连续进行施工，不留施工缝。4.4.4深梁混凝土浇筑时应分层进行，每层浇筑厚度为1m，板混凝土每层浇筑厚度为5016、0mm, 间隔时间不超过混凝土初凝时间，梁柱节点处钢筋较密集应保证混凝土振捣质量。4.4.5漏斗斜壁混凝土浇筑时，应派专人检查模板内混凝土饱满度和振捣质量。模板拼缝需粘贴密封条，以防漏浮浆。杜绝发生蜂窝、麻面、漏筋等质量通病。4.4.6混凝土在浇筑之前将模板和钢筋上的杂物清理干净。4.4.7混凝土工程施工后，应采取洒水及覆膜养护，养护时间不少于7d。砼拆模时，强度达100%时再拆除模板及承重支架，其他部位由技术主管批准后确定。4.4.9试块应严格按照规范留置，每100m各留置（100*100*100）试块同条件及标养试块一组。5安全措施5.0.1漏斗顶环梁上作业，工作面较小，工人在行走时，手应17、抓牢，且注意防滑，工作时应系好安全带。各种架子、上人马道应牢固可靠并定期检查修理，大风及雨后要认真清扫检查，及时消除隐患，施工人员要做到遵章守纪，杜绝违章作业、违章指挥及冒险作业5.0.3钢筋绑扎时，劳务作业人员应在搭设好的外双排脚手架上，挑架上满铺跳板，外侧搭设护身栏杆并用密目网封闭，漏斗口挂设安全网。5.0.4施工过程中严禁乱拉乱扯，私自接电等现象。5.0.5进入施工现场必须戴好安全帽。高空作业人员，严禁人为的坠落杂物。5.0.6漏斗混凝土浇筑时，要派专人监护，严禁施工人员进入仓内。混凝土浇筑完毕后，应及时清理撒落的混凝土，做到活完场清。6附件：6.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:18、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，梁截面 BD=1000mm4500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=0.80m，梁底增加6道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木19、方4070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆8根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.504.50+0.20)+1.402.00=140.740kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.504.50+0.71.402.00=156.872kN/m2由于永久荷载效应控制20、的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5004.5000.200=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.200(24.500+1.000)/1.000=0.400kN/m(3)活荷载为施工21、荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)1.0000.200=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.950+1.350.400)=28.370kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(22、kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.398kN N2=4.022kN N3=3.418kN N4=3.583kN N5=3.881kN N6=3.583kN N7=3.418kN N8=4.022kN N9=1.398kN最大变形 V = 0.109mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04610001000/7500=6.133N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪23、强度计算值 T=3Q/2bh=32147.0/(2200.00015.000)=1.074N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.109mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.022/0.200=20.108kN/m最大剪力 Q=0.60.20020.108=2.413kN最大支座力 N=1.10.20020.108=4.424kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 24、W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.080106/32666.7=2.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32413/(24070)=1.293N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，25、均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=16.550kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67716.550200.04/(1009000.001143333.0)=0.017mm木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计26、算得到最大变形 vmax=0.012mm最大支座力 Qmax=5.880kN抗弯计算强度 f = M/W =0.091106/4788.0=18.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于242.9/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.8427、4mm最大支座力 Qmax=19.207kN抗弯计算强度 f = M/W =0.941106/4788.0=196.49N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=19.21kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 28、立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=19.207kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.2025.150=1.266kN N = 19.207+1.266=20.474kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.80m； l0 计算长度，取0.800+20.300=1.400m； 由29、长细比，为1400/15.9=88 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.673；经计算得到=20474/(0.673457)=66.601N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.827=0.248kN/m2 h 立杆的步距，0.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方30、向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2481.2000.8000.800/10=0.022kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=19.207+0.91.21.042+0.90.91.40.022/0.600=20.515kN经计算得到=20515/(0.673457)+22000/4788=71.247N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!6.2扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范G31、B50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.7m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，间距100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，32、混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.00+0.20)+1.402.50=33.860kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.00+0.71.402.50=36.335kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距33、计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1001.0000.600+0.2000.600)=13.662kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(134、)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02010001000/32400=0.610N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3513.662+1.01.350)0.100=1.186kN截面抗剪强度计算值 T=31186.0/(2600.00018.000)35、=0.165N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67713.6621004/(1006000291600)=0.005mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2面板的计算宽度为14000.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1001.00036、14.000+0.20014.000)=318.780kN/m面板的计算跨度 l = 100.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.45210001000/32400=13.963N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.0000.100=2.510kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.37、500+0.000)0.100=0.250kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.352.510+1.350.020)=3.074kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.250=0.220kN/m计算单元内的木方集中力为(0.220+3.074)0.200=0.659kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 0.659/0.200=3.294kN/m最大剪力 Q=0.60.2003.294=0.395kN最大支座力 N=1.10.2003.294=0.725kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗38、矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.013106/32666.7=0.40N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3395/(24070)=0.212N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静39、荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.277kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.277200.04/(1009000.001143333.0)=0.002mm木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.098106/32666.7=3.00N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求40、!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.186mm最大支座力 Qmax=4.771kN抗弯计算强度 f = M/W =0.254106/4788.0=52.98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管41、按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.576mm最大支座力 Qmax=15.587kN抗弯计算强度 f = M/W =0.763106/4788.0=159.45N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照42、下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=15.59kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1128.650=0.969kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1001.0000.6000.600=9.03643、kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 9.070kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600=0.810kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.04kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立44、杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=13038/(0.386457)=73.873N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算45、公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.827=0.248kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2480.6001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.29.070+0.91.40.810+0.90.91.40.038/0.600=11.976kN经计算得到=11976/(0.386457)+38000/4788=75.789N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!