1、棚改安置房项目承插式支撑体系安装拆除施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1、工程概况62、快拆体系的基本构造62.1插卡型多能功脚手架62.2基本构造73、编制依据83.7结构设计图纸等有关资料。84、施工计划94.1施工要求及技术保证条件94.2施工准备9技术准备9施工机具准备94.2.3材料准备9施工现场准备95、施工方法105.1模板支撑工艺流程105.2支模施工中的操作要点105.3模板及支撑构造设计10.4墙体模板安装方法11梁模板12顶板模板145.4模板及支撑拆除15模板、脚手架的2、维护及管理176、质量保证措施176.1模板安装允许偏差及检验方法176.2质量注意事项186.3墙、柱、梁、板节点质量处理187、监测监控197.1质量监测197.2变形监测措施198、施工安全文明保证措施198.1组织机构保障19组织机构图19项目职责表198.2安全技术措施208.3应急预案21救援机构及职责分工21应急救援物质22应急救援方法22.4应急通信联络238.4现场文明施工238.5成品保护249、计算书249.1梁模板计算书24一、参数信息251.模板支撑及构造参数252.荷载参数253.材料参数264.梁底模板参数265.梁侧模板参数26二、梁侧模板荷载计算26三、梁侧模3、板面板的计算271.强度计算272.挠度验算28四、梁侧模板支撑的计算281.次楞计算28（1）次楞强度验算30（2）次楞的挠度验算312.主楞计算31（1）主楞抗弯强度验算32（2）主楞的挠度验算32五、梁底模板计算321.抗弯强度验算332.挠度验算33六、梁底支撑的计算341.荷载的计算342.方木的支撑力验算343.支撑托梁的强度验算35七、梁跨度方向钢管的计算38八、立杆的稳定性计算38立杆的稳定性计算公式381.梁两侧立杆稳定性验算382.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算39考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算39九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验401.模板支架的构造4、要求402.立杆步距的设计403.整体性构造层的设计414.剪刀撑的设计415.顶部支撑点的设计416.支撑架搭设的要求417.施工使用的要求419.2墙模板计算书42一、参数信息421.基本参数422.主楞信息423.次楞信息424.面板参数425.木方和钢楞43二、墙模板荷载标准值计算43F=0.22t12V1/243三、墙模板面板的计算441.抗弯强度验算442.抗剪强度验算453.挠度验算46四、墙模板主次楞的计算461.次楞的抗弯强度验算472.次楞的抗剪强度验算473.次楞的挠度验算481.主楞的抗弯强度验算502.主楞的抗剪强度验算513.主楞的挠度验算51五、穿墙螺栓的计算515、9.3柱模板计算书52一、参数信息531.基本参数532.柱箍信息533.竖楞信息534.面板参数535.木方和钢楞54二、柱模板荷载标准值计算54F=0.22t12V1/254三、柱模板面板的计算541.面板抗弯强度验算552.面板抗剪验算563.面板挠度验算57四、竖楞计算571.抗弯强度验算582.抗剪验算583.挠度验算59五、B方向柱箍的计算601. 柱箍抗弯强度验算61柱箍截面抗弯强度验算公式612. 柱箍挠度验算62六、B方向对拉螺栓的计算62七、H方向柱箍的计算621.柱箍抗弯强度验算64 =M/(xW)f642. 柱箍挠度验算64八、H方向对拉螺栓的计算659.4板模板计算书6、65一、参数信息651.模板支架参数652.荷载参数663.材料参数664.楼板参数66二、模板面板计算67模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度671、荷载计算68(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：68(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：682、强度计算683、挠度计算68三、模板支撑方木的计算69方木楞计算简图691.荷载的计算69(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：69(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：692.强度验算693.抗剪验算704.挠度验算70四、木方支撑钢管计算70支撑钢管计算弯矩图(7、kNm)71五、扣件抗滑移的计算72六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)721.静荷载标准值包括以下内容72(1)脚手架的自重(kN)：72(2)模板的自重(kN)：72(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：722.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载723.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算72七、立杆的稳定性计算72如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算73八、立杆的地基承载力计算74九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验741.模板支架的构造要求742.立杆步距的设计753.整体性构造层的设计754.剪刀撑的设计755.顶部支撑点的设计756.支撑架搭设的要求78、57.施工使用的要求761、工程概况XXXXXX棚改安置房项目工程一期住宅工程位于XX，本工程为4#、5、6#、7#楼，总建筑面积约10万。本工程建设单位为XXXX建设投资公司，XX设计有限公司，勘察单位为建设勘察院，监理单位为咨询有限公司，施工总承包单位为XX有限公司，质监单位为XX市建设工程质量监督站，安监单位为XX市建设工程安全监督站。本工程4#、7#楼地上31层，地下1层，地上二层为商业，主体结构为钢筋混凝土剪力墙结构，其中一层层高为3.9米，二层层高为5.1米，标准层层高3米，屋面女儿墙高度为1.5米，总高102.6米。5#、6#楼主体为钢筋混凝土剪力墙结构，地上32层，地下1层，地9、上层高为均为3米，女儿墙高度为1.5米，总高为102.6米。主要结构设计如下：4#楼二层板板厚为120mm，转换层板厚为180mm，标准层板厚为100mm,屋面层板厚为120mm，其中标准层合用前室板厚为150mm，卫生间降板350mm,阳台降板50mm；剪力墙厚度为：地下室顶板至9.000米为300mm厚，9.000米以上为200mm厚；梁：转换层梁尺寸为900*1500、1000*2000等，其余楼层为200*400、200*450、200*500、200*600；框架柱：900*1200、900*1000、1200*1200、900*900、600*600。5#、6#楼标准层板厚为10010、mm，局部板厚120mm,屋面层厚度为120mm，合用前室为150mm；剪力墙厚度为200mm；梁：200*400、200*450、200*500、200*600。7#楼二层板板厚为100mm，转换层板厚为180mm，标准层板厚为100mm,屋面层板厚为120mm，其中标准层合用前室板厚为150mm，卫生间降板350mm,阳台降板50mm；剪力墙厚度为：地下室顶板至9.000米为300mm厚，9.000米以上为200mm厚；梁：转换层梁尺寸为900*1500、1000*2000等，其余楼层为200*400、200*450、200*500、200*600；框架柱：900*1200、900*10011、0、1200*1200、900*900、600*600。5#、6#楼标准层板厚为100mm，局部板厚120mm,屋面层厚度为120mm，合用前室为150mm；剪力墙厚度为200mm；车库顶板板厚为400mm,梁尺寸为500*1000、400*800；框架柱为： 本工程工期较为紧张，保证该部分施工质量安全是施工中的重要环节，对工程进度和成本进行综合分析，对4#楼、5#楼、6#楼、7#楼梁板使用承插型盘扣式支撑体系，墙柱、楼梯采用钢管式支撑体系。拟采用承插型盘扣式支撑体系进行钢筋混凝土叠合板的浇筑支撑，承插型盘扣式支架式一种高度灵活的多功能支撑架，以立杆部件为基础，立杆上配置圆盘。每个圆盘上设置有12、4个孔，以便连接其他部件，使整个结构牢固稳定。盘扣式支架具有承载力大、稳定性好、零部件安装便捷、安全性好、耐久性好，在本工程中应用不但可以节约成本还可以加快使用进度，节约木材，可以取得良好的经济效益和社会效益。2、快拆体系的基本构造2.1插卡型多能功脚手架支撑体系说明：本工程内支撑体系采用插槽式快速拆装脚手架（以下简称快拆架），快拆架是一种新型产品，目前尚无国家及地方标准。支撑钢管均采用483.0，其力学性能符合现行国标碳素结构钢GB700-2006中Q235A钢的规定，表面光滑、顺直，无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。立杆最大间距12001200，立杆顶部用可调节顶托调节标高。主梁梁底找平杆采13、用直角扣件固定在立杆上，连接扣件必须符合钢管脚手架扣件GB15831-2006规定，各活动部位灵活，无裂纹、气孔、毛刺等。梁底加设一排以上承重立杆，横向居梁中，纵向同立杆间距。快拆架立杆接头为承插式，其接头位置不受碗扣式、扣件式脚手架规范相关限制。由专用检测工具检测达标的模具控制精铸而成的整体式插头、插座，在装配工艺生产线上装配形成立杆、横杆等脚手架的杆部件。脚手架的立杆、顶杆、横杆通过插头、插座插卡配合，形成结构尺寸规范的支承格构模板支架。该支架的联结点，能够承受弯矩、冲剪及扭矩，使之形成具有自稳及整体稳定性能良好的空间支架结构。2.2基本构造立杆长度：2600mm。立杆间距：1200mm，14、最大间距不大于1200mm1200mm。步距：不大于1200mm。构件示意图： 快拆架支撑体系示意图3、编制依据3.1混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；3.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）；3.3建筑结构荷载规范(GB50009-2012)3.4建筑施工手册（第四版）；3.5建筑安全检查评分标准（JGJ59-2011）；3.6现行建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；3.7结构设计图纸等有关资料。4、施工计划4.1施工要求及技术保证条件一键连多功能早拆架的构配件应有厂家提供的产品合格证。安装墙、梁模板应设临时工作台,应作临时15、封闭,以防误踏和坠物伤人。4.1.3模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。4.2施工准备技术准备施工前应熟悉图纸，认真掌握一键连多功能早拆架的搭设要求及特点，熟悉各部位尺寸、标高，认真做好模板放样，进行实地现场调查复核。根据现场条件进行拼装模板，针对不同部位确定相应的脚手架类型，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成型。施工机具准备水准仪、经纬仪、圆盘锯、手提电钻、手锯、扳手、铁锤等。4.2.3材料准备序号内容规格1立杆2600mm2横杆1200mm3可调U托500mm4木方40m16、m90mm5模板18mm厚，1830（长）915（宽）6对拉螺杆147脱模剂模板专业脱模剂施工现场准备.1垂直运输（塔吊）的保养、检修。.2施工用电、用水的保证。.3模板的拼装必须严格按照各类型模板的设计图纸拼装，并严格控制拼装的质量。.4模板安装前，要做好模板的定位基准工作。首先按测量放线图引测控制轴线，并据此引出有墙的轴线，并根据轴线和施工图，用墨线弹出模板的边线和内、外侧控制线，以便于模板的安装和校正。.5做好标高测量工作：用水准仪将楼层+1m标高控制线引测到模板安装位置，以便于进行模板施工的标高控制。.6做好报验工作：竖向钢筋绑扎完毕，水电预埋、箱盒、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应17、满足要求，办完隐蔽工程验收手续。.7设置模板定位基准线：墙体底部可利用已经施工完毕的底板上的导墙；墙体上部可根据构件截面尺寸，切割一定长度的钢筋头，固定在墙体钢筋上，作为定位筋。墙体定位筋采用12钢筋。.8安装墙体模板前，应把模板面清理干净，刷好隔离剂。墙合模前，墙体根部表面混凝土要剃凿，完全露出石子并将浮浆以及垃圾清走。5、施工方法5.1模板支撑工艺流程按快拆架标准层支模图在楼板上弹模板支撑位置线放置垫块支立杆并将横杆的插头插进立杆插座按放线支一个互相垂直的标准四边形支承格构沿已支成的水平支承格构按互相垂直或顺直的原则支完剩余的支承格构按横杆步距要求安完水平拉杆安放U形可调顶托安放钢管并调平18、到所需标高铺木枋铺模板刷脱膜剂模板预检。5.2支模施工中的操作要点支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。立杆下可用15mm厚模板作为垫块。严禁私自调换不同长度横杆。支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一杆敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。早拆柱头处于工作状态时，插销一定要到位，不能一头支撑，另一头空支。立杆不得悬空，立杆在搭设过程中若遇到有孔洞时，下端应用12#槽钢做支撑点。铺设模板前要将木楞调平到设计标高。从一侧向另一侧，或从中间向两侧铺设模板时，柱头板标高随铺设随调平，千万不能模板铺设完后再调标高，柱头板19、与顶板间不得留有空隙。在卫生间等降板较大区域或者在楼梯处，可采用扣件式脚手架与承插式脚手架连接在一起形成模板支撑体系。立杆伸出顶层水平杆中心线的长度不应超过0.7m，若超出规定范围则在立杆自由端下0.5m位置用扣件和钢管加设一道水平杆。可调托撑丝杆与螺母的捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于300mm，且不少于3/5丝杆长度，伸出立杆外长度不大于200mm。立杆之间按步距满设双向水平杆。木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。模板及其支架的拆除顺序严格执行支模图进行，严禁私自乱拆。竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装模板前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位钢20、筋，做好测量放线工作，墙体模板下口采用砂浆将模板底部进行封闭。混凝土浇筑时，由中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5.3模板及支撑构造设计墙模板墙体模板面板采用18厚1830915的竹、木胶合板模板，次龙骨采用80100木枋，竖向布置，间距300，面板用铁钉与次龙骨固定，主龙骨采用双钢管（2483.0），横向布置。墙体采用M12螺栓，加DN16的PVC套管，横竖向间距为500mm，穿墙螺栓取出后重复使用。固定主龙骨的配件采用成品山型件或用钢筋加工成型的山型件。除地下室外墙外，所有墙体模板内撑采用成品预制21、砂浆内撑或细石混凝土内撑，截面为3030，长度为墙厚减2-3，横竖向间距1m。.2剪力墙两端头的对拉螺杆距端头不允许超过150mm。在配置墙体模板时，模板扣模最大不超过10mm且墙体模板的支撑需要与满堂架紧固连接，斜支撑采用48钢管，自上而下1200mm一道，整个支撑采用钢管扣件式脚手架。.3主楞钢管：钢管主龙骨（双钢管）水平支撑，4#、7#楼一层、二层由于层高较高，主龙骨间距为300mm,其余位置主龙骨间距为500mm，第一排主楞钢管距地面不大于200mm。.4墙体模板安装方法 墙体模板安装时，墙体底部清理干净后立模，根据楼层控制线放出200mm墙体控制线，最后放出模板定位线，离转角100m22、m弹大角垂直控制线，根据控制线找准模板的位置，调整垂直度、平整度，利用可调支撑及穿墙螺栓将模板固定。 模板拼装前须清除混凝土残渣、泥浆，并涂刷水性脱模剂。 墙根施工缝处经剔凿、清理、吹洗干净后，根据墙体模板控制线找准模板位置，调整其垂直度。模板拆除后随时清理，维修后平放于平整场地上，下部垫4090mm方木，间距700mm，分类停放整齐。梁模板.1梁底模与侧模均采用18mm厚模板，背肋选用80mm*100mm150mm方木。梁侧模、底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊运至作业面组合拼装。然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，对于400mm梁高，在梁h/2处设置一道M14穿墙螺栓600mm。对于跨度23、4m梁，按全跨长度2进行梁底模起拱，起拱从梁支模开始时进行，而后将侧模和底模连成一整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。梁模板面板采用15厚竹木胶合板模板，梁侧模板、底模均可加工成定型模板，次龙骨采用5090木枋，次龙骨沿梁纵向布置。梁底模主龙骨为483.0钢管，垂直于梁纵向布置，间距不大于500mm，与立杆连接用双管卡以抗滑移。梁截面高度700mm时，梁侧面模板应加对拉螺栓，采用14普通螺栓，套管采用DN18塑料管，沿梁长方向间距600mm，沿梁高度方向间距600mm。梁底模支撑立杆沿梁两侧布置，垂直于梁纵向两立杆间距约为梁宽+600mm，沿梁纵向间距1224、00mm。梁高600mm，梁底模增设加固支撑立杆，安置于梁底模中间，加固支撑立杆顶部设可调顶撑，纵向间距同梁底模支撑立杆，但置于梁底模两支撑立杆之间。当相邻楼板有高低差时，且采用吊帮模板时，该模板下应垫预制混凝土垫块，该垫块直径为75mm，强度为C30。.2标准层梁底采用单立杆，立杆顺梁方向间距不大于1100mm，且与两侧立杆用水平杆连接。梁模板面板采用18厚竹木胶合板模板，梁侧模板、底模均可加工成定型模板，次龙骨采用80100木枋，次龙骨沿梁纵向布置。梁底模主龙骨为483.0钢管，垂直于梁纵向布置，间距不大于500mm，与立杆连接用双管卡以抗滑移。梁截面高度700mm时，梁侧面模板应加对拉螺25、栓，采用14普通螺栓，套管采用DN18塑料管，沿梁长方向间距600mm，沿梁高度方向间距600mm。梁底模支撑立杆沿梁两侧布置，垂直于梁纵向两立杆间距约为梁宽+600mm，沿梁纵向间距1200mm。梁高600mm，梁底模增设加固支撑立杆，安置于梁底模中间，加固支撑立杆顶部设可调顶撑，纵向间距同梁底模支撑立杆，但置于梁底模两支撑立杆之间。当相邻楼板有高低差时，且采用吊帮模板时，该模板下应垫预制混凝土垫块，该垫块直径为75mm，强度为C30。 本工程4#、7#楼由于存在转换层、支撑体系较高（搭设高度为4.9米），梁截面尺寸较大，钢筋及混凝土重量较大，因此在转换层框架梁侧水平背楞为80mm100mm26、方木，间距为150mm，竖向背楞为双钢管，间距500mm；对拉螺栓为14圆钢，水平间距400mm，竖向间距小于等于300mm，均匀布置，螺栓用加厚螺母拧紧，螺母下垫蝴蝶卡，梁底纵向支撑根数数为3道，梁两侧立杆间距为0.6米，与梁底横杆采用双扣件连接。梁底支撑架和顶板支撑架要求加设空间剪刀撑，剪刀撑间距：梁底为3.6m，剪刀撑与的地面夹角为600；剪刀撑搭接接长部分不小于1.0m，不得少于3道扣连接；剪刀撑每根钢管连接三根以上立杆和三根以上横杆；旋转扣件轴心距平、立杆交汇点应150mm；保证整个架体的整体稳定性。.3模板安装顺序：搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线27、找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板.4技术要点：按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2%），并注意梁的侧膜包住底膜，下面龙骨包住侧膜。.5 所有梁模板预先配制完毕，制作时应严格把关，控制好制作尺寸。模板安装时，根据所放控制线铺设梁底模板，待梁钢筋绑扎完毕后封梁侧模板，梁侧与梁底交接处贴紧海绵条，梁内加内撑以控制梁截面尺寸，所有接头处均应加好海绵条，以防漏浆。梁模板在支设时应注意起拱，起拱高度为跨度的1/1000。顶板模板.1顶板模板采用18mm厚模板，80mm*100mm木枋龙骨，间距150mm。.2大梁（钢管）:采用48*3.0的双钢管，钢管悬挑端长度不大于450mm。.3技术要点28、：楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m时、起拱0.2%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。.4为保证顶板的整体混凝土成型效果,将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有木枋，并拼缝严密，表面无错台现象。.5模板安装顺序：满堂脚手架钢管横楞木方龙骨柱头模板龙骨柱头模板顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序。.6技术要点：楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m时、起拱0.2%），起拱部位29、为中间起拱，四周不起拱。柱模板矩形柱模板面板采用18厚1830915的竹木胶合板与80100木枋制作成定型模板。柱箍间距0.45m，柱截面尺寸12001200，采用双钢管扣件作柱箍，并在柱外采用2道M14普通对拉螺栓固定。4#、7#楼一层、二层由于层高较高，柱箍间距300mm,楼梯模板楼梯平台模板同楼板模板，梯段板底模板面板为木胶合板，支撑柱采用加带可调顶撑的钢管架，支撑间距900mm,主龙骨采用483.0钢管，次龙骨采用80100木枋；侧模及踏步用3050mm厚木板制作成锯齿形模板或采用定型模板，当相邻楼板有高低差时，且采用吊帮模板时，该模板下应垫预制混凝土垫块，该垫块直径为75mm，强度为30、C30。5.4模板及支撑拆除拆模顺序 混凝土到设计拆模强度等级时，上层墙体或柱子结构模板拆除并运走按顺序轻轻敲击早拆柱头的插销，并下调U形顶托的螺母钢楞及模板降落一定高度在保证施工安全的前提下，除保留的立杆及部分横杆外，可同步将钢楞、模板、立杆、横杆、等拆除并运到下一施工部位保留的立杆、横杆、早拆柱头，待支承到常规拆模时再拆除，即一直保留到混凝土强度等级增长到足以在全跨条件下支承自身重量和施工荷载时再拆除。模板的拆除.1墙模板拆除 在混凝土强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护试件混凝土强度达到1.0Mpa后，先松动穿墙螺栓，再松31、开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬洞，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，在模板面板边框刷好隔离剂且每次进行全面检查和维修作好模板检验批质量验收记录，保证使用质量。.2顶梁板拆除 顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，并按下表要求拆除。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成安全事故。 顶板模板时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板，拆除的顶板、龙骨要码放整齐，并注意不要集中堆放，掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。 拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模32、及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据。拆模前应经监理工程师批准。 序号结构类型结构跨（m）设计砼强度的百分率（%）1板25022、8753梁81004875581006悬臂构件275721008墙、柱/1.2Mpa拆模时注意事项.1拆模前可先拆除梁底一道水平拉杆，以满足施工人员站立作业，用木方和模板搭设作业平台，检查周围的安全网是否完好，经项目部或专职安全员检查安全后才能进行拆模施工。.2要从一侧或一端按顺序轻轻敲击早拆柱头插销，使模板、钢楞降落一定高度，而后可将模板、钢楞及保留以外的杆部件同步拆除并从通风道或外脚手架上运到上一层。.3拆除横杆时，一定要33、均匀敲击两头，两头同时抬出，千万不可猛击一头。保留的立杆、横杆及早拆柱头，待支撑达到拆模强度时再拆除，.4保留的立杆必须是稳定体。.5严格遵守拆模的顺序，坚持先浇的先拆，后浇的后拆，先拆除非承重架部位，如侧模，后拆除承重部位，两头往中间拆，不可由内向外拆。自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。.6拆除顶板模板时应将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。.7拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的拆除。.8拆模34、时不要用力过猛，拆下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在支架内，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。.9严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。.10模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。模板、脚手架的维护及管理.1模板使用注意事项 吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已经安装好的模板及其他硬物；在使用过程中，要及时清理附着在模板上的混凝土、刷脱模剂。严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角，拆模时要注意对成品的保护，严禁破坏。.2拆下的模板应及时清除灰浆，难以清35、除时，可采取模板除垢剂处理，不准敲砸，拆下来的脚手架要清理架体上附着的混凝土块等。拆下来的模板、脚手架，如发现翘曲、变形，应及时修理或更换，损坏的板面应及时进行修补或更换。6、质量保证措施6.1模板安装允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸柱、墙、梁+4、5尺量4层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高低差2尺 量6表面平整度5靠尺、塞尺7预埋铁件中心线位移3拉线、尺量8预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度10、09预留孔洞中心线位移10拉线、尺量尺 寸1036、010插筋中心线位移5尺 量外露长度10、06.2质量注意事项模板配制过程中，螺杆眼一律用电钻或手动钻开孔，严禁用钻子凿孔。主体墙模螺杆间距纵模均为450mm，门窗洞口必须加螺杆对拉。柱模严格按照控制线支设，上部拉通线检查，确保柱身垂直、方正、无歪斜、扭曲，柱子间水平方向施工误差不超过5mm。满堂架间距、步距、扫地杆、剪刀撑严格按要求施工，主杆必须垂直无歪斜。 模板拼缝应严密，不得有翘曲。剪力墙或柱子两端头的对拉螺杆距端头不允许超过150mm。楼梯可后做，但楼梯梁及楼梯板筋必须做好预埋，预埋符合图纸及规范要求。电梯井确保轴线位置、几何尺寸正确及方正垂直。单体墙模板上标高应上调5mm，大跨顶板37、应起拱，确保分户验收时净空高度正确。模板配制及安装、拆除必须按部位分配到专人施工，谁支谁拆，固定到人；模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂），对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。施工到标准层后，禁带手电锯、手电钻上楼，禁止在施工作业面锯模板或钻螺杆洞，如需更换模板必须在地面配制好后吊至作业层；预埋件应提前加工制作，并在模板上定位编号，预留洞的尺寸、位置应标在模板上；预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。主体楼内顶板混凝土在浇筑时，墙跟处必须拉通线找平，水平误差不超过5mm。主体必须先支墙板，等墙板校正完成后才允许支顶板。模板的对拉螺杆间距在任何部位不38、允许超过500mm，在起步第一道或是转角的第一道距离不超过200mm。 保了保证接缝平整，竖向模板拼缝处必须在设置水泥撑块，同时作为模板的限位。模板验收时，应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。6.3墙、柱、梁、板节点质量处理外墙、电梯井、楼梯间等剪力墙：二次支模前，可在模板下端粘双面胶，避免漏浆，外墙浇筑形成企口缝，保证外观质量和漏浆。限位钢筋：为防止内模整体移位，合模前，需焊定位钢筋，要求定位钢筋距离模板根部30mm，其水平间距为1500mm，梅花形布置，长度=墙厚-1mm。要求定位钢筋为预埋钢筋头，横筋两头沾防锈漆。为防止根部漏浆造成墙39、体烂根，采用砂浆将模板根部进行封闭。墙柱阳角部位采用端面硬拼，用钢管扣紧，再用木楔挤紧，从而保证阳角方正。为保证梁板墙柱接茬密实，其接缝位置必须在浇筑混凝土前凿毛、清理。满堂脚手架必须按方案要求弹墨线，根据墨线在支撑立杆底部加设满足承载力要求的垫块。顶板模板的拼缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，模板应浇水润湿，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。墙柱模板底部设置清理口，有利于清理柱内垃圾杂物，保证混凝土的浇捣质量。7、监测监控7.1质量监测模板支撑采用插槽式快拆架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：班组日常进行安全检查，项目40、每天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。日常检查、巡查重点部位：.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。.2快拆架插头、插座连接是否松动，普管连接扣件是否松动。.3U托伸出立杆长度是否超过200mm，U托的螺母有无松动。.4架体是否不均匀的沉降、垂直度。.5施工过程中是否有超载的现象。.6安全防护措施是否符合规范要求。.7快拆架架体和快拆架横杆是否有变形的现象。.8快拆架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。.9浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。7.2变形监测措施监测项目：支架41、沉降、位移和变形。测点布设：每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于2个支架水平位移监测点，3个支架沉降观测点。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时再观测一次。监测结果接近或达到材料的允许变形值时马上启用应急预案，并及时向上级部门报告。8、施工安全文明保证措施8.1组织机构保障组织机构图项目职责表序号职务（部门）姓名主要职责1项目经理负责工程全面统筹安排，为安全生产第一负责人2项目总工程师主管技术管理工作，组织编制施工方案。3生产经理协助项目执行经理统筹安排工作，负责生产工作，为安全生产、质量直接负责人，负责现场进度42、计划安排。4质量部协调木工人员安排，负责木工、钢筋和混凝土的施工、技术及技术交底、质量、进度、安全、文明施工，为施工第一质量、安全责任人5安全部具体负责木工的安全、文明施工及安全生产检查工作，负责水电安全、文明施工检查工作，检查工地的日常安全、文明施工。6技术部负责土建工程技术资料收集、整理、归档，参与施工方案的编制，报审工作7物质部负责材料的进场、收集、整理、登记、发放工作8施工部负责现场生产工作8.2安全技术措施工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。特殊工种必须持证上岗。装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过2米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭43、牢固。模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员或物体坠落。在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低压电源；登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。安装墙模板时，随时支撑固定，防止倾覆。预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，边加设临时支撑稳固。外墙和屋檐的模板支撑严禁支撑在外墙脚手架上。在浇注混凝土时，必须设立专职人员看模，一旦发44、特殊情况，立即停止浇注混凝土，应及时进行处理。模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外钢楞，予埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。模板安装必须按模板的施工设计进度，严禁任意变动。支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠。 45、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2M高度的垂直允许偏差为15mm。支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。墙模板在未装对接螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。安装墙模板时，以内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形齿要正反交替安装，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。浇砼前,应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度，精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩46、展的浇筑方式。不能集中于一点下料,要保持斜面均匀下料,避免使大量荷载集中一点,造成局部失稳。派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。浇注前对架体进行全面检查，浇注梁板砼时,指定专人看护,防止紧固件滑动或杆件变形异常,以及加固变形杆件,如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。浇凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲。模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变化，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修补完整。材料不能在支架上47、方堆放，泵管走向位置底部,尤其弯头部位,是极易产生水平方向作用力的部位,要在泵管底部要架设轮胎或用支架垫固放在梁上, 不得使砼输送管直接与模板面接触，以减小对梁板面的冲击力。布料机下需加设钢管作为临时支撑。砼振动时，不得用振棒撬住模板或钢筋。 顶板拆模时，应逐块拆卸。拆下的模板，严禁向下抛掷。如有间歇，亦应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。施工中的作业工人必须戴安全帽，佩戴安全带，防滑胶鞋，禁止穿拖鞋上班。立杆禁止悬空，若遇到孔洞时，立杆下应设12#槽钢作为支撑点。U托托顶应无损坏，螺母应拧紧无松动。8.3应急预案救援机构及职责48、分工组长： 副组长：组员： 组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。 副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。 组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。应急救援物质常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。应急救援方法.1有关人员的安排事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面49、报告。组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。.2人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险区域的人员疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架及现场进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行50、抢救，发生坠落事故的立即进行现场急救，拨打120救护。.3现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 机械伤害51、事故处理：由相关在场人员迅速切断机械电源；将人员救出后，立即检查可能的伤害部位，发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；如有切断伤害，应寻找切断的部分，将其妥善保留；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。 高空坠落事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物；为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；高空坠落不仅产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取52、止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。 物体打击事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物；为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；物体打击不仅产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救53、护措施详细告诉医生。.4应急通信联络项目负责人： 雷发金 手机：现场负责人： 蒋承元 手机：安全负责人： 田 铮 手机：技术负责人： 刘XX 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：1198.4现场文明施工严格按施工安全操作规程和施工说明执行，电梯竖井每层施工完好，要安装防护门，不得在井筒内操作，电梯井筒内每层设计一道安全防护网。模板就位前要有固定措施，防止模板旋转、坠落、碰撞伤人。模板支撑、对拉螺栓要设专人检查是否支稳、牢固、拧紧，不得有漏支、漏拧现象发生，以免发生胀模。要选择平整场地堆放模板。拆模后板面应随时清理，并涂刷脱模剂。拆模后如发现板面不平整或肋边变形应及时修理。搞好大模板54、日常保养与维修工作。8.5成品保护保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其他已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用橇棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。拆除模板时按程序进行，禁止用大锤敲击，防止将墙面拉裂以及损伤混凝土表面和楞角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。拆完模后，门窗洞口边及时加木板保护。拆完模后，对变形的大模进行校正。顶板模板支好后，吊运物体时，不得直接冲击板面。楼梯模板拆完后，及时铺设木板防护。9、计算书9.1梁模板计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚55、手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(56、m)：0.40；立杆步距h(m)：0.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材57、料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依58、次是：150mm，300mm，450mm，600mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置59、处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.360、3cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (2000-180)/(6-1)= 364mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(2000-180)/(6-1)2 + 0.1172.52(2000-18061、)/(6-1)2= 1.67105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(2000-180)/(6-1)/1000+1.22.520(2000-180)/(6-1)/1000=4.960 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.67105 / 3.33104=5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1=62、 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (2000-180)/(6-1)=364mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(2000-180)/(6-1)4/(10060003.33105) = 0.573 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2000-180)/(6-1)/250 = 1.456mm；面板的最大挠度计算值 =0.573mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.456mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直63、接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.960/0.500= 9.920kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.248 kNm，最大支座反力 R= 5.456 kN，最大变形 = 0.057 mm（1）次楞强度验算64、强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.48105/1.67105 = 1.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.057mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.456kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径465、8mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 7.955 kNm，最大支座反力 R= 68.535 kN，最大变形 = 57.808 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.95106/8.99103 = 885.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为66、 57.808 mm主楞的最大容许挠度值: = 1020/400=2.55mm；满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = 67、M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.500.300.90=16.686kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；q=16.686+1.512=18.198kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12518.1985002=5.69105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37516.6860.5+0.4371.5120.5=3.459kNRB=1.25ql=1.2518.1980.68、5=11.374kN =Mmax/W=5.69105/2.00104=28.4N/mm2；满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.905kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52116.6865004/(10060002.00105)69、=4.528mm；满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=11.374/0.3=37.913kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=81010/6 = 133.33 cm3；I=8101010/12 = 666.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.170、25ql2= 0.12537.9130.32 = 0.427 kNm；最大应力 = M / W = 0.427106/133333.3 = 3.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.62537.9130.3 = 7.109 kN；方木受剪应力计算值 = 37.1091000/(280100) = 1.333 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.333 71、N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.52137.9133004 /(1009000666.667104)=0.027mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.027 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.459kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=11.374kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的72、集中力：P3=(1.200-1.000)/40.300(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.300(2.000-0.180)0.500=0.775kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=2.663 kN；N2=N4=2.331 kN；N3=9.855 kN；最大弯矩 Mmax=0.266 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.046 mm；最大应力 =0.266106/8980=29.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 29.7 N/mm2 小于 支73、撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.663 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.1=0.911 kN；N =2.663+0.911=3.574 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.2474、； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(0.6+0.42) = 1.752 m；lo/i = 1752.381 / 15.9 = 110 ；由长细比 lo75、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.516 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3573.879/(0.516424) = 16.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 16.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.855 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.1-2)=0.911 kN；N =N1+N2 =9.855+0.554=10.409 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查76、表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.24377、1.007(0.6+0.42) = 1.752 m；lo/i = 1752.381 / 15.9 = 110 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.516 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10408.732/(0.516424) = 47.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.2431.007(0.6+0.42) = 1.752 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243; k2 -78、 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.007 ；lo/i = 1752.381 / 15.9 = 110 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.516 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10408.732/(0.516424) = 47.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的79、相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可80、以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆81、与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制82、措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。9.2墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一83、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计84、值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高85、度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简86、图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板87、计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 88、1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪89、应力计算值: =32005.3/(250018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩90、: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.523004/(10060002.43105) = 0.32 mm；面板的最大挠度计算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81010/62= 266.666cm3；I = 8101010/122= 1333.334cm4； 次楞计91、算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.15.518500.02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大92、弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=2.67105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.71105/2.67105 = 0.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.093、310.3000.900/2=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 94、N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31002.6/(280.0100.02)=0.094N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.094N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 995、000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.33107mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67710.22/25004/(10090001.33107) = 0.018 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 96、主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.99105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.99105/8.99103 = 97、33.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =33.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2715.8N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22715.8/848.230=6.404N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =6.404N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv98、=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.33mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.33mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞99、计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.93 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！9.3柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱100、模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面101、板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24102、.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。103、分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 347 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =347.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.104、220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.110.871347347= 1.31105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面105、板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.31105 / 2.43104 = 5.387N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.387N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =347.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.106、42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.871347.0 = 2263.445N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2263.445N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受107、剪应力计算值: =32263.445/(245018.0)=0.419N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.419N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =347.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2108、 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 347 / 250 = 1.388 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02347.04/(1006000.02.19105) = 0.674 mm；面板的最大挠度计算值 =0.674mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.388mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度8109、0mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80100100/62 = 266.67cm3；I = 80100100100/122 = 1333.33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3470.900=7.509kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3470.900=0.874kN/m； q = 7.509+0.874=8.383110、 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.383450.0450.0= 1.70105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.67105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.70105/2.67105 = 0.637N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =0.637N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， 111、V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3470.900=7.509kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3470.900=0.874kN/m； q = 7.509+0.874=8.383 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.68.383450.0 = 2263.445N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.383112、450=2263.445N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32263.445/(280.0100.02)=0.212N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.212N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，113、q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.35 = 8.38 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.33107；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.38450.04/(1009000.01.33107) = 0.019 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱114、箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.373 0.45 = 4.06 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.895 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.202 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.080 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =115、M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 201961.55 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 21.4 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.02108/(1.058.99106)=21.4N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.08 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.08mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!116、六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.895 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.895kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍117、采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.373 0.45 = 4.06 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.895 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.202 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.080 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中，118、 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 201961.55 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 21.405 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =2.02108/(1.058.99106)=21.405N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.08 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.08mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!八、H方向对119、拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.895 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.895kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!9.4板模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范120、（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):4.90；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:121、方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的122、截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.180.9+0.50.9 = 4.581 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 k123、N/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.581+1.40.9= 6.757kN/m最大弯矩 M=0.16.7572502= 42232.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 42232.5/48600 = 0.869 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.869 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.581kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.5812504/(100950043.7410124、4)=0.029 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.029 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.18+0.50.25 = 1.272 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 125、0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.272+1.40.25 = 1.877 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8770.92 = 0.152 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.152106/83333.33 = 1.824 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.824 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0126、.61.8770.9 = 1.014 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.014103/(2 50100) = 0.304 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.304 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.272 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2729004 /(10090004166666.667)= 0.151 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.15127、1 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.027kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.664 kNm ；最大变形 Vmax = 1.64 mm ；最大支座力 Qmax = 8.044 kN ；最大应力 = 663978.322/4490 = 147.879 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 147.879 N/mm2 小于128、 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.64mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.044 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(129、kN)：NG1 = 0.1584.9 = 0.775 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.180.90.9 = 3.718 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.898 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.279 kN；七、立杆130、的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.279 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.42 = 2 m； a - 立杆上端131、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9279.108/（0.417424） = 52.481 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 52.481 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1851.003(1.2+0.42) = 2.377 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；132、k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 2377.11 / 15.9 = 150 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.308 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9279.108/（0.308424） = 71.054 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 71.054 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均133、压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.279/0.25=37.116 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.279 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=37.116 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支134、撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设135、置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件136、；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。