1、棚户区改造工程柱梁顶板钢管支模架棚户区改造工程柱梁顶板钢管支模架施施 工工 方方 案案编编制单位制单位：编编制制:审审核：核：批批准：准：二XX 年 X 月目录一、工程概况.4二、编制依据.4三、工艺流程.4四、操作工艺.5五、施工质量控制要求.11六、成品保护.12七、应注意的质量问题.131、柱模板：.132、墙模板.133、梁、板模板.13八、安全技术要求.14梁模板(钢管扣件架)计算书.15一、参数信息.161.模板支撑及构造参数.162.荷载参数.173.材料参数.174.梁底模板参数.185.梁侧模板参数.18二、梁模板荷载标准值计算.181.梁侧模板荷载.18三、梁侧模板面板的计2、算.191.强度计算.192.挠度验算.20四、梁侧模板内外楞的计算.211.内楞计算.212.外楞计算.23五、梁底模板计算.251.抗弯强度验算.262.挠度验算.27六、梁底支撑的计算.271.荷载的计算：.282.方木的支撑力验算.283.支撑钢管的强度验算.30七、扣件抗滑移的计算:.32八、立杆的稳定性计算:.321.梁两侧立杆稳定性验算:.32一、参数信息:.351.模板支架参数.352.荷载参数.353.楼板参数.354.材料参数.35二、模板面板计算:.371、荷载计算.372、强度计算.373、挠度计算.38三、模板支撑方木的计算:.381.荷载的计算：.392.强度验算:3、.393.抗剪验算：.394.挠度验算:.40四、板底支撑钢管计算:.40五、扣件抗滑移的计算:.42六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):.421.静荷载标准值包括以下内容：.422.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。.433.立杆的轴向压力设计值计算公式.43七、立杆的稳定性计算:.43立杆的稳定性计算公式.43钢管支模架专项施工方案钢管支模架专项施工方案一、工程概况一、工程概况工程名称：衢山镇万南万北新村棚户区改造工程（西侧地块）本工程为衢山镇万南万北新村棚户区改造工程（西侧地块），位于舟山市岱山县衢山镇桂花社区南面、北扫萁水库北面。总用地面积：34296 平方米，总建筑面积4、 39240 平方米，总工程造价为 8046.8622万元，由十六幢单体及配套楼幢相组成，五层框架结构，建筑高度17.6 米。建筑物抗震设防烈度为七度，耐火等级为二级，框架结构抗震等级为三级，建筑抗震重要性类别为丙类，结构的设计使用年限为 50 年。二、编制依据二、编制依据施工图纸、支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2012）、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、木结构设计规范（GB50005-2010）、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）、建筑施工模板安全技术规范(J5、GJ162-2008)、钢结构设计规范(GB50017-2014)等规范编制。三、工艺流程三、工艺流程（一）安装柱模板柱放线定位搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子侧模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定（二）安装梁模板搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓符合梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固（三）安装顶板模板搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度四、操作工艺四、操作工艺（一）安装柱模板1、模板组片完毕后，按照要求留设清扫口，检查模板的对角线，平整度和外形尺寸。2、吊6、装第一片模板，并临时支撑或用铁丝与柱子主筋临时绑扎固定。3、随即吊装第二、三、四片模板，作临时支撑或固定。4、为保证柱子阳角处的拼缝严密，防止漏浆，在柱模板的四个拼缝处，要夹粘双面胶、钉海绵条。模板就位后，进行柱子的加固，柱模的背楞采用 60*80 的木方，背楞的间距为 200mm-300mm。木方必须竖放，木方在同一截面的搭接要求错开至少 500mm。柱箍采用钢管抱箍，柱箍的间距最下三道为 400 mm，以上部分间距为 500 mm。为保证对柱角的加固，在柱子外抱箍要用对拉螺杆拉紧。所有柱墙螺杆穿模板时必须采用 PVC 管，以便螺杆能再次回收利用，PVC 管及螺杆节点必须进行处理。5、柱模板7、的垂直度定位依靠楼层内支模架和墙柱连接支撑进行加固调整。柱墙模底留清扫孔，以便以混凝土浇筑之前进行清理。6、按照上述方法安装一定流水段柱子模板后，全面检查安装质量，注意在纵横两个方向上都挂通线检查，并作好群体的水平拉杆及剪力支杆的固定。（二）安装梁模板1、安装梁模板支架前，无论是首层地面或楼板地面，必须要有足够的承载力，必须按监理审批后的支模架搭拆方案进行施工。2、搭设梁底小横木，间距符合模板设计要求。3、拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底经验收无误后，用钢管扣件将其固定好。4、安装梁侧模板，在梁底模两侧需海绵填充，使之侧模与底模拼缝间隙严密，防止出现漏浆现象。5、复8、核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。6、安装后校正梁标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。（三）安装楼板模板1、支模架按照设计方案要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。2、按照模板设计要求支搭板下的大小龙骨，其间距必须符合模板设计的要求。3、铺设多层胶合板时，在梁侧模板上口要拉线找直，同时必须保证模板拼缝的严密、表面平整。4、模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。5、将模板内杂物清理干净。(四)模板支撑体系本工程架空层和标准层支模架均采用483.25 钢管，梁底两侧立杆纵横间距 900mm，中间加固两根立杆，板底两侧立杆纵横间距9、900mm，在梁位置应当控制好钢管间距离标高。水平钢管支设二道，即离地 200mm 设置一道扫脚杆，中间 1800mm 设置一道水平杆，立杆的上端各构件的下部一道水平杆，此道杆的应当注意计算其标高。整个体系要求横平竖直，不得发生倾斜。(五)、构造要求（1）、架体总体要求1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；4）多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板；5）支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。（2）、水平10、杆1）每步纵横向水平杆必须拉通。2）水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。3）水平对接接头位置要求如下图。500ala/3lalahhAA立杆纵向水平杆(大横杆)横向水平杆(小横杆)500ala/3lbA-A接头不在同步内（立面）接头不在同跨内（平面）4）搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。1001000100（3）、立杆1）立杆平面布置图（详见附图）2）搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。lalah/3h立杆水平杆对接扣件500h/33）、扫地杆设置hla200lah2001000纵向扫地杆横向11、扫地杆（六）模板拆除模板拆除的一般要点：（1）侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损后，方可拆除。（2）底模及冬季施工模板的拆除，根据本工程实际情况混凝土拆模试块强度报告达到设计强度值 75%后且上层混凝土浇筑完成后。作业班组必须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。（3）已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。（4）拆除模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑12、，后拆竖向支撑等原则。（5）柱模板拆除时，要从上口向外侧轻击和轻撬，使模板报松动，要适当加设临时支撑。以防柱子模板报倾倒伤人。（6）墙模板应先将穿墙螺栓卸下，然后松开地脚丝杠，使模板向后倾斜与墙体脱离。注意模板拆除时，可用撬棍轻轻撬动模板下口，不得在墙上口撬动模板和大锤砸模板。（7）模板吊装时，应防止对墙体钢筋和已浇筑混凝土的碰撞。（8）梁板模板拆除：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模板上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与混凝土表面脱离。（9）下调支柱顶托螺杆后，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬13、。每块板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支柱顶托螺杆在下调相当高度，以托住拆下的模板。严禁模板自由坠落于地面。（10）模板拆除应满足下列要求：构件类型构件跨度(m)达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁拱壳8758100悬臂构件-100五、施工质量控制要求五、施工质量控制要求（1）固定在模板上的预埋件、预留孔和预埋洞应符合下表项目允许偏差（mm）预埋钢制中心线位置3预留管、预留孔中心位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0（2）现浇结构模板安装的偏差见下表项目允许偏差（mm）轴线位置514、底模上表面高差5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+10,0层高垂直度不大于 52大于 5+10,0相邻两板表面高低差2表面平整度+10,0（3）承重支模架验收允许偏差见下表检查内容允许偏差梁底+30 板底+30 步距+50 立杆垂直度0.75%且60 扣件拧紧40-65N。M六、成品保护六、成品保护1、预拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有方木垫架。立放时，要搭设分类模板价，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产15、生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆放和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。4、在靠近模板的地方，电焊钢筋、铁管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊渣火烧坏模板面。5、浇筑混凝土时，插入式振捣棒不能直接碰撞模板，同时要控制好振捣时间。七、应注意的质量问题七、应注意的质量问题1、柱模板：（1）涨模、断面尺寸不准的防治方法：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业16、。（2）柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，保证柱模不扭向。（3）轴线位移，一排柱不在同一直线上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一个方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。2、墙模板（1）墙身超厚。防治方法：模板就位后调整要认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。（2）模板企17、口处错台：模板未清理干净或未采取有效的防止错台的措施。3、梁、板模板（1）梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模，防治方法是梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。八、安全技术要求八、安全技术要求1)进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2)经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3)高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施18、。4)遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。5)二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。6)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。7)支模过程中如需中作停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、拆除、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。8)模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。9)高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟作业。10)拆模必须一次性拆模，不得留下无撑模19、板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。11)严禁酒后作业。舟山市大沙建筑工程有限公司衢山镇万南万北新村棚户区改造工程（西侧地块）工程项目部2017 年 5 月 20 日梁模板(钢管扣件架)计算书支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2012）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、木结构设计规范（GB50005-2010）、建筑施工批件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、钢结构设计规范(GB50017-2014)等规范编制。钢管扣件检测结果针20、对于舟山市建筑工程质量监督站检验测试中心报告编号为：舟质检2017-GK-0005检验报告中各材料的检测结果为计算依据，检测结果如下：建筑用钢管质量检验结果：抗拉力符合要求，伸长率符合要求，弯曲性能，均检测合格。故此项也可忽略。直角扣件质量检验结果：舟质检2017-GK-0005:抗滑性能检测8件,单项合格8件,抗破坏性能检测8件,单项合格8件,扭转刚度检测8件,单项合格8件,扭力矩试验检测8件,符合要求8件。旋转扣件质量检验结果：舟质检2017-GK-0005:抗滑性能检测8件,单项合格8件,抗破坏性能检测8件,单项合格8件,扭力矩试验检测8件,符合要求8件。对接扣件质量检验结果：舟质检2021、17-GK-0005:抗拉性能检测8件,单项合格8件。经检测钢管全部合格，直角扣件合格率为100%，旋转扣件合格率为100%，对接扣件合格率为100%，计算中已考虑以上给果，抗位移系数按1.0计算。梁段:KL10。方 木扫 地 杆水 平 杆钢 管梁底立杆加固处理一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(mm)：240；梁截面高度 D(mm)：700；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(mm)：900；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(mm)：100；立杆步距h(mm):1800；板底承重立杆横向间距或排距Lb(mm)：900；梁支撑架搭设高度H(mm)：290022、；梁两侧立杆间距(mm)：900；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.25；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.60；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):15.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：红松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗23、剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：1600.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；固定支撑水平间距(mm)：500；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.25；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；次楞间距为200mm二、梁24、模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 53.119 kN/m2、1525、.000 kN/m2，取较小值15.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=601.81.8/6=32cm3；M-面板的最大弯距(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混26、凝土侧压力设计值:q1=2.50.6150.9=20.25kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.620.9=1.5kN/m；q=q1+q2=8.100+1.260=9.360 kN/m；计算跨度(内楞间距):l=220mm；面板的最大弯距 M=0.1259.362202=5.66104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=5.66104/2.70104=2.097N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.097N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=15027、.6=9N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=200mm；E-面板材质的弹性模量:E=1600N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=601.81.81.8/12=29.2cm4；面板的最大挠度计算值:=0.52192004/(10016002.43105)=1.89 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值=0.063mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截28、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6822/6=128cm3；I=6832/12=512cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(Nmm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(2.5150.9+1.420.9)0.22=7.98kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.14.12500.002=1.03105N mm；最大支座力:R=1.14.1180.5=2.265 kN；经计算得到，内楞的最大29、受弯应力计算值 =1.03105/1.28105=0.804 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =0.804 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=15.000.22=3.30 N/mm；E-内楞的弹性模量：9000N/mm2；I-内楞的截面惯性矩：I=5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.6773.35004/(10090005.12106)=0.03 mm；内楞的最大容许挠度值:=500/25030、=2mm；内楞的最大挠度计算值=0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.265kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.25；外钢楞截面抵抗矩 W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNm)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中-外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(Nmm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得31、最大的弯矩为M=0.17 kNm外楞最大计算跨度:l=150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=1.70105/1.02104=16.721 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =16.721N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.053 mm外楞的最大容许挠度值:=150/400=0.375mm；外楞的最大挠度计算值=0.053mm 小于 外楞的最大容许挠度值=0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是32、按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10001818/6=5.40104mm3；I=1000181818/12=4.86105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kNm)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=240.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土33、及钢筋荷载设计值：q1:2.5（25.00+1.50）1.000.600.90=35.775/m；模板结构自重荷载：q2:2.50.351.000.90=0.79kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.42.001.000.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=17.17+0.38+2.52=20.07kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=1/820.070.302=0.225kNm；=0.145106/5.40104=2.676N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.676 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工34、计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(25.0+1.50)0.600+0.35）1.00=16.25KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=1600.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值:=516.253004/(38416004.86105)=0.241mm；面板的最大挠度计算值:=0.241mm小于 面板的最大允许挠度值:=300/250=0.96mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度35、及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(25+1.5)0.60.30=4.77 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350.30(20.6+0.30)/0.30=0.525 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)0.30=1.35 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q=2.53.816+2.50.504=10.8 36、kN/m；活荷载设计值 P=1.41.08=1.512 kN/m；方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=61010/6=100 cm3；I=6101010/12=500 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，900900计算公式如下:线荷载设计值q=5.184+1.512=6.696 kN/m；最大弯距M=0.125ql2=0.1256.69611=0.837 kN.m；最大应力=M/W=0.837106/100=5.022 N/mm2；抗弯强度设计值f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.0237、2 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6256.6961=4.185 kN；方木受剪应力计算值 =34185/(250100)=1.256 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.256 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=3.816+0.504=4.320 kN/m；方木最大挠度计算值=0.5214.3210004/(1009000416.667104)38、=0.6mm；方木的最大允许挠度=1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值=0.6 mm 小于 方木的最大允许挠度=4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(25.000+1.500)0.600=15.900 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q=1.2(15.900+0.350)+1.44.500=25.800 39、kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA=RB=3.348 kN；最大弯矩 Mmax=0.937 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=2.499 mm；最大应力=0.937106/5080=184.535 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 184.535 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、扣件抗滑移的计算:按规范40、表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.50，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为4.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取4.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.348 kN；R 4.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=3.348 kN41、；脚手架钢管的自重：N2=2.50.1293.7=1.20 kN；楼板的混凝土模板的自重N3=2.5(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.35=0.656kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=2.5(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.160(1.50+25.00)=7.95kN；N=3.348+0.573+0.328+3.969=8.217 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压42、应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照 扣件式规范 表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=8217.444/(0.207489)=81.182 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =81.182 N/mm2小于43、 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！板模板支架计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(mm):900；纵距(mm):900；步距(mm):1800；立杆上端伸出至模板支撑点长度(mm):100；模板支架搭设高度(mm):2900；采用的钢管(mm):483.25；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C344、0；每层标准施工天数:10；施工平均温度():25.000；楼板的计算厚度(mm):130.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):1600；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元1800180029002900900二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要45、验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1001.82/6=54 cm3；I=1001.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=120.161+0.351=2.27 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=11=1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=2.54.35+1.41=12.28kN/m最大弯矩M=0.16.620.32=0.06 kN46、m；面板最大应力计算值=59580/54000=1.103 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.103 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.35kN/m面板最大挠度计算值 v=0.6774.353004/(100160048.6104)=1.136 mm；面板最大允许挠度 V=300/120=2.5 mm；面板的最大挠度计算值 0.082 mm 小于 面板的最大允许挠度2.5 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=68847、/6=64 cm3；I=6888/12=256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=120.30.16=0.576 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.300.3=0.09 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=10.3=0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.5 (q1+q2)+1.4 p1=2.5(2.5+0.105)+1.40.3=6.85kN/m；最大弯距M=0.125ql2=0.1251.9848、612=0.248kNm；方木最大应力计算值=M/W=0.248106/64000=3.879N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.879 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.6251.9861=1.241 kN；方木受剪应力计算值 =3 1.241103/(2 6080)=0.388 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.388 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!49、4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.305 kN/m；最大挠度计算值=0.5211.30510004/(10090002560000)=0.295 mm；最大允许挠度V=1000/120=8.3 mm；方木的最大挠度计算值 0.295 mm 小于 方木的最大允许挠度8.3 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.482 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax50、=0.836 kNm；最大变形 Vmax=2.136 mm；最大支座力 Qmax=9.028 kN；最大应力=835675.7/5080=164.503 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 164.503 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.136mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60，该工程实际的旋转双扣件承51、载力取值为9.60kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取9.60 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=9.028 kN；R 9.60 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1293.7=0.478 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3511=0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=52、120.1611=1.92 kN；静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=4.828 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ=(1+2)11=3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.993 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.993 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；53、-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算：l0=h+2aa-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.5+20.1=1.7 m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.53；钢管立杆受压应力计算值；=9993.204/(0.53489)=38.558N/mm2；立杆稳定性计算=38.558 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！经计算梁最大荷载 13 N/mm2，面板最大荷载 15 N/mm2