1、正本创新创业产业园工程高大支模架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一章、工程概况3第一节、工程基本概况3第二节、本工程高大模板及支撑架概况3第二章、编制依据3第三章、施工部署4第一节、企业管理体系4第二节、项目部管理体系5第三节、资源配置6第四节、混凝土浇捣施工部署8第四章、支模架选用及设计11第一节、支模架形式选用11第二节、支模架设计及搭设相关参数12第五章、支模架搭设方案12第六章 模板制作与安装说明14第七章 模板的拆除、堆放方案15第八章、钢管、扣件质量的专项管理16第九章、施工管理和安全2、措施16第一节、施工组织管理小组及管理网络16第二节、技术交底18第三节、高大支模架施工检查及验收19第四节、混凝土浇捣要求26第五节、过程管理26第六节、安全管理措施28第十章、模板支撑体系监测监控措施29第十一章、危险源辨识及应急措施30第一节、总体要求30第二节、重大危险源辨识32第三节、安全应急预案33第十二章、计算书39A、350x1150梁侧模板计算书 B、搭设高度10.612m高楼板钢管支架计算书C、搭设高度10.612高典型梁350x1150模板钢管支架计算书D、搭设高度10.612高典型梁250x600模板钢管支架计算书E、450mm厚搭设高度3.182m地下室车库顶板模板支3、架计算书F、柱帽模板支架计算书 附 图：附图一：超高结构梁板结构布置平面图附图二：超高结构梁板立杆、水平杆、剪刀撑平面布置图附图三：1-1剖面图附图四：支模架节点详图附图五、地下室车库顶板荷载超限模板搭设区域图附图六、后浇带模板支架搭设详图附图七、高大支模架监测平面图附图八、施工进度计划表第一章、工程概况第一节、工程基本概况Xx创新创业产业园(二期)一标工程位于xx经济开发区xx河以东，规划xx路以南，地上3-5层，地下1层，建筑高度 23.1 米，建筑结构为框架结构，建筑最大跨度 8.4 M，建筑面积61551 。本工程设计使用年限为50年。本工程由xx勘测设计研究院负责设计。第二节、本工程4、高大模板及支撑架概况本工程3-1#楼与3-2#楼相连的1-F2-A交1-71-9轴三层骑楼楼面标高为9.25，板厚0.12m，地下室顶板标高为-1.5m，支模架搭设高度为10.63m，搭设面积185m2；3-1#楼与3-2#楼孵化楼地下室车库顶板为450mm厚的无梁板，施工总荷载超过15KN/m2。按建质200987号文要求，该两区域支模架搭设属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，须编制专项施工方案，并组织专家对专项方案进行论证。支撑架均采用483.5钢管搭设(计算壁厚取3.0mm)。第二章、编制依据 本方案编制的主要国家规范、行业标准、地方标准依据如下：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全5、技术规范（JGJ1302011）；2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）；4、直缝电焊钢管GB/T13793；5、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091-2008；6、碳素结构钢（GB/T700）；7、钢管脚手架扣件（GB15381-2006）；8、砼模板用胶合板（GB/T17658-1999）9、木结构设计规范（GB50005-2003）10、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）；11、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）；12、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；13、混凝土结构工6、程施工质量验收规范（GB50204-2002(2011版)）；14、PKPM施工安全计算软件（CMIS-2011版）15、建质200987号文件；16、建质2009254号文件；17、施工图纸、会审纪要、联系单、施工组织设计；第三章、施工部署第一节、企业管理体系项目管理部负责对本工程项目的安全质量生产进行全面分解、细化、现场管理，对本公司在该项目上的安全质量生产目标进行全面的部署、控制、检查、完善。 董 事 长工会或第三方代表 总 经 理副总经理总会计师总工程师总经济师总经办财务管理处法律顾问室经营管理处董办科技处材料管理处贯标办公室质量管理处设备管理处工程管理处总务处保卫处人力资源培训处宣传7、教育处子 （分 ） 公 司工程项目部(1n个)班组、一线工人第二节、项目部管理体系本工程项目部成立以xx为项目经理，xx为项目技术负责人的管理团队，在模板工程施工过程中对每道分项工程、每个施工环节、工作面进行有序控制和掌握，和各有关责任主体单位及时沟通，与政府有关部门协调，以便随时处理和解决施工中发生的问题，确保整个模板工程施工的安全、施工质量和施工进度。项目部管理组织体系项目经理总 施 工技术负责人施工管理根据项目部施工计划，组织实施技术管理编制各分项方案，技术交底，解决技术问题质安管理质量，资料，安全、文明施工监管物资管理材料、设备及时供应项目部主要人员名单及联系方式 第三节、资源配置1、8、劳动力配置根据省标DB33-1035-2006第的规定：模板支架搭设和拆除人员必须是经过国家特种作业人员考核合格的专业架子工。架子工属特种作业必须持证上岗，人员进场作业前项目部进行审核，特种人员上岗证复印件附方案后作为方案内容一部分。其他操作人员必须经过三级安全教育培训和施工安全技术质量交底的人员。具体配置如下： 劳动力计划表（高大支模架施工区）单位：人工种名称工种数量混凝土工10钢筋工10钢筋电焊工2木工（架子工）15水电安装工3机操工1现场电工1起重吊装工1普工32、周转材料配置（高大支模架施工区） 根据搭设区域的施工情况，拟配备可用于周转的模板800张18mm 厚1830mm950mm胶9、合板，6080木方100立方。48.03.5mm钢管配备300T，扣件5000只,脚手片3000张，密目安全网1000张。3、机械设备、检测仪器配置合理配备及使用先进的施工机械是对工程质量、工程进度的可靠保证，机械设备应根据工程实际需要进行配置，机械设备进场后，必须严格按照公司整合体系文件的要求进行设备验收及鉴定工作，确保设备投入的先进性及可靠性，满足施工需要。A、根据搭设区域的具体情况，施工机械配备计划详见下表：序号机械或设备名称规格型号数量国别产地制造年份额定功率（Kw）备注1塔吊QTZ633浙江200532整个工程2砼搅拌机JZ3501浙江20067.5零星砼拌制3混凝土输送泵HBT6010、A2湖南2007商品砼泵送4汽车泵HB系列1江苏2008商品砼泵送5钢筋切断机GQ401河北20053钢筋工程6钢筋弯曲机GW401河北20063钢筋工程7钢筋对焊机UN-1001浙江2004100钢筋工程8钢筋调直机GT3/81河北20077.5钢筋工程9电渣压力焊机JSD-601上海200625钢筋工程10电焊机交流1浙江200523全过程11汽车吊16/25TM1山东2006全过程12砼振动棒ZX-705浙江20051.5砼工程13平板振动器3浙江20053砼工程14木工圆盘锯MJ105A1湖南20044模板工程15发电机组250KVA1江苏2007全过程16171819B、检测仪器、设11、备投入计划：名 称规格型号数量备注经纬仪J61台全过程水准仪S21台全过程红外线水准仪1台全过程激光垂直仪DZJ21台全过程钢卷尺50m1把全过程钢卷尺5m2把全过程磅 秤TGT-10001台全过程砼试模1515153组全过程靠 尺2m6把全过程对讲机6部全过程砼回弹仪1台全过程力矩扳手4把全过程游标卡尺3002把全过程线锤1kg+0.5kg只2全过程 第四节、混凝土浇捣施工部署1、准备工作（1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇12、筑正常进行。所有与混凝土浇筑有关的人、材、机均落实到位，掌握天气变化情况。（2）浇筑前检查砼配合比单，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查坍落度。（3）砼采用汽车泵浇捣。在混凝土泵车的作业范围内，不得有碍阻物、高压电线，同时要有防范高空坠物的措施。2、浇注顺序混凝土浇捣采用汽车泵浇捣。骑楼超高楼板结构与该层楼板梁结构同时浇筑。输送顺序由远而近浇筑，平行大梁截面推进，框架（大）梁浇捣宜从中间往两侧方向浇捣。地下室车库450mm厚顶板结构沿平行于顶板长跨方向浇筑。3、浇注方法a、本工程的混凝土梁板支模架搭设高度大，大梁断面尺寸较大，砼浇捣时，必须按先大梁后楼板的原则进13、行浇捣，混凝土浇筑时确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。混凝土浇搞顺序：各大梁砼浇捣时采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，不得由一端向另端单方向浇筑，分层高度不超过400mm，逐步到位，不得一次浇捣到顶。泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。 b、应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。c、砼浇捣分竖向构件和水平构件浇捣：本工程为保证整个架体的稳定性，各超重梁板区域的砼墙、柱应先14、浇捣至梁底以下50mm处，再进行上部顶板或梁的模板支设，以及进行支撑体系和砼墙、柱的拉结、加固措施的施工。d、水平构件梁板浇筑采用一次性连续浇捣方案，梁和板应同时浇筑混凝土。较大尺寸的梁（梁的高度大于1m）的结构，可单独浇筑。超1m高的梁，浇捣先梁后板，一次浇注时最多不能超过400mm，采用从跨中向两端对称进行分层浇筑。在浇捣时不能集中过多于某点部位（混凝土堆高不得超过10cm），防止局部负荷超重。浇筑混凝土应连续进行，如因分层等原因必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。梁底板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振捣快插慢提，从浇筑层的15、底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以2030秒为宜，(砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准)。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径3040cm。振捣操作要“快插慢拔，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过2m，否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。4、浇注施工注意事项（1）在浇筑前16、，必须经项目部自检合格总监理验收合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。（3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置。（4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。（5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。（6）严格控制实际施工荷载不超17、过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。（7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。（8）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005)的有关规定执行。 混凝土浇筑过程中，专业电工负责夜间施工和地下室顶板施工的照明和施工用电安全，确保施工的顺利进行。（9）浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不少于7天。第四章、支模架选用及相关参数第一节、支模架形式选用在保证安全可靠的前提下，同时考虑经济合理、施工方便等因素，18、本工程3-1#楼与3-2#楼相连的1-F2-A交1-71-9轴三层超高骑楼支模架设计如下：该支模架采用48x3.5钢管满堂脚手架体系，现浇板下立杆的布置：先以离开左右梁边各300为基准布置第一道立杆，然后根据立杆之间的距离均分内部立杆，立杆的最下一道步距 h=1.80米，往上步距h=1.50米，板底水平杆同立杆采用双扣件；离地200mm设置一道纵横方向扫地杆，立杆纵横向间距800mm，板底60x80木方间距250mm，梁底方木间距250mm，梁底承重小横杆间距250mm。整个体系要求横平竖直，不得发生倾斜，现浇板满堂架支撑示意如下图：小横杆3-1#楼与3-2#楼孵化楼地下车库450mm厚超大荷19、载无梁板支模架设计如下：支模架采用48x3.5钢管满堂脚手架体系，现浇板板立杆的布置：先以离开框架柱边各300为基准布置第一道立杆，然后根据立杆之间的距离均分内部立杆，立杆的最下一道步距 h=1.80米，往上步距h=1.50米，板底水平杆同立杆采用双扣件；离地200mm设置一道纵横方向扫地杆，立杆纵横向间距600mm，板底48x3.2纵向钢管间距不大于300mm。整个体系要求横平竖直，不得发生倾斜，现浇板满堂架支撑示意如上图所示。本工程施工过程中如发现或设计修改的超限结构，应及时补充验算方案，并经过公司、监理审批认可后，做为该方案的一部分，再进行交底、施工。第二节、支模架搭设相关参数1、超高结20、构支模架参数搭设高度及梁板截面立杆间距步距木档承重小横杆对拉螺栓间距纵向横向梁、板底梁侧3-1#楼与3-2楼相连的1-F2-A交1-71-9轴三层骑楼H=10.63（-1.5-9.13）板厚h=120板底900mm按照框架梁轴线对称放样；框架梁纵向间距800mm板底900mm按照框架梁轴线对称放样；框架梁横向间距800mm1.5m板底60x80木档250梁底200梁底承重小横杆400内愣为60x80木档竖放，间距400,梁底采用步步紧；梁中间设置两道14对拉螺栓框架梁350x1150800mm 在承重小横杆之下，梁侧两根立杆采用双扣件，梁底两根立杆宜采用可调托座梁两侧立杆间距为梁宽加500mm21、，梁底增设的两道立杆离梁边各为50cm。梁侧两根立杆采用双扣件。1.5m60x80 木档200垂直梁截面梁底承重小横杆200内愣60x80，间距225,外愣为二根48x3.2钢管穿14对拉螺栓，水平最大间距450，竖向最大间距4502、超大结构支模架参数搭设高度及超限结构截面立杆间距步距板底纵向钢管的间距纵向横向3-1#楼与3-2楼孵化楼地下车库顶板板厚h=450mm搭设高度H=3.2m5）板底600mm立杆应采用双扣件板底600mm立杆应采用双扣件1.5m300mm第五章、支模架搭设方案一、搭设流程支撑排架搭设流程：立杆定位放线铺设垫板放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重22、复往上设置剪刀撑放置方木、模板检查验收。二、构造要求1、支撑系统钢管的规格、尺寸、接头方法，间距及剪力撑设置均应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33-1035-2006）的要求。2、剪刀撑设置：整个支撑架必须在支撑架的外侧周边和内部支撑架设置剪刀撑，按每6 m或4跨间隔由底至顶连续设置，剪刀撑斜杆与地面倾角设置为45度-60度。每个步高设纵横水平杆，离地为200mm设纵横扫地杆。采用钢管进行扣件式连接作刚性侧向约束。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接； 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心23、线至主节点的距离不宜大于150mm；搭设高度超过4m的支撑架，从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3、高支模架与主体结构的拉结做法为：超大梁板支模体系范围内及周边的砼墙或柱预先浇捣至梁底以下50mm处。梁板支模体系的杆件通过在柱子上设置的水平钢管抱箍、端部剪力墙砼中预埋的钢管（钢管锚入砼内不小于200m，外露500mm）及顶撑，将整个支模梁板支模体系与周边具有一定刚度的墙柱进行可靠连接。连接点的设置要求为：水平方向：柱子四个面的水平抱箍与四个方向的梁底支模架（水平杆）利用纵向钢管连接，至少跨过三排立杆；竖直方向：按水平杆步距每道设置。柱、墙加固措施必须在柱墙混凝土强度达到80%后，拆除其24、支模后再进行施工。4、扣件规格必须与钢管外径相同； 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。5、立杆接头采用对接扣件连，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。梁底立杆应按梁宽、根据方案布置，其偏差不应大于25mm。 6、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接25、。对接、搭接应符合下列规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b、 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平钢管，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点两个直角扣件中心点的相互距离不应大于150mm。7、扫地杆、水平杆、剪刀撑不得随意拆卸。8、根据GB50204-2002（2011版）规范要求，对大于4m的梁板底模应按设计起拱，设计无具体要求时，起拱高度26、为跨度的1.5/1000。9、模板工程的施工质量必须参照规范中模板分项工程的质量要求进行控制。10、模板搭设后，应按GB50204-2002（2011版）规范标准组织验收，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。11、现浇板底模板下垫搁栅采用6080的方木，间距为250mm，搁栅搭接长度不少于50cm，并一定要搭接在支点上，不允许有出悬的现象，这样才能保证九夹板的刚度，浇砼时不会发生明显的弯曲变形。 12、后浇带位置的支模架应单独支设，在浇筑后浇带混凝土前，严禁拆除该位置支模架。第六章 模板制作与安装说明一、准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏27、差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前各轴线控制必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。二、模板支设工艺1、梁、板模板（1）梁模28、安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架摆方木安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模对拉螺栓复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。（2）楼板模板安装工艺：搭支架测水平摆木楞调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大。（5）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。第七章 模板的拆除、堆放方案1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定：底模及其支架拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计29、的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1002、现场留置的同条件拆模试块的试压报告为拆模依据，上部超大支模架未拆除前，地下室对应部分支模架不得拆除。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。3、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。高大支模架拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。4、 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应30、大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。5、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。6、后浇带模板待主体结顶后浇带混凝土浇捣并达到相应强度后方可拆除。7、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。8、 运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。模板31、钢管扣件、方木等材料均按施工现场平面布置图堆放。第八章、钢管、扣件质量的专项管理1、本工程支模架钢管选用48mmx3.5mmA3钢管，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。2、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按相关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。3、搭设材料进场时，应对钢管、扣件的外观质量进行检查，有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；4、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有32、积水。5、施工现场应建立钢管、扣件使用台账，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验情况。第九章、施工管理和安全措施第一节、施工组织管理小组及管理网络 1、施工组织管理小组 本工程的高大支撑架，项目部高度重视，特成立施工领导小组对此高支模架进行全过程监控，了解施工过程中的动态，确保施工安全。领导组由施工项目经理xx担任组长，技术负责人xx担任副组长，对脚手架支撑施工负责统一指挥协调。组 长：xx 电话：（项目经理）副组长：xx 电话：（项目技术负责人）组 员： 电话：（施工员） 电话：（施工员） 电话：（安全员） 电话：（安全员） 电话：（质量员） 电话：（资料员）2、高支模系统施工管理网络高33、大支模架项目管理网络项目经理施工员安全员技术负责机械管理劳务管理质量管理1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章2、配合有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定项目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解决施工中的不安全技术问题1、在安全前提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发现隐患及时消除1、保证项目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、检查监督模板工程、钢筋工程、混凝土工程的施工质量。2、组织隐蔽工程验收。3、材料取样送检等1、保证进场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用34、具用品，保质量施工队长、班组长、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查第二节、技术交底1、交底人员及要求 （1）高大支模架施工前，由分公司技术负责人根据本施工方案、相关规范以及集团公司的技术要求，对项目部全体管理人员、施工班组进行安全、技术、质量的全面交底，交底双方必须履行交底签字手续。 （2）项目部管理人员应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。2、交底内容 （1）交底内容中应包括支模架搭设时的具体技术要求，如支模架间距、排距、竖向剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范35、围。构造加强措施及构造节点等，防止项目部误读方案造成支模架的错误搭设。（2）交底内容中还应包括支模架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施工要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。第三节、高大支模架施工检查及验收 一、检查程序与内容要求1、项目部应每天对支模架的搭设进行日常检查，公司应经常性的进行检查。 2、检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合。3、在各级部门检查过程中，如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。4、项目部的检查，应36、由项目经理和技术负责人带队，以保证检查的权威性。5、在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字责任手续。二、验收程序及内容要求1、根据浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006），支模架搭设完毕后，项目经理、项目负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。2、对于高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/，或集中线荷载大于20kN/m的模板高大支模架，施工企业的有关部门应参加验收。3、模板支架验收应根据批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。4、安装后的扣件螺栓拧紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方37、法应按随机分布原则进行。（1）抽样检查数量与质量判定标准，按下表确定。扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710（2）对高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/m2楼板的模板支架，梁（板）底水平杆与立杆连接扣件螺栓38、拧紧扭力矩全数检查。（3）拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。5、对下层模板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。6、模板支架验收后应形成记录，记录表式见下表。 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆39、设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 三、检查技术要求及检验方法根据规范附表及附录内容如下：大梁底全数第四节、混凝土浇捣要求l、本工程3-1#楼与3-2#楼相连的1-F2-A交1-71-9轴三层超高骑楼混凝土梁板支模架搭设高度大，大梁断面尺寸较大，砼浇捣时，必须按先大梁后楼板的原则进行浇捣。孵化楼地下车库450mm厚超限荷载无梁顶板浇捣混凝土时应沿顶板长跨方向从一头向另一头平行推进。混40、凝土浇筑时确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。混凝土浇搞顺序：各大梁砼浇捣时由大梁两端向中间均匀分层分批进行，分层高度不超过400mm，逐步到位，不得一次浇捣到顶。泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。 2、应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。3、为保证整个架体的稳定性，附图中各超重梁板区域的砼墙、柱先浇捣至梁底以下50mm处，再进行上部顶板或梁的模板支设，以及进行支撑体系41、和砼墙、柱的拉结、加固措施的施工。第五节、过程管理1、施工前管理（1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。（3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时42、间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量43、情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（6）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严44、格控制预期拼模板精度。（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（10）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。（12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。施工质量机构网络图项目经理45、质量员技术负责人施工员各施工班组观砌翻样资料员材料员第六节、安全管理措施1、搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、模板支架搭拆应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，临边必须增加防护。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架，高大支模架在两侧增加上下通道。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员46、身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、搭设钢管应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。11、3-1#楼与3-2#楼孵化楼地下室顶板模板支架及拆除施工，应设置电源电压不大于36V的临时照明。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计47、强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作入内。13、在混凝土浇捣过程中，如需夜间加班施工，必须由专职电工负责夜间施工照明和用电安全，配合班组确保夜间施工顺利安全进行。14、本工程支模系统所用钢管、扣件通过塔吊及施工井架输送到顶板及楼层。15、支模架的四个角钢管立杆与具有接地防雷的外架连接或单独接地，接地电阻不大于10。第十章、模板支撑体系监测监控措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。3、监测措施混凝土浇筑过程中，指派48、专职安全员徐红明（陈高）检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪J64/精密水准仪S242”全站仪一台DM10313” ，最大允许误差30”红外线水准仪/1/激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机/6/检测板手/4/5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）项目部由总施工负责安排专职值班施工管理人员负责支模架的监控，并和负责看模的木工、架子工分别做好支模架的安全观测。（3）模49、板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；b：连墙件是否松动；c：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d：施工过程中是否有超载现象；e：安全防护措施是否符合规范要求；f：支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每20分钟一次，且目测钢管变形总体大小。终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，水平杆垂直偏差监测预警值为10mm。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第十一章、危险源辨识及应急措施第一节、总体要求1、我们针对50、本工程高支模架在施工过程中的安全性，必须对整个施工过程中会可能出现的危险源进预测，对这些危险源进行辨识并采取相应的管理措施进行预防，以确保整个高支模架施工的安全。2、经过危险源的辨识后，发现主要危险源存在以下几个方面： （1）支模架、钢管、扣件等材料的材质不符合规范要求。 （2）施工现场没有按方案要求搭设支承脚手架。 （3）操作人员未经培训且无证上岗。（4）没有对操作人员进行安全技术交底。（5）操作人员违章作业。3、项目部针对本工程施工过程的以上危险源，应采取以下管理措施：（1）针对支模架、钢管、扣件等材料的材质不符合规范要求。项目部应严格按照公司的物资采购管理办法；材料采购前，应在审核材料的51、供方单位，特别的主要材料进场后，按照相关规范对材料进行抽样检测，检测合格后，方可使用。（2）针对施工现场没有按方案要求搭设支模架。项目部在搭设支模架前，根据本施工方案对施工班组及操作人员进行详细的交底。特别是本工程高支模架的特殊要求，在搭设及混凝土浇捣过程中，项目部加强每天的日常检查工作，根据方案对现场搭设实际情况进行检查，如有偏差，及时进行纠正。（3）针对操作人员未经培训且无证上岗。对操作人员进行考核，使用具有登高作业资格证书的作业人员进行支模架搭设。在搭设前对操作人员进行操作培训工作。（4）针对没有对操作人员进行安全技术交底。在高支模架搭设前对操作人员做好三级安全教育，由分公司技术负责人根52、据本施工方案。相关规范以及集团公司的技术要求，对项目部全体管理人员、施工班组长进行安全、技术、质量的全面交底，并履行签字手续。项目部管理人员应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，并履行签字手续。（5）针对操作人员违章操业。项目部在搭设前，对施工班组及操作人员进行作业交底，交底内容应包括违章作业内容及相应的处罚措施。在搭设过程中，加强日常检查，发现操作人员有违反相关安全制度、安全制度的情况及时进行制止并处罚。4高支模架施工具有相对危险性，项目部在施工前，准备好一定的抢险、急救物资；并在现场职工中组织一支抢险应急队伍，组织相应的应急响应预案：在日常施53、工中，如有严重安全隐患出现，应立即将施工人员全部撤离现场。第二节、重大危险源辨识承重架工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。54、4、物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长期反复使用已经破损。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）检查钢管、扣件质量，并进行复试。7、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信55、号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。8、高温形成原因：夏季施工室外温度高应采取的控制措施：分发消暑药品，科学调整上下班时间。第三节、安全应急预案1、应急预案的组织措施：高大支模架施工存在许多危险因素，具有发生重特大事故的危险，因此施工现场成立应急预案领导小组，负责重特大事故的救援处理工作。2、应急领导小组框架图：组长 副组长 总协调 技术负责 钢筋班组长木工班组长砼工班组56、长安全员杜荣潮材料员洪国兴架子工班组长 2、小组成员及联系方式组 长 副 组 长 抢险抢修 技术支持 消防保卫 通信联络 报 警 物资调度 3、应急组织的分工职责：组长职责：决定是否存在或可能存在重大紧急事故，一旦发生重特大事故，立即启动应急于案，组织有关人员应急救援，并亲临一线指挥抢救工作，控制现场，疏散人员，尽量减少人员伤亡和财产损失，并立即向上级报告，必要时争取社会救援。（1）查核和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（2）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；（3）在场（设施）内实行交通管制，协助场外应57、急机构开展服务工作；（4）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。通讯联络组员职责：（1）重特大事故发生后，第一时间及时向领导报告，并以最快速度上报公司及上级有关部门；（2）及时向救援机构用电话求助，医疗救助电话120，火灾救助电话119，也可拨打110电话求助，紧急救助电话应讲清事故地点、方位、周围的标志建筑物及交通路线，以便救助单位能在最短时间赶到事故现场，以减少人员伤亡和财产损失。物资调度组职责：（1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给；（2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。技术支持组职责：（1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应58、急方案和措施；（2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施；（3）修订实施中的应急方案和措施存在的缺陷；（4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料；（5）参于事故的调查分析，提出正确的数据和资料，以便得出发生事故的真正原因，并提出防范事故的有效措施，写出事故结论报告。消防保卫组职责：（1）事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序。（2）保护现场，设置事故现场警戒线、设立岗位 ，疏散人员，指导群众自我保护，防止事故扩大和二次伤害，维持工地内抢险救护的正常运作；（3）保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入；（4）保护受害人财产；（5）抢救救援结束后，封59、闭事故现场直到收到明确解除指令。抢险抢修组职责：（1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进；（2）寻找受害者并转移至安全地带；（3）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害；（4）抢险抢修或救援结束后，对结果进行复查和评估；善后处理组职责：（1）对受伤者送往医疗机构后指定专人照看和护理；（2）对受伤者家属的接待，安排食宿，进行慰抚，并会同有关部门制定抚恤方案。4、应急预案的技术措施：物资准备：（1）施工现场常备急救用小车一辆，以备救援伤员之用；（2）常备一般防救护用品如安全带、安全帽、安全网、防护网等；（3）救护担架1付、医药箱1个及常用的救护药品等；（4）高大支模架60、施工过程中，备圆木、钢管以及 机械设备，万一出现险情，可立即抢救。技术准备：（1）、重特大事故抢险和人员疏散演习：（2）模板的支撑和拆除，制订完善的专项方案，经上级技术部门审批后严格执行，并在执行中检查督促。（3）加强现场管理，禁止材料乱堆乱放，保证道路畅通。5、应急预案1）、高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情61、况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。2）、触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材62、料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。3）、机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即63、就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。4）、模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有64、人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。a：争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。b：出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。c：伤口止血且使用止血带。d：切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。5）、消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打119报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防65、组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸66、的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发67、生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。6）、高温中暑的应急将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。第十二章、计算书A、3501150梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度1150mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨68、度方向间距300mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，69、取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.260kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.936.270=32.643kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面70、板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.232.6430.300+1.405.4000.300=14.019kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.682kN N2=4.626kN N3=4.626kN 71、N4=1.682kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.614mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12610001000/16200=7.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32523.0/(2300.00018.000)=0.701N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.614mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模72、板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3032.64+1.40.305.40=14.019kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3032.64=9.793kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.097kN 经过计算得到最大变形 V= 0.557mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩73、I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.763106/64000.0=11.92N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34626/(26080)=0.976N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.55774、mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=9.097kN 抗弯计算强度 f=0.000106/9458.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于275、05.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.097 对拉螺栓强度验算满足要求!B、120厚搭设高度10.63m高楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设76、高度为10.63m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组77、合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.401.00=5.374kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+0.71.401.00=4.868kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.900+0.3000.900=2.981kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)0.900=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和78、截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.400.900)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.079、4410001000/48600=0.896N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.981+1.40.900)0.300=0.871kN 截面抗剪强度计算值 T=3871.0/(2900.00018.000)=0.081N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9813004/(1006000437400)=0.06280、mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)0.300=0.300kN/m 静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.400.300=0.481、20kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.420+1.192)0.450=0.725kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.726/0.450=1.612kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.610.45 最大剪力 Q=0.60.4501.612=0.435kN 最大支座力 N=1.10.4501.612=0.798kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.00882、.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.033106/64000.0=0.51N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3435/(26080)=0.136N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.6770.99445083、.04/(1009500.002560000.0)=0.011mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.309mm 最大支座力 Qmax=2.607kN 抗弯计算强度 f=0.192106/4491.0=42.65N/mm2 支撑钢84、管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.610mm 最大支座力 Qmax=5.605kN 抗弯计算强度 f=0.411106/4491.0=91.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小85、于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.61kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11710.610=1.241kN (2)模板的自重(kN)86、： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.923kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)0.9000.900=0.810kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 87、5.84kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照规范表取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.190, u2 = 1.551 88、a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.475m； =3475/16.0=217.854 =0.155 =5842/(0.155424)=89.106N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=124.30 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。C、梁截面3501150搭设高度10.63m高模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为10.63m， 梁截面 BD=350mm1150mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承89、重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距0.95m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.15+0.50)+1.402.00=38.590kN/m2 由永久荷载效90、应控制的组合S=1.3524.001.15+0.71.402.00=39.220kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1500.400=11.730kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.150+0.350)/0.350=191、.514kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.400=0.420kN 均布荷载 q = 1.3511.730+1.351.514=17.880kN/m 集中荷载 P = 0.980.420=0.412kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算92、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.804kN N2=2.531kN N3=2.531kN N4=0.804kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.014mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/21600=1.250N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31282.0/(2400.00018.000)=0.267N/mm2 截面抗剪强93、度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.014mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.531/0.400=6.328kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.330.40 最大剪力 Q=0.60.4006.328=1.519kN 最大支座力 N=1.10.4006.328=2.784kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面94、抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.101106/64000.0=1.58N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31519/(26080)=0.475N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 95、均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.249kN/m 最大变形 v =0.6774.249400.04/(1009500.002560000.0)=0.030mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.96、016mm 最大支座力 Qmax=3.208kN 抗弯计算强度 f=0.041106/4491.0=9.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.592m97、m 最大支座力 Qmax=6.897kN 抗弯计算强度 f=0.449106/4491.0=100.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：98、 横杆的最大支座反力 N1=6.90kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.11510.610=1.649kN N = 6.897+1.649=8.546kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (99、1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.223, u2 = 1.595 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.572m =3572/16.0=223.958 =0.146 =8546/(0.146424)=137.767N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。D、梁截面250600模板搭设高10.63m支撑架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为1100、0.63m， 梁截面 BD=250mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.85m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分101、项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=21.760kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.60+0.71.402.00=21.400kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.400=6.120kN/102、m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.600+0.250)/0.250=1.160kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2500.400=0.300kN 均布荷载 q = 1.206.120+1.201.160=8.736kN/m 集中荷载 P = 1.400.300=0.420kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00103、1.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.410kN N2=1.785kN N3=0.410kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.008mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01710001000/21600=0.787N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算104、值 T=3682.0/(2400.00018.000)=0.142N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.008mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.785/0.400=4.463kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.460.40 最大剪力 Q=0.60.4004.463=1.071kN 最大支座力 N=1.1105、0.4004.463=1.964kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.071106/64000.0=1.12N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31071/(26080)=0.335N/mm2 截面抗106、剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.844kN/m 最大变形 v =0.6772.844400.04/(1009500.002560000.0)=0.020mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算107、受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.995mm 最大支座力 Qmax=1.302kN 抗弯计算强度 f=0.502106/4491.0=111.82N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力108、图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.243mm 最大支座力 Qmax=2.799kN 抗弯计算强度 f=0.182106/4491.0=40.59N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.80kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要109、求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.80kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11210.630=1.424kN N = 2.799+1.424=4.223kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0110、 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.190, u2 = 1.551 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.475m =3475/16.0=217.854 =0.155 =4223/(0.155424)=64.416N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。E111、450mm厚地下室车库顶板搭设高度3.2m模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为3.2m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣112、件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.45+0.30)+1.401.00=15.314kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.45+0.71.401.00=15.560kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.4500.600+0.3000.600=6.957kN/m 113、活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.600=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.1114、00(1.356.957+0.981.800)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10010001000/32400=3.099N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.356.957+1.01.800)0.300=2.008kN 截面抗剪强度计算值 T=32008.0/(2600.00018.000)=0.279N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 25115、0 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.9573004/(1006000291600)=0.218mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4500.300=3.388kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得116、到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.353.388+1.350.090=4.696kN/m 活荷载 q2 = 0.980.900=0.882kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.580.60 最大剪力 Q=0.60.6005.578=2.008kN 最大支座力 N=1.10.6005.578=3.681kN 抗弯计算强度 f=0.201106/4491.0=44.71N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=117、(0.6774.378+0.9900.000)600.04/(1002.06105107780.0)=0.173mm 纵向钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.68kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.258mm 最大支座力 Qmax=7.915kN 抗弯计算强度 118、f=0.387106/4491.0=86.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN119、)： NG1 = 0.0963.200=0.307kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.6000.600=0.108kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4500.6000.600=4.066kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.481kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.6000.600=1.080kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 五、立杆的稳定性计算120、 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.11kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照规范表取值为1.155； u1，u2 计算121、长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.643, u2 = 2.626 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；计算结果：取整体稳定最不利值 l0=5.459m； =5459/16.0=342.285 =0.062 =7108/(0.062424)=198.375N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=75.04 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。F、柱帽模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为4.13m， 立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.80m。122、 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.60+0.30)+1.401.00=19.832kN/m2 由永久荷载效应控制123、的组合S=1.3524.000.60+0.71.401.00=20.420kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.6000.500+0.3000.500=7.680kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.500=1.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.0124、01.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.357.680+0.981.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10710001000/27000=3.946N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,125、满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.357.680+1.01.500)0.300=2.131kN 截面抗剪强度计算值 T=32131.0/(2500.00018.000)=0.355N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.6803004/(1006000243000)=0.289mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算 纵126、向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6000.300=4.518kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.354.518+1.350.090=6.221kN/m 活荷载 q2 = 0.127、980.900=0.882kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.100.50 最大剪力 Q=0.60.5007.103=2.131kN 最大支座力 N=1.10.5007.103=3.907kN 抗弯计算强度 f=0.178106/4491.0=39.54N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6775.508+0.9900.000)500.04/(1002.06105107780.0)=0.105mm 纵向钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 三、128、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.91kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.125mm 最大支座力 Qmax=6.926kN 抗弯计算强度 f=0.338106/4491.0=75.16N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 四、129、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.93kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0964.130=0.396kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.5000.500=0.075kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3130、 = 25.1000.6000.5000.500=3.765kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.236kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.5000.500=0.750kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.45kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)131、；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照规范表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.643, u2 = 2.626 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=5.459m； =5459/16.0=342.285 =0.062 =6454/(0.062424)=183.675N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=0.71 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。