1、超市广场工程SP预应力混凝土空心板硬架支模施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 SP预应力混凝土空心板硬架支模施工方案一.编制依据1.1XX超市广场工程施工组织总设计。 1.2 XX超市广场工程施工图纸。1.3SP预应力空心板（05SG408） 1.4建筑塔式起重机安全规程（GB5144-85）二、工程概况本工程位于XX市XX路与XX路交叉口东北角，工程总建筑面积为140059.3平方米，总高97.650米。主楼A座25层、B座21层，地下2层。裙房4层。本工程结构形式为钢筋混凝土框筒结构.主楼2、部分,地下二层层高5.4米,地下一层4.9米;裙楼部分,地下二层层高4.5米,地下一层层高4.7米,地上1-4层层高5.4米,其中，地上14层楼板采用SP预应力混凝土空心板，只有与主楼连接等少数部位采用混凝土现浇板。工程总施工工期为710天。三、施工准备3.1.1 主要材料 常用SP预应力混凝土空心板的规格尺寸见表3.1.1常用SP板的规格尺寸 表3.1.1板型宽度（米）厚度(mm)砼保护层厚度(mm)SP20A84100.420020SP20A84100.620020SP20A84100.920020SP20A84101.220020SP20A85100.420020SP20A85100.63、20020SP20A85100.920020SP20A85101.220020SP20A86100.420020SP20A86100.620020SP20A86100.920020SP20A86101.220020SP20A87100.420020SP20A87100.620020SP20A87100.920020SP20A87101.2200203.1.2 SP预应力混凝土空心板构件的质量验收标准见表6.1.2SP预应力混凝土空心板构件的质量验收标准 表6.1.2序号验收项目标准要求检验方法1标明生产单位、型号、日期和验收标志。预埋件、插筋和预留洞符合要求标明、 符合要求观察2外观质量符合要4、求观察3长度+10，-5用尺检查4宽度、厚度5用尺检查5侧向弯曲L/750且20拉线用尺检查6预埋件中心线位置10用尺检查7螺栓位置5用尺检查8螺栓外露长度+10，-5用尺检查9预留孔中心线位置5用尺检查10预留洞中心线位置15用尺检查11主筋保护层厚度+5，-3用尺检查12对角线差10用尺检查13平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查14翘曲L/750拉线用尺检查3.2 主要施工机具主要施工机具见表3.2。 主要施工机具 表3.2 序号机具名称型 号用 途1塔吊5313吊装SP板2吊钩24吊运SP板的吊具3横吊梁（铁扁担） 辅助吊运SP板4卡环0.6吊运SP板的吊具5吊索吊运SP板的吊具6钢丝绳25、2吊运SP板的吊绳7橇棍、滑车辅助SP板就位四、工艺原理及流程4.1工艺原理本工程SP板吊装采取硬架支模方案，硬架支模即先支设模板，再安装SP板，然后再浇筑框架梁（圈梁）混凝土的这一施工方法详见图4，使混凝土的施工由空中操作改为平面操作，增大了施工操作面，方便了混凝土的浇捣，保证了混凝土的浇注质量，并减少了安全事故发生的几率。采用硬架支模方案，使混凝土拆模强度和吊装强度也不再是影响后续工作的关键因素了，同时施工中也减少了预制板下水泥砂浆找平这一工序及相关的技术间歇时间，从而大大减少了每层结构的施工时间，加快了工程进度。提高了工效，增强了结构的整体性和施工质量，减少了安全隐患。4.2 工艺流程S6、P板支撑体系安装自检、互检梁 底 模 安 装检查不合格合格 自检记录梁 钢 筋 安 装自检、互检不合格合格 填写验收记录梁 侧 模 安 装不合格业主、监理检查不合格合格 办理验收纪录 自检、互检合格 自检记录合格SP板吊装检 查不合格合格合格 填写验收记录板 缝 模 安 装业主、监理检查不合格合格 办理验收纪录 不合格检查不合格合格 自检记录合格混 凝 土 浇 筑不合格检查验收，进入下一循环图4.2 SP板安装硬架支模施工工艺流程五、施工方法 5.1 SP板安装部位模板及钢筋模板及钢筋的安装按照模板及钢筋的施工要求和设计图纸要求进行安装。模板采用竹胶板（木模板）与方木体系模板，模板支撑体系采用7、钢管扣件式脚手架支撑体系。模板与钢筋的施工均要求符合有关施工质量验收规范的要求。要求侧模的上口必须水平、顺直，且每道纵横墙的水平偏差应在10mm以内；梁侧模板的上口标高应低于SP板板底设计标高10mm；模板拼缝处与SP板接触处应加密封条。5.2 SP板支撑体系安装因本工程SP板跨度大（约9m）,SP板支撑体系采用双排扣件脚手架支撑体系，支撑点设在板端700800mm处，在SP板支撑端搭双排脚手架，梁底脚手架支设时，下垫50100方木，梁底加设顶撑，梁底及梁两侧立杆纵向间距400mm，上加可调顶丝，其上铺双钢管，所有脚手架要加水平杆及扫地杆，扫地杆高度离地面200mm，梁底两侧板端脚手架支撑详细8、尺寸参考附图一、附图二（下页）。钢管水平用可调顶丝调平、找直以保证安装后的SP板底水平一致。为保证SP板支撑体系的稳定性，每3米立杆增加双斜撑一道。SP板支撑体系与模板支撑体系用扣件脚手架连成整体，在转角部位用斜拉撑加强加固。因SP板支撑体系与模板支撑体系立杆底部均为混凝土楼面，故不必垫垫木。SP板支撑体系必须有足够的刚度、强度和稳定性，保证SP板安装后不产生变形和位移。多层结构施工时，上层支柱必须对准下层支柱，同时支撑应设在肋板上，并铺设垫板。5.3 SP板吊（安）装(1) SP板在梁钢筋、模板施工完成及SP板支撑体系调整好检查合格后进行吊（安）装，在SP板吊装前应进行堵孔，采用C30细石混9、凝土锥形体进行堵孔，安装前先在模板上口方木上排定出SP板的位置线及板缝线。同时要检查SP板板孔的堵孔情况及外观质量，检查合格后方可使用到工程中。(2)吊装大楼板：吊装前，先进行试吊，检查支撑体系的稳定性，然后进行正式吊装。由于本工程施工首先查清大楼板洞口位置（包括暖卫电气管线洞口）及大楼板方向标志，再对照结构图按照设计要求为20cm厚的（SP板）结合整浇层及现浇板缝50mm的设置，查清每个房间大楼板所用型号是否正确，然后按照布板图逐块进行吊装就位。安装时，板端对准支撑缓缓下降，落稳后检查板两端的支承长度是否满足要求，合格后再脱钩吊装下一块。吊装过程中随时检查支撑的稳定性，以免发生意外。(3)吊10、装SP板时，可用钢丝绳在距板两端700800mm处将SP板兜住，但注意此吊装点不能和支撑位置在同一位置。钢丝绳直径应根据吊装吨位选择，每次吊装时应认真检查钢丝绳的完好情况，如破损严重必须更换后才能吊装。吊装时，钢丝绳与板的夹角不得小于50，如此夹角无法满足要求，应利用铁扁担辅助。(4)在塔吊起重覆盖的盲区内，采用人工搬运安装，即先用塔吊吊到离安装部位最近位置，然后由工人搬运至安装位置。 (5)调整板位置：吊装脱钩后，如大楼板两端的支承长度不一致，必须调整其支承长度使其符合设计要求的规定。（6）管线通道预留：对于安装通风设备或管线的需要，尽量直接通过板缝，而不在板上直接留置洞口以减少开洞对结构受11、力的影响。5.4混凝土浇筑混凝土采用商品混凝土，柱、梁、现浇板砼一次浇筑完成。5.5 SP板间灌缝SP板板缝一般为30mm，板缝模板采用铁丝吊钢管的方法，在钢管与SP板接触面粘密封条，板缝灌浆后在强度达到条件时，将钢管拆除。板间灌缝一般为隔层施工，即为保证灌缝质量及楼板的整体性、稳定性，当完成本层SP板吊装、柱、梁、现浇混凝土板浇筑完毕后，待混凝土凝固时间达到7天后，再对SP板进行灌缝，为控制板缝开裂和保证相邻板底平整度，在浇筑时采取了以下措施：（1） 灌缝应采用强度不小于C20的细石混凝土或强度不小于20N/mm2的水泥砂浆。（2） 细石混凝土应有良好的和易性，以保证板间的键槽浇灌密实。（312、） 灌缝前应采取措施（加临时支撑或在相邻板间加夹具等）保证相邻板底平整。（4） 缝用混凝土的水灰比宜尽可能小。（5） 在灌逢混凝土中添加适量的微膨胀剂。（6） 灌缝时的操作要点：a、施工时要求布料均匀，施工荷载不得超过2.5KN/m2；b、可靠的支模或吊模； c、灌缝前应仔细清缝；d、板缝应充分湿润；e、仔细振捣或用厚钢板砸实板缝混凝土；f、浇水覆盖养护；g、按规定时限拆模；h、防止施工荷载的破坏。（7） 在灌缝用的细石混凝土强度小于10N/mm2时，板面上不得进行任何施工工作。六、质量控制6.1 执行标准本工法必须参考执行的标准有：6.1.1 建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-13、2001。6.1.2 混凝土结构工程施工及验收规范 GB 50204-20026.1.3 SP预应力空心板 技术手册99ZG408（附册一）6.2 质量检验本工法施工工序的相关检查项目允许偏差和检验方法见表7.2。 相关检查项目允许偏差和检验方法 表7.2序号检验项目质量标准检验方法1梁板模板安装轴线位置5用尺检查2底模上表面标高5用水准仪测量3截面内部尺寸+4，-5用尺检查4相邻两板表面高低差2用2m靠尺和楔形塞尺检查5表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查6梁钢筋安装钢筋骨架长10用尺检查7钢筋骨架宽5用尺检查8受力钢筋间距10用尺检查9受力钢筋排距5用尺检查10受力钢筋保护层5用尺检查1114、SP板安装相邻板下表面平整度（抹灰）5用2m靠尺和楔形塞尺检查12相邻板下表面平整度（不抹灰）3用2m靠尺和楔形塞尺检查63质量关键要求6.3.1 每批进场的SP板质量必须符合相关质量规范的要求。堆放SP板的场地必须平整坚实，第一块下面要放置通长垫木，每层之间放置短垫木。垫木要上下对齐对正，垫平垫实，不得有脱空现象。每垛堆放层数不宜超过10层，总高度不宜超过2.0m，垫木应放在距板端200300mm处，并做到上下对齐，垫平垫实，不得有一角脱空的现象。堆放、起吊、运输过程中不得将板翻身侧放。SP板在运输车上垫木位置和规格同上述堆放要求，不得任意在楼板上凿洞。6.3.2 SP板支撑体系与模板支撑体15、系必须连成一个整体，有足够的刚度、强度和稳定性，保证SP板安装后不产生变形和位移，所有立（支）柱下必须铺设垫板。当大跨度板支承在钢筋混凝土挑檐上时，应特别注意钢筋混凝土挑檐的承载能力，检查其受剪情况，防止发生剪切破坏现象；如不满足要求时，建议适当加大钢筋混凝土挑檐的厚度和配筋。6.3.3 楼板安装前，楼板必须有构件出厂合格证，构件的混凝土强度必须符合设计要求和施工规范的规定，同时对大楼板的外观质量也必须进行检查，凡不符合质量要求的不得使用，特别是大楼板板面有裂缝损坏的，不得将其使用到工程中。6.3.4 浇筑混凝土时，要特别注意在混凝土终凝前对混凝土面进行23次抹压，以防止混凝土出现微缩裂缝。616、.3.5 防止板两端支承长度不等，造成一端支承长度太小，吊装时应认真调整板的位置，使板两端的支承长度保证一致。七、劳动组织本工法所需配备的工种、人数见表8.1 配备的工种、人数 见表8.1序号工 种数量备注1起重工（吊车）4持证上岗2起重工信号工6持证上岗3塔 吊 司 机4持证上岗4塔 吊 信号工6持证上岗5钢 筋 工306木 工407砼 工158普 工16八、 安全措施8.1 施工现场及楼层的进出口、升降口、楼梯口、电梯井口、预留洞口及阳台外侧边、框架楼层周边、屋面临边、楼梯和走道两侧边、吊料平台两侧边等危险处应有防护设施和明显的安全标志，夜间靠人行道的洞口，应有红灯警示。8.2 重物起吊时17、，起重臂下不得有人停留或行走；起重臂、物件必须与架空电线保持安全距离；起吊必须坚持“十不吊”的安全操作规定，不准冒险作业和强行操作；物件起吊时，禁止在物件上站人或进行加工；起重物下方，人员不得停留和通行8.3 机动车辆司机等特种作业人员和指挥员，必须经过专门培训部门培训考试合格后持证上岗。8.4 施工人员必须正确佩带安全帽，正确使用安全绳，否则，不得进入施工现场。8.5 正确使用劳动保护用品，严禁酒后操作，以确保安全生产。8.6 机械、电气设备操作人员严格按规程操作，非专业操作人员严禁接触机械、电气设备。8.7 经常检查机械运转情况和各保险设施的状况，发现隐患，立即整改，严禁带病运转、危及安全18、生产。九、环境措施9.1 SP板进场后，按照生产进度计划，采取随运随安装，尽量不在施工现场堆放板材，若因现场施工需要进行材料堆放时，必须在指定的位置按每垛堆放层数不宜超过10层，总高度不宜超过2.0m的要求整齐堆放。9.2 SP板吊装尽量安排在白天进行，避免了晚间吊装的噪音污染。9.3 SP板施工过程中产生的废木方、废板等垃圾集中回收，交与供应商再生产利用或送垃圾场进行处理。十、梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 5001719、-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 10.1、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.75混凝土板厚度(mm):0.40；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立柱间距(m):2.10；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底20、增加承重立杆根数:2；立杆横向间距或排距Lb(m):2.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板21、类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；10.2、梁模板荷载标准值计算.梁侧模板荷载22、强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式23、计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。10.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； f - 面板的抗24、弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计25、值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ .挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大26、容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！10.4、梁侧模板内外楞的计算.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 27、- 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.976 N/mm2 内28、楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.004.17106) = 0.055 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.055mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.0029、0mm，满足要求！.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 外楞计算简图.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.930、0)0.500.30/1=3.29kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.73105/8.33104 = 2.075 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.075N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.31、000.500.30/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.004.17106) = 0.020mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.200mm；外楞的最大挠度计算值 =0.020mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！10.5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/m32、m2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！10.6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷33、载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400.0018.0018.00/6 = 2.16104mm3； I = 400.0018.0018.0018.00/12 = 1.94105mm4； .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 34、1.2（24.00+1.50）0.400.750.90=8.26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.26+0.15+1.01=9.42kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.109.4210.1672； =0.026106/2.16104=1.212N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.212 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度35、验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.40= 7.79N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.790166.74/(1009500.01.94105)=0.022mm；面板的最大挠度计算值: =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667m36、m，满足要求！10.7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.7500.400=7.650 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.400(20.750+0.500)/ 0.500=0.560 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.00037、)0.5000.400=0.900 kN；.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.27.650+1.20.560=9.852 kN/m；集中荷载 P = 1.40.900=1.260 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=0.557 kN；N2=2.435 kN；N3=2.624 kN；N4=0.557 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最38、大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.624/0.400=6.559 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.5590.4000.400= 0.105 kN.m；最大应力 = M / W = 0.105106/83333.3 = 1.259 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.259 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.5590.400 = 1.574 kN39、；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =1.571962.50/(416.6750.00) = 0.15 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.600 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.148 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.600 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6775.466400.0004 /(10010000.000416.667104)=0.023mm； 方木的最大允许挠度 =0.440、001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.023 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.600 mm，满足要求！.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.038 kN；最大弯矩 Mmax=0.057 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.079 mm；支撑钢管的最大应力 =0.057106/5080.0=11.131 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 11.131 N/mm2 小41、于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!10.8、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。10.9、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.04 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要42、求! 10.10、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.038 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1605.200=0.996 kN； N =0.038+0.996=1.034 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计43、值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1034.211/(0.207489.000) = 10.21744、 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.217 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.500+0.1002) = 1.992 m； Lo/i = 1991.836 / 15.800 = 126.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心45、受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1034.211/(0.417489.000) = 5.072 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 5.072 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10.11、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平46、杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部47、每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。