1、编号：SJHN.JZY-XX商业广场项目高支模计桩承台基础施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录1.编制依据61.2施工图6西安某广场工程设计院所给电子版施工图62.工程概况62.4、方案编制范围及部位设计概况83.施工准备及计划安排93.2大商业区块流水段图划分93.3材料准备103.3.1主要材料准备103.3.2材料使用要求113.3.3 现场准备123.4技术准备123.6劳动力计划123.7职责分工133.7.1管理层负责人133.7.2劳动层负责人134.梁、顶板模板支撑架体设计134.1梁2、顶模板支撑设计原则134.3模板支撑体系地基与基础要求134.4梁、楼板模板支撑设计表14表4-02144.4.3支撑搭设技术要求224.4.3.1构、配件材料、制作要求22杆件组焊形位公差要求224.4.3.2构配件外观质量要求：234.4.3.3对立杆的要求：234.4.3.4剪刀撑设置231、梁、板下满堂脚手架支撑的剪刀撑设置234.4.3.5后浇带模板支撑设计244.6布料机加固措施254.7结构拉结264.8混凝土浇筑要求275.模板支撑架的搭设与拆除275.1模板支撑架的搭设275.1.1模架搭设275.1.2搭设施工工艺285.1.3搭设方法285.2支撑架的使用及拆除285.3、2.1支撑架的搭设作业规定285.2.2 支撑架使用规定295.2.3 支撑架的拆除规定291、拆除支撑架前的准备工作295.3 支撑架安全保护措施306.模板支撑体系的检查与验收316.1进入现场的钢管构配件具备以下证明资料：316.2.2停工超过一个月恢复使用前。317.监测监控措施317.1监控措施317.2监测监控322、测点布置323、观测阶段327.3监测资料反馈328.环境与职业健康安全措施338.1安全施工保证体系338.2安全文明施工措施338.3重要环境因素管理措施348.4预防坍塌事故安全技术措施348.5预防高空坠落事故安全技术措施358.6其他安全措施369.模板施工4、应急预案369.1应急预案目的369.2适用范围369.3应急救援组织机构与职责379.4应急救援领导小组的职责379.5应急救援工作程序389.6救援方法389.6.1高空坠落应急救援方法389.6.2模板、坍塌应急救援方法385 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。399.6.3物体打击应急救援方法399.6.4预备应急救援工具如下表39应急常备药品399.6.5事故调查及事故处理4010.项目经理部应急准备和响应流程图4111.项目经理部应急准备和响应线路图4212.1. 250*600梁计算书42一、参数信息431.模板支撑及构造参数432.荷载参数433.材料参数434.5、梁底模板参数445.梁侧模板参数44二、梁模板荷载标准值计算44三、梁侧模板面板的计算451.强度计算452.挠度验算46四、梁侧模板内外楞的计算461.内楞计算462.外楞计算481.抗弯强度验算512.挠度验算511.荷载的计算：522.木方楞的传递均布荷载验算：523.支撑钢管的强度验算：52按照均布荷载作用下的简支梁计算52八、梁底纵向钢管计算531.梁两侧支撑钢管的强度计算：53支撑钢管计算弯矩图(kN.m)54九、扣件抗滑移的计算:54十、立杆的稳定性计算:551.模板支架的构造要求：562.立杆步距的设计：573.整体性构造层的设计：574.剪刀撑的设计：575.顶部支撑点的设计6、：576.支撑架搭设的要求：577.施工使用的要求：581.模板支撑及构造参数582.荷载参数593.材料参数594.梁底模板参数595.梁侧模板参数59二、梁模板荷载标准值计算601.梁侧模板荷载60三、梁侧模板面板的计算601.强度计算612.挠度验算61四、梁侧模板内外楞的计算621.内楞计算62（1）.内楞强度验算62（2）.内楞的挠度验算632.外楞计算64（2）.外楞的挠度验算65五、穿梁螺栓的计算65六、梁底模板计算66八、梁底纵向钢管计算681.梁两侧支撑钢管的强度计算：69十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:72八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:927、1.模板支架的构造要求：922.立杆步距的设计：923.整体性构造层的设计：924.剪刀撑的设计：925.顶部支撑点的设计：936.支撑架搭设的要求：937.施工使用的要求：931.编制依据1.1施工组织设计 表1-01 施工组织设计名称编号编制日期西安某广场施工组织设计0012012年2月1.2施工图西安某广场工程设计院所给电子版施工图1.3主要法规 表1-02类 别名 称编 号国家建筑法中华人民共和国主席令第91号（1997.11.1）1.4主要规范、规程、标准 表1-03类 别名 称编 号国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002国家标准建筑工程施工质量验收统一标准G8、B50300-2001行业标准建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008行业标准建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 表1-04国家标准危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号国家标准建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文2.工程概况2.1工程基本情况和各参建方基本情况 表2-01序 号项 目内 容1工程名称西安某广场2工程地址3建设单位4设计单位5监理公司6施工总包7质量监督8合同范围西安市某广场建设项目工程施工9、进行总承包，承包范围为设计图纸、施工管理及其它要求中所含全部工程内容。9工期目标大商业：2013年11月06日，写字楼、商铺及住宅：2014年09月30日。10合同质量目标一次验收合格。2.2、建筑设计概况 表2-02建筑功能大商业、写字楼、SOHO、豪宅、商铺安全等级二级使用年限50年耐火等级一级抗震烈度8度建筑面积工程名称总建筑面积（万）地上面积（万）地下面积（万）购物中心19.1510.059.10甲级写字楼15.1015.10/住宅部分25.0618.666.40城市商业街（含大商业外街）4.134.13/物管用房（包含配套用房）0.30.3/廉租房1.141.14/建筑高度、层数甲级10、写字楼98.3m/23F百货楼5F98.7m/24F娱乐楼4F写字楼100m/29F廉租房90m/30F住宅109.5m/30F城市商业街2F大商业外街3F/2F地库-2F2.3、结构设计概况 表2-03序号项 目内 容1结构形式基础形式桩承台基础、满堂基础主体结构形式住宅剪力墙结构写字楼混凝土框架-核心筒结构地库、商业框架结构2土质、水位基底土质粘土地下水位375.15m375.64m3地基地基形式管桩或灰、素土挤密桩4混凝土强度等级垫层C15底板C35墙体、柱C60、C55、C45梁、板C305抗震设计设防烈度8度6钢筋类别 -HPB235 -HRB335 -HRB4007钢筋连接机械连接11、（直螺纹套筒）直径16搭接绑扎直径168钢筋保护层板，墙，壳15梁，柱，杆209楼梯结构梁板式2.4、方案编制范围及部位设计概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求：混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10KN/及以上；集中线荷载15KN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。2.4.1大商业层高概况 表2-04名称楼层层高柱截面尺寸梁截面尺寸剪力墙板厚大商业地下二层5.35300x300、500x500、550x550、600x600、650x650、700x700、750x750、8012、0x800、850x850、900x900、1000x1000、1100x1100、1200x1200、1300x1300、1300x1350200x300、200x400、250x600、300x750、300x800、300x900、400x800、400x900、300x1200200、300、350、450、500180250地下一层5.7120、150注：为此大商业区块地下一、二层采取高支撑架(现场支撑架体采用碗扣式支撑架进行搭设)施工方案施工。3.施工准备及计划安排3.1施工计划 表3-01施工区域高支模施工部位工期（天）开始时间完成时间大商业区块大商业地下一、二层722012年613、月2日2012年8月12日3.2大商业区块流水段图划分整体由南向北划分为三个区域进行分阶段流水施工，且施工流水段界限尽量与结构自然界限（后浇带）相吻合，流水施工可以使工程有节奏、均衡、连续施工。 图3-01 大商业区段流水段划分图3.3材料准备3.3.1主要材料准备大商业地下一、二层层高介于5m8m，应按高大支模施工规范的要求进行施工,即采取满堂红碗扣架支撑形式，其材料一览表： 表3-02序号材料名称规格备 注1钢管482.8柱、梁、板主龙骨及墙体支撑2木方40854（3）m梁、板、楼梯模板次龙骨3扣件直角、旋转、对接剪刀撑与立杆连接4U托38，L=600mm顶板支撑5顶模板12mm多层板板、14、梁支撑面板6对拉螺栓M14梁模板加固构件7脱模剂/3.3.2材料使用要求3.3.2.1本工程钢筋砼结构工程施工采用木模。要求木材材质等级不低于级，并符合砼模板用胶合板中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合木结构设计规范要求，且用的模板厚度面层无破损和断裂现象，本工程大商业地下一、二的梁、板模板采用12mm厚多层板，每层模板使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁。3.3.2.2采用的木方必须无朽烂和霉变，棱角方正，截面尺寸满足施工设计要求，无严重翘曲现象。本工程次龙骨木方截面尺寸4085mm，作为模板的背楞，要求刨面，刨直，保证木方高度一致，受力均匀，抗弯强度等数值达到施工15、及规范要求。3.3.2.3本工程支撑架采用碗扣式脚手架，其钢管质量应符合国家标准碳素结构钢中Q235-A 级钢的规定。1.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2.钢管必须涂防锈漆；3.表面锈蚀深度不得超过0.5mm，锈蚀检查应每年一次；4.钢管弯曲变形应符合规范要求的规定。3.3.2.4可调底座及可调式U型托，可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于5扣，伸出长度不宜大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，可调托撑螺杆外径不得小于36mm，支托板厚不应小于5mm厚。3.3.2.5材料进场检查、验收3.3.3 现场准备1、柱脚、墙脚找平、放线，弹出16、模板边线；并用油漆在柱纵筋上画好标高控制线。2、建筑周边安全防护到位。3、柱脚、墙脚卫生清理，模板按配料归位，堆放整齐。4、柱、墙模板内侧刷好隔离剂3.4技术准备3.4.1接到施工图纸后，项目部技术负责人组织技术员、质检员、工长、测量员、水电工长、劳务技术骨干等一块进行图纸校核，并按工程结构图进行模板设计和配置，确保强度、刚度和稳定性等，对设计疑问及存在的问题加以汇总并做好记录，尤其是专业留洞问题。请设计人员进一步明确，由甲方、监理、设计、施工四方确认（签字）形成记录，作为指导施工的依据。3.4.2按施工方案和技术规程对操作者进行技术、安全交底，并下达具有可操作性技术交底书，并做好现场方案实施17、跟踪工作。3.4.3好材料进场验收工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。3.4.4做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。3.4.5积极配合现场施工，及时解决现场施工中的问题。3.5机具准备 表3-03序号名称规格型号数量备注1单面压刨床120mm4台2单面木工平刨床MB5044台3手动进料圆锯MJ105-14台4砂轮机/2台锉锯片5手提电钻/10个6空气压缩机1.2/86台7气泵/4台3.6劳动力计划每班组各配置一名专职安全生产管理人员 表3-04工种班组每班人数备用总计木工44020180架子工3151055木工445218、0200架子工32010703.7职责分工3.7.1管理层负责人各个区域的项目土建工长，负责模板方案的落实，做好现场模板质量预控和监督检查工作，负责组织模板工程的预检、报验工作。3.7.2劳动层负责人模板工程的负责人：各楼木工工长。负责具体调配人员并积极配合现场模板土建工长的工作。4.梁、顶板模板支撑架体设计4.1梁、顶模板支撑设计原则4.1.1确保质量：确保混凝土成型后结构的形状、尺寸和相对位置符合设计要求，表面光洁平整，达到混凝土质量验评标准；4.1.2模板设计通用性强，规格类型少，充分考虑模板可周转性及后续工程再利用可能性，对拉螺杆周转使用外需套pvc 管。4.1.3经济合理：加强内部交19、流、强化细部设计，确保模板构造简单、制作、拆装灵活方便及支撑装拆便捷高效，模板及支撑体系安全可靠、合理适用。4.1.4支撑体系确保安全，符合强制性条文，各种验算都符合要求。4.2模板支撑选用表 表4-01序号部 位模板选型支撑类型1顶板12mm厚多层板482.8mm钢管、4085mm 木方碗扣式钢管脚手架2框架梁12mm厚多层板482.8mm钢管、4085mm 木方碗扣式钢管脚手架4.3模板支撑体系地基与基础要求本工程所有高大架体支撑体系基础为建筑结构筏板、楼板，为保证架体的安全性，立杆底部铺垫跳板，增加楼板受力面积，避免因上部荷载集中作用在楼板上导致开裂。遇到地基底板有降板情况，且高低差较大20、时，可利用立杆0.6m节点位差调节。4.4梁、楼板模板支撑设计表 表4-02部位尺寸（单位：mm）面板厚度（单位：mm）主龙骨次龙骨对拉螺栓注：（48x2.8双钢管）（40x85木方）高度截面尺寸间距间距沿截面宽度B、H方向竖楞数目规格水平间距竖向间距顶板5700厚20012立杆横向间距或排距纵距立杆步距采用次龙骨间距托梁立杆上端伸出至模板支撑点长度0.5m，面板厚度11mm9009001200250双钢管梁梁截面12主龙骨间距梁两侧立杆间距次龙骨间距对拉螺栓M14钢管支撑平行梁截面沿梁方向间距竖向距梁底距离200x3009009002509001道螺栓100200x400100250x60021、400300x750400300x800500300x900500400x800500400x9002道螺栓，竖向距梁底300,600300x12006009006003道螺栓，竖向距梁底距300,600,900注：大商业地下一、二层层高为5.700m、5.350m，地下一、二层满堂碗扣支撑架的水平剪刀撑分别设置两道，竖向剪刀撑从支撑架体断开处或者后浇带处开始设置，每隔5跨（间距4.5m）设置一道竖向剪刀撑，且构成封闭体系。4.4.1层高58m楼板支撑架立杆平面布置图，如下图所示：4.4.2各层楼板模板支设如下图所示：4.5梁模板支撑设计4.5.1梁底模板支撑架设计 表4-03梁截面尺寸梁下立22、杆数支撑高度主、次龙骨立杆间距、步距剪刀撑设置自由端高度20040005.3m次龙骨为4085mm的木方间距250mm，主龙骨为482.8的双钢管，间距为900mm。沿梁长度方向间距900mm，步距1200mm沿梁两侧分别连续设置剪刀撑。235mm25060005.1m次龙骨为4085mm的木方间距250mm，主龙骨为482.8的双钢管，间距为900mm。沿梁长度方向间距900mm，步距1200mm沿梁两侧分别连续设置剪刀撑。235mm30080004.9m次龙骨为4085mm的木方间距250mm，主龙骨为482.8的双钢管，间距为900mm。沿梁长度方向间距900mm，步距1200mm沿梁两23、侧分别连续设置剪刀撑。235mm4.5.2梁侧模板支撑设计 表4-04梁截面尺寸梁侧模板主、次龙骨对拉螺杆数对拉螺杆间距备注30040012mm次龙骨为4085mm的木方间距250mm，主龙骨为482.8的双钢管，间距为900mm。1距梁底100mm25060012mm次龙骨为4085mm的木方间距250mm，主龙骨为482.8的双钢管，间距为900mm。1距梁底400mm30080012mm次龙骨为4085mm的木方间距250mm，主龙骨为482.8的双钢管，间距为900mm。1距梁底500mm注：对应梁支撑分析并附详图。对于400800mm的主梁，梁侧模采用12厚多层板做面板，侧模次龙骨为24、40mm85mm木方，次龙骨4根布设；主龙骨为双排48钢管，梁中和梁底用M14对拉螺栓加固，且梁中对拉螺栓设置在距梁底500mm处拉紧，对拉螺栓加固纵向距离为900mm,梁底小横杆为48钢管，间距900mm；梁底次龙骨采用40mm85mm木方，沿梁纵向支撑根数为5根。梁两侧立杆间距900mm(若施工中发现立杆间距大于900时梁底必须加一道支撑立杆，间距为900)。对应的梁支撑详图如下附图： 附图一：400*800梁支撑对于250600mm的主梁，梁侧模采用12厚多层板做面板，侧模次龙骨为40mm85mm木方，次龙骨3根布设；主龙骨为双排48钢管，梁中和梁底用M14对拉螺栓加固，且梁中对拉螺栓设25、置在距梁底400mm处拉紧，对拉螺栓加固距离为900mm,梁底小横杆为48钢管，间距900mm；梁底次龙骨采用40mm85mm木方，沿梁纵向支撑根数为5根。梁两侧立杆间距900mm(若施工中发现立杆间距大于900时梁底必须加一道支撑立杆，间距为900)。对应的梁支撑详图如下附图附图二： 250600梁支撑对于200400mm的主梁，梁侧模采用12厚多层板做面板，侧模次龙骨为40mm85mm木方，次龙骨3根布设；主龙骨为双排48钢管，梁底用M14对拉螺栓加固，对拉螺栓加固距离为900mm,梁底小横杆为48钢管，间距900mm；梁底次龙骨采用40mm85mm木方，沿梁纵向支撑根数为5根。梁两侧立杆26、间距900mm(若施工中发现立杆间距大于900时梁底必须加一道承重支撑立杆，间距为900)。对应的梁支撑详图如下附图附图三200*400梁支撑当层高为5.350m时，对于400800mm的主梁，梁侧模采用12厚多层板做面板，侧模次龙骨为40mm85mm木方，次龙骨4根布设；主龙骨为双排48钢管，梁中和梁底用M14对拉螺栓加固，且梁中对拉螺栓设置在距梁底500mm处拉紧，对拉螺栓加固距离为900mm,梁底小横杆为48钢管，间距900mm；梁底次龙骨采用40mm85mm木方，沿梁纵向支撑根数为5根。梁两侧立杆间距900mm(若施工中发现立杆间距大于900时梁底必须加一道支撑立杆，间距为900)。第27、一步步距为1800mm，且在1200mm处加一道小横杆。对应的梁支撑详图如下附图：附图四：层高为5350时400*800梁支撑4.4.3支撑搭设技术要求4.4.3.1构、配件材料、制作要求1、碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。 2、碗扣架用钢管规格为482.8mm。3、上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定28、。 4、下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。 5、采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。 6、立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。 7、杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合下表的要求杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）杆件管口平面与钢管轴线29、垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度18、立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。9、碗扣架立杆采用套接，连接孔处应能插入12mm连接销，套接长度应150 mm。10、在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。4.4.3.2构配件外观质量要求：1、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。3、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4、各焊缝应饱满，焊药清除干30、净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5、构配件防锈漆涂层均匀、牢固。6、主要构、配件上的生产厂标识应清晰。4.4.3.3对立杆的要求：1、立杆是脚手架受力的主要杆件，落地立杆必须放置100100多层板底座，必须满足地基承载力的要求，且立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。2、可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。3、扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不小于500mm，并采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处及中间进行固定。4、碗扣式脚手架的双方向水平拉杆按步距1.2m设置，扫地杆钢管中心距地不大于31、350mm，不得遗漏，且每扣都的扣紧。5、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上墙与板交接缝处的木方挑选方正、顺直的好木方，以保证阴角顺直、方正，固定15mm厚多层板时与墙面接缝处要粘贴海绵条，以防漏浆。模板调整好标高并清理，用空气压缩机把模内杂物吹净。对于跨度4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板按设计要求起拱，当设计无具体的要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。4.4.3.4剪刀撑设置1、梁、板下满堂脚手架支撑的剪刀撑设置A、水平剪刀撑设置：当模板支撑高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m.且剪刀撑与地面夹角应32、在4560度之间，每步与立杆扣接。B、竖向剪刀撑设置：当立杆间距小于或者等于1.5m时，模板支撑架四周从底至顶设置竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶连续设置剪刀撑，其间距应小于等于4.5m; C、剪刀撑采取搭接方式，搭接长度不小于1m，且在搭接处加至少三个扣件。剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。4.4.3.5后浇带模板支撑设计楼板后浇带处采用独立模板支撑体系，在后浇带两侧各沿长500mm，支独立模板，模板采用12mm厚多层板,次龙骨用4085mm木方间距250mm，主龙骨采用482.8mm双钢管间距900mm,用扣件33、式钢管脚手架做支撑。楼层后浇带模板为独立模板体系，整体楼层模板拆除时不拆除。待浇筑完后浇带混凝土并达到强度后进行拆除。详见下图：4.6布料机加固措施由于施工现场面积比较大，部分区域汽车泵无法浇筑到位，故可利用布料机进行配合浇筑，布料机布置位置详见附图：布料机平面布置图，布料机底座尺寸为36003600mm，布料机下垫50mm厚脚手板，另顶板下单独加设9根482.8钢管立杆间距18001800mm，横杆步距1200mm，并与满堂脚手架用扣件连接牢固。见下图：4.7结构拉结1.支撑架必须设置纵、横向扫地杆，碗扣架受碗扣位置限制，纵、横向扫地杆均设在距底座上皮不大于350mm处的立杆上。2、模板支撑34、体系的连墙件设计采用遇柱必抱的形式，在靠近柱子设置水平抱柱，每一步横杆（即1200mm）设一道，确保架体与柱子连接牢固，必须垫上木方，防止损坏结构观感质量。钢管脚手架与结构柱的有效连接和顶撑可以增强钢管脚手架的整体稳定性，消除超高失稳的情况出现。水平抱柱连墙件的做详图如下所示：水平抱柱连墙件做法平面示意图4.8混凝土浇筑要求4.8.1混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、监理单位确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。4.8.2框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程符合专项施工方案要求，并确保支撑体系受力均匀，35、避免引起高大模板支撑体系系统的失稳倾斜。4.8.3浇筑过程有专人对高大模板支撑体系系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相的加固措施。5.模板支撑架的搭设与拆除5.1模板支撑架的搭设5.1.1模架搭设(1)碗扣架安装前进行测量放线，根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，沿线确定立杆位置，同一开间上、下层房间立杆应在设置在同一竖向位置上。使用碗扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm。(2)立杆下放置100100 多层板，高度不符模数处在垫板上放置可调底座，以调整立杆高度。顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺36、杆伸出钢管顶部不得大于200mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)碗扣立杆安装时上部立杆端头套入下部立杆120mm，按步距1.2m安装水平横杆，横杆如下碗扣内，四面横杆就位后放下上碗扣扣紧。双方向水平拉杆按步距1.2m设置，不得遗漏。(4)梁底支撑及其他使用钢管立柱时，立柱的接长严禁搭接，必须采用对接扣件进行连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。(5)严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5.37、1.2搭设施工工艺铺垫板竖起立杆扫地杆横杆U 型托主龙骨次龙骨多层板。脚手架必须配合施工进度搭设。每搭设完一步后校正步距、纵距、横距、立杆垂直度。5.1.3搭设方法5.1.3.1在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核；5.1.3.2在基层垫板板上立钢管脚手架，梁板支架的排列、间距要符合模板设计的规定；5.1.3.3调节立柱高度，将主龙骨找平；铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死；平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平；将模板上杂物清理干净，办预检。5.2支撑架的使用及拆除5.2.1支撑架的搭设作业规定1、搭设场地平整，清除搭设场地38、杂物。2、杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。3、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，提交技术主管人员解决。5.2.2 支撑架使用规定1 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由两边向中部的浇筑方式。2 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。3 浇筑过程中，派技术员检查支架和支承39、情况，发现下沉、悬空、松动和变形情况及时解决。5.2.3 支撑架的拆除规定模板拆除前，特别是梁底模板拆除时必须有拆模审批手续。1、拆除支撑架前的准备工作全面检查模架的模架碗扣连接、支撑体系是否符合构造要求。根据检查结果进行补充完善拆除顺序和措施，经总工批准后方可实施。由主管工长进行拆除架子的安全技术交底。清除模架上杂物及地面障碍物。拆除模架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、支撑架的拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。分段拆除高差不大于2步。3、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。4、拆下的杆配件以安全的方式运40、出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，作好配合、协调动作。5、先拆掉支撑架横杆，然后拆除立杆，每根龙骨留2根立杆暂不拆；6、操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的立杆；7、拆除时执行“先搭的后拆，后搭的先拆”规定；8、当混凝土强度达到设计强度100%时，方可拆去顶板模板和支撑，(混凝土的强度以同条件养护的混凝土试块抗压强度为依据)。 现浇结构拆模时所需混凝土强度 表5-01构件类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率%板2502，8758100梁8758100悬臂构件1005.3 支撑架安全保护措施5.3.1 支撑架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考41、核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工。5.3.2 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5.3.3 在架面上严禁码放材料。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。5.3.4 作业层上的构配件质量与搭设质量，符合要求，并按方案进行检查验收，合格后方准使用。5.3.5 作业层上的施工荷载符合方案要求，不得超载。5.3.6 作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5.3.7 在作业中，禁止拆除脚手架的主节点处的纵、横水平杆、纵、横扫地杆。其它杆件确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复42、。5.3.8 工人在架上作业中，注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。5.3.9 每班工人上架作业时，先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上人员撤离。5.3.10 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余物品移至室内；每日收工前清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.模板支撑体系的检查与验收6.1进入现场43、的钢管构配件具备以下证明资料：6.1.1主要构配件有产品标识及产品质量合格证。6.1.2供应商应配套提供碗扣脚手管、U型托撑、碗扣等材质、产品性能检验报告。6.2构配件进场质量检查的重点：重点检查钢管管壁厚度、焊接质量、外观质量、可调丝托的丝杆长度、直径、碗扣件的外观质量、螺丝与螺母的间隙和脚手架搭设质量按阶段进行检验：6.2.1架体随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面检查验收；6.2.2停工超过一个月恢复使用前。6.3对整体碗扣支撑架重点检查以下内容：6.3.1 保证架体几何不变性、连墙件、剪刀撑等设置是否完善，碗扣是否套紧6.3.2立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；6.344、.3扫地杆、水平和竖向剪刀撑是否按方案要求设置；6.3.4自由端长度是否超长；6.3.5模板支撑架搭设完成后，由项目负责人组织，还有公司技术负责人、总监理工程师参加， 验收合格后需技术负责人和总监签字后方可进行施工。6.3.6模板支撑架验收时，具备下列技术文件：1. 施工组织设计及变更文件；2.模板支撑架的专项施工设计方案；3 周转使用的支撑架构配件使用前的复验合格记录；4 搭设的施工记录和质量检查记录；5工长的安全技术交底、技术的专项施工方案技术交底。6搭设前需提供租赁单位的营业执照、资质证明、质量检测报告等相关资料。7.监测监控措施7.1监控措施7.1.1 班组日常进行安全检查，项目部每周45、进行安全检查，公司每季度进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。7.1.2 高支模日常检查，巡查重点部位：1、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2、底座是否松动，立杆是否悬空；3、连接扣件是否松动；7.1.3支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次1、脚手架搭设好以及未上模板钢筋时；2、模板铺设完成以及钢筋绑扎完成时；3、混凝土浇筑完成时;在浇筑混凝土过程中实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。若发现突变或位移量见大时将观测采集数据随时上报有关部门和领导。观测方法采用基准点直线观测法，并计算出其每次位移量和累计位移量。7.46、2监测监控1、水准仪+钢尺一套：标称精度2mm；线锤5个；测量人员：5人。2、测点布置监测点在每次所浇模架周边布点，不得在模架内观测和布点，监测板的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。在监测梁的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。每个断面设1个测点，即支撑架1个点，支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法。3、观测阶段采用水准仪在模板面测设水平标准（基准）点，在砼浇筑到一定区域时，立即对已施工完成的区域水平标准点比对原始基准点，一旦发现水平标准点有下沉现象，立即停止浇筑砼。查明原因后，方可继续进行浇筑砼。另在沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同47、意。7.3监测资料反馈监测资料采用动态反馈。在混凝土浇筑阶段，现场观测若发现位移、沉降等出现异常，或达到( 超过) 报警值时，立即通知施工单位，必须马上停止施工，迅速疏散人员，查明原因，对支撑方案进行修改，待加固处理排除险情后方可复工。8.环境与职业健康安全措施8.1安全施工保证体系8.1.1建立安全施工保证体系，落实安全施工岗位责任制。8.1.2建立建全安全生产责任制，签定安全生产责任书，将目标层层分解落实到人。8.1.3施工队伍进场后，所有人员经过项目安全监督部的安全教育考试合格后，方可进入现场施工。8.1.4进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。8.1.5特殊工48、种人员必须持证上岗。8.1.6强化安全法制观念，各项工序施工前必须进行书面安全交底，交底双方签字齐全后交项目安全科检查、存档。8.1.7现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施工，施工现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工24小时值班。8.1.8落实“安全第一、预防为主”的方针，现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设红灯警示。8.2安全文明施工措施8.2.1要严格按照有关施工安全操作程序和模板施工说明中的规定执行，电梯井门在每层施工完后，要安装封堵防护门，不得在井筒内操作。8.2.2模板49、就位前要固定，防止模板旋转，碰撞伤人。8.2.3人工组装柱模板时协调一致，防止砸倒伤人。8.2.4浇筑混凝土时安排专人看模，随时观察墙模板及柱模的挠度、稳定性和倾斜度，落实看模人的责任心。8.2.5施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区有完善的防火、灭火措施。8.2.6拆模板时相互配合，协同工作，传递工具时不得抛掷。拆模时注意人员行走，并注意提醒。8.2.7模板吊装要慢起轻落，吊装前要检查吊钩的焊缝是否有开裂、拉接吊钩的木方是否有裂纹等，如出现上述问题要及时加固解决。8.2.8不得在支撑架上堆放木料、模板及其它材料。8.2.9模板支设做到工完场清，现场模板架料堆放整齐，有明显标识；现50、场模板架料和废料及时清理，并将裸露的钉子拔掉或打弯。8.2.10模板在施工中随时进行清理和检修，尤其是模板的吊点处。8.2.11模板加工、安装及拆除前，工长对操作工人进行详细安全技术交底。8.2.12施工场地道路畅通，场地四周有排雨水措施。施工道路及施工现场全部硬化及绿化，并经常洒水，保持清洁不起灰尘。8.2.15施工现场严禁私拉、乱接线，夜间场地光线明亮。8.3重要环境因素管理措施8.3.1噪声的排放符合GB12523-90建筑施工场界噪声限值达标排放，设专职环保员进行管理。实行在封闭场所作业，如木工棚等；对敏感部位施工前用密目网等进行围挡降噪；用声级计检测。严格控制施工时间,合理安排好施工51、程序，并采取有效措施进行消声。对人为的施工噪声严格控制，最大限度的减少噪声扰民。强噪声半成品、成品加工制造尽量安排在车间内完成，并尽量使用低噪声或有消声降噪设备的施工机械。执行公司噪声管理办法严格控制噪声值。8.3.2扬尘及固体废弃物，现场目测无尘；重要运输道路硬化率100%，设专职环保员进行管理。水泥库封闭；施工现场设洗车池；主要运输道路面硬化；定时定员洒水降尘。8.3.3杜绝重大火灾发生，施工前必须做书面防火交底，负责人须签字；在施工场界内严禁吸烟、严禁乱接电源；合理控制施工现场及库房存量，做到随用随进场。8.4预防坍塌事故安全技术措施8.4.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件52、及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。8.4.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆牢固连接，形成整体。8.4.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。8.4.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，对架体进行加固。8.4.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放53、，以防坍塌事故发生。8.4.6安装外围柱、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。8.4.7拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8.5预防高空坠落事故安全技术措施8.5.1架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、技术负责人、工长对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。8.5.2所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗54、前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员持证上岗。8.5.3项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。8.5.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。8.5.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。8.5.6支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。模板55、及其支撑体系的施工荷载均匀，并不得超过设计允许荷载。8.5.7浇筑混凝土时派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。8.5.9混凝土泵管用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。8.6其他安全措施8.6.1扣件、架管等刷油保养时，地面有接油盒，防止污染地面。8.6.2所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。8.6.3所有操作人员必须戴好安全带，安全带挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好56、“四口五临边”和 作业面安全防护工作。8.6.4架子在使用过程中保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。8.6.5在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。8.6.6搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。9.模板施工应急预案9.1应急预案目的为了预防或减少潜在的施工生产安全事故或紧急情况对施工生产安全造成的影响和对环境的影响，对可能出现的模板支撑体系坍塌、倾覆、高空坠落、火灾、进行预防和控制，保57、证人员和物品的安全，特制定此应急预案。9.2适用范围适用于在模板施工过程中，可能出现的生产安全事故或紧急情况的预防和处理。9.3应急救援组织机构与职责为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理高献民任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。中国某（集团）西安某广场项目部应急救援领导小组及分工。现场指挥灾害应急措施应急资源配置善后工作执行经理朱绍新（大商业区块）支撑体系坍塌险情评估及应急处置项目临电负责人，紧急切断现场电源。技术总结提高项目安全负责人，组织有关人员设置危险警戒区，立即清点施工现场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。由项目经理牵58、头，安全负责人、技术负责人及安全总监等共同制定临时险情处置措施并实施。由事先成立的抢险队负责实施抢险。项目经理及时向上级主管部门汇报事故情况。人员抢救生产经理，负责拨打120急救电话或联系附近医院，由事先成立的护送组护送伤员去医院。事故现场保护：安排医院专人陪护，接待家属。后勤保障行政负责人负责抢险队伍的生活后勤保障。9.4应急救援领导小组的职责9.4.1负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。9.4.2负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。9.4.3进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。9.4.4当发生紧急情况时，59、立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。9.4.5当发生紧急情况时，立即对危险区域内施工人员采取措施防止事故扩大。9.4.6封闭危险区域，严禁无关人员进入造成二次伤害和影响救援工作。9.4.7立即清点施工现场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。9.4.8立即组织用于抢险的大型机械设备进入施工现场备用。9.5应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情60、蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.6救援方法9.6.1高空坠落应急救援方法 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布61、去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。9.6.2模板、坍塌应急救援方法1 当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2 报120急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人62、员，把事故损失控制到最小；5 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。9.6.3物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。9.6.4预备应急救援工具如下表序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担 架4个用于抢救伤员4止血急救包6个用于抢救伤员563、手电筒20个用于停电时照明求援6应急灯10个用于停电时照明求援7爬 梯4樘用于人员疏散8对讲机10台联系指挥求援应急常备药品外伤急救药品药品名称适应症云南白药止血愈伤创可贴小创伤出血京万红软膏烧烫伤2%碘酊局部消毒70%酒精局部消毒紫药水消毒防腐獾油烧烫伤风油精防治虫咬、晕车、牙痛、关节痛清凉油驱暑醒脑、防治虫咬内服药药品名称适应症速效感冒胶囊发烧、感冒氟哌酸腹泻、尿路感染复方甘草片镇咳、祛痰碘喉片咽炎、扁桃体炎颠茄片胃痉挛多酶片助消化扑尔敏抗过敏安定失眠心痛定缓解高血压、冠心病症状阿司匹林解热、镇痛9.6.5事故调查及事故处理事故调查的内容主要包括：事故发生单位概况、事故发生经过和事故救援情64、况、事故造成的人员伤亡和直接经济损失、事故发生的原因和事故性质、事故责任的认定以及对事故责任者的处理建议、事故防范和整改措施等。在此基础上形成事故调查报告，于事故处置结束后60日内报市建筑工程事故应急指挥部办公室、相关上级单位和领导。事故处理坚持“三不放过”原则。“三不放过”是在对调查处理工伤事故原因分析、事故责任者和群众的教育以及事故防范措施这三个方面指出的严格要求。这些要求也正是我们进行工伤事故的调查和处理的真正目的所在。10.项目经理部应急准备和响应流程图公司意见及预防纠正措施处理结果报 告施工区、生活区、办公区组长或副组长总 经 理应急领导小组办公室、工程安全保证部、 保卫部管理者代表65、主管副总经理急救员消防员紧急情况现场应急响应应急准备和响应领导小组实施救援保护现场紧急情况处理报告书火警119 急救120应急响应小组办公室/西安市政部门：电力 电信 自来水 移动光缆10086 联通光缆10010西安未央区城管委会029- 手机未央区中医医院 建委 安监站 11.项目经理部应急准备和响应线路图12.梁、板计算书12.1. 250*600梁计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制因本工程66、梁支架高度大于5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.60混凝土板厚度(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.38；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型67、为482.8；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：铁杉；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值f68、m(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：50mm，350mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.8主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度85mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公69、式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 35.696 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其70、抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.21.2/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.919.20.9=18.66kN/m71、； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.920.9=2.27kN/m；q = q1+q2 = 18.662+2.268 = 20.930 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.12520.932002 = 1.05105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.05105 / 2.16104=4.845N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.845N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.72、20.9 = 17.28N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.21.21.2/12=12.96cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52117.282004/(10095001.30105) = 0.117 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.117mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的沿梁73、方向三跨连续计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408521/6 = 48.17cm3；I = 408531/12 = 204.71cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中 - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.2=4.65kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 90074、mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.65900.002= 3.77105N.mm； 最大支座力:R=1.14.6510.9=4.605 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.77105/4.82104 = 7.822 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 7.822 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.20= 3.84 N/mm； l-计算跨度(外楞75、间距)：l = 900mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.09106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.849004/(100100004.09106) = 0.417 mm；内楞的最大容许挠度值: = 900/250=3.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.417mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.605kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管482.8；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.48cm3；外钢楞截面惯76、性矩 I = 20.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.263 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.63105/8.48103 = 31.059 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =31.059N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=277、05N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.052 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.20.90.3578、 =6.048 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.048kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501212/6 = 6.00103mm3； 79、I = 250121212/12 = 3.60104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中 - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.250.600.90=4.13kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.250.90=0.63kN/m；q = q1 80、+ q2 + q3=4.13+0.09+0.63=4.86kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.104.8560.252=0.03kN.m； =0.03106/6.00103=5.058N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.058 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.600+0.35）0.25= 3.91KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm81、； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.9122504/(10095003.60104)=0.303mm；面板的最大挠度计算值: =0.303mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.250.60.25=0.956 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.25(20.6+0.25) =0.127 kN；(3)活82、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.250.25=0.281 kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： q = (1.2(0.956+0.127)+1.40.281)/0.25=6.774 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=6.774 kN/m； 计算简图如下 支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=0.1256.7740.250.9(2-0.25/0.9)=0.328 kN.m；钢管最大83、应力 =328115.625/4240=77.385 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 77.385 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！钢管支座反力 RA = RB=0.56.7740.25=0.847 kN；八、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.847 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管84、计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.277 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.685 mm ；最大支座力 Rmax = 3.36 kN ；最大应力 = 0.277106 /(4.24103 )=65.33 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 65.33 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.685mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.0085、kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.36 kN ； 脚手架钢管的自重： 86、N2 = 1.20.1495.1=0.911 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.25)/2)0.900.35=0.293 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.25)/2)0.900.200(1.50+24.00)=4.269 kN； N =3.36+0.911+0.293+4.269=8.833 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.97； W - 立杆净截面抵抗矩(c87、m3)：W = 4.24； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受88、压应力计算值 ；=8832.884/(0.3163.97) =70.408N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 70.408 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.96 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.004(1.2+0.382) = 2.332 m；Lo/i = 2331.89 / 15.9 = 14789、 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.32 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8832.884/(0.323.97) = 69.528 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 69.528 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方90、向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变91、形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差92、和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。12.2. 300*800梁的计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ193、30-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.38；立杆步距h(m)94、:1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.90；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为482.8；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：铁杉；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材95、抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：50mm，450mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.8；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度85mm；二、梁96、模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板97、的最大侧压力F；分别为 35.696 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.21.2/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度98、设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.919.20.9=18.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.920.9=2.27kN/m；q = q1+q2 = 18.662+2.268 = 20.930 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.120.932002 = 8.37104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.37104 / 2.16104=3.876N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；99、面板的受弯应力计算值 =3.876N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.20.9 = 17.28N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.21.21.2/12=12.96cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.282004/(10095001.30105) = 0.152 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计100、算值 =0.152mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408521/6 = 48.17cm3；I = 408531/12 = 204.71cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按101、以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.2=4.65kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 900mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.65900.002= 3.77105N.mm； 最大支座力:R=1.14.6510.9=4.605 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.77105/4.82104 = 7.822 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 7.822 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算102、 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.20= 3.84 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 900mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.09106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.849004/(100100004.09106) = 0.417 mm；内楞的最大容许挠度值: = 900/250=3.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.417mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.605kN,按照103、集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.48cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 20.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.46 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.60105/8.4810104、3 = 54.301 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =54.301N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.1 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓105、的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.20.90.45 =7.776 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.776kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验106、算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001212/6 = 7.20103mm3； I = 300121212/12 = 4.32104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.300.800.90=6.61kN/m；模板结构自重荷107、载：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.61+0.11+0.76=7.48kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.107.4790.252=0.047kN.m； =0.047106/7.20103=6.492N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.492 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-108、作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.30= 6.23KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.2252504/(10095004.32104)=0.401mm；面板的最大挠度计算值: =0.401mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (109、24+1.5)0.30.80.25=1.53 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.25(20.8+0.3) =0.166 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.30.25=0.337 kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： q = (1.2(1.53+0.166)+1.40.337)/0.3=8.36 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=8.36 kN/m； 计算简图如下 支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q 110、= 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=0.1258.360.30.9(2-0.3/0.9)=0.47 kN.m；钢管最大应力 =470250/4240=110.908 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 110.908 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！钢管支座反力 RA = RB=0.58.360.3=1.254 kN；八、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的111、三跨连续梁计算；集中力P= 1.254 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.411 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.014 mm ；最大支座力 Rmax = 4.976 kN ；最大应力 = 0.411106 /(4.24103 )=96.933 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 96.933 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.014mm小于900/150与10112、 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.113、梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.976 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.9=0.876 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.35=0.283 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.200(1.50+24.00)=4.131 kN； N =4.976+0.876+0.283+4.131=10.266 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 114、- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.97； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.24； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 115、m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10265.995/(0.3163.97) = 81.832 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81.832 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.96 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo116、 = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.2+0.382) = 2.33 m；Lo/i = 2329.568 / 15.9 = 147 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.32 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10265.995/(0.323.97) = 80.809 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.809N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载117、采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置118、 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双119、扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检120、查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。12.3. 层高为5.7m顶板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0121、.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.38；模板支架搭设高度(m):5.70；采用的钢管(mm):482.8 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值122、(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):85.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):250.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板123、计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.42.5= 124、11.42kN/m最大弯矩M=0.111.420.252= 0.071 kNm；面板最大应力计算值 = 71375/24000 = 2.974 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.974 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.62504/(10095002047083.333)=0.009 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.009 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满125、足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=48.58.5/6 = 48.17 cm3；I=48.58.58.5/12 = 204.71 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.25 = 1.562 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.90.25 = 1.012 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯126、矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.562 + 0.088) = 1.98 kN/m；集中荷载 p = 1.41.012=1.418 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.4180.9 /4 + 1.980.92/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.418/2 + 1.980.9/2 = 1.6 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.519106/48.167103 = 10.784 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.784 N/mm2 小于 方木的127、抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.91.98/2+1.418/2 = 1.6 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1599.75/(2 40 85) = 0.706 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.706 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 均布荷载 q =128、 q1 + q2 = 1.562+0.088=1.65 kN/m；集中荷载 p = 1.012 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.659004 /(38495002047083.33) +1012.59003 /( 4895002047083.33) = 1.516 mm；方木最大允许挠度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 1.516 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 2.8；W=8.48 cm3；I=20.38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨129、连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.980.9 + 1.418 = 3.2 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.048 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.294 mm ；最大支座力 Qmax = 12.696 kN ；托梁最大应力 = 1.048106/8480=123.58 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 123.58 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.294 mm 130、小于900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1585.7 = 0.901 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.247 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载131、标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.6 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.6 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.97 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.24 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 132、钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.38 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.382 = 1.96 m；L0/i = 1960 / 15.9 = 123 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12599.604/（0.133、4343.97） =73.13N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 73.13 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.96 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(1.2+0.382) = 2.451 m；Lo/i = 2450.898 / 15.9 = 154 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受134、压立杆的稳定系数= 0.294 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12599.604/（0.294424） = 101.075 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 101.075 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 170 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承135、载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =50.398 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.6 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=50.398 fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向136、不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层137、；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小138、于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。12.4. 层高为5.35m顶板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.9139、0；纵距(m):0.90；步距(m):1.80、1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.38；模板支架搭设高度(m):5.35；采用的钢管(mm):482.8 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500140、.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):85.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 2.8；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):250.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 图2 楼141、板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q142、=1.26.6+1.42.5= 11.42kN/m最大弯矩M=0.111.420.252= 0.071 kNm；面板最大应力计算值 = 71375/24000 = 2.974 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.974 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.62504/(10095002047083.333)=0.009 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.009 mm 小于 143、面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=48.58.5/6 = 48.17 cm3；I=48.58.58.5/12 = 204.71 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.25 = 1.562 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.90.25 = 1.012 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷144、载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.562 + 0.088) = 1.98 kN/m；集中荷载 p = 1.41.012=1.418 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.4180.9 /4 + 1.980.92/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.418/2 + 1.980.9/2 = 1.6 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.519106/48.167103 = 10.784 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.145、784 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.91.98/2+1.418/2 = 1.6 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1599.75/(2 40 85) = 0.706 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.706 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计146、算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.562+0.088=1.65 kN/m；集中荷载 p = 1.012 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.659004 /(38495002047083.33) +1012.59003 /( 4895002047083.33) = 1.516 mm；方木最大允许挠度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 1.516 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 2.8；W=8.48 cm3；I=20.38 cm4147、；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.980.9 + 1.418 = 3.2 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.048 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.294 mm ；最大支座力 Qmax = 12.696 kN ；托梁最大应力 = 1.048106/8480=123.58 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 123.58 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的148、最大挠度为 1.294 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1255.35 = 0.67 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.016 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时149、产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.323 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.323 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.60 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.97 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.24 cm3； - 钢管立杆最150、大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.38 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.382 = 2.56 m；L0/i = 2560 / 15.9 = 161 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.271 ；钢管立杆的最大应力151、计算值 ；=12322.626/（0.271424） = 107.243 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 107.243 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.56 按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(1.8+0.382) = 3.198 m；Lo/i = 3197.99 / 15.9 = 20152、1 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.179 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12322.626/（0.179424） = 162.362 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 162.362 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 170 kpa； 其中，地基承载力标准153、值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =49.291 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.323 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=49.291 fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用154、不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.8m为宜，不宜超过1.8m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m155、设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。