1、正本商业广场梁、板框剪结构裙楼模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况3一、模板工程概况4二、施工条件41、现场条件42、结构特征53、合同条件54、周转材料的运输方式55、模板及支撑系统的选择5第二章 编制依据6第三章 施工计划6第四章 施工工艺技术7一、模板安装前的准备工作71、审图73、模板的组拼84、模板的基准定位工作85、标高测量86、竖向模板的支设应根据模板支设图，在楼面砼浇筑时预埋地锚。8二、模板配置和设计8（一）、模板设计依据9（二）、模板设计及拆除原则9（三2、）、各部位的模板设计和配置9（四）、模板加工和现场吊装10（五）、各部位模板安装工艺：11（六）、模板的拆除15第五章 施工质量及安全保证措施16（一）、材料质量标准163、木方必须符合质量标准要求。17（二）、施工质量要求171、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求答合下表要求。172、质量控制17（三）、施工过程质量保证措施182、工序质量检验193、认真做好技术交底工作19（四）、模板安拆质量保证措施20三、安全文明施工保证措施20（一）、模板安装安全措施20（二）、模板拆除安全措施23（一）、目的24（二）、应急领导小组及其职责24（三）、应急反应241、事故报告程序242、事故报告23、43、现场事故应急处理25（四）、模板及支架倒塌事故的应急救援26（五）、物资准备28（一）、监测说明28（二）、模板工程日常检查重点部位29（三）、监测频率29（四）、监测监控29六、成品保护30第六章 劳动力计划30第七章、计算书30一、楼板面板及支架计算书30（一）、模板面板计算32（二）、模板支撑木方的计算35（三）、模板支架荷载标准值(立杆轴力)37（四）、立杆的稳定性计算38（一）、模板面板计算41（二）、模板支撑木方的计算43（三）、模板支架荷载标准值(立杆轴力)46（四）、立杆的稳定性计算46二、梁模板及支架计算48(一)、参数信息48(二)、梁模板荷载标准值计算49(三)、梁4、侧模板面板的计算50(四)、梁侧模板内外楞的计算52(五)、穿梁螺栓的计算56(六)、梁底模板计算56(七)、立杆的稳定性计算:58(一)、参数信息61(二)、梁模板荷载标准值计算62(三)、梁侧模板面板的计算63(四)、梁侧模板内外楞的计算65(五)、穿梁螺栓的计算68(六)、梁底模板计算69(七)、立杆的稳定性计算:71第一章 工程概况一、模板工程概况本工程为有梁、板框剪结构，南北长464m， 东西宽156m，地下三层，地上二层，总建筑面积169326.52，且模板工程的工程量主要集中在地下三层，建筑面积153518.36（单层面积超50000），模板工程量大，自下面上结构层高分别为4.25、m、4.6m、6.4m、6.17m、4.53m。因业主要求，必须在2016年1月8日前完成负一层楼面（31.5m层）施工，施工工期紧，模板工程施工是本工程的关键性分项工程。本工程设计的楼板厚主要有180mm、200mm、400mm、500mm，梁截面尺寸有300*600、300*700、350*700、400*900、400*1000、400*1500、400*1700、500*1500、700*2100、700*2300等。二、施工条件1、现场条件本工程施工现场“三通一平”条件不利，现场南北端紧邻市政道路支路三、支路二，且在支路三、支路二上分别有南北匝道桥要同期施工，现场西侧是同期施工的沪昆6、站房施工区，不可能提供施工场地，现场东侧是同期施工的红旗路施工区，造成施工现场南北间没有施工通道，没有模板加工场地。导致施工现场内材料运输困难，整个现场内所有材料只能用塔吊进行接力式的多次转运。但为了保证施工材料的进场，拟在施工现场东侧与红旗路之间设置一条南北向与支路二、支路三相通的8m宽临时施工便道，在临时施工便道的东侧设置现场临时材料堆场和模板加工区。材料堆场、加工区用砼进行硬化处理，施工临时道路用钢质移动路基箱铺设并焊接钢筋连接进行防滑处理。2、结构特征因建筑物单层面积大，预留孔洞少且分布不均，客观上造成所有周转材垂直转运很大程度上受限。3、合同条件因施工工期紧，更加大了模板的投入量，给7、材料的堆放与转运增大了难度。 4、周转材料的运输方式（1）、水平运输方式：用载重汽车运输。其中模板用材先运至堆场、加工区，加工后用载重汽车运至现场，再用现场塔吊接力转运至施工作业区；支撑系统构配件运输至施工现场后，优先直接用现场塔吊接力转运至施工作业区，堆场只存放备料。（2）、垂直运输方式：用现场施工塔吊运输。5、模板及支撑系统的选择 本工程工期紧，混凝土工程量大，质量要求高，结构形式多样，我们本着技术先进，经济合理的原则，优先选择工效高、质量好、安全可靠的新工艺新工法。本工程拟采用“清水”模板施工技术。模板选用优质竹夹板，采取现场加工的方式；支撑系统选用碗扣式钢管支撑系统及承插型盘扣式钢管支8、撑体系，其中承插型盘扣式钢管支撑体系仅用于负三层梁、板支撑体系（经查阅相关规范，两种支模体系的计算方法及荷载取值均相同，所以两种支撑体系搭设时纵、横向间距及步距均相同）。因其用量大，且使用时间集中，必须从公司信誉评估名录平台中选择34家重合同、守信誉、货源充足的优质供应商租用。第二章 编制依据1、工程施工图纸及工程地质勘察资料；2、国家现行有关技术标准、规范：、国家建筑安装工程质量检验评定统一标准GBJ30088； 、建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-2010；、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程JGJ166-2008；、建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规程JGJ231-20109、；、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；、建设工程安全生产管理条例；、建筑结构荷载规范(GB500092012)；、建筑施工计算手册；、钢结构设计规范GB50017-2003；、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；3、本工程施工组织设计；4、品铭安全计算软件。第三章 施工计划1、材料及设备计划序号名称规格单位数量备注1模板15mm厚竹夹板M25000002木方60mm80mmM3180803脱模剂水性吨504钢管架料碗扣式脚手架T320005钢管架料承插型盘扣式脚手架T120006穿墙对拉螺栓12 14 16T14073形扣万只208扣件万只609木工加工设备套92、施工进度10、计划详见“施工总进度计划”。第四章 施工工艺技术一、模板安装前的准备工作模板作为一种周转性材料，在施工质量中起着关键性的作用，对施工工期、成本投入、质量控制（尤其砼的外型尺寸、外观质量）有着重要性影响。根据本工程特点，为了达到施工精品质量目标，模板方案设计主要满足模板实用、科学、先进性要求。1、审图施工前认真查阅图纸（包括与建筑图对应情况）、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录、方案及相关安全质量规范，找出模板工程中施工难点（柱和墙、墙和墙截面变化处、柱头处、圆弧墙体等）、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。2、项目技术协调除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研讨、交11、底（包括书面和口头）外，由配属队伍管理层对模板操作层进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目工程部和质量部参加。3、模板的组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致， 4、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的边线以及外侧控制线，施工前3线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。5、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的12、安装位置。6、竖向模板的支设应根据模板支设图，在楼面砼浇筑时预埋地锚。7、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。8、已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。二、模板配置和设计（一）、模板设计依据1、结构施工图、建筑施工图、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）。2、按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模统一整齐。3、在满足塔式起重机起重要求、施工便利和经济条件下，尽可能扩大模板面积，减少拼缝。4、模板设计中所用钢材13、均为Q235A。（二）、模板设计及拆除原则为确保该工程结构质量达到清水混凝土效果：1、要求接缝严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆。2、由于本工程进度要求非常快，且地下三层建筑面积非常大，根据进度及现场实际情况，地下室三层的模板及支架在施工至0.000m楼面时不拆除。当浇筑完0.000m楼面砼后拆除负三层的模板及支架。3、安全性：在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。4、经济性：合理配备模板，增加模板周转次数，减少支拆用工，实现文明施工。（三）、各部位的模板设计和配置工程所需模板种类序号结构部位采用模板种类备注1后浇带铅丝网+竹胶板2导墙侧模木方+竹胶板+钢14、管大模板3地下室墙体（连墙柱）木方+竹胶板+钢管大模板4独立柱木方+竹胶板+槽钢定型模板5梁、板木方+竹胶板+钢管架散拼6地上剪力墙木方+竹胶板+钢管大模板7电梯井内筒木方+竹胶板+钢管定型模板8楼梯木方+竹胶板+钢管定型模板9门窗洞口木方+竹胶板定型模板（四）、模板加工和现场吊装模板自行加工,加工模板的工作面必须平整和有足够的强度。竹胶板接缝采用硬拼缝，在接缝处必须附加一根木方。模板堆放必须在其下部垫四根60mm80mm的木方,堆放高度1.5m随加工随用。 为了控制拼接处缝隙，竹夹板的加工应采用嵌有硬质合金的圆锯片，电机转数要高，防止板面起刺。锯裁线要直，严禁随意切割，锯裁以及模板钻孔后一定15、防护封边，即用油漆刷两遍，可使胶合板避免受水、气等侵蚀，防止模板开裂，膨胀变形，不会使模板因含水率增加而降低强度，也会延长模板的使用寿命，保证施工质量。严禁在四周板侧边上即沿板面方向钉钉子，从而延长模板的周转使用时间。由模板负责人进行模板发放，用塔式起重机运输至安装部位，发放前安装班组检查模板的几何尺寸、质量、脱模剂涂刷等情况，核准其标注部位与安装部位是否吻合。模板吊运到使用部位的，安装班组应再次按上述方面核准后方可安装。（五）、各部位模板安装工艺：8、板模板的支设板模板采用15mm厚竹夹板做面板，用6080mm木方及48钢管进行加固，支撑体系为碗扣式钢管脚手架和U型托支撑体系。支模架体系为：16、（1）、板厚为200mm的支模体系：立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，模板支架搭设高度为6.2m，模板厚度15mm，背楞采用木方6080mm，间距250mm。立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度不大于200mm。（2）、板厚为500mm的支模体系：北区31.5m层板（A-F轴交50-59轴区域）立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，模板支架搭设高度为4.1m，模板厚度15mm。背楞采用6080mm木方，间距200mm。立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度不大于200mm。支架架体四周17、外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。当模板支架的架体高度不超过四个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪力撑。钢管支架剪刀撑架高不大于8米按每5跨沿全高设置一道。具体做法详见图7。 9、梁模板的支设梁模施工前必须有专人根据图纸要求绘制翻样图，标明各种梁侧模板高度、截面尺寸。所有侧模板底模拼缝前必须经过刨光，保证接缝严密。梁模板采用15mm厚覆膜竹夹板，侧模顺梁长方向设60mm80mm木方间距250mm，外楞用48钢管，间距450mm，底模顺梁长方向设三道60mm80mm木方，梁下支撑用48钢管作为小横18、楞，间距500mm，梁底模及侧模要与梁柱节点模板牢固固定。梁、板跨度4m，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000（在背楞上起拱，侧模不起拱）。 当梁高700mm900时，在梁中设置一道14的螺杆；当梁高900mm1200时，在梁中设置二道14的螺杆；当梁高1200mm1500时，在梁中设置三道14的螺杆；当梁高1500mm1800时，在梁中设置四道14的螺杆；当梁高1800mm时，在梁中设置五道14的螺杆；螺杆沿梁长方向间距450mm，沿梁高方向间距为300-400mm。梁模板具体安装方法及尺寸详见图8。 当梁高700mm1200mm时，在梁底设置一排顶撑，间距为900mm19、；当梁高1200mm1800mm时，在梁底设置二排顶撑，间距为900mm；当梁高1800mm时，在梁底设置三排顶撑，间距为600mm。顶撑的设置还应根据梁宽进行调整，当梁宽不满足顶撑的设置数量（排数）时，相应减少顶撑的设置排数，但必须加密顶撑的间距。16、车道处支模架搭设方法、采用483.0脚手钢管满堂搭设，由立杆、水平杆、纵横向剪刀撑等杆件组成受力体系，节点连接采用铸铁扣件，首先应根据设计图纸的坡度计算好立杆的高度，计划好材料并及时进场。、排架立杆横向间距为900mm，纵向间距为900mm，排架步距为1200mm，纵或横水平杆与立杆采用双扣件连接。、排架的四个外立面均连续设置剪刀撑。每组剪刀20、撑跨越立杆根数为57根（6m），斜杆与地面夹角在4560之间。、在立杆离地面200mm处，设置纵向与横向的扫地杆，以约束立杆水平位移。、排架周边凡有框架柱处，每步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排架与框架柱进行拉结。、为了保证排架的整体刚度与稳定，排架内每隔23步设一道水平剪刀撑，每隔3跨设一道纵向剪刀撑。（六）、模板的拆除1、各构件拆强度以及同条件强度试块预留见下表。试块留置要求一览表结构类型拆模要求试块留置基础底板砼强度达1.2MPa以上留置同条件砼竖向结构砼强度达1.2MPa以上留置同条件1.2MPa试块或浇筑完成后24小时拆楼梯支撑强度100%以上留置同条件砼或28天后拆膜悬臂梁板强度121、00%以上留置同条件砼或28天后拆膜梁板砼强度75%以上留置一组拆模试块主、次梁底的独立支撑也采用配设可调支撑，在主次梁相交，以及次梁之间相交处，梁底拼装成独立板，并将支撑的可调支撑朝上放置，以便于早拆后，所有相交梁底保留后续支撑。2、梁跨超过8m，梁底必须在支模时设置小块板，并将独立支撑的可调顶撑定位准确，确保早拆后的支撑保留。3、顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。4、由于本工程工期要求非常紧（拆除的材料不能及时转运利用），拆模时砼必须达到强度要求，本工程负三层顶板（26.9m）、负二层顶板（31.5m）模板及支架不拆除，待负一层（37.9m）顶板砼浇筑完成后再22、进行拆除。第五章 施工质量及安全保证措施一、施工组织机构二、施工质量保证措施（一）、材料质量标准1、支模用钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB/T700-2006）的要求。2、竹胶板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（GB17656-2008）要求。3、木方必须符合质量标准要求。（二）、施工质量要求1、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求答合下表要求。模板组拼精度表序号项目允许偏差检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁2标高3水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸偏差基础5尺量柱、墙、梁24每层高垂直度3直尺、尺量5相邻板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7阴阳角方正2拉线、尺23、量顺直28预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线，尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度10，-09预留孔洞中心线位移5拉线，尺量内孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线，尺量宽高5对角线62、质量控制、严格执行筒体电梯井门洞定位尺寸的控制，门洞边墙上预留口的定位控制，达到上层和下层门洞两侧尺寸平面错位误差不超5mm，因此，留洞口时，木工严格按照墨线留洞。墙体支模必须执行正偏差，即墙体尺寸为负尺寸，偏差量取+4mm+5mm，而穿墙螺栓的塑料套管长度须与支模墙体尺寸一致，取负偏差00.5mm，这样确保混凝土浇筑后井筒尺寸不会过大，为下一步的电梯安装工作打下基础。、每层主轴线和分部轴线放线后，规24、定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、筒体的成品尺寸，目的是通过数据分析内筒、墙体、和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。、所有模板下口及模板与模板接缝处，尤其是竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固，必须严密不漏浆。、模板的脱模剂要使用水性脱砂压力模剂，以防污染钢筋。、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。、砼吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。、支模前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。、大模板应定期进行检查与维25、修，保证使用质量。、对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，起拱高度宜为全长跨度的1/10003/1000。、阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。（三）、施工过程质量保证措施l、施工过程控制原则、工序质量是控制工程质量的关键，对工序活动条件的质量(即：施工操作者、材料、施工机械设备、施工方法和施工环境)和工序活动效果的质量(即：符合质量检验评定标准程度)，必须进行全过程有效控制。、做好班前的准备工作，如材料进场、备好操作工具。、施工人员应严格按照已编制施工方案要求施工，严格遵循相应的规范、标准、施工工艺要求施工，并及时做好施工记录。、各作业组按相26、应的施工程序，对质量的技术参数进行监控。 、施工中应特别强调工程的前期准备和作业的密切配合。2、工序质量检验、施工班组严格执行“三检”制，即自检、互检、交接检。把质量控制在每个施工环节。、项目部设专职质量检验工程师，对质量控制点进行专人控制，在每道工序班组自检的基础上，质量工程师按分项工程进行检查验收，对照设计、规范、标准要求作出是否达到合格的判定。、工程质量检验评定实行“两检”制，即项目部、公司质量管理组检验和评定，其资料作为企业自检和对外质量评定的依据。3、认真做好技术交底工作、工地主管施工员必须对工程的高支模施工方案要有全面的理解，领会设计意图，熟悉施工方案要领和各项的规范要求，施工人员27、对方案要求做到心中有数，互相配合、协调。、每项工序开工之前必须技术交底，技术交底内容包括交技术要点、交安全，交操作。、施工员必须在现场跟班指导解决具体问题。（四）、模板安拆质量保证措施1、为防止模板漏浆烂根，模板周边和底部的缝隙必须堵严。2、梁、板模板制安质量保证措施：、梁边必须钉压脚板，模底用钉固定，侧模斜撑顶牢，斜撑角度45度，模板接缝必须严密，板面平整，其平整差不能超过3mm。跨度大于4m的梁底模的中间，考虑预加l3的起拱。主次梁相交时，先起拱主梁，再起拱次梁。次梁模板安装应先钉接头板，校正加固后，再进行底板和支撑系统的安装。、装模应注意的几个问题：A、检查模板是否洁净、平顺、浇筑前检查28、有无漏刷隔离剂。 B、接缝是否严实。 C、做到侧模包底模。三、安全文明施工保证措施（一）、模板安装安全措施1、严格执行三级安全教育和技术交底制度。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底。2、支模前必须搭好相关脚手架，脚手架搭设为确保安全，应满铺脚手板并用铁丝固定好。3、支模架搭设前，钢管及扣件进场后，应及时抽样试验检测并进行外观质量进行检查，抽样试验检测不符合要求的严禁使用，钢管存在弯曲变形、严重锈蚀的严禁用于支模架的搭设。4、支模体系搭设完成后，临时材料的堆放必须分散，并在材料堆放处对架体进行加固处理，避免集中堆载过大造成支模体系变形及坍塌。5、进入29、施工现场必须戴好安全帽，高处作业人员必须系好安全带，严禁打赤膊、穿拖鞋进入施工现场进行作业。高处作业应按规定系好安全带，严禁高处投掷工具物料。6、为防高处坠落物意外伤人，安装时要设警戒区，要有专人看守。7、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。8、对高处作业人员，必须满足年龄在18周岁以上、54岁以下身体健康、经过相应工种培训并取得合格证书的人员。不符合条件人员不得上高处操作。夜间操作和加班作业要增加照明和防疲劳保护监护措施。9、重点加强施工作业人员安全劳动意识，在作业中，禁止随意拆除支架的基本构架杆件、整体性30、杆件、连接紧固件。10、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在横杆等不安全部位处休息。11、在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业，进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。12、木工机械必须严格使用专用开关箱，电线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯31、片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。13、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、构件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。14、梁、板混凝土输送与施工，要作好临边防护栏杆，确保安全。15、支模架体搭设至一定高度，应在支模架中部挂设一道水平兜底网，保证上部人员施工及下部操作人员的安全。16、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。单块模板重量不得超过1.0t（含模板上的配件）32、，以防发生超载。本工程砼浇筑采用布料机浇筑砼，在安放布料机的位置提前准备好垫物（如木方），防止直接挤压钢筋；布料机安装完毕后在机上料机的四个角每个角处楼板楼板支架下加设一个顶托和钢管进行加固，并在布料放置区域设置扫地杆和中间水平杆、并增加剪刀撑，确保在浇筑砼时产生的冲击力对支撑体系不产生沉降及变形。（二）、模板拆除安全措施1、工作前应检查使用的工具是否牢固，防止掉落伤人；工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空心滑落。2、拆除5米以上高度的模板时，应搭设脚手架和设防护拦，防止上下同一垂直面操作；应设警示牌。3、在吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。4、拆模间歇时，应将已活动的模板33、支撑等拆除，并运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。5、不得在脚手架上堆放大量模板等材料，严禁利用横杆、斜撑攀登上下。6、拆除模板一般使用长橇棍，操作员不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板时，要防止整块模板掉下伤人。7、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V，特别潮湿的环境，不得超过12V。8、遇到5级以上大风，应暂停室内外高空作业。9、高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，设立警示牌，暂停人员过往。10、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼接两片模板的配件，待模板离开结构表面在起吊。起吊前，必须复查一遍，模板的穿墙螺杆是否拆完，没有问题，才可起吊模板作业34、，杜绝冒险蛮干。起吊时，下面不准站人。四、应急预案（一）、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。（二）、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织协调。3、负责准备所需要的应急物资和应急设备。4、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。（三）、应急反应1、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负35、责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2、事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3、现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后36、，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。组 长37、：（项目经理） 手机： 小组长：（技术负责人） 手机： （生产经理） 手机： 组 员：（安全负责人） 手机： （质量负责人） 手机： （南区负责人） 手机： （中区负责人） 手机： （北区负责人） 手机： （安全员） 手机： （安全员） 手机： （施工员） 手机： （施工员） 手机： （施工员） 手机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。（四）、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 2、应急救援方法、有关人员的安排 组长、副组长38、接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 、人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥安排有危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员若被支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 、伤员救护 39、休克、昏迷的伤员救援： 让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120 急救电话或送医院。 、现场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。（五）、物资准备具体要求如下:1、按相关措施要求，物资供应部门应提前准备好所需灭火器材、紧急救护设备等物资或器材或设备；2、应急器材必须放置在明显、便于索取的地方，并作醒40、目的标识；3、应急准备物资或器材或设备主管人员应按规定贮存，防止丢失、变质、损坏，同时还应不定期检查，保证其有效，并做好检查记录；预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方、钢管若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯2樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援五、监控监测预案（一）、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（二）、模板工程日常检查重点部位1、杆件的设置和连接，扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符41、合要求；2、地基是否积水，立杆是否松动，立杆是否符合要求；3、插件连接是否松动；4、架体是否不均匀的沉降、垂直度；5、施工过程中是否有超载的现象；6、安全防护措施是否符合规范要求；7、支模架体杆件是否有变形的现象；8、支模架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（三）、监测频率在浇筑混凝土过程中应对支模架体系进行实时监测，一般监测频率为每隔一小时观测一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施监测，终凝后的监测频率为每天一次。（四）、监测监控1、在浇捣砼前，由项目部对支模架体系全面检查，并报监理、建设单位等相关单位验收合格后才开始浇筑砼，浇筑砼的过程中，由质安员、施工员对架体42、检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。2、模板支架监测主要以监测沉降为主。沉降观测位置设在梁受力最大地方（次梁位置）下方立杆1.0m处，用红油漆做标记。在浇筑砼前，先进行观测，作好记录；在砼浇筑至一半（重量），开始进行观测，每隔一小时观测一次，浇筑完成后二小时再观测一次。要求立杆沉降6mm（GB50017-2003），沉降大于6mm，要停止浇筑砼，在采取加固措施后再在进行浇筑。六、成品保护1、上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构。2、为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物击已安装好模板、支撑；不在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定43、线盒）时要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。第六章 劳动力计划、组成施工管理组，组长由项目经理宋有福担任，副组长由技术负责人梁源担任，施工员及安全员现场监控。、成立运输组负责材料运输。、根据本工程的特点，共分三个区段（南、中、北区），每个区段计划作业人数300人，实行两班制作业。、各专业之间应相互配合。第七章、计算书一、楼板面板及支架计算书A、北区26.9m层板（A-F轴交50-59轴区域）：楼板面400mm厚：计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.8m，板厚取44、400mm。立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。模板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，间距250mm。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值3.0kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.4+0.35)+1.40345、.0=16.67kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.4+0.71.403.0=16.49kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为承插483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。（一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.4000.600+0.3500.600)=5.611kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q246、 = 0.93.0000.600=1.62kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6=22.5cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.501.501.50/12=16.875cm4；式中：b为模板计算截面宽度，h为模板截面高度。(1)、抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(Nmm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.10ql2其中 q47、 荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.10(1.205.611+1.401.62)0.2000.200=0.036kNm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.036106/22500=1.6N/mm2面板的抗弯强度验算 f f =15.00N/mm2,满足要求!(2)、抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.611+1.41.62)0.20=1.08kN截面抗剪强度计算值 T=31080.0/(260015.0)=0.18N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)、挠度计算 v = 0.677ql48、4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.6112004/(1006000168750)=0.060mm面板的最大挠度小于200.0/250=0.8mm,满足要求!(4)、 3.0kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算，得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为0.600mm集中荷载 P=3.0kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.400.600+0.3500.600)=5.611kN/m面板的计算跨度 l=200mm经计算得到 M=0.20.91.403.00.20+0.049、81.25.6110.200.20=0.173kNm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.173106/22500=7.689N/mm2面板的抗弯强度验算 f f=15.0 N/mm2,满足要求!（二）、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.10.400.20=2.01kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350.2=0.07kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 3.0000.20=0.60kN/m考虑0.9的结构重要系数，50、静荷载 q1 = 0.9(1.202.01+1.200.07)=2.246kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.60=0.756kN/m计算单元内的木方集中力为(2.246+0.756)0.600=1.801kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.801/0.600=3.002kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.0020.600.60=0.108kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.63.0020.600=1.081kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.002=2.972kN木方的51、截面力学参数为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256cm4；式中：b为木方截面宽度，h为木方截面高度。(1)、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.108106/64000=1.688N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)、木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31081/(252、6080)=0.338N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)、木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.002600.04/(1009000.002560000)=0.114mm木方的最大挠度小于600.0/250=2.4mm,满足要求!(4)、3.0kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.93.0kN经53、计算得到 M = 0.2001.400.93.00.600+0.0803.0020.6000.600=0.540kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.540106/64000=8.438N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!（三）、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1463.800=0.555kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.600=0.126kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.454、00.6000.600=3.614kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)=3.866kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.93.0000.6000.600=0.972kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=1.23.866+1.40.972=6.0KN（四）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.0kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.655、0cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=6000/(0.588397.4)=25.677N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳56、定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 2.381.420.350=1.183kN/m2 h 立杆的步距，0.6m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.41.1830.9000.60.6/10=0.043kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.24.719+0.91.40.972+0.90.91.40.043/0.6=6.357、30kN经计算得到=6330/(0.588397.4)+43000/4248=37.21N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f=205 N/mm2,满足要求!B、北区31.5m层板（A-F轴交50-59轴区域）：板面500mm厚：计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.1m，板厚取500mm。立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。模板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，间距200mm。木方剪切强度1.3N/m58、m2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值3.0kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.5+0.35)+1.403.0=19.68kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.5+0.71.403.0=19.88kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I59、=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。（一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.5000.600+0.3500.600)=6.966kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.93.0000.600=1.62kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6=22.5cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 660、0.001.501.501.50/12=16.875cm4；式中：b为模板计算截面宽度，h为模板截面高度。(1)、抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.10ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.10(1.206.966+1.401.62)0.2000.200=0.043kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.043106/22500=1.911N/mm2面板的抗弯强度验算 f f =15.00N/61、mm2,满足要求!(2)、抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.966+1.41.62)0.20=1.275kN截面抗剪强度计算值 T=31275.0/(260015.0)=0.213N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)、挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.9662004/(1006000168750)=0.075mm面板的最大挠度小于200.0/250=0.8mm,满足要求!(4)、 3.0kN集中荷载作用下抗弯强度计62、算经过计算，得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为0.600mm集中荷载 P=3.0kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.500.600+0.3500.600)=6.966kN/m面板的计算跨度 l = 200mm经计算得到 M = 0.20.91.403.00.20+0.081.26.9660.200.20=0.178kNm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.178106/22500=7.911N/mm2面板的抗弯强度验算 f f=15.0 N/mm2,满足要求!（二）、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载63、计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.10.500.20=2.51kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350.2=0.07kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 3.0000.20=0.60kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.202.51+1.200.07)=2.786kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.60=0.756kN/m计算单元内的木方集中力为(2.786+0.756)0.600=2.125k64、N2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.125/0.600=3.542kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.5420.600.60=0.128kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6003.542=1.275kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.542=3.506kN木方的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256cm65、4；式中：b为木方截面宽度，h为木方截面高度。(1)、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.128106/64000=2.0N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)、木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31275/(26080)=0.398N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)、木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)最大变形v=066、.677ql4/100EI=0.677600.04/(1009000.002560000)=0.038mm木方的最大挠度小于600.0/250=2.4mm,满足要求!(4)、3.0kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.93.0kN经计算得到 M = 0.2001.400.93.00.600+0.0803.5420.6000.600=0.555kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.555106/64000=8.672N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!（三67、）、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1464.100=0.599kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.600=0.126kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.500.6000.600=4.518kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)=4.719kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ =68、 0.93.0000.6000.600=0.972kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=1.24.719+1.40.972=7.024KN（四）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.024kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距69、，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=7024/(0.588397.4)=30.059N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 2.381.420.350=1.183kN/m2 70、h 立杆的步距，0.6m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.41.1830.9000.60.6/10=0.043kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.24.719+0.91.40.972+0.90.91.40.043/0.6=6.330kN经计算得到=6330/(0.588397.4)+43000/4248=37.21N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f=205 N/mm2,满足要求!二、梁模板及支架计算A、梁模板：取500mm1500mm作为计算依据。支撑架的计算依据71、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范编制。梁段: (0.51.5m)。 (一)、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.5；梁截面高度D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):180；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.90；梁两侧立杆间距(m):0.90；承72、重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋混凝土自重(kN/m3):25.1；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):37.65；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；计算断面宽度450mm，高度1700mm，两侧楼板厚度120mm。内龙骨间距250mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+400+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。模73、板面板采用木夹板，模板厚度为15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 (二)、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取25.1kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝74、土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F：计算得37.65kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=1001.51.5/6=54cm3； M-面板的最大弯距(Nmm)； -面板的弯曲应力计算值(N75、/mm2) f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： M=0.1ql2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.20.2537.651.5=16.943kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2=1.40.2521.5=1.05kN/m；q=q1+q2=16.943+1.05=17.993kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.1017.9932502=1.125105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.125105/5.4104=2.083N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=15N/mm76、2；面板的受弯应力计算值=2.083N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求! 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=17.993N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=250mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=1001.51.51.5/12=28.125cm4；面板的最大挠度计算值:=517.9932504/(38460002.813105)=0.542mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值=0.542mm小于面板的最大容许挠度值=1mm，满足要求！(四)、梁77、侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6=128cm3；I = 6832/12=512cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M-内楞的最大弯距(Nmm)； W-内楞的净截面抵抗矩； f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： M=0.1ql2 其中，作用在内楞的荷载，q=17.993kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l=300mm； 78、内楞的最大弯距: M=0.1017.9933002=1.619105Nmm； 最大支座力:R=1.117.9930.3=5.938kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=1.619105/1.28105 =1.265N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=1.265N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度：l=500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=17.993N/mm； E-内楞的弹性模量：9000N/mm2； I-内楞的截面惯性矩：I=4.86106mm4；内楞的最79、大挠度计算值:=0.67717.9934504/(10090004.86106)=0.114mm；内楞的最大容许挠度值:=450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值=0.114mm小于内楞的最大容许挠度值=1.8mm，满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.938kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2) M-外楞的最大弯距80、(Nmm)； W-外楞的净截面抵抗矩； f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据四跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.687kNm；其中，F=1/4qh=6.747，h为梁高为1.5m，a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=1.687106/8.98103=187.862N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=187.862N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算V=1.615Fl/100EIl/250 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准81、值：F=6.747kN； l-计算跨度：l=450mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.61567474503/(100206000215600)=0.224mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.224mm；外楞的最大容许挠度值:=450/250=1.8mm；外楞的最大挠度计算值=0.224mm小于外楞的最大容许挠度值=1.8mm，满足要求！(五)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积(mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径:14mm； 82、穿梁螺栓有效直径:11.55mm； 穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.237.65+1.42.0)0.50.225=5.398kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.398kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！(六)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混83、凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5001515/6=1.875104mm3； I=500151515/12=1.406105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M-计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距):l=250mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.10.51.5=22.59kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3521.5=1.26kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:84、 1.42.01.5=4.2kN/m；q=q1+q2+q3=22.59+1.26+4.2=28.05kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2 Mmax=0.128.050.252=0.175kNm；=0.175106/1.875104=9.333N/mm2；梁底模面板计算应力=9.333N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q=（25.11.5+0.35）0.5=19.0KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距):l85、=250mm； E-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；面板的最大允许挠度值:=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值:=0.67719.02504/(10060001.406105)=0.596mm；面板的最大挠度计算值:=0.596mm小于面板的最大允许挠度值:=250/250=1mm，满足要求！(七)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=2.313kN ； 脚手架钢管的自重：N2=1.20.1464.9=0.858kN； N=2.313+0.858=3.171kN； -轴心86、受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到； i-计算立杆的截面回转半径 (cm)：i=1.59； A-立杆净截面面积 (cm2)：A=4.248； W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2； lo-计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u=1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 lo=k1uh=1.1551.731.2=2.398m；lo/i = 2398/87、15.9=151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.305；钢管立杆受压应力计算值；=3171/(0.305424.8)=24.474N/mm2；钢管立杆稳定性计算=24.474N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值f =205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=16.417kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.146(6.4-1.5)=0.858kN； N=16.417+0.858=17.275kN； -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i-计算立杆的88、截面回转半径 (cm)：i=1.59； A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.248； W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2； l0-计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh k1-计算长度附加系数，取值为：1.155； u-计算长度系数，参照扣件式规范表，u=1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 lo=k1uh=1.1551.731.2=2.398m；lo/i=2398/15.9=151；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.30589、；钢管立杆受压应力计算值；=17275/(0.305424.8)=133.332N/mm2；钢管立杆稳定性计算=133.332N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2，满足要求！B、梁模板(1500)计算书：取700mm2300mm作为计算依据。支撑架的计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范编制。梁段: (0.72.3m)。 (一)、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.7；梁截面高度D(m90、):2.30；混凝土板厚度(mm):180；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：4.1；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.5；钢筋混凝土自重(kN/m3):25.1；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):37.65；倾倒混凝土侧压力(kN91、/m2):2.0；计算断面宽度700mm，高度2300mm，两侧楼板厚度180mm。内龙骨间距200mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+300+300+400+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。模板面板采用木夹板，模板厚度为15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 (二)、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生92、的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取25.1kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F：计算得53.329kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯93、强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=1001.51.5/6=54cm3； M-面板的最大弯距(Nmm)； -面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： M=0.1ql2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.20.2553.3292.3=36.797kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2=1.40.2522.3=1.61kN/m；q=q1+q2=36.797+194、.61=38.407kN/m；计算跨度(内楞间距):l=200mm；面板的最大弯距M=0.1038.4072002=1.536105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.536105/5.4104=2.844N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=15N/mm2；面板的受弯应力计算值=2.083N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求! 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=38.407N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=200mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=1001.51.51.5/12=295、8.125cm4；面板的最大挠度计算值:=538.4072004/(38460002.813105)=0.478mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值=0.478mm小于面板的最大容许挠度值=0.8mm，满足要求！(四)、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 682/6=64cm3；I = 683/12=256cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中，-内楞弯曲应力计算96、值(N/mm2)； M-内楞的最大弯距(Nmm)； W-内楞的净截面抵抗矩； f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： M=0.1ql2 其中，作用在内楞的荷载，q=38.407kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l=450mm； 内楞的最大弯距: M=0.1038.4074502=7.777105Nmm； 最大支座力:R=1.138.4070.2=8.45kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=7.777105/6.4104 =12.152N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=12.152N/mm2小于内楞的抗弯强度设计97、值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度：l=450mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=38.407N/mm； E-内楞的弹性模量：9000N/mm2； I-内楞的截面惯性矩：I=2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.67738.4074504/(10090002.56106)=0.463mm；内楞的最大容许挠度值:=450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值=0.463mm小于内楞的最大容许挠度值=1.8mm，满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.45kN,按照集中荷载作用下的三跨连98、续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2) M-外楞的最大弯距(Nmm)； W-外楞的净截面抵抗矩； f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据四跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=4.417kNm；其中，F=1/4qh=22.084，h为梁高为2.3m，a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=4.417106/8.98103=187.862N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=99、205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=187.862N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算V=1.615Fl/100EIl/250 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=22.084kN； l-计算跨度：l=450mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.615220844503/(100206000215600)=0.732mm；外楞的最大容许挠度值:=450/250=1.8mm；外楞的最大挠度计算值=0.732mm小于外楞的最大容许挠度值=1.8mm，满100、足要求！(五)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积(mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径:14mm； 穿梁螺栓有效直径:11.55mm； 穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.237.65+1.42.0)0.450.225=4.858kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.858kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！ (六)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗101、弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4501515/6=1.688104mm3； I=450151515/12=1.266105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M-计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距):l=250mm； q - 作用在梁底模102、板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.10.72.3=48.493kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3522.3=1.932kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.02.3=6.44kN/m；q=q1+q2+q3=48.493+1.932+6.44=56.865kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2 Mmax=0.156.8650.202=0.227kNm；=0.227106/1.688104=13.45N/mm2；梁底模面板计算应力=13.45N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/mm2，满足要求103、！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q=（25.12.3+0.35）0.7=40.656KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200mm； E-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；面板的最大允许挠度值:=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值:=0.67740.6562004/(10060001.266105)=0.580mm；面板的最大挠度计算值:=0.580mm小于面板的最大允许挠度值:=200/250=0.8mm，满足要求！(七)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性104、计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=22.084kN ； 脚手架钢管的自重：N2=1.20.1464.1=0.718kN； N=22.084+0.718=22.802kN； -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到； i-计算立杆的截面回转半径 (cm)：i=1.59； A-立杆净截面面积 (cm2)：A=4.248； W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2； lo-计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u=1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 lo=k1uh=1.1551.731.2=2.398m；lo/i = 2398/15.9=151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.305；钢管立杆受压应力计算值；=22802/(0.305424.8)=175.99N/mm2；钢管立杆稳定性计算=175.99N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值f =205N/mm2，满足要求！