1、编号：SJHN.JZY-XX2194m2国际商业广场工程高支撑模板专项施工组方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一章、编制依据81、设计图纸：83、品茗施工安全设计计算软件8第二章、工程概况8第三章、设计方案93.1模板选用:93.2设计方案94.1立杆平面布置114.2扣件的拧紧力矩确保达到4065KN*m。114.4垂直剪刀撑设置114.5架体与楼层结构的连接114.6水平加强层的设置114.7架体的其他构造要求11第五章、主要施工方法13一、梁、柱模板：13二、顶板模板的安装与拆除131、顶2、板模板的安装工艺流程136、技术措施：14三、砼浇筑：143、考虑到架体受力均匀性，砼浇筑应中间向东西两边对称浇筑。14第六章、质量标准153 允许偏差项目见表4-4。15第七章、质量通病的预防及纠正161、顶板支模时要考虑不同装修层厚度差及不同板厚。16第八章、质量保证措施16第九章、施工安全措施174、模板的预留孔洞，应加设防护网，防止人员和物体坠落。17柱模板计算书21一、参数信息221.基本参数222.柱箍信息223.竖楞信息224.面板参数235.木方和钢楞23二、柱模板荷载标准值计算23三、柱模板面板的计算241.面板抗弯强度验算242.面板抗剪验算263.面板挠度验算27四、竖楞3、方木的计算281.抗弯强度验算292.抗剪验算303.挠度验算31五、B方向柱箍的计算321. 柱箍抗弯强度验算34柱箍截面抗弯强度验算公式342. 柱箍挠度验算34六、B方向对拉螺栓的计算35七、H方向柱箍的计算351.柱箍抗弯强度验算372. 柱箍挠度验算38八、H方向对拉螺栓的计算38一、参数信息401.模板支撑及构造参数402.荷载参数413.材料参数414.梁底模板参数425.梁侧模板参数42二、梁模板荷载标准值计算421.梁侧模板荷载42三、梁侧模板面板的计算431.强度计算432.挠度验算44四、梁侧模板内外楞的计算451.内楞计算45（1）.内楞强度验算46（2）.内楞的挠度验4、算472.外楞计算47（1）.外楞抗弯强度验算49（2）.外楞的挠度验算491.抗弯强度验算512.挠度验算52七、梁底支撑的计算521.荷载的计算：53(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：53(2)模板的自重线荷载(kN/m)：532.方木的支撑力验算533.支撑钢管的强度验算55支撑钢管按照简支梁的计算如下55(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：55(2)模板的自重(kN/m2)：55立杆的稳定性计算公式581.梁两侧立杆稳定性验算:58如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算592.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:60如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算611.模板支撑及5、构造参数632.荷载参数643.材料参数644.梁底模板参数645.梁侧模板参数65二、梁模板荷载标准值计算651.梁侧模板荷载65三、梁侧模板面板的计算661.强度计算662.挠度验算67四、梁侧模板内外楞的计算681.内楞计算68（1）.内楞强度验算69（2）.内楞的挠度验算692.外楞计算70外楞弯矩图(kN.m)71（1）.外楞抗弯强度验算71（2）.外楞的挠度验算721.抗弯强度验算742.挠度验算75七、梁底支撑的计算751.荷载的计算：76(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：76(2)模板的自重线荷载(kN/m)：762.方木的支撑力验算763.支撑钢管的强度验算78支撑钢管按照6、简支梁的计算如下78(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：78(2)模板的自重(kN/m2)：78立杆的稳定性计算公式811.梁两侧立杆稳定性验算:81一、参数信息831.模板支撑及构造参数832.荷载参数843.材料参数844.梁底模板参数845.梁侧模板参数85二、梁模板荷载标准值计算851.梁侧模板荷载85三、梁侧模板面板的计算861.强度计算862.挠度验算87四、梁侧模板内外楞的计算881.内楞计算88（1）.内楞强度验算89（2）.内楞的挠度验算902.外楞计算90外楞弯矩图(kN.m)91（1）.外楞抗弯强度验算92（2）.外楞的挠度验算921.抗弯强度验算942.挠度验算95七7、梁底支撑木方的计算951.荷载的计算：96(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：96(2)模板的自重荷载(kN/m)：962.木方的传递集中力验算：963.支撑方木抗弯强度验算：974.支撑方木抗剪验算：975.支撑方木挠度验算：98八、梁跨度方向钢管的计算981.梁两侧支撑钢管的强度计算：98支撑钢管计算弯矩图(kN.m)99九、扣件抗滑移的计算:100十、立杆的稳定性计算:100立杆的稳定性计算公式1011.梁两侧立杆稳定性验算:101一、参数信息:1031.模板支架参数1032.荷载参数1034.材料参数1035.楼板参数104二、模板面板计算:1051、荷载计算105(1)静荷载为钢筋8、混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：105(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：1062、强度计算1063、挠度计算106三、模板支撑方木的计算:1061.荷载的计算：107(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：107(2)模板的自重线荷载(kN/m):1072.方木抗弯强度验算:1073.方木抗剪验算：1084.方木挠度验算:108四、托梁材料计算:109五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):1111.静荷载标准值包括以下内容：111(1)脚手架的自重(kN)：111(2)模板的自重(kN)：111(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：1112.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载9、。1113.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算111六、立杆的稳定性计算:112如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算113高支撑模板专项施工方案第一章、编制依据1、设计图纸： 2、现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件；3、品茗施工安全设计计算软件第二章、工程概况xx国际广场工程位于xx市xx区xx路。本工程内容为地上二十七层商业办公楼，地上1-2层为商业部分，3-27层为办公部分，地下两层平时为机械停车及设备用房，地下二层局部为战时人防人员隐蔽所。建筑高度为108m，建筑占地面积为2194m2，地上总建筑面积58998 m2地下总建筑面积11870 m2，合10、计总建筑面积为70868 m2。工程框架抗震等级为二级，剪力墙抗震等级为二级，设防烈度为7度，建筑抗震设防类别为丙类，设计使用年限为50年。高支模分为两部分：第一部分：A区上部结构四层H轴外挑板，高度为15.2m，长度为25.2m，轴线宽度为2.6m，柱截面尺寸10001050（4个），梁截面尺寸包括200500、200650、300700、250650，板厚100mm。第二部分：B区上部结构四层1/GJ轴门廊梁板，高度为15.2m，长度为109.2m，轴线宽度5.9m。柱截面尺寸10001050（19个），梁截面尺寸有200500、200650、250500、300650、300700、3511、0900、350500。满堂脚手架设计为立杆间距800mm。第三章、设计方案3.1模板选用:采用18mm厚胶合板，木方采用50mm100mm，钢管采用直径48mm壁厚3.5mm的钢管，穿墙螺杆采用直径12的圆钢。3.2设计方案、柱：侧模采用18mm的胶合板，侧模竖向背楞采用50100mm木方，横向背楞采用483.5双钢管。穿墙螺杆采用12的钢筋。a、柱的截面尺寸：B=1050mm H=1000mm，柱箍间距400mm。模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。（如图）：（1000mm*1050mm柱模板图）框架梁350900（取最大梁计算）：a、350900框梁12、：，梁底模板采用18mm胶合板，梁支撑立杆跨度方向间距l=0.8m，立杆的步距h=1.5m，梁底两侧设置2根立杆支撑，立杆间距为1200mm；梁侧模采用18mm胶合板，内龙骨布置2道，内龙骨采用3590mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用钢管。（如图）第四章、构造要求4.1立杆平面布置高架施工前应先将立杆位置现场放出大样，严格按照大样设置立杆和搭设高架，同时应对立杆的垂直度进行校正。4.2扣件的拧紧力矩确保达到4065KN*m。4.3立杆落在地下室顶板上，其顶板厚度为240mm，混凝土强度为C40。4.4垂直剪刀撑设置垂直剪刀撑沿纵横两个方向，在中间和四周每隔4跨立杆应设置纵横向双向剪刀13、撑且应一直到顶，与水平夹角为4560度，剪刀撑与现有结构抵紧或落地，并刚性连接，确保将因荷载不均匀造成的水平力传递至结构或地面。4.5架体与楼层结构的连接支撑架与每层结构柱用水平杆及斜杆连接牢固，水平杆及斜杆与架体连接不少于两点，确保整个架体与主体结构的连接可靠；架体与南面和北面主楼的满堂架也必须每步牢固相连。4.6水平加强层的设置支撑架在主梁下、中部、扫地杆处设置水平加强层四道，水平加强层的作用主要是加强架体在平面方向的刚度，并起一定的抗扭作用。水平加强层的设置方法是采用双向水平斜杆，尽量与框架柱连接及与架体立杆连接，使架体水平扭转力传递给主体结构。4.7架体的其他构造要求架体搭设除了遵守扣14、减是钢管脚手架安全技术规范的相关要求外，还要符合以下要求：梁板模板高支模支撑架所用杆件和扣件必须为合格的国标产品：每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如梁底横杆与立杆）由专人负责检查严格控制拧紧力矩在45-60N.mm，对采用的双扣件必须逐个检查，双扣件必须做抗滑移力达到18KN，否则及时向专家组汇报，采取其他的加固措施。钢管不能选用已经长期使用发生变形的。所有底梁支撑架必须满设剪刀撑。所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计方案执行。立杆的位置要弹线控制，严格按照设计尺寸搭设，确保位置准确、整齐；立杆连接采用对接，严禁搭接，相邻接头应错开至少一步架；水平杆的接头也应错开在15、不同的框格中设置。纵横梁交接处，应根据具体情况，适当增加立杆。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求；立杆底部必须加设垫板。梁按1起拱。操作面设置：架体搭设过程中，在每层楼面处满铺竹笆，以防止坠落。搭设到预定高度后在梁底标高以下约1000mm处铺设工作面，便于进行梁底支设工作。承荷梁板架体搭设在地下室顶板上，其板砼为C30，厚度为240mm。第五章、主要施工方法一、梁、柱模板：工艺流程：准备工作 支梁柱模板 检查验收1、准备工作：先用18mm厚胶合板按照梁柱的截面尺寸进行下料、拼装，背楞采用50mm*100mm木方。2、梁模板架体支撑在地下室顶板楼面上，下垫木方。梁底两侧设置置两根立杆16、，立杆间距为1200mm（350mm梁宽）、1000mm（200300mm梁宽）。3、柱模的截面1000*1050mm，柱箍采用双钢管48mm*3.5mm，柱箍间距d=400mm，竖楞5根，横愣5根。4、柱体砼达到强度50%时，方可拆除模板，拆除原则为“先支后拆，后支先拆”。5、拆除后的模板应放置在指定堆放点，对方场地要坚实平整，外围用钢管做好围栏，所有阴阳角模板均堆放在搭设的专用架内，对称码放。拆除下来的模板上面应及时清理干净。二、顶板模板的安装与拆除1、顶板模板的安装工艺流程弹水平点 弹模板控制线 立钢管支撑、纵横杆拉 铺设50*100mm木方 铺设胶合板 调整水平及起拱 钢筋绑扎及砼浇筑17、 达拆模强度后拆除支撑 拆除木方及模板 清理模板2、依据图纸标高在柱钢筋上标示出本层结构1m标高线并用红漆做好标记，支模时以此作为控制顶板支撑高度的依据。3、以每层的一米线为基准在所支撑模板的开间内拉出纵横线及交差水平线检标高。4、在次龙骨上按已排好的拼模顺序依次从四周向中央铺设模板，铺设时每两块模板的接头要平整，无高低差。5、模板铺设完成后应按一米线精确调整标高，每开间跨度大于4m时应从中间起拱1。6、技术措施：（1）板跨大于4m时按照规范要求起拱1/10003/1000跨度。（2）模板脱模济涂刷必须均匀，不得过刷或漏刷，顶板模板严禁使用油质脱模剂。（3）所有柱模与梁、顶板模板接缝处缝隙偏差18、较大必须粘贴海绵条，保证浇筑砼不漏浆。三、砼浇筑：1、柱砼浇筑按照楼层高度分层浇筑，每次随楼层浇筑柱，每次浇筑一层高度，最后一次浇筑至梁下200mm左右，余下部位同梁一次性浇筑。2、柱、梁板砼浇筑，采用塔吊、布料机，以减少砼浇筑过程中对模板的冲击。砼浇筑从中间部位向两边浇筑。3、考虑到架体受力均匀性，砼浇筑应中间向东西两边对称浇筑。4、浇筑混凝土钱，模板应清理干净，用水湿润，大梁浇筑时，应分层振捣，防止漏振和重振。棒头应垂直插入，插入下层混凝土5-10cm，以加强层间结合，但严禁插入下层过深或一插到底，造成侧压力陡增二发生涨模。振捣时应尽量不碰模板、钢筋、预埋件和穿梁螺栓。第六章、质量标准 119、 保证项目：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。其支架的支承部分应有足够支承面积。 2 基本项目：大模板的下口及大模板与角模接缝处要严实，不得漏浆。模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过规定，模板与混凝土的接触面应清理干净。隔离剂涂刷均匀。 3 允许偏差项目见表4-4。 现浇剪力墙结构大模板允许偏差 表4-4允许偏差 (mm)多层大模高层大模 墙、轴线位移53尺量检查 标 高55用水准仪或拉线和尺量检查 墙、截面尺寸22尺量检查 每层垂直度33用2m托线板检查 相邻两板表面高低差22用直尺和尺量检查 表面平整度22用2m靠尺和楔形塞尺检查 预埋钢板中心线位移33预埋管、预留孔中心线位移320、3中心线位移22外露长度+10 0+10 0中心线位移1010截面内部尺寸+10 0+10 0第七章、质量通病的预防及纠正标高偏差：1、顶板支模时要考虑不同装修层厚度差及不同板厚。2、每层标高必须用水准仪抄测出楼面上一米标高，用红油漆做好标记，并核对无误。3、模内清理不干净：合模以前应对柱根部进行一次清扫，合模时应防止杂物掉进柱、梁模板内，浇筑砼前再进行一次清扫。模板位移：1、柱模根部和顶部要采用内撑外顶的方法固定牢固，发生偏差应认真校正。2、梁模板支完后要对贯通的梁拉通线检查，以保证整体位置准确。3、顶撑、木楔要牢固、可靠，以防止松动造成模板变形。砼漏浆：模板拼装前，在两片模板的接缝处贴一道21、1cm宽海绵条，以保证模板的接缝严密。第八章、质量保证措施1、施工中要严把材料关，所使用的木方、胶合板、钢管等材料应符合其规格、材质要求。对于不合格的材料应严禁使用。2、根据施工情况不定期召开质量通病预防会议，对已经发生的质量问题或即将施工的项目进行纠正和预防，对不合理的模板施工方法进行研究改进。3、建立模板管理、使用、维修制度以及必要的奖罚制度，以保证模板周转使用质量。4、建立健全以项目经理为首、项目部质检员的质量管理组织机构，以保证施工质量的层层把关，确保工程质量。第九章、施工安全措施1、模板拆模时应逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要时应先设临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向22、楼层以下抛扔。2、装拆模板，必须有稳固登高工具。高度超过2M时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。4、模板的预留孔洞，应加设防护网，防止人员和物体坠落。5、安装柱模时，应加设防护网，防止倾覆。遇有中途停歇，应将已就为的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间歇，亦应将已经拆除的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。6、在脚手架或操作平台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具箱内，严禁放在脚手架或操作台上。7、柱模板的支撑必须牢23、固，确保整体稳定。8、使用电动工具，注意用电安全，并应有可靠的漏电保护装置。9、模板堆放场地及施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。如必须进行焊接、切割时，应有可靠的消防措施。10、浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。11、高空作业时，应按规定穿防滑鞋、佩戴安全帽，同时应严格执行有关高空作业的规程和文件的规定。12、重复使用的模板应进行挑选，破损和污染严重的不得使用，孔洞较多的只能使用在开间较小等预留洞较多的部位，且次龙骨应视材料情况进行适当的加强。13、高空拆装模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置警示标志。作业范围及出24、入口外，应设专人负责安全巡视。计算书：柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1050.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；25、根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):126、8.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，27、可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计28、算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 250 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =25029、.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大弯距：M =0.121.617250250= 1.35105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度30、； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.35105 / 2.16104 = 6.255N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.255N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.931、0=20.609kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大剪力： = 0.621.617250.0 = 3242.484N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3242.484N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.32、000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33242.484/(240018.0)=0.676N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.676N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4019.08 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm33、2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.08250.04/(1009500.01.94105) = 0.273 mm；面板的最大挠度计算值 =0.273mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm34、，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m； q = (12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；竖楞的最35、大弯距：M =0.16.755400.0400.0= 1.08105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.08105/8.33104 = 1.297N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.297N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨36、度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m； q = (12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.66.755400.0 = 1621.242N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1621.242N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(37、mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31621.242/(250.0100.0)=0.486N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.486N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.25 = 11.93 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =4038、0.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67711.93400.04/(1009500.04.17106) = 0.052 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm39、4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.25 0.4/2 = 2.7 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.446 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.182 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.110 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.18 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:40、 W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 34.09 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =34.09N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.11 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.11mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取17041、 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.446 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.446kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm342、；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.238 0.4/2 = 2.57 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.256 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.167 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.095 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.17 kN.m； 弯43、矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 31.266 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =31.266N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容许挠度: V = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.333mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓44、有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.256 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.256kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载45、规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL11 ，JG轴段。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.90混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：15.20；梁两侧立46、柱间距(m):1.20；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.047、；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50m48、m，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 249、- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的50、净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm；面板的最大弯距 M= 0.18.784266.6672 = 6.25104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.25104 /51、 2.16104=2.892N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.892N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2266.674/(10095001.94105) = 0.133 mm；面52、板的最大容许挠度值: = l/250 =266.667/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值 =0.133mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.067mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； 53、M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.267=5.86kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.86400.002= 9.37104N.mm； 最大支座力:R=1.15.8560.4=2.577 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.37104/8.33104 = 1.124 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值54、 = 1.124 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.27= 4.80 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.84004/(100100008.33106) = 0.01 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.55、6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.577kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010022/6 = 166.67cm3；I = 5010032/12 = 833.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯56、矩为M= 0.859 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.59105/1.67105 = 5.153 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.153N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.656 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.656mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁57、螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.45 =3.24 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.24kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底58、撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混59、凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.900.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.30+2.02=22.15kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1022.1470.1172； =0.03106/4.32104=0.698N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.698 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠60、度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.80= 18.64KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.64116.74/(10095003.89105)=0.006mm；面板的最大挠度计算值: =0.006mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 61、/ 250 = 0.467mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.90.117=2.677 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(20.9+0.35)/ 0.35=0.251 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1162、7=0.525 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.677+1.20.251=3.514 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.514+0.735=4.249 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.2490.80.8= 0.263、72 kN.m；最大应力 = M / W = 0.272106/83333.3 = 3.263 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.263 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.2490.8 = 2.04 kN； 方木受剪应力计算值 = 32039.52/(250100) = 0.612 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.612 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm64、2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.677 + 0.251 = 2.928 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.9288004 /(10010000416.667104)=0.195mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.900= 265、2.950 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(22.950 + 0.350 )+ 1.44.500 = 34.260 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.26366、 kN，中间支座最大反力Rmax=9.672；最大弯矩 Mmax=0.362 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.105 mm；支撑钢管的最大应力 =0.362106/5080=71.163 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 71.163 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工67、程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.672 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.263 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.2=2.368、55 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.20-0.35)/2)0.800.35=0.277 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(1.20-0.35)/2)0.800.100(1.50+24.00)=2.020 kN； N =0.263+2.355+0.277+2.02=4.914 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆69、轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4914.466/(0.20770、489) = 48.551 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.551 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.039 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.039(1.5+0.12) = 2.061 m；Lo/i = 2061.272 / 15.8 = 130 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立71、杆的稳定系数= 0.396 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4914.466/(0.396489) = 25.379 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.379 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.672 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.2-0.9)=2.355 kN； N =9.672+2.355=11.887 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立72、杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 273、975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11887.192/(0.203489) = 119.75 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.75 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.039 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+274、a) = 1.1671.039(1.5+0.12) = 2.061 m；Lo/i = 2061.272 / 15.8 = 130 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.396 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11887.192/(0.396489) = 61.387 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.387 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度75、(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(k76、N/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿77、梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取278、0.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨79、连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间80、距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.110.982002 = 4.39104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.39104 / 2.70104=1.627N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.627N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81、81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792004/(10095002.43105) = 0.042 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 482、16.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.2=4.39kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.39500.002= 1.10105N.mm； 最大支座力:R=1.14.3920.5=2.416 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.101083、5/8.33104 = 1.318 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.318 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.20= 3.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.65004/(100100008.33106) = 0.018 mm；内楞的84、最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外85、楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.84105/1.02104 = 47.599 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =47.599N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.321 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.321mm 小于 外楞的最86、大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构87、,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距):88、 l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.700.90=15.42kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.42+0.30+2.02=17.74kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1017.7410.12； =0.018106/4.32104=0.411N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.41189、 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.80= 14.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.561004/(10095003.89105)=0.003mm；面板的最90、大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.70.1=1.785 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.7+0.3)/ 0.3=0.198 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m91、)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.785+1.20.198=2.38 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.38+0.63=3.01 kN/m；最大弯距 M =0.1ql292、= 0.13.010.80.8= 0.193 kN.m；最大应力 = M / W = 0.193106/83333.3 = 2.312 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.312 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.010.8 = 1.445 kN； 方木受剪应力计算值 = 31444.8/(250100) = 0.433 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.433 N/mm2 小于93、 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.785 + 0.198 = 1.983 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.9838004 /(10010000416.667104)=0.132mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.132 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (2494、.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到95、：支座反力 RA = RB=3.612 kN；最大弯矩 Mmax=0.948 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.835 mm；支撑钢管的最大应力 =0.948106/5080=186.52 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 186.52 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横96、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.612 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.612 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/297、+(0.70-0.30)/2)0.800.35=0.235 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.30)/2)0.800.100(1.50+24.00)=1.714 kN； N =3.612+0.465+0.235+1.714=6.026 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度98、设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6025.56/(0.207489) = 59.528 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 599、9.528 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系100、数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；101、梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：100mm，100mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列102、公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工103、程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值104、: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 133.33mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98133.3332 = 1.95104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.95104 / 2.70104=0.723N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.723N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度105、验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 133.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779133.334/(10095002.43105) = 0.008 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =133.333/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值 =0.008mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.533mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞106、计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.1107、33=2.93kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.93500.002= 7.32104N.mm； 最大支座力:R=1.12.9280.5=1.61 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.32104/8.33104 = 0.878 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.878 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q108、 =18.000.13= 2.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.45004/(100100008.33106) = 0.012 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.61kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；109、外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.429 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.29105/1.02104 = 42.268 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =4110、2.268N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.163 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.163mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所111、受的最大拉力: N =180.50.25 =2.25 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.25kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818112、/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.250.500.90=3.44kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.250.9113、0=0.63kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.44+0.09+0.63=4.17kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.104.1670.32； =0.038106/1.35104=2.778N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.778 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）0.25= 3.28KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l 114、=300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.2753004/(10095001.22105)=0.156mm；面板的最大挠度计算值: =0.156mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下： 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.50.3=3.825 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(20.5+0115、.25)/ 0.25=0.525 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.23.825+1.20.525=5.220 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 5.220+1.890 = 7.110 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木抗弯116、强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(1.200-0.250)/2=0.475 m； c=0.250 m；跨中最大弯距 M=0.1257.1100.2500.250+0.57.1100.2500.475=0.478 kN.m；方木最大应力计算值 =477703.125/8.33104=5.732 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 5.732 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其117、中最大剪力 V =7.1100.250/2=0.889 kN；方木受剪应力计算值 T=3888.750/(250.00100.00)=0.267 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.267 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 3.825 + 0.525 = 4.350 kN/m；方木最大挠度 =4.350250.000(81200.0003-4250.00021200.000+250.0003)/(118、38410000.0004.17106)=0.920 mm；方木的挠度设计值 =1200.000/250=4.800 mm；方木的最大挠度 =0.920 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.800 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.889 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.192 kN.m ；最大变形 Vmax =119、 0.303 mm ；最大支座力 Rmax = 2.574 kN ；最大应力 = 0.192106 /(5.08103 )=37.892 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 37.892 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.303mm小于800/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按120、照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.666 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.574 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN；凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.20-0.25)/2)0.800.35=0121、.328 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1.00/2+(1.20-0.25)/2)0.800.100(1.50+24.00)=2.387 kN； N =2.574+0.465+0.328+2.387=5.753 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长122、度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5752.894/(0.207489) = 56.834 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 56.834 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设123、计值 f = 205 N/mm2，满足要求！板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上124、端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):15.20；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方125、抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):8.40；施工平均温度():25.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验126、算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M127、=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的128、计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1129、.2(0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷载 p = 1.40.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260.8 /4 + 0.8550.82/8 = 0.32 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 0.8550.8/2 = 0.972 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.32106/83.333103 = 3.845 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.845 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3130、.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.80.855/2+1.26/2 = 0.972 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 972/(2 50 100) = 0.292 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.292 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.7131、12 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.7128004 /(38495004166666.67) +9008003 /( 4895004166666.67) = 0.339 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.339 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.132、8550.8 + 1.26 = 1.944 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.523 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.446 mm ；最大支座力 Qmax = 6.898 kN ；托梁最大应力 = 0.523106/10160=51.46 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 51.46 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.446 mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立133、杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13815.2 = 2.104 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.10.80.8 = 1.6 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.928 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.8134、8 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.745 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.745 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0135、- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8745.216/（0.53489） = 33.743 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 33136、.743 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.039 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.039(1.5+0.12) = 2.196 m；Lo/i = 2195.511 / 15.8 = 139 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8745.216/（0.353489） = 50.663 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.663 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。