1、电子厂房柱下独立基础模板支撑系统及混凝土工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月本方案依据XX产业园电子厂房工程施工图并结合柱下独立基础等造型的要求进行编制。 1.1.材料要求：柱下独立基础模板为15厚九夹板散拼而成，采用43*85木枋,间距1000mm固定，周边用木方斜撑加固。框架柱采用15厚九夹板，采用43*85木枋、48钢管、穿14对拉螺杆加固。梁侧模和底模采用15mm厚九夹板和50*100木枋散拼而成；板模由15mm厚九夹板和50*100木枋配制而成。进场的木枋要经检验合格，木枋要用平刨机刨平2、，并保证木枋的横截面高度误差控制在2mm内。进场的模板也要经检验，确保平整光滑、无孔洞。2 .模板支设2.1.地下条基、挡墙模板施工： 挡墙施工顺序：放线（边线、控制线）墙筋绑扎立外侧模板穿高强对拉螺栓（止水片由螺纹丝牙代替)立内侧模板加背枋、上钢管横楞临时固定调校加固验收挡墙对拉螺杆从双排钢管间穿过，间距不超过600600mm，螺杆采用14螺杆（一次性），如挡墙模板支设图所示： 挡墙模板的加固由钢管架设水平撑或斜撑与满堂架相连，斜撑为上、中、下三道，水平密度一般不超过2000。模板内对撑设计为保证构件截面尺寸准确性，模板支设时中部必须加混凝土对撑。柱模采用15厚九夹板、43*85松木方支设，3、采用48钢管与对拉螺杆加固，设置密度400mm，按如柱支摸示意图所示： 所有柱模上中下采用十字扣件与满堂脚手架双面连接牢固。保证其垂直度和整体稳定性。特别是下部第一道柱抱箍必须与扫地杆连接牢固。矩形框架柱模均为定型模板，由塔吊吊装就位。模板抱箍采用48钢管，设置密度400,截面超过500的框架柱中间加设一道对拉杆， 抱箍由14对拉螺杆进行紧固。异形柱内设砼对撑。3、模板内对撑设计为保证构件截面尺寸准确性，模板支设时中部必须加混凝土对撑。宽度小于300的墙体中部设砼对撑，砼对撑截面4545，长度误差控制在2mm内。挡墙厚度为300的墙体设钢筋对撑。钢对撑加工方式：16钢筋。钢筋对撑设置密度一般为4、每平米截面模板面上一个。3.1 梁板模板一般框架梁、板支模顺序：满堂架搭设铺梁底绑梁筋立侧模铺平台板加固。架子搭设：一般先按楼地面上预先放出的梁边线顺梁方向搭设梁架，梁架起好后在板中间位置补充立杆和水平纵横杆。一般框架梁支撑系统立杆间距；一般板底立杆间距1.2m1.2m；水平杆步距一般不超过1.5m，在梁底立杆上均加设一个抗滑扣件。支模架搭好后，根据每楼层给定的高程控制点进行梁底、板底找水平，并搭设找平杆，梁板模板如一般框架梁板支模大样图及斜屋面模板支设图所示：楼层框架梁截面较大，最大截面为300*750。楼层板立杆间距为10001000，水平杆步距1700。梁底立杆纵向间距700，横向间距15、000。满堂脚手架设置方式如下图示。梁采用深梁加固方式，在上层梁的外立杆采用九夹板垫块直接将立杆立于下层板上，板的立杆在此范围内调整为900间距。下层立杆间距为1000，梁水平杆间距为1000。并且此处的立杆全部采用双十字扣件加固。中间在加一道立杆支撑。并且所有框架梁、十字交叉梁、主梁等中间水平杆或水平杆立杆间距大于1200的必须在中间加支撑立杆，用双扣件加固牢靠。并且按规范设置竖向剪刀撑。4模板及支撑系统的施工荷载计算摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工6、荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合4.1.施工荷载计算的计算依据施工荷载的计算方法应符合建筑结构荷载规范GB50009-2012的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原混凝土结构工程施工验收规范GB50204-2002，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 4.2.模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数：模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值7、可根据设计图纸确定，也可以按下表采用：钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表材料名称单位标准值分项系数设计值备注平板的模板KM/m2包括小楞梁的模板KN/m2展开面积普通混凝土KN/m324楼板的钢筋KN每立方米混凝土的含量梁的钢筋KN模板及支架KN/m2层高4m4.3.施工人员及设备荷载的取值标准：施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。施工活荷载标准值和设计值统计表序号计算构件名称荷载类型单位标准值分项系数设计值备注1模板及直接支撑模8、板的小楞均布荷载KN/m2比较两者,取较大弯矩值2集中荷载KN3支撑小楞构件均布荷载KN/m2指大横杆4支架立杆均布荷载KN/m2及支承构件5水平模板振捣荷载KN/m2浇筑混凝土6垂直模板振捣荷载KN/m2振捣侧压力7柱、墙支架水平荷载KN/m2泵送混凝土4.4.混凝土楼板的施工荷载计算：现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。120mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计材料名称9、计算式恒载标准值分项系数恒载设计值备注楼板的钢筋混凝土0.1(24+1.1)120mm楼板平板的模板及小楞0.3 KN/m20.36 KN/m2木模板楼板的模板及支架0.75 KN/m20.90 KN/m2层高不大于4m楼板施工活荷载的计算与统计序号验算对象人员及设备分项系数活荷载设计值备注1模板及小楞2.5 KN/m2取集中荷载3.5 KN验算平模板和小楞时，以集中荷载进行组合，其弯矩最不利。22.5 KN3大横杆1.5 KN/m22.1 KN/m2指直接支承小楞的结构构件4立杆1.0 KN/m2支架立柱和其它支承结构构件120mm楼板的施工荷载组合计算与统计验算对象恒荷载设计值活荷载设计值10、荷载组合设计值备注平模板3.61 KN/m2集中荷载3.5 KN3.61 KN/m2+3.5 KN均布加集中荷载小楞3.61+0.36 KN/m2集中荷载3.5 KN3.97 KN/m2+3.5 KN均布加集中荷载大横杆3.61+0.36 KN/m22.1 KN/m26.07 KN/m2均布荷载立杆3.61+0.90 KN/m21.4 KN/m25.01 KN/m2均布荷载不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表验算对象楼板不同厚度(mm)时的施工荷载组合设计值KN/m2100120140150160180200220240250260280300模板在上述均布荷载的基础上与集中荷载组合 3.511、 KN小楞在上述均布荷载的基础上与集中荷载组合 3.5 KN大横杆立杆4.5.混凝土梁的施工荷载计算：现浇混凝土梁的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及振捣混凝土时产生的施工活荷载组成，通过荷载组合，作为梁底板木模板及支架的验算依据，现以300mm700 mm的混凝土梁举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同截面的混凝土梁施工荷载的组合设计值，以便查表应用。300700 mm混凝土梁沿长方向施工荷载的计算和组合材料名称计算式荷载标准值分项系数荷载设计值备注钢筋混凝土梁0.30.7(24+1.5)梁自重梁的底、侧模板0.5(0.3+0.72)0.85 KN/m112、.02 KN/m展开面积混凝土振捣荷载.0.60 KN/m0.84 KN/m活荷载荷载组合值6.81 KN/m8.29 KN/m线荷载不同载面梁的施工荷载的组合统计表梁载面尺寸(m)恒荷载(KN/m)活荷载(KN/m)荷载组合设计值(KN/m)备注梁宽梁高标准值设计值标准值设计值41311.07911443.1224.6.模板侧压力的计算6.1新浇混凝土对模板侧压力标准值：依据原混凝土结构工程施工验收规范GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值规定，按照新浇混凝土对模板侧压力的两个计算公式进行复核，并取二式中的较小值。F=C H针对推广应用了预拌混凝土，施13、工现场普遍采用泵送和机械振捣施工工艺的特点，公式中一些原来不确定的参数逐步可以在混凝土配合比设计时预先得到界定。式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；C混凝土的重力密度，对于普通混凝土可取24KN/m3；O新浇混凝土的初凝时间（h），商品混凝土厂在做配合试验时，一般都能应施工现场的工艺要求，基本上先设定初凝时间为810小时，经过运输到达施工现场后，加之受环境因素的影响，浇筑前所剩余的初凝时间也只有58小时，验算时可偏于安全地取O8 h；V混凝土的浇筑速度（m/h），主要与构件的复杂程度、施工现场的机械设备条件有关，一般在15 m/h之间；1外加剂影响修正系数，预拌、泵送混凝土的工14、艺条件决定了，在混凝土配合比中，必须掺具有缓凝作用的高效减水剂，取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数，预抖、泵送混凝土的工艺要求，坍落度一般为100150mm，取1.15；H混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度（m）。代入求得的可变参数，得到如下两个与浇筑速度和浇筑高度有关的简化计算公式，并可计算出在不同浇筑速度和浇筑高度条件下的模板面侧压力：0.222481.21.1558.29F=C H=24 H 6.2模板侧压力的荷载效应组合：按照原混凝土结构工程施工验收规范GB50204-2002的规定：对梁、拱、边长300mm的柱、厚100mm的墙，参与侧模板侧压力的荷载组合项为：振捣混凝土15、时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成；对大体积混凝土、边长300mm的柱、厚100mm的墙，参与侧模板侧压力的荷载组合项为：倾倒混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成；验算模板刚度时只取新浇混凝土对模板的侧压力。按照现行国家行业标准建筑工程大模板技术规程JGJ742003、J2702003的规定：参与大模板侧压力的荷载组合项为：倾倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成。笔者认为：在采用预拌、泵送混凝土，机械振捣施工工艺时，在泵送混凝土的出料口，一边倾倒、一边振的混凝土是常见的，也是不可避免的施工过程。因此模板侧压力的荷载组合项由：倾倒混凝土时16、产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力三项组成，方比较切合实际。按照施工现场实际的混凝土的浇筑速度计算公式，F=58.29可得下表：新浇混凝土对模板面的侧压力（KN/m2）实际浇筑速度V（m/h）7侧压力标准值（KN/m2）荷载分项系数振捣荷载（KN/m2）4444444倾倒荷载（KN/m2）4444444活荷载分项系数侧压力设计值（KN/m2）按照侧压力计算位置至新浇混凝土顶面实际浇筑高度的计算公式，F=24 H可得下表：新浇混凝土对模板面的侧压力（KN/m2）顶面的实际高度H（m）7侧压力标准值（KN/m2）24487296120142168荷载分项系数振捣荷载（KN17、/m2）4444444倾倒荷载（KN/m2）4444444荷载分项系数侧压力设计值（KN/m2）40根据上述两个表格，就可绘出混凝土的浇筑速度或浇筑高度，与侧压力设计值的关系曲线，通过对图表的分析，不难看出当混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度不大于6m时，可直接查高度计算公式，反之当高度大6m时应用速度公式，这样可以大大地减化计算过程。台板支撑验算：NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/扣件抗滑：由于搭设采用双扣件，N/2=5.4kNf=8kN立杆稳定：=l/IN/A=10.818103/0.58489=45f=205N/mm2水平杆强度、刚度：=ql2/10w=9.6110618、/105.08105 =189N/mm2f=215 N/mm2Wmax=ql4/150EI=9.611012/1502.0610512.19104 =2.55mmW=3mm则平台板支撑系统满足要求。梁底支撑验算：NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/扣件抗滑：按三杆均布受载，每杆双扣件，则N/6=4.209kNf=8kN立杆稳定性：暂按立杆轴心受压，且全部荷载由每跨中间立杆承受考虑。=l/IN/A=12.6103/0.58489=44.43f=205N/mm2中间单杆受压即能满足要求，不必进行横杆抗弯验算，梁底支撑系统满足使用要求。楼梯间采用二次支模法施工，待梯间剪力墙砼浇筑完成后，再支19、梯步模板，梯步砼与楼层砼同时浇筑。楼梯梁板模板采用50*100木枋和15厚九夹板配制，梯步侧板及梯步板采用30厚松木枋加工成定型整板，梯步板的加固设在梯步两侧，利用松枋自身刚度，梯步板中间不设加固牵杠，便于砼收平。3.3 特殊部位模板支设梁吊模支设：对于错层或反梁处均需支吊模，吊模待梁钢筋扎好后支设。支设时先按楼板厚度设置砼支礅，然后设梁内撑，最后立模板用对拉杆紧固（如下图）。板吊模支设：一般阳台、厨房地面比相邻板面底5cm，为保证楼面砼成型质量，该部位模板支设待板筋绑扎完成后实施。先放砼支礅，然后放模板，模板的加固采取在底板模上设钉用铅丝拉紧的方式（如上图）。边柱模板的支设：为保证外边墙、柱20、砼水平施工缝处接头平滑，施工时采取模板下口加设紧固螺栓的方式。在首层梁板砼浇筑时，在墙柱外模板上口埋设14紧固螺栓，紧固螺栓埋设标高必须严格控制（螺杆上口即为楼面顶标高），紧固螺栓端部带丁钩，丁钩锚入砼中，对于局部锚固强度不够时可采取与主筋点焊的方式进行加固。上一层墙柱模板支设时，模板下口直接落在紧固螺栓上。垫方加固时，模板下口加设一道100高对接模板，防止施工缝处砼漏浆，外墙模板必须用紧固螺栓锁紧。为保证外墙顺直度，转角模板外表面必须设置与外墙控制线一致的控制线，模板检测时必须保证两道外控线双线合一。、模板拆除竖向结构模板拆除条件：混凝土终凝，混凝土强度大于1.2MPa时才能拆除。4.1梁板21、模板拆除条件：现浇结构砼强度必须满足GB50204-2002所述要求后才能拆模。由于现浇结构梁板一般拆模较早，梁板砼必须留设同条件养护试块。砼试块强度报告表明符合拆模条件，由作业班组提出拆模申请、项目施工员签署拆模许可证后才能进行模板拆除。后浇带梁板模板待后浇砼施工完成，砼强度满足规范要求后才能拆除。模板拆除顺序：解除支撑松开紧固螺丝撬棍松动模板塔吊或人工吊开模板清理 混凝土结构施工验收规范规定：2m跨的板拆模时砼强度必须达到标准强度的50%以上，28m跨的板需达到75%以上。为了提前拆模达到增加模板周转次数的目的，则必须从两方面着手：一方面必须提高砼的早期强度；另一方面设置早拆支撑系统以满足22、梁板模板拆模的跨度要求。4.2为了提高砼的早期强度，施工时可采用砼中掺加外加剂及使用早强水泥的方式（详砼结构施工中叙述）。由于车库建筑占地面积大，建筑层数仅为一层，为减少模板使用量，车库采取分段流水施工，支撑系统使用早拆体系。框架梁最大跨度为8400，其具体施工按基础施工方案组织进行。 表4.3.1 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(M)达到设计的混凝土立方体抗压强度(%)板250 2,8758100梁8758100悬擘构件_100 模板支设的注意事项a:竖向结构模板施工前必须用水泥砂浆找平模板承垫底部，以保证模板安装位置正确，防止模板底部漏浆。b:墙模板支设时，为使两侧对拉螺栓的穿23、孔位置对齐，以便于对拉螺栓安装，大模板必须编号按配模图进行吊装。模板对拉螺栓的间距不宜超过800mm。c:为保证墙厚度正确，墙体对撑加工精度必须满足本方案的要求规定。d:按施工规范要求超过4m跨梁中部起拱13%0。e：木模板配制时，木工工长必须编出主要部位配模图(梁柱接头、异形柱模板拼装)，并重点检查模板的加工质量（截面尺寸、锯口的平直度），所有木枋、模板对缝处均需过刨，拼缝处用泡沫双面胶粘贴。f：模板拆除不得重力下坠，尽量让其轻轻下落；拆除的模板及时进行清理，堆放整齐；局部破损严重的模板及时更换。4.9 质量要求 5.1检查数量：在同一检验批内，对于梁应抽查构件数量的10，且不少于3件；对于24、板应按有代表性自然间抽查10，且不少于3间；对于大空间结，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10，且均不少于3面。 检查方法：钢尺检查。表5.1.1 预埋件和预留孔洞允许偏差项目允许偏差（mm）国标、行标企标预留纲板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置32插筋中心线位置55外露长度十10，0十8，0预埋螺栓中心线位置22外露长度十10，0十8，0预留洞中心线位置108尺寸10，08，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。现浇结构模板安装的允许偏差应符合表的规定。表现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法国标、行标企标轴线位置54钢尺检查底模上表面25、标高54水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸（梁）4，54钢尺检查层垂直高度5m65经纬仪或吊线，钢尺检查5m87相邻两板表面高低差22钢尺检查表面平整度542m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。5 成品保护5.1 模板支撑体系不能直接支撑在楼板上，应加通长垫板。5.2 拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。5.3 顶板模板拆除时，钢管、卡具、上下托等应轻拿轻放，防止碰撞已浇灌的混凝土。5.4 拆除胶合板模板时不得乱扔乱抛，应逐块传递，清理干净。拆下的胶合板，如发现板面不平或边缘损坏变形应及时维修，胶合板侧边应补刷封口漆。5.5 进行电26、气焊作业时，应有有效保护措施，防止烧坏胶合板。在钢筋绑扎和浇筑混凝土时，应尽量避免在模板上集中堆放材料和设备。5.7 后浇带模板支设应自成体系，不应采取与楼板模板整体支设拆模后再支顶的方法。6、安全、环保措施安全操作要求施工人员要戴安全帽，出入走安全通道。高空作业系好安全带，不得在支撑不牢的模板上行走。夜间施工照明充足，接线由专职电工负责，现场电线必须架空敷设。非电工严禁拆卸、移动电源。人工搬运胶合板、方木、钢管和钢管过程中要互相配合，前后照应。7、编制依据7.1建筑结构荷载规范（GB50009-2012）中国建筑工业出版社；7.2混凝土结构设计规范（GB50010-2010）中国建筑工业出版27、社；7.3建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；7.4建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；7.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中国建筑工业出版社；支撑系统验算平台板支撑验算：NGK1=11NGK2NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/荷载组合N=1.2(NGK1+ NGK2)+1.4(NQK1+ NQK2扣件抗滑：由于搭设采用双扣件，N/2=5.4kNf=8kN立杆稳定：=l/IN/A=10.818103/0.58489=45f=205N/mm2水平杆强度、刚度：=ql2/10w=9.61106/105.08105 =189N/mm2f=215 N/mm2Wmax=ql4/150EI=9.611012/1502.0610512.19104 =2.55mmW=3mm则平台板支撑系统满足要求。梁底支撑验算：NGK11NGK2NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/荷载组合N=1.2(NGK1+ NGK2)+1.4(NQK1+ NQK2扣件抗滑：按三杆均布受载，每杆双扣件，则N/6=4.209kNf=8kN立杆稳定性：暂按立杆轴心受压，且全部荷载由每跨中间立杆承受考虑。=l/IN/A=12.6103/0.58489=44.43f=205N/mm2中间单杆受压即能满足要求，不必进行横杆抗弯验算，梁底支撑系统满足使用要求。