1、热电厂项目新建转运站承台、柱、梁、板结构工程 施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1 工程概况及工程量51.1 工程概况51.2 主要部位钢筋52 编制依据53 工程进度和劳动力安排63.1 施工进度见施工进度计划表63.2 劳动力安排64 施工准备64.1 技术准备6施工前应做的准备64.2 所需工机具和仪器仪表的规格及精度64.3 施工的程序步骤和方案74.3.1 施工顺序71 测量放线84.4 土方工程84.4.1 工艺流程84.4.2 降排水措施84.4.3 基坑平面图、剖面图84.2、5 模板脚手架和模板支撑系统94.5.1 围护脚手架9 立杆92 纵向水平杆93 横向水平杆104 脚手板105 连墙件116 剪刀撑124.6 钢筋工程124.6.1 承台钢筋128、梁钢筋定位措施：134.6.2 柱钢筋134.6.3 梁钢筋绑扎134.6.4 板钢筋绑扎144.6.5 机械连接（直螺纹套筒）141 工艺流程144.7 模板工程154.7.1 承台模板支设方法154.7.2 梁模板支设154.7.3 混凝土现浇板模板支设154.7.4 混凝土现浇框架柱模板支设164.7.5 模板工程注意事项164.8 埋件的制作和安装164.8.1 预埋件安装164.8.2 埋件制作安装注3、意事项172 埋件制作完成后，要经检验合格后方可运至现场使用；174.9 混凝土工程174.9.1 混凝土搅拌及运输174.9.2 混凝土浇筑171 作业准备172 混凝土运输184 混凝土浇筑与振捣的一般要求185 承台浇筑196 柱的混凝土浇筑197 梁、板混凝土浇筑198 楼梯混凝土浇筑209 构造柱、圈梁砼浇筑204.9.3 施工缝处理201 施工缝的留置位置202 施工缝处理204.9.4 混凝土养护214 混凝土养护的方法：215 施工质量要求215.1 质量目标215.2 工程质量验评标准225.3 施工安全技术措施2214 临边、洞口作业应加防护栏杆或其它可靠措施。23附录1：4、扣件式梁模板安全计算书23三、面板验算251、强度验算252、挠度验算26四、次梁验算271、强度验算282、抗剪验算283、挠度验算28五、主梁验算291、抗弯验算312、抗剪验算313、挠度验算314、支座反力计算31六、端支座扣件抗滑移验算31七、可调托座验算32八、立柱验算321、长细比验算322、立柱稳定性验算(顶部立杆段)32梁两侧立杆承受的楼板荷载323、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)32此处还应考虑架体的自重产生的荷载32附录2：扣件式钢管支架楼板模板安全计算书33三、面板验算351、强度验算352、挠度验算36四、次梁验算371、强度验算382、抗剪验算383、挠度验算38五5、主梁验算39则主梁正常使用极限状态的受力简图如下401、抗弯验算402、抗剪验算413、挠度验算414、支座反力计算41六、立柱验算411、长细比验算412、立柱稳定性验算(顶部立杆段)413、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)42七、可调托座验算42附录3：柱模板安全计算书42三、荷载统计43新浇混凝土对模板的侧压力44四、面板验算441、强度验算442、挠度验算44五、小梁验算45a1=H-a-eb=4000-250-7500=250mm451、强度验算452、抗剪验算453、挠度验算464、支座反力计算46六、柱箍验算461、强度验算472、抗剪验算473、挠度验算474、支座反力计算476、七、对拉螺栓验算47满足要求482#转运站结构1 工程概况及工程量1.1 工程概况 本工程为XXXX热电厂项目新建工程2#转运站工程。本工程按7度抗震设防。0.000m标高相当于黄海基面高程3.700m，承台底标高-2.500m，承台高度1m。屋面标高+16.655m。 1.2 主要部位钢筋序号名称钢筋混凝土1承台C25、22、20、18、16、14、12；A8C402柱C25；A8C40、C353梁C22、20、16、12；A8C354板C8C352 编制依据2#转运站结构施工图建筑工程施工质量评价标准GB/T50375-2006混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2015钢筋焊接及7、验收规程JGJ18-2012简明施工计算手册建筑结构荷载规范GB50009-2012脚手架安全规范JGJ130-2011 预埋铁件图集J84-20113 工程进度和劳动力安排3.1 施工进度见施工进度计划表3.2 劳动力安排工种木工钢筋工水泥工瓦工焊工架子工电工力工人数353082010202204 施工准备4.1 技术准备完成2#转运站结构施工图纸会审，经设计交底后，编写有针对性的作业指导并上报审批。所有特殊工种经培训合格并持证上岗。施工前应做的准备施工前必须对参加作业人员进行施工程序、施工工艺、质量标准、施工危险因素和环境因素辩识及控制措施等方面内容进行交底。所有施工人员必须进行三级教育、8、考试、体检合格、交底后上岗。准备好施工过程中所用仪器、仪表，并经计量部门检测合格，有检定证书且在有效期内。施工材料购买齐全，钢筋经复试合格后方可使用。根据混凝土设计强度等级进行混凝土试配，确定混凝土配合比。混凝土的配合比申请单和配合比通知单报监理审查。混凝土浇灌通知单报监理确认。施工用电源及水源接至施工作业区。施工机械、机具进行检修，保证运转良好，易损易坏备件齐全。将施工场地进行平整，保证施工道路畅通。职工进行上岗前的培训，增强操作技能。各专业工种人员要求熟悉本工种的操作技能，有一定的施工经验。电工、架子工、司机等特殊工种必须经过培训合格，并持证上岗。所有施工人员必须经过三级安全教育，并经考试9、合格后方可上岗。4.2 所需工机具和仪器仪表的规格及精度4.2.1 仪器规格及数量序号仪器名称规格数量1全站仪GTS-7001台2经纬仪J21台3水准仪DS-31台4塔尺5m2把5钢盘尺50m2把6钢盘尺30m2把7盒尺5m30把8线坠0.25kg10个9线坠2kg3个4.2.2 工机具名称及数量序号机具名称数量序号机具名称数量1电焊机6台19羊角锤30把2无齿锯2台20四磅手锤10把3钢筋调直机2台21泵车1辆4钢筋切断机2台22混凝土罐车3辆5钢筋弯曲机2台23梅花扳子30把6钢筋扳子（自制）10把24活口扳子10把7钢筋钩（自制）50把25振动器12台8电锯1台26振动棒（8m）12条910、电刨1台27木抹子（自制）10把10手锯6把28铁抹子10把11手提切割机4台29线轴4个12混凝土坍落度桶1个30HL4207型建筑吊1台13套丝机2台31力矩扳手2把1436V灯泡30个32行灯变压器2台15平板振捣器1台33电渣压力焊机1台16空压机3台34风镐3把17直螺纹套丝机1台35混凝土试压模12组18混凝土抗渗试模2组4.3 施工的程序步骤和方案4.3.1 施工顺序基坑开挖破桩头铺设垫层混凝土定位放线承台钢筋绑扎承台模板支设承台混凝土浇筑回填室内满堂承重架子搭设（与每一次框架柱）、室围护脚手架支设（与结构同步）承台顶1.5m3.970m框柱（梁下）钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑11、3.970m梁和板钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑3.97m7.8m框柱（梁下）钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑7.80m梁钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑7.8m10.47m框柱（梁下）钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑10.47m梁和板钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑10.47m屋面框柱（梁下）钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑屋面梁和板钢筋绑扎、模板支设、混凝土浇筑。施工方案1 测量放线根据全厂坐标控制系统，放出2#转运站中心点坐标，要严格控制垂直度每次浇筑前都要先检查筒壁的垂直度,以保证筒壁全高垂直度偏差小于等于20mm。高程控制点必须由专业测量人员根据施工现场指定的高程点引入。4.4 土方工程4.412、.1 工艺流程确定开挖的顺序沿灰线切出坑边轮廓线开挖修整槽边清底。本工程基坑土方采用机械大开挖形式，机挖机运，土方外运至指定的弃土地点，机械选用反铲履带式单斗挖掘机挖土，装载机导运土方。采用反铲挖掘机从基坑中间部位开挖基坑，土方应挖至槽底标高以上300mm，再由人工配合挖至槽底。根据实际地质情况和基坑深度边坡支护采用放坡形式，放坡系数为1：0.5。 挖土机械施工时严禁挖土机械碰撞定位桩，桩四周范围内的土方必须采用人工开挖。挖土深底严禁超过设计标高，如挖到设计基底标高后，承载力达不到设计要求的或者土质不符合设计要求的，按图纸要求继续往下开挖，开挖超深部分，采用材料换填。并及时向项目部、监理和设计13、汇报实际情况。4.4.2 降排水措施垫层外预留500宽操作面，在操作面外基坑内四角设定4个集水井，井深为1m。在基坑底四边设满沟，沟底为300宽、200深，将基坑水引到集水井内。在每个集水井内设置一个2寸的水泵，随时往外排水。排到基坑外的天然池塘坑内。冬期施工措施详见本工程冬期专项施工方案。4.4.3 基坑平面图、剖面图4.5 模板脚手架和模板支撑系统支撑系统：2#转运站梁、楼板采用483.5钢管扣件式脚手架，梁底立杆纵、横间距为600mm、步距1200mm。在整个脚手架底端之上200mm处一律设纵向和横向扫地杆并与立杆连接牢固，在梁底架子两边设整排剪刀撑。支撑系统必须生根于承台混凝土顶和结构14、层楼板上，且下垫枕木,增大其受力面积，防止其沉降受力不均而发生危险。室内的承重满堂脚手架全部混凝土结构施工完毕后，从顶层向下依次拆除。4.5.1 围护脚手架 立杆立杆纵距1.5m, 步距1.5米，横向间距1.05米。在距底座上皮200mm处设置纵、横向水平扫地杆，横向水平杆设置在纵向水平杆下方，用直角扣件固定在立杆上。基础不在同一高度的立杆，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不得大于1米。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。立杆接长时，其相邻立杆接头要错开（相邻立杆分别用6m立杆和4m立杆交错布置）对接用对接扣件连接。2 纵向水平杆设置在立杆内侧，长度为6米，15、局部4米调整。钢管接头要错开，用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内，接头中心至主节点的距离不小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。纵向水平杆与立杆用直角扣件连接，至少伸出0.1米。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。3 横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，不得随意拆除。长度1.5米。两头搁于纵向水平杆上，至少伸出0.1米。脚手架内侧端头离墙0.1米。横向水平杆与纵向水平杆用直角扣件连接。作业层上非主节点处的横向水平杆，根据所支撑的脚手板的需要16、设置，最大间距不大于立杆纵距的1/2。4 脚手板作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实，横向水平杆用直角扣件固定在纵向水平杆上。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm至150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。脚手板每三层，不超过10m铺一道，作为硬防护。拐角处两方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。5 连墙件连墙杆设置主要采用两种方式：一种是预埋连接，另外一种是抱柱连接。当脚手架搭设至梁跨中部位时17、，在楼板处采用预埋连接；当脚手架搭设至构造柱部位时，采用抱柱连接。连墙杆用钢管时，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。本工程落地式脚手架连墙件按两步两跨布置，特殊位置可根据实际情况减小连墙件距离，但不得大于设置要求。在结构每一外框架柱处设双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，预埋钢管净高度约0.3m，距离边梁外缘150mm，用钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架可靠的转角处，在框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。 连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，18、靠近框架柱的小横杆可直接用扣件作连墙杆用。本工程连墙件主要使用以下二种方式： 在使用第一种连墙件进行连接时，一定注意限制连墙件偏离主节点的最大距离：300mm。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。6 剪刀撑脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，按水平距离6m（每四跨）连续设置一排剪刀撑，剪刀撑钢管与地面呈50角，自下而上，左右连续贯通设置，剪刀撑在搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在横向水平杆的外伸部分上，以免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣19、件与立杆节点的距离不宜大于15cm，最下面的斜杆与立杆的结点离地面为20cm，以保证外架的稳定性。当钢管接长时采用搭接接长，搭接长度不小于1000mm，应采用不少于三只旋转扣件扣牢，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4.6 钢筋工程本工程18的钢筋采用机械接接，局部采用电弧焊，水平钢筋采用搭接电弧焊；18的钢筋采用绑扎搭。4.6.1 承台钢筋1、工艺流程：弹钢筋位置线绑扎承台下铁钢筋绑扎地梁钢筋绑扎承台上铁钢筋插入墙体、柱钢筋。2、先铺承台下铁筋。承台先放下铁封闭箍筋，然后再放下铁南、北向的2号下纵筋钢筋，所有交叉点都要绑扎牢固，保证钢筋不位移。下铁钢筋绑扎时要全数绑扎，不得漏扣20、，绑扎承台下铁钢筋时，下层端部弯成90，平直段长度：250mm。插入3号开口箍钢筋时要与4号封闭箍筋全数绑扎，开口箍的搭接点要满足31d的搭接要求。3、承台底筋绑扎完后，放混凝土垫块，垫块厚度为35mm，间距400mm，梅花型放置。4、绑扎完下铁和地梁钢筋后即安放撑筋，采用201500*1500钢筋做成，间距1000mm，也可采用18-20废钢筋头做成，马凳间距1000mm，高度根据具体部位确定。5、撑筋放完后进行上筋的绑扎，绑扎上铁钢筋的方法同下铁筋，钢筋交叉点均绑扎。6、绑扎完承台下铁筋后绑扎地梁钢筋，先穿梁上筋，梁伸入承台34d，在上筋上画出箍筋间距线，套箍筋，箍筋开口在下部，且开口位置21、相互错开，箍筋套好后按间距排开，然后穿梁下筋，并进行绑扎。7、箍筋与梁筋交叉处均要绑扎，并采用八字扣绑扎，即绑扣为一顺一逆，不得有漏扣、松扣等现象。8、梁钢筋定位措施：1) 底板保护层采用大理石垫块，箍筋按线调整绑扎到位。2) 在地梁的上口设立受力钢筋的定位撑，在每道梁支座附近和跨中设立,使受力钢筋的间距均匀、合理，保护层厚度符合设计要求（基础梁-35mm）。4.6.2 柱钢筋柱的箍筋，除设计有特殊要求外，应与受力钢筋垂直设置，箍筋弯钩叠合处，应沿受力钢筋方向错开设置；箍筋转角处与纵向钢筋交叉点均应扎牢。绑扎箍筋时绑扣相间应成八字形，扎丝一端，均需弯向构件内部。竖向钢筋的弯钩应朝向柱心，柱中的22、竖向钢筋搭接时，角部钢筋的弯钩应与模板成45(多边形柱与模板内角的平分角；圆形柱应与模板切线垂直)；中间钢筋的弯钩应与模板成90。如采用插入式振捣器浇筑小型截面柱的。弯钩与模板的角度最小为15。下层柱的钢筋露出楼面部分，宜用工具式柱箍将其柱筋固定，防止偏移，以利上层柱的钢筋搭接。当柱截面有变化时，其下层柱钢筋露出部分，必须在绑扎梁的钢筋之前先行收缩。框架梁钢筋，应在柱的竖向钢筋内侧。4.6.3 梁钢筋绑扎绑扎梁钢筋前，在距梁底300mm位置搭设脚手管临时支架，临时支架生根于梁底支撑满堂脚手架，加设辅助斜支撑保持支架稳定。绑扎梁钢筋时，先将梁上部主筋放置支架上，然后将箍筋套上，再穿梁下部主筋，进23、行绑扎。当梁上下皮分别有多徘钢筋时，排与排之间用25或不小于主筋直径的钢筋作垫铁，间距1m，钢筋长度梁宽-2保护层。待箍筋绑扎完毕后，将临时支架拆除，梁钢筋就位。次梁上下纵向钢筋分别放在主梁纵向钢筋之上，为了保证次梁钢筋的保护层厚度和板筋位置，可将主梁上部钢稍降低一个次粱上部主筋直径的距离加以解决。4.6.4 板钢筋绑扎在平台底模铺设完毕后，即可进行平台板钢筋绑扎。在平台板钢筋绑扎前，先将框架梁上部板预留部位混凝土施工缝清理干净，然后进行板钢筋绑扎；下皮钢筋采用大理石垫块，上皮筋的支撑采用比上皮筋直径大一规格的钢筋马凳支撑，马凳间距1m，以确保钢筋位置。4.6.5 机械连接（直螺纹套筒）1 工24、艺流程钢套筒、钢筋轧制部位检查、清理、矫正钢筋端头轧制螺纹检查端头螺纹外观质量及深度上 套 检查验收2 检查钢筋待轧制端头，并且提前作好钢筋端头的定位标志和检查标志，以确定钢筋轧制螺纹长度，定位标志距钢筋的端部的距离为钢套筒长度的1/2。3 按照钢筋规格所需的调整试棒调整好丝头内孔最小直径，根据钢筋规格更换涨刀环，调整好剥肋尺寸，将待轧制钢筋平放在支架上，端头对准螺纹轧制机的轧制孔，开动轧制机，并用水容性切削液润湿轧制头，严禁采用机油做为切削液或不加切削液，然后缓慢向钢筋端头方向移动轧制头（移动尺寸根据螺纹相关尺寸调整），将钢筋端头轧制出螺纹，再缓慢移开轧制头，过程约需40s。直螺纹套丝采用专25、用工具检查合格丝头戴保护帽4 逐个检查钢筋端头螺纹的外观质量，并用手将套筒拧进钢筋端头，看是否过松或过紧，检查螺纹的深度是否符合要求。操作工人按要求检查丝头的加工质量，每加工10个丝头用通、止环规检查一次，并剔除不合格丝头，检验合格率要求100%；5 将检验合格的端头戴上保护套或拧上连接套筒，并按规格分类堆放整齐待用。（每根钢筋一端加保护帽，一端加套筒，注意变径接头不得套错套筒）6、钢筋同径或异径普通接头：先用扳手将连接套筒与一端钢筋拧紧，再将另一端钢筋与连接套筒拧紧。7、连接钢筋时，钢筋规格和连接套的规格应一致，钢筋上螺纹的形式、螺距、螺纹外径，应与连接套一致。连接钢筋时必须用管钳扳手拧紧，26、使两钢筋丝头在套筒中央位置相互顶紧，或用锁紧螺母锁紧并加以标记。在施工缝、后浇带及梁柱端部带锚固弯钩等无法正常转动的钢筋处可采用正反丝扣型连接，直径不同的钢筋可采用变径型连接（见下图），连接钢筋时应对正轴线将钢筋拧入连接套。接头拼接完成后，应使两个丝头在套筒中央位置互相顶紧，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露。并确保钢筋和连接套的丝扣干净、完好无损。4.7 模板工程承台、平台梁板模板均采用2440mm*1220mm*12mm多层木模板。模板在加工厂提前制作并编号，现场组装的施工方法。模板制作，应根据构件尺寸合理配置，减少模板拼缝，同时模板拼缝应规则有序，做到“表面平整光滑，拼缝紧密，加固牢靠27、，尺寸准确”。模板采用裁板机切割，以保证拼缝严密可靠。柱模板大面为盖口，梁侧模为盖口，反之为等口，支撑前，应先检查钢筋的品种、规格、数量、位置等是否与图纸相符，确认钢筋合格后方可支设模板。水平运输采用平板拖车，现场安装采用塔吊进行吊装配合。4.7.1 承台模板支设方法在垫层上基础内外边线部位用电锤打眼植筋12400，埋入100mm，外露100mm，作为模板下口定位筋。模板均采用2440mm*1220mm*12mm模板，次楞采用50mm80mm木方,间距250mm，夹固系统采用钢管对拉螺杆体系。钢柱箍采用48mm3.5mm钢管，每两根一组并在一起，采用一根14mm对拉螺杆从中间穿过拉紧，水平间距28、500mm，沿高度方向上下布置4道对拉螺栓，每400mm一道，距下部200mm处开始布设。4.7.2 梁模板支设梁的尺寸为300mm1000mm，跨度为9m。模板均采用12mm厚九夹板，次楞采用50mm80mm木方。梁底设置三道次楞，垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距为1000mm，并在梁底增设一根立柱，梁跨度方向立柱间距为1000mm，步距1200mm。梁侧模支撑时，次梁竖向放置，间距500mm，夹固系统采用钢管对拉螺杆体系。钢柱箍采用48mm3.5mm钢管，每两根一组并在一起，采用一根14mm对拉螺杆从中间穿过拉紧，第一道支撑距梁底部200mm，第二道支撑距梁底部700mm。对拉螺杆横向间距为29、500mm。支撑排架采用48mm3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。其他梁的模板支撑均按此梁的支撑方式进行。300mm1000mm模板支撑安全计算书详见附录1。4.7.3 混凝土现浇板模板支设模板均采用12mm厚九夹板，次楞采用50mm80mm木方,次楞每500mm设置一道，满堂脚手架排架立杆纵横间距采用1000mm1000mm，步距采用1800mm。板安全计算书详见附录2。4.7.4 混凝土现浇框架柱模板支设柱的尺寸为550mm500mm。模板均采用12mm厚九夹板拼成柱模，次楞采用50mm80mm木方,柱模每边设置3道次梁，夹固系统采用钢管对拉螺杆体系，柱钢箍采用48mm3.5mm钢管，14m30、m对拉螺杆，每500mm设置一道，最低处柱箍距底部距离250mm，顶端高出柱顶200mm。支撑体系采用48mm3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。高柱一次浇筑高度为4m。所有柱均按此支撑方式搭设。安全计算书详见附录3。4.7.5 模板工程注意事项1 模板支设前必须擦拭干净，二次使用前要均匀地打一遍地板蜡；2 组装模板时，铁钉帽应与模板平齐，以保证混凝土表面美观；3 模板拼缝应规则有序，尽可能减少拼缝，且保证拼缝严密可靠。4 模板及支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施；5 梁模板起拱，梁的跨度L4m时，模板应起拱L/500，悬臂构件端部应起拱L/250；6 为防止模板漏浆，柱、梁模板根部应31、用水泥砂浆封堵，对拉螺栓孔涂刷玻璃胶；7 柱混凝土强度达到75%后方可拆模，梁、板必须在混凝土强度达到100%后方可拆模，拆模时严禁猛砸猛撬，拆模时应使用木楔，避免混凝土因拆模而损坏，加强对成品的保护。4.8 埋件的制作和安装4.8.1 预埋件安装根据施工图纸统计出埋件工程量，严格按电力设计院编制图集下料，埋件钢板(20mm)采用切板机下料，型钢埋件采用无齿锯下料，严禁采用气割。大型钢管预埋，端口须用角向打磨平整。埋件锚筋首先采用短料加工，避免切成品原料，以节约成本。所有埋件焊接时应焊缝饱满、无气孔、加渣、咬口等现象，焊缝高度见西北电力设计院出设的埋件图集，加工完的埋件，必须保证其平整度，不得32、翘曲。为使埋件与模板紧贴，钢板类埋件在四角各钻一个10mm孔，扁钢、角钢埋件在两侧每隔500mm各钻一个10mm的孔，如和钢筋相碰时，移动一个钢筋位置。加工好的埋件应作好标记，以方便使用。柱、梁侧埋件安装时，根据施工图纸位置，在钢筋上用石笔画出中心线，将埋件临时固定在钢筋上，支设模板时先将埋件位置在模板上正确定位，在模板对应于埋件孔的位置钻10mm的孔，将M10勾头螺栓穿过埋件及模板孔，模板外侧加设垫板（防止模板变形）并拧紧螺母，使埋件与模板紧贴。梁底、板底埋件安装时，先在模板上画出埋件位置，然后在对应于埋件孔的位置在模板上钻孔，将勾头螺栓穿过埋件及模板孔，拧紧螺母使埋件与模板贴严。为保证埋件33、埋管位置正确，定位后应进行验收，检查无误后方可进行下道工序。安装板顶、梁顶埋件时，应根据埋件在施工图上的位置放好，然后用水准仪测量埋件顶标高，调整好后，用电弧焊将埋件锚筋和梁箍筋、板筋点住。混凝土振捣时避免振捣棒直接接触埋件。模板拆除后，所有外露铁件清除表面浮浆、灰尘，并彻底除锈（达到Sa2级）。4.8.2 埋件制作安装注意事项1 严禁使用电、火焊切割板材，截面尺寸较大且无法使用无齿锯的型钢，可先用火焊断料，然后用磨光机将断料处磨平。加工完的埋件，必须进行调直，以保证埋件的平整度。2 埋件制作完成后，要经检验合格后方可运至现场使用；3 固定埋件的螺栓所用垫片为4040mm，=4mm的钢板，中34、间钻直径为10mm的孔。4 控制模板上打孔位置端正，保证埋件位置标高准确，安装时必须将固定埋件的勾头螺栓拧紧，埋件四边与模板接触部位加设双面胶海绵胶条，封模后确保每块埋件与模板紧贴5 2。4.9 混凝土工程4.9.1 混凝土搅拌及运输混凝土施工采用现场搅拌站集中搅拌，罐车运输，泵车、建筑吊配合浇筑的施工方案。4.9.2 混凝土浇筑1 作业准备1) 浇筑混凝土前应将模板内、垫层上的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净（柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭），并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求，并检查模板。2) 浇筑混凝土前应浇水使模板湿润，并检查模板支撑的稳35、定性以及接缝的密合情况，应保证模板在混凝土浇筑过程中不失稳、不跑模和不漏浆。在混凝土浇筑前，先用1：2水泥砂浆润滑泵管，泵出的砂浆均匀分布到较大的工作面上，不能集中在一处浇筑。3) 施工缝的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润，无明水。4) 梁、柱钢筋的钢筋定距框已安装完毕，并经过隐、预检。2 混凝土运输1) 混凝土自混凝土公司卸出后，应及时运输到浇筑地点，在运输过程中，应控制混凝土不离析、不分层，并应控制混凝土性能满足施工要求。2) 泵送混凝土时必须保证混凝土泵连续工作，如果发生故障，停歇时间超过45min或混凝土出现离析现象，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土36、。用水冲出的混凝土严禁用在永久建筑结构上。3) 混凝土从搅拌机卸出至施工现场接收的时间间隔不宜大于90min。3 混凝土汽车泵施工准备，先以水泥沙浆润滑管道，润滑管道的水泥沙浆不得集中放入模板内，泵管用热水不得放到模板内。粱柱节点、主次梁及多条梁交接部位砼每次下灰高度不得超过0.5m，以保证振捣密实。浇筑砼时，同一处布料应适量，不得造成砼积压量太多，造成无法振捣。4 混凝土浇筑与振捣的一般要求1) 浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据混凝土供应能力，一次浇筑方量、混凝土初凝时间、结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。2) 使用插入式振捣器应快插慢拔，37、插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.25倍(一般为300400mm)。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层混凝土结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。表面振动器(或称平板振动器)的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。3) 浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层棍凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理(当混凝土的凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间)。4) 浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔38、洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。5) 在浇筑底板、墙、柱、梁、楼板时，泵送砼时必须保证砼泵连续工作，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或砼出现离析现象，应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留的砼。6) 混凝土浇筑完毕并在凝固前及时用湿抹布将局部漏浆、掉（漏）渣擦去；用同样方法及时将粘在钢筋上的混凝土浆清除。在混凝土终凝前必须用铁抹子把初期裂缝（由于混凝土的沉降及干缩产生）修整压平（然后再覆盖养护）。7) 结构砼浇筑顺序：先浇筑墙、柱，后梁、板、楼梯。在施工梁板时，应分部位先将梁（墙）、柱接头砼浇筑完；梁板应同时浇筑，浇筑方法应由39、一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁、柱节点，根据梁高分层阶梯型浇筑。当达到板底位置时，再与板砼一起浇筑。每一流水段从一端向另一端浇筑。5 承台浇筑承台浇筑采用斜面分层，分层厚度为50cm，连续浇筑，一气呵成。各段层间应相互衔接，每段间浇筑长度控制在23m距离，做到逐段逐层呈形向前推。6 柱的混凝土浇筑1) 柱浇筑前底部应先填510cm厚与混凝土配合比相同的减石子砂浆，柱混凝土应分层浇筑振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于50cm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。2) 柱高在2m之内，可在柱顶直接下灰浇筑，超过2m时，应采取措施(用串桶)或在模板侧面开洞口安装斜溜槽分段浇筑。每段高度不得超过2m，每40、段混凝土浇筑后将洞模板封闭严实，并用箍箍牢。3) 柱子混凝土的分层厚度应当经过计算确定，并且应当计算每层混凝土的浇筑量，用专制料斗容器称量，保证混凝土的分层准确，并用混凝土标尺杆计量每层混凝土的浇筑高度，混凝土振捣人员必须配备充足的照明设备，保证振捣人员能够看清混凝土的振捣情况。4) 柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时应留在主梁下面。无粱楼板应留在柱帽下面。在与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后停歇l1.5h，使其初步沉实，再继续浇筑。7 梁、板混凝土浇筑1) 梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，41、随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。2) 和板连成整体高度大于lm的梁，允许单独浇筑，其施工缝应留在板底以下23mm处。3) 浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下第二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁侧部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。4) 梁柱节点钢筋较密时，此处宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。5) 浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝42、处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。6) 施工缝位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜搓。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。7) 施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时，才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子和混凝土软弱层，并用水冲洗干净后，先浇一层同配比减石子砂浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。8 楼梯混凝土浇筑1) 楼梯段混凝土自下而上浇筑，先振实底板混凝土，达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上43、推进，并随时用木抹子(或塑料抹子)将踏步上表面抹平。2) 施工缝位置：楼梯混凝土宜连续浇筑，多层楼梯的施工缝应留置在楼梯段1/3的部位。9 构造柱、圈梁砼浇筑1) 构造柱砼应分层浇筑，每一层厚度控制在400mm。构造柱振捣要密实，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆和不再沉落为度（为使上下层砼结合成整体振捣器宜插入下层砼5cm）。2) 浇筑圈梁砼时从一端开始向另一端浇筑，要注意不要碰撞各种埋件。圈梁、构造柱砼方量较小，只能采用人工送料，用483.5钢管搭设操作平台，塔吊运送的砼临时堆放在操作平台上，工人再用铁锹入模。4.9.3 施工缝处理1 施工缝的留置位置1) 水平施工缝：承台顶、楼板上下表面处44、梁下底面处。2) 柱水平施工缝：留置在柱上端主梁底面下向上3cm处。2 施工缝处理1) 墙、柱及施工缝的接茬位置应先下50-100mm同标号水泥砂浆，以防止在下灰过程砼中的砂浆被钢筋沾去，造成下部蜂窝麻面严重，出现烂根。2) 柱头、梁底（含剪力墙顶）施工缝必须凿毛处理合格，不得有松动石子或浮浆，施工缝处应提前浇水冲刷干净，并先下50mm同标号水泥砂浆、振捣结合良好；由于高低砼标号不同，互相交叉，高低标高相接吊模处，该位置下双层钢板网（固定牢固），砼浇筑时需专人严格控制，避免出错，并防止出现冷缝。4.9.4 混凝土养护1 应在浇筑完毕后的12h以内对混凝土表面加以覆盖并保湿养护，当日气温低于545、时，不得浇水。 2 混凝土浇水养护的时间：对采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥拌制的混凝土，不得少于7d；对掺用缓凝型外加剂或有抗渗要求的混凝土，不得少于14d；当采用其他品种水泥时，混凝土的养护时间应根据所采用水泥的技术性能确定。3 浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态；混凝土养护用水应与拌制用水相同。4 混凝土养护的方法：1) 采用塑料薄膜覆盖养护的混凝土，其敞露的全部表面应覆盖严密，并应保持塑料薄膜内有凝结水，这种养护方法的优点是不必浇水，操作方便，能重复使用，能提高混凝土的早期强度。2) 采用覆盖浇水养护的混凝土：利用平均气温高于 +5 的自然条件，用草袋对混凝土表面加以覆盖46、并使混凝土在一定的时间内保持水泥水化作用所需要的适当温度和湿度条件。注意：大面积结构如地坪、楼板、屋面等可采用蓄水养护。贮水池一类工程可于拆除内模后达到一定强度后注水养护。3) 混凝土表面不便浇水或使用塑料布时，宜涂刷养护剂，并应通过试验检验养护剂的保温效果。5 混凝土强度达到1.2N/mm2前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。5 施工质量要求5.1 质量目标 分项工程合格率: 100%；分部工程合格率: 100%；单位工程优良率: 100%；钢筋直螺纹连接、焊接接头合格率：100%；混凝土R28合格率：100%；钢筋原材料进行跟踪管理，追溯准确率达：100%。建筑工程在首次启动前达到移交水平47、，无尾工、无缺陷，防水工程无渗漏。5.2 工程质量验评标准建筑工程施工质量评价标准（GB/T50375-2006）混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-20155.3 施工安全技术措施1 施工现场应严格执行安全生产规定和各有关安全生产文件，健全和落实工程安全责任制，切实做好“安全第一”和“预防为主”的方针，做到安全生产和文明施工。进入施工现场应遵守“安全生产六大纪律” 。2 所有参加施工的作业人员必须经安全技术操作培训合格后方可进入现场进行施工。特殊工程必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗作业。各工序施工前均应由施工负责人进行书面交底。3 专职安全员根据本工程施工特点，结合安全生产制度和48、有关规定，经常进行现场检查督促整改，如发现严重的不安全情况时，有权指令停止施工，并立即报告项目经理，经处理后方可继续施工。4 基坑形成后离基坑1m四周内及主要通道应设置好1.2m高黑黄油漆相间的防护栏杆或警式绳围护。上下基坑须设专用通道或登高措施，并保持夜间有充分照明。5 施工现场夜间施工时，必须确保足够亮度的夜间照明灯光，现场电工加强值班巡视及时修复损坏的灯，确保施工部位的照明需要。6 工程施工过程中，专职安全监督人员须经常检查工作面的安全设施，杜绝、消灭有关的违章行为。7 施工现场任何人严禁擅自拆除施工现场的脚手杆、安全防护设施和施工现场安全标志，如需拆除，须由项目负责人会同技术人员商议后49、，并采取相应措施后方可由专业工种进行操作。8 气焊钢瓶在存放和使用时，须距明火10m以上，并避免在阳光下爆晒，搬动时不能碰撞钢瓶，并戴设盖帽，氧、乙炔瓶安放时间距应大于5m，且不准置于高压线下。氧气乙炔减压器上应有安全阀和防回火器，高低压表应完好，计量正确。9 动火或动电焊前应对周围环境进行检查，如发现有易燃、易爆或电缆、光缆等敏感性物质应进行有效保护方可进行。10 上班前应进行现场安全隐患的清除，工作时要集中精力，严禁吵闹，下班前应进行施工区域清扫及清除潜在的安全隐患。11 进入作业现场，作业人员一定要穿戴好防护用品，电焊专业人员应戴好防护镜或防护面罩。集体操作的作业，操作前应明确分工，操作50、时统一指挥，密切配合，步调一致。12 在施工区域出入口按标准设置安全标识，合理布置现场各种临时设施，材料的储存、堆放点，实施现场标准化动态管理，确保整个现场在有序的条件下组织施工。实行工地文明施工责任制，共同抓好文明施工的工作。13 每次混凝土浇灌收尾剩余的混凝土不得随意排放，并在混凝土浇灌完毕后对混凝土泵车站位场地进行清理；严禁带污驶出施工现场。14 临边、洞口作业应加防护栏杆或其它可靠措施。15 各工种进行上下立体交叉作业时，不得在同一垂直方向上操作，下层作业的位置，必须处于其上层高度确定的可能坠落范围半径以外，不符合时应设置安全防护层，脚手架拆除时，下方不得有人。附录1：扣件式梁模板安全51、计算书一、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1000混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)9新浇筑混凝土结构层高FH(m)6.5计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度100斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1立杆自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求52、表面外露架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市辽宁(省)XX(市)地面粗糙度类型/二、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24053、00mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)1+1.42.51=34.7kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)1+1.40.72.51=37.55kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(34.7,37.55)=37.55kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集54、中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)1=31.2kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)1=35.1kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.219kNm=Mmax/W=0.219106/24000=9.125N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G155、k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1000/1000)1=26kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.003mm=300/(3-1)400)=0.375mm满足要求四、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)300/1000/(3-1)+1.42.5300/1000/(3-1)=5.205kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)56、300/1000/(3-1)+1.40.72.5300/1000/(3-1)=5.632kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.205,5.632)=5.632kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)1000/1000)300/1000/(3-1)=4.572kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.3+(24+1.1)1000/1000)300/1057、00/(3-1)=5.144kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.018kNm=Mmax/W=1.018106/(85.3331000)=11.928N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.643kNmax=VmaxS/(Ib)=4.64310362.5103/(341.333104510)=1.7N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=(058、.3+(24+1.1)1000/1000)300/1000/(3-1)=3.81kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.206mm=0.91000/400=2.25mm满足要求五、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.5根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施59、工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.5)1000/1000)300/(3-1)1000)+1.41.5300/(3-1)1000)=4.463kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.5)1000/1000)300/(3-1)1000)+1.40.71.5300/(3-1)160、000)=4.901kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(4.463,4.901)=4.901kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.5)1000/1000)300/(3-1)1000)=3.87kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.749kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.75kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重61、设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图20）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.426kNm=Mmax/W=0.426106/(8.9861000)=47.411N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图21）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.194kNmax=QmaxS/(Ib)=4.19410006.084103/(21.5661041.210)=9.859N/mm2=162、20N/mm2满足要求3、挠度验算（图22）主梁变形图(mm)max=0.002mm=11000/(1+1)/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.59kN非端支座最大支座反力为：R2=13.137kN六、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.59kNN=8kN满足要求七、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.137kNN=150kN满足要求八、立柱验算1、长细比验算验算立杆长63、细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.432(1.5+2300/1000)=3.007ml02=k2h=11.9511.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.007,2.926)=3.007m=l0/i=3.0071000/(1.5910)=189.088=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.432(1.5+2300/1000)1000/(1.5910)=218.397根据1查JGJ130-2011附录得到=0.201梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G264、k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.1)100/1000)+1.4(1+2)11=7.812kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.59kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.137kNf=NA/(A)=13.1371000/(0.201(4.24100)=154.142N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1551.9511.51000/(1.5910)=212.585根据1查JGJ130-2011附录65、得到=0.16此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=13.137+1.20.065(5.5+(1000-100)/1000)=13.638kNf=NC/(A)=13.6381000/(0.16(4.24100)=200.514N/mm2=205N/mm2满足要求附录2：扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)100楼板边长L(m)9楼板边宽B(m)8模板支架高度H（m）6.5主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)1立柱横向间距lb(m)1水平杆步距h(m)1.8顶步水平杆步距(m)1.3立杆自由端高度a(mm)300次梁间距a(mm)66、500次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格5080次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市辽宁(省)XX(市)地面粗糙度类型/二、施工简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）67、横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)1+1.42.51=6.872kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.368、5(0.3+(24+1.1)100/1000)1+1.40.72.51=6.243kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(6.872,6.243)=6.872kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)1=3.372kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)1=3.793kN69、/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.543kNm=Mmax/W=0.543106/24000=22.62N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)100/1000)1=2.81kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.044mm=500/400=1.25mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G70、2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)500/1000+1.42.5500/1000=3.436kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)500/1000+1.40.72.5500/1000=3.122kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(3.436,3.122)=3.436kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)100/10071、0)500/1000=1.686kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+（G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)100/1000)500/1000=1.9kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.734kNm=Mmax/W=0.734106/(53.333103)=13.757N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.83772、kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.83710340103/(213.333104510)=1.439N/mm2= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)100/1000)500/1000=1.405kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.225mm=11000/400=2.5 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的73、方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)500/1000+1.41.5500/1000)=2.462kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.374、+(24+1.1)100/1000)500/1000+1.40.71.5500/1000)=2.369kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.462,2.369)=2.462kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)100/1000)500/1000=1.405kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.73kNRkmax=1.558kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=24/1000=0.024k75、N/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.224/1000=0.026kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.48kNm=Mmax/W= 0.48106/(53.3331000)=8.993N/mm2f= 15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 1.79kNmax=QmaxS/(Ib0)=1.79100040103/(213.333104510)=0.671 N/mm2=2 N76、/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.028 mm=1103/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=5.897kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.343(1.8+2300/1000)=3.223ml02=k2h =11.751.8=3.15m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.223,3.15)=3.223m=l0/i=3.2231000/(1.5910)=202.717=21077、满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.2231000/(1.5910)=202.717根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.176N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.5+(24+1.1)100/1000)+1.4(1+2)11=7.031kNf=N1/(A)=7.0311000/(0.176(4.24100)=94.449N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=3.151000/(1.5910)=198.113根据1查JGJ130-201178、附录A.0.6得到=0.184N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.5+(24+1.1)100/1000)+1.4(1+2)11+0.91.26.50.15=8.084kNf=N3/(A)=8.0841000/(0.184(4.24100)=103.745N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=5.897 kNN=5.897 kNN=150kN满足要求附录3：柱模板安全计算书一、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200879、混凝土柱边长L(mm)550混凝土柱边宽B(mm)500混凝土柱计算高度H(mm)4000柱长边次梁根数m3柱短边次梁根数n3最低处柱箍距底部距离a(mm)250柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14二、施工简图（图1）模板设计平面图（图2）模板设80、计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244000/1000=96kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故81、可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.49kNmMmax/W0.49106/37500=13.069N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.03mm500/400=1.25mm满足要求五、小梁验算柱82、箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=7次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4000-250-7500=250mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S183.333/100051.844=9.505kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk183.333/100041.218=7.557kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.297kNmMmax/W0.297106/(53.3331000)=5.569N/mm2f15N/mm2满足要83、求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.631kN=VmaxS0/(Ib) = 2.63110340103/(213.333104510)=0.987N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.305mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.007kNRmaxk=3.981kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(550+(80+48)2)/(2+1),(500+(80+48)2)/(2+1)=268.667mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力84、。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.237kNmMmax/W0.237106/(8.9861000)=26.405N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=3.13kN=VmaxS0/(Ib)= 3.131036.084103/(21.5661041.210)=7.358N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.001mm268.667/400=0.672mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.633kN七、对拉螺栓验算NRmax=5.633kN17.8kN满足要求