1、编号：SJHN.JZY-XX梁板式筏形基础矿井选煤厂转载点满堂脚手架搭拆施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况4二、编制依据及执行规范4三、施工部署43.1.技术准备：43.2.人员组织：43.3.现场布置53.4、搭设材料要求5四、主要施工方法和工艺54.1设计总体思路5活荷载：施工均布活荷载 2.5kN/m264.2. 脚手板采用木板64.3 施工人员64.4 交底64.5钢管扣件满堂脚手架的搭设工艺流程64.6顶板围护架6五、满堂脚手架的构造要求75.1立杆75.2 纵横向水平杆2、75.3 纵、横向扫地杆75.4 剪刀撑75.5 脚手板8六、脚手架的拆除86.1脚手架拆除技术措施86.2脚手架拆除的安全技术措施9七、质量保证措施107.3质量保证措施117.3.3脚手架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整。117.4、脚手架搭设的安全技术措施117.4.4脚手架及时 与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安11八、扣件钢管架施工应急处置预案118.1 支架施工危险性分析12作业人员高处坠落伤害128.2 组建应急救援抢险指挥部128.3 架体坍塌应急处理措施：13九、成品保护149.1 成品保护措施14钢管禁止从高空抛掷，各悬挑材料分类堆放，并用钢管架维护集中分类。3、14钢管涂刷防锈漆，横杆及立杆涂刷金黄色油漆，剪刀撑涂刷红白油漆，防止锈蚀。14脚手板端头扎丝绑扎牢固。14使用过程中钢管弯曲及时调直机调直使用，破损严重不符合规范要求的材料及构配件及时处理。14在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。如确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。14十、安全、文明、环保施工要求1510.5架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。1510.12保证脚手架体的整体性，不得截断架体。15十一、扣件满堂脚手架安全计算1611.1扣件钢管楼板模板支架计算书16(1)抗弯强度计4、算18(2)抗剪计算18(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算19(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：19(2)模板的自重线荷载(kN/m)：19木方的截面力学参数为20(1)木方抗弯强度计算20(2)木方抗剪计算20(3)木方挠度计算21(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算21(1)脚手架的自重(kN)：23(2)模板的自重(kN)：23(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：23第2层楼板所需承受的荷载为2611.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书261.荷载的计算：29支撑钢管变形计算受力图33经过连续梁的计算得到33、梁底支撑纵向钢管计算34支撑钢管变形计算受力图34经过连续梁的计算5、得到35单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!35横杆的最大支座反力 N1=11.166kN (已经包括组合系数)35 一、工程概况本工程为XX煤化有限责任公司XX矿井选煤厂4#转载点工程，基础为梁板式筏形基础，筏板厚度为800mm。基础筏板顶部至-0.02m基础顶板需要搭设满堂脚手架，搭设高度9.6m。-0.02m平面板厚0.12m，相邻几道梁按照群梁计算，最大群梁尺寸为 BD=1250mm1000mm。二、编制依据及执行规范2.1施工图纸 ；2.2应用的主要规范、规程及标准：序号类 别规 范、规 程 名 称编 号1国家工程测量规范GB50026-20072国家混凝土结构工程施工6、质量验收规范GB50204-20113行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20114行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91 5国家建筑结构荷载规范GB50009-20126行业建筑工程安全检查标准JGJ59-20117国家建筑施工手册（第五版）/三、施工部署3.1.技术准备：.本方案适用于4号转载点满堂脚手架搭拆。满堂脚手架搭设前首先做好满堂架施工技术交底，使每个管理人员及施工人员都做到心中有数，明确操作工艺，保证施工质量。.测量已在放出定位控制线，并经专业工程师验收合格。3.2.人员组织：劳动力组织： 施工队分2个脚手架班组，共需 30人，各班组人员如下：序号7、班组名称分班组数每班组人数负责范围1后台备料班组110 整个过程中钢管严格挑拣、码放和标识2现场搭设班组120负责施工现场脚手架的搭设和安全防护3.3.现场布置.脚手架所用材料按规格堆放，禁止混杂。.根据现场平面布置图，工程部统一安排材料堆放场地，并尽量位于塔吊覆盖范围内。3.4、搭设材料要求.脚手管：外径48mm厚3.25mm的焊接钢管，采用Q235A钢。.扣件：对接扣件、直角扣件和转角扣件采用国标扣件。.木跳板：4长，200mm宽，50mm厚。采用松木，对于腐朽、虫蛀、扭纹、破裂及有大横透节的木材不得使用。.安全网：大小3m6m，要求四证齐全。.多复合板：15mm厚优质复合板。四、主要施工8、方法和工艺4.1设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，自箱基底板起搭设落地扣件式钢管脚手架作为模板安装的支撑胎架，搭设高度以低于模板底部25cm为宜。 满堂脚手架构造选择横向间距或排距(m):1.2m；纵距(m):0.6m；步距(m):1.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.3；采用的钢管(mm):483.25 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.0；梁底支撑增加立杆：梁截面 BD=1250mm1000mm（按照相邻几道梁按照梁截面叠加群梁计算），立杆的纵距(跨度方向) l=0.8m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加3道承重立杆。采用的钢管9、(mm):483.25 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.0；本工程采用双扣件连接。 荷载永久荷载模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。扣件计算折减系数取1.00。脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1层；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹夹板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(N/m)：3.8；活荷载：施工均布活荷载 2.5kN/m2荷载组合 N=1.2恒荷+1.4活载立杆的截面特性 截面积A=489mm2；回转半10、径i=15.8mm4.2. 脚手板采用木板木板的材质为不低于国家II等木材标准的松木或杉木，木板的宽度为200mm，板厚为50mm。应用12#镀锌钢丝捆扎牢固。4.3 施工人员设专业质量检查员负责脚手架搭设的具体操作和安全管理，材料由材料员负责购买，架子工均经过上岗培训获得上岗操作证书，持证上岗。4.4 交底脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。4.5钢管扣件满堂脚手架的搭设工艺流程测量放线竖立管并同时安扫地杆搭设水平杆搭设剪刀撑铺脚手板搭挡脚板和栏杆。4.6顶板围护架在筏板基础上施工的最外侧搭设一圈底板围护架用于放置一些小型工具及提供工人操作平台。采用11、双排钢管脚手架，钢管采用483.25mm，立杆横距800mm，立杆纵距1500mm，内侧横杆步距1800mm，外侧横杆步距6900mm,每四道立杆之间设一道剪力撑，外侧立杆内侧满挂密目网。五、满堂脚手架的构造要求5.1立杆 每根立杆底部设置底座或垫板（此工程立杆直接坐落在筏板基础底板上）。脚手架应设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。当立杆12、采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆的纵距和横距均为1m，由于箱基的层高限制，立杆采用搭接连接，上下两立杆在大横杆上搭接，搭接为3个直角扣件，搭接长度不少于1m。5.2 纵横向水平杆两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。纵向搭接长度不应小于1m，应等间距设置用3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端13、的距离不应小于100mm。水平杆长度不宜小于3跨。5.3 纵、横向扫地杆每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5.4 剪刀撑满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。当架体搭设高度在8m以下时，应在架顶部设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，剪刀撑宽度应为6m至8m。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部水平间隔6m9m、14、竖向间距4m6m设置连墙杆与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。满堂脚手架应设爬梯，爬梯踏步间距不得大于300mm。满堂脚手架操作层支撑脚手板的水平杆间距不应大于1/2跨距。5.5 脚手板脚手板采用松木、厚5cm、宽2030cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道安全平网。在操作层四周应设置防护栏杆。 脚手板应铺满、铺稳、铺实。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用12#铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取115、30mm150mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。六、脚手架的拆除6.1脚手架拆除技术措施拆除脚手架前的准备工作：全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应16、，动作协调。拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆纵横向大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑横向大横杆纵向大横杆立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先拆连墙件再除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙连加固。运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。6.2脚手架拆除的安全技术措施6.2.17、1拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。6.2.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件等情况能提前拆除的尽量拆除掉。6.2.3拆架时应划分作业区，周围设警戒线，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。6.2.4架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6.2.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚18、手板和垃圾物从高处坠落伤人。卸料时各构配件严禁抛至地面。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面，送至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。七、质量保证措施7.1构配件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.0mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度（=1+2）0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m14m3m14m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲16.5m307.2满堂脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)检查方法与工具1地基基础表面坚实平整19、观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-103间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水杆高差105水横杆外伸长度外伸500mm-50纲板尺此满堂脚手架没有超过20m，不必检查立杆垂直度7.3质量保证措施脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235钢的规定，且新进材料应附上产品出厂合格证以备查。严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的门式钢管脚手架。7.3.3脚手架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整。立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证立杆搭设位置准确。扫地杆、水20、平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。脚手架安装施工完成后，组织安排脚手架自检。保证每一底座完全传力到位。7.4、脚手架搭设的安全技术措施7.4.1顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。7.4.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落伤人。7.4.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。7.4.4脚手架及时 与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定。7.4.5在搭设过程中应21、由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。八、扣件钢管架施工应急处置预案本应急措施针对扣件钢管架施工中可能出现的支架塌落、高空坠落等危险性，为防止人员伤害、物资损失、工程质量事故。施工必须坚持“以人为本”、“安全第一，预防为主”的原则进行施工。预案从思想、组织、人力、物力、财力等方面做好充分的准备，一旦出现紧急情况，能及时满足应急抢险的要求，能及时控制、消除险情，减少事故的危害和损失。8.1 支架施工危险性分析扣件钢管架施工由于施工条件的影响是一项危险性很大的施工。如组织不好、方案不当、安全措施不落实就很容易发生事故，一旦发生事故就是大事故，会造22、成人员的伤亡、设备物资的损失。本工程有扣件式钢管支架、危险因素的描述如下：支架失稳倾翻、塌落原因分析：支架杆件、扣件等不合格。支架间距、水平杆、剪力撑设置不当。支架搭设间距误差、垂直度不符合要求。施工荷载加设不当，砼浇注顺序不当。作业人员高处坠落伤害原因分析：不带安全绳或没有正确佩戴安全带。脚手板搭设不当，脚手板厚度、材质不合格，两端不绑扎固定。操作失误。8.2 组建应急救援抢险指挥部项目部成立了应急抢险小组，由项目经理担任组长统一指挥，技术负责人、生产副经理担任副组长，并有相关班组及管理人员组成，应急领导小组人员安排24小时进行值班，分成三班进行轮流，八小时一班，每班均有小组领导带队，值班电23、话上墙公布。如出现重大紧急情况，组长将第一时间指挥抢险救援，并及时通知生产、安全、技术等部门将立即赶到现场进行救援。应急救援领导小组及职责组长:副组长：组员：应急领导小组办公室设在生活区办公室，孙连钰为办公室主任。应急办公室负责24h应急值班；突发事件时接受报告、信息传递;如织联络应急状态下各职能部门的沟通协调。应急领导小组长的职责:.组织实施本工程安全生产事故的应急处理；.指挥、协调应急反应行动；.与外部应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；.组织事故调查、分析和善后处理。应急领导小组副组长的职责：.协助应急领导小组组长指挥应急救援工作;.协调、组织和获取应急所需的资源，设备以支援现场的应24、急行动;.定期检查各应急救援小组的日常工作和应急反应准备情况。8.3 架体坍塌应急处理措施：发生紧急情况的初期，紧急情况现场必须严格执行快报制度，以最快的速度向分公司报告，并先由总指挥立即启动项目应急预案，在周围设立警戒，拒绝和禁止一切无关的外来人员和各种车辆进入危险区。发生人员伤害时应先处理险情再进行人员抢救，切不可盲目施救，伤员救出后应尽快送就近医院救治。在特殊情况下，伤员的运送应先重后轻。应急处置措施具体如下：、施工现场发生脚手架坍塌事件，应立即对受伤人员进行急救，并设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入。、迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情25、况等，以根据不同情况进行应急处置。、按着救人优先的原则，且在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，并注意做好应急人员的自身安全。、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生，并将其转移至安全地方。、对未坍塌部位进行抢修加固或者拆除，封锁周围危险区域，防止进一步坍塌。、如发生大型脚手架坍塌事故，必须立即划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。、现场急救条件不能满足需求时，必须立即上报当地政府有关26、部门，并请求必要的支持和帮助。拨打120急救电话时，应详细说明事故地点和人员伤害情况，并派人到路口进行接应。警戒组在事故发生区域设置警戒线，设人把守，除抢救人员可以进出外，禁止任何无关人员进入事故发生区域，防止事故进一步扩大。、指挥员应采用“网格法”将事故现场划分为若干救援区域，由到场的各级指挥员分片负责实施。抢救的方法和措施要结合坍塌现场的具体情况，机动灵活、因地制宜地进行。在建筑构件连带着钢筋、模板纵横交错地堆积在废墟之中时，一定要进行科学合理的评估，根据力学原理，判断现场的钢筋、模板受力连带关系，不能盲目牵引和顶撑，以免发生大面积坍塌。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在27、下面，事故抢险组立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤者移出。如脚手架太重，可用千斤顶、必要时动用吊车将架体缓慢抬高，以便救人；如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等措施。、疏散组及时和周围的交警队联系，协助交警进行局部交通管制，用路障、移动护栏等设施对车辆和行人进行疏导，避免交通堵塞。、在没有人员受伤的情况下，应根据实际情况对脚手架进行加固或拆除，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。九、成品保护9.1 成品保护措施钢管禁止从高空抛掷，各悬挑材料分类堆放，并用钢管架维护集中分类。钢管涂刷防锈漆，横杆及立杆涂刷金黄色油漆，剪刀撑涂刷红白油漆，防止锈蚀。脚手板28、端头扎丝绑扎牢固。使用过程中钢管弯曲及时调直机调直使用，破损严重不符合规范要求的材料及构配件及时处理。在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。如确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。十、安全、文明、环保施工要求根据脚手架工的特殊性，结合职业安全卫生的惯标精神，要求施工时做到如下：10.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要保护好场内的各种设施和标示牌，不得随意拆除和移动。10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩29、笑和打闹。10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。10.5架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工完成，任何人不得任意拆改。10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后再让架子工操作。10.8不准利用脚手架堆载重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9在架子上的作业人员不得随意拆动脚30、手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.10拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.11脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉接松动问题要及时解决。10.12保证脚手架体的整体性，不得截断架体。10.13施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.14使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.15脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。10.16施工人员做到活完料净脚下清，确31、保脚手架施工材料不浪费。10.17运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.18六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十一、扣件满堂脚手架安全计算11.1扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范G32、B50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.6m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.70m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取133、.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁34、计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.600+0.2000.600)=1.734kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.201.20/6 = 14.40cm3； I = 60.001.201.201.20/12 = 8.64cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 35、面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01610001000/14400=1.103N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.201.734+1.41.350)0.200=0.477kN截面抗剪强度计算值 T=3477.0/(2600.00012.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3)挠度计算 v = 0.636、77ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6771.7342004/(100600086400)=0.036mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.20.91.42.537、0.2经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13910001000/14400=9.675N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(38、1.200.602+1.200.040)=0.694kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的木方集中力为(0.630+0.694)0.600=0.794kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 0.794/0.600=1.324kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.6001.324=0.477kN最大支座力 N=1.10.6001.324=0.874kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm339、； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.048106/32666.7=1.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3477/(24070)=0.255N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方40、下小横杆间距)得到q=0.578kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.578600.04/(1009000.001143333.0)=0.049mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.398106/32666.7=12.18N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连41、续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.134mm最大支座力 Qmax=5.752kN抗弯计算强度 f = M/W =0.612106/4788.0=127.73N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:42、 R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.75kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1279.600=1.216kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6001.200=0.144kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.6001.200=2.169kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得43、到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.176kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6001.200=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.08kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm44、3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.70m； l0 计算长度，取1.700+20.200=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=6079/(0.386457)=34.444N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wkl45、ah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.6001.7001.700/10=0.044kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=1.23.176+0.91.41.620+0.90.91.40.044/1.200=5.894kN经计算得到=5894/(0.386457)+44000/4788=4246、.637N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=45.16所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！11.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.647、m，梁截面 BD=1250mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.35m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可48、变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(49、kN/m)： q1 = 25.5001.0000.500=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(21.000+1.250)/1.250=0.260kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)1.2500.500=1.250kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.750+1.350.260)=15.807kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.250=1.103kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分50、别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.582kN N2=4.341kN N3=4.508kN N4=4.508kN N5=4.341kN N6=1.582kN最大变形 V = 0.760mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.0951、910001000/12000=8.250N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32527.0/(2500.00012.000)=0.632N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.760mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.508/0.500=9.016kN/m最大弯矩 M = 0.1ql52、2最大剪力 Q=0.60.5009.016=2.705kN最大支座力 N=1.10.5009.016=4.959kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.225106/32666.7=6.90N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算53、值 T=32705/(24070)=1.449N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=7.361kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.361500.04/(1009000.001143333.0)=0.303mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图54、 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.042mm最大支座力 Qmax=6.270kN抗弯计算强度 f = M/W =0.201106/4788.0=42.04N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于362.5/150与10mm,满足要求、梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.55、m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.200mm最大支座力 Qmax=11.166kN抗弯计算强度 f = M/W =0.848106/4788.0=177.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平56、杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.48kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.166kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1389.600=1.609kN N = 11.166+1.609=12.775kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f =57、 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.70m； l0 计算长度，取1.700+20.200=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=12775/(0.386457)=72.385N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(58、kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，1.35m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.3501.7001.700/10=0.100kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=11.166+0.91.21.325+0.90.91.40.100/0.800=12.916kN经计算得到=12916/(0.386457)+100000/4788=93.976N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!