1、枢纽工程泄水闸启闭机室支撑系统搭设及拆除专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况1泄水闸启闭机室结构图1二、编制依据5三、施工计划5四、危险源分析5五、支撑体系设计说明6支撑纵剖面图9六、支撑体系搭设及拆除10七、劳动力计划15八、机械设备配置15九、质量、安全控制措施15十、应急救援措施17十一、贝雷架简介18相当梁模型时贝雷架几何特性20十二、支撑计算书2112.1启闭机梁承重式脚手架计算21底层方木计算简图2512.2轨道梁支撑计算2812.6槽钢所产生的最大正弯矩为0.48102、6 Nmm。3612.3高程266.008m梁支撑计算38每平米混凝土重量为45KN/m244EL261.6m梁承重力计算49一、工程概况本工程承担的是泄水闸段左岸6.5孔施工，截至目前，泄水闸闸底板、闸墩混凝土施工已全部完成，坝顶预制梁吊装已全部完成，坝顶EL252.4m工作面已形成。泄水闸启闭机室施工中，因各个闸墩之间只有架设的预制梁，无法承担顶部启闭机室混凝土施工支撑搭设，为确保施工安全，所有承重支撑必须搭设在闸墩混凝土上。本方案施工内容为泄水闸坝顶启闭机室混凝土施工板、梁、柱支撑系统的设计、搭设及拆除施工。泄水闸启闭机室施工结构见下图：泄水闸启闭机室结构图泄水闸启闭机排架柱平面图泄水闸3、启闭机室下游立视图排架柱平面图二、编制依据混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011；水工混凝土钢筋施工规范DLT 5169-2013； 水电水利工程模板施工规范DLT5110-2013； 现行建筑施工规范大全2015版； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ_130-2011； 建筑施工安全手册2007版； 水电水利工程模板施工规范DLT5110-2013； 水电水利工程施工安全防护设施技术规范DL 5162-2013。三、施工计划计划于xx年1月15日开始施工，于2015年5月底完成。四、危险源分析作业步骤描述确认的危险及潜在的影响控制措施备注准备工作1、人员；2、机械；3、工4、具；4、劳保；5、方案；6、材料。1、所有施工人员必须进行入场三级安全教育培训，并持有架子工证，高空作业培训合格；2、进场施工机械及材料须进场报验，并上报监理部；3、现场施工人员必须配备相应的劳动保护用品；4、施工前必须有监理审批的施工方案。材料运输1、伤手；2、绊倒；3、交通事故；4、物体坠落。1、在材料装卸车时，要稳拿轻放，严禁抛物；2、材料进场堆放时要整体、分类堆放；3、现场施工机械要遵守现场的交通规则；4、材料在现场堆放时，高度不能高于1m。搭设1、高空坠落；2、高空抛物；3、钢管运送；4、搭设作业；5、密目网挂设；6、交叉作业；7、天气影响。1、搭设时作业人员在高于1.5m包括1.55、m的作业面上要100%系挂安全带，遵守高挂低用；2、搭设时，临时平台和通道上面严禁堆放材料；3、搭设过程中材料输送必须使用滑轮绳索，严禁抛送任何材料；4、搭设人员必须是架子工，并有证件，严禁其他工种搭设脚手架；5、护栏搭设合格后将密目网悬挂在外排脚手架内测；6、在搭设区域做好维护，并设监护人，现场安全员全程监督；7、雷雨天和大风天停止作业。验收挂牌制度验收合格后，挂设验收牌，并在上面填写详细内容五、支撑体系设计说明排架梁支撑搭设连系梁尺寸为1.2m*1.2m，其下部支撑体系采用承重式脚手架，间排距为平面布置图；钢管顶部设顶托，顶托上通长铺设10mm*10mm方木，间距0.5m；再在上面顺水流方6、向铺设5mm*10mm方木，间距0.25m。承台尺寸为1.5m*1.5m，连系梁施工完成后，利用连系梁脚手架继续加高搭设，承台下部直接搭设在施工完的连系梁上，顶托上通长铺设10mm*10mm方木，间距0.5m；再在上面顺水流方向铺设5mm*10mm方木，间距0.25m。具体见以下示意图：轨道梁支撑搭设轨道梁尺寸为0.6m*1.4m，最大跨距为17.2m，底部离坝顶8.6m，其下部支撑体系结构见下图：EL266.008m梁支撑搭设EL266.008m梁尺寸见下图，最大跨距17.2m。其支撑结构如下：支撑纵剖面图支撑横剖面图六、支撑体系搭设及拆除支撑体系搭设搭设顺序钢管立柱安装 贝雷片安装 工字钢7、安装 满堂脚手架搭设 顶托及方木安装。159钢管立柱安装上游钢管立柱159钢管立柱是由4根9.2米长钢管组成，钢管之间采用12.6#槽钢进行连接，上下间距1m，钢管底部、顶部焊接10mm厚20*20cm钢板各一片。钢管立柱成品制作完成后，采用泄水闸塔机吊装就位。为确保钢管立柱的稳定性，每2米需进行加固。具体如下：轨道梁下钢管柱立柱由6根3.5米159钢管组成，中间采用槽钢焊接。安装后，外侧与上下游排架柱采用槽钢焊接，顶在立柱混凝土面上。贝雷架安装采用b=167mm，h=1500mm，l=3000mm贝雷片，间距450mm横向架设。每榀贝雷架由6片贝雷片组成，在地面组装完成后，用25t吊车吊装就8、位。为加强贝雷梁整体稳定，贝雷梁间采用贝雷架连接片连接可靠，同时紧挨排架柱的贝雷架采用钢筋与其加固，中间位置未用连接片连接的部位采用12#槽钢焊接加固。12.6工字（槽钢）钢安装12.6工字钢（槽钢）顺水流方向铺设，间距50cm，采用塔机进行安装就位。为保证工字钢稳定，采用钢筋与下部贝雷架进行焊接加固。上部满堂红脚手架搭设上部满堂脚手架间距50cm，排距见施工图，采用48钢管，壁厚2.7mm。脚手架搭设要点杆件连接构造一般规定：钢管脚手架左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内；钢管脚手架搭接杆件接头长度应1m。 架杆配件的一般规定：钢管件采用48钢管，钢管的端部切口应9、平整；禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管；应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁构件。脚手架搭设顺序 其搭设顺序为：底座制砼立杆水平扫脚杆大横杆小横杆加设临时剪刀撑连墙杆护拦杆剪刀撑绑扎架桥张挂安全网循环搭设。a在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。 b脚手架的搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规定程序进行。 c按施工设计方案设置立杆位置。 d周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设。e应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵杆、横杆与扫地杆连接固定，然后安装纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。在10、设置第一排连墙件前，应设置必要的固定措施，以确保构件稳定和架上作业人员的安全。 f剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。 g所有扣件必须从下部逐层逐个全部检查和紧固，紧固扣件的力矩不小于50Nm，且不大于65Nm。 h随时校正杆件的水平偏差和垂直偏差，保证脚手架质量和整齐。 i下班和临时停工应采取临时措施，保证脚手架整体的安全和稳定。 j扣件安装：开口朝向应合理，避免雨水流入。立杆大横杆和小横杆的相接点到扣件中心距离不大于150mm，杆件的对伸长度不小于100 mm，底部斜杆与立杆的连接扣件离地不大于500 mm。 k所有钢管接驳位应错开布置，并用直驳扣拧紧。l在所有外11、脚手架及安全挡板上满挂（铺）密目式安全网，接缝严密，不允许出现孔洞。首层外脚手架平桥与建筑物之间的空隙用安全网密封。安全网需经检验合格后方能用于本工程。支撑体系搭设脚手架拆除 拆除说明 脚手架的拆除作业应按正确的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。 拆除顺序 拆除扣件式钢管脚手架的原则是先搭设的后拆除，后搭设的先拆除，具体拆除程序为：安全网护身栏小横杆大横杆立12、杆连墙杆剪力撑。 一般要求 a先拆除两层安全网，然后按顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。 b所有连墙杆件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 c当脚手架拆至下部最后一根长管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后，再拆连墙杆。 d在拆棚过程中严禁单人操作，拆立杆时必须要有人配合，密切注意马路面来往车辆和行人动向，拿稳杆件、扣件和螺丝等零件，拆下的零件应用袋装好放置在室内安全的地方，集中运至地面，以免散坠下伤人。 e参加搭、拆作业人员，一律不准酒后操作，操作时必须思想集中，不准说笑，打闹或擅自离开工作13、岗位。 f钢管上的扣件要全部拆除，拆下的各种材料应分类堆放。参加拆除脚手架的工作人员必须按安全要求，带好安全帽系好安全带，穿好防滑鞋，不穿带好防护用具的人不得从事脚手架的搭、拆工作。贝雷架拆除贝雷架平台的拆除要遵循先装后拆的施工工艺，每孔板梁结构设有1.2*2.2m孔洞，利用此孔采用25t汽车吊配合人工拆除，并及时运走。施工注意事项脚手架搭设过程中，要求每步架安装后，应碎石进行检查验收，剪刀撑同步施工，确保支撑系统的纵横向连接安全可靠。贝雷架平台上需满铺安全网，保证封闭严密，以防坠物上人。在贝雷架安装过程中增加揽风措施，确保安装单元的稳定。贝雷架拼装施工前，施工负责人应对全体施工人员进行岗前培14、训，使全体作业人员了解作业程序、技术质量标准、作业安全规程。由于贝雷架拼装如杆件搬运、螺栓施拧等工序，安全风险大，安全隐患多，现场应有一名专职安全员跟班作业，及时体型和纠正施工中的不安全因素。现场施工人员必须按项目部技术交底和作业安全操作规程施工。贝雷架拼装完成后应安排专人对平台架定期进行养护维修，且应设明显标识牌，严禁超载。七、劳动力计划施工所需人员如下：序号工种单位数量备注1现场管理人员人22专职安全员人23技术人员人44普工人40八、机械设备配置施工所需机械如下：序号名称型号单位数量备注1门机MQ600台12塔机台13吊车25t辆2九、质量、安全控制措施质量控制措施质量管理明确质量责任人15、，加强质量教育，提高质量意识。 加强施工过程中各个环节的质量控制与检查。 严格控制原材料质量，对不合格原材料严禁使用。 配备专职质检人员，对质量实行全过程控制。 树立全员质量意识，贯彻“谁管生产，谁管理质量；谁施工，谁负责质量；谁操作，谁保证质量”的原则。建立技术交底制度、构件进场检验制度、“三检”制度等。质量控制措施实行各工序的质量检验。 为确保每道工序都能满足质量要求，建立了完全符合标准、规范的过程控制系统，要求各方人员理解和无条件执行质量管理程序。 质量负责人应对材料、部件和组装件进行严格的检验，保证不合格材料、原部件可及时被识别，确保该批材料、零部件符合要求，方可用于施工。材料应易于确16、认、分隔和分放，以防止安装时误用。所有收到的材料应随带各自的质量证明文件，与规格不相符合的材料应作不合格材料处理并单独处置。 项目质检员配合资料员做好验收资料并交工程部保存。 安全控制措施指定安全管理制度，由专人负责安全，作业班组设安全员，做到责任层层落实。 加强一线工人安全教育，定期检查安全措施执行情况。 加强现场设备安全管理，做到勤保养、勤维护、勤检查，发现问题及时处理。 现场施工用电线路、电缆做到明线架空，做好防漏电措施。脚手架的搭设、使用和拆除必须符合相应安全技术要求。施工栈桥上下游侧面设安全防护栏杆和安全网，并加设明显的标志。施工爬梯每层踏步下面需设安全网兜底，并在侧边设扶手栏杆。 17、进行交叉作业时，不应在同一垂直方向同时作业。下层作业的位置，应在上层作业所处高度确定的可能坠落范围半径之外。 及时清理清除施工垃圾，保持施工场面特别是坝顶的整洁，保证交通运输的通畅和门机正常运行。泄水闸坝顶四周安全防护采用48钢管，搭设安全防护栏杆，并张挂安全网；所有临边部位全部搭设，并进行封闭，悬挂安全警示牌，严禁非施工人员进入施工区域。上下游检修门、工作门孔口孔口采用48钢管搭设平台，在上面铺设马道板，并进行加固，然后铺彩条布，防止高空坠物；孔口四周采用48钢管，搭设安全防护栏杆，并张挂安全网，底部设安全挡板；孔口做好防护后，封闭防护栏杆，严禁孔口内施工人员行走。十、应急救援措施因本工程涉18、及高空作业较多，为确保支撑体方案实施安全并预防事故，万一在发生倾斜、下沉、倒塌事故时，能迅速有效地开展抢救工作，以最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本应急救援预案。成立应急救援组织机构为保证发生事故时能够立即启动应急救援工作，我部成立了支撑体工程应急救援领导小组，办公地点设在项目部综合办公室。领导小组下设3个救援专业组，即：应急援救组、后勤保障组、治安保卫组。领导小组组长由项目经理担任，副组长分别由项目部副经理、安全总监和总工程师担任；组员由相应的工程部、安全部、物资部、综合部等相关部门负责人担任。应急救援领导小组及专业救援组职责 指挥领导小组职责： 负责本单位“预案”的制定、修订19、和演练； 组建义务应急救援队，并组织实施救援行动； 检查督促做好预防措施和应急救援的各项准备工作； 发布和解除应急救援命令； 向分管领导、相关部门通报事故情况，配合上级有关部门人员进行事故调查，必要时向有关单位发出救援请求。 救援专业组分工 应急救援组：由工程部、安全部、综合部有关人员组成，负责人为安全部主任。安全部是本预案的主管部门，负责查明危险源，提出应急和补救措施以及预案的实施；工程部负责本预案的编制、修改；综合部负责人员劳力调配。后勤保障组：由综合办公室、物资部、财务部等有关人员组成，负责人：综合办公室主任。担负应急车辆、资金的调配以及伤员生活必需品和救援、器材、物资的供应任务。治安保20、卫组：由综合办公室及安全部成员组成，负责人：安全部主任。担负现场治安，交通指挥，设立警戒，指导人员疏散等。应急准备及措施 参加施工的所有人员，必须熟悉并认真执行本工种安全技术操作规程。进入施工现场，应接受安全交底。 施工前应对操作员工进行岗前培训，使上岗员工熟知该工程的应急预案，提高作业人员的自防自救能力。应急响应程序事故发生后，如有人员受伤，当事人或发现人应立即拨打120救护车到事故现场救护伤员。其次，当事人或发现人应立即向项目经理报告，同时采取应急措施，防止事态扩大，减少事故损失。 项目部接到报告后，项目经理组织有关人员对发生事故的地段设栏防护，严禁闲杂人员出入，保护现场，同时按应急措施进21、行加固抢险。 项目部接到报警后，及时启动项目级应急预案，项目部应急领导小组成员立即到现场，并按各自的职责开展应急救援工作。应急抢救物资配置相应的应急救援物资，具体如下：序号名称单位数量备注1应急照明灯个102对讲机部103安全帽顶204急救医疗箱个45伤员担架具46柴油发电机台1十一、贝雷架简介贝雷架也称为“装配式公路钢桥”，原名叫“321”公路钢桥，具有结构简单、运输方便、架设快捷、载重量大、互换性好、适应性强的特点。可用于公路桥梁,拼装龙门吊车,导梁,架桥机,吊篮等.贝雷桁架组合门式起重机,采用装配式公路钢桥构件拼装龙门架，而且其跨距与立柱高度可调，以适应不同的工作场地，广泛应用于公路、铁22、路、市政、建筑、水利等建设项目、桥梁施工预制场起吊移运预制构件、桥墩旁运装大梁等现场施工作业。贝雷片由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成，上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有杵架连接销孔。贝雷片的弦杆由两根10号槽钢(背靠背)组合而成，在下弦杆上，焊有多块带圆孔的钢板，在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔，在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的。靠两端的两个孔是跨节间连接用的。多排贝雷片作梁或柱使用时，必须用支撑架加固上下两节贝雷片的接合部。在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有凸榫，用以固定横梁在平面上的位置，在下弦杆的端部槽钢腹板上23、还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。贝雷片竖杆均用8#工字钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁使用的。贝雷片的材料为16Mn，每片架重270kg。见下图：贝雷架性能指标如下：相当梁模型时贝雷架容许内力表梁型容许内力不加强贝雷梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强贝雷梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.24、9490.5698.9相当梁模型时贝雷架几何特性几何特性结构构造抗弯截面模量Wz(cm3)截面惯性矩Iz(cm4)抗弯刚度EIz(kN.m2)单排单层不加强3578.5250497.2526044.12加强7699.1577434.41212612.24双排单层不加强7157.1500994.41052088.24加强15398.31154868.82425224.48三排单层不加强10735.6751491.61578132.36加强23097.41732303.23637836.72双排双层不加强14817.92148588.84512036.48加强30641.74596255.296525、2135.92三排双层不加强22226.83222883.26768054.72加强45962.6689439014478219十二、支撑计算书12.1启闭机梁承重式脚手架计算满堂脚手架计算满堂脚手架采用48钢管，壁厚2.7mm。计算参数：钢管单重为3.016kg/m、顶托单个重量为3kg、直角扣件1.34kg、对接扣件1.877kg。方木自重本工程方木采用50cm100cm（宽高），顶部方木间距为25cm；方木单重按10kg/m计。模板自重木模板采用2.0cm厚胶合板，其每平米重量为12kg/m2。混凝土重量梁尺寸为1.2*1.2m，跨长4.7m。其重量为1.2*1.2*4.7*2.5=1626、.92t，则每平米混凝土重量为169.2/（1.2*4.7）=30KN/m2。钢筋重量按照设计图纸钢筋布置每平米钢筋重量为：88kg/m2。卸料冲击荷载混凝土采用3m3吊罐浇筑混凝土，会产生卸料时的冲击荷载。卸料冲击荷载F(kN)按下式计算：式中：W吊罐中混凝土自重（吊罐吊3m3混凝土，72kN）； g重力加速度（取10m/s2）；h卸料高度（取2.0m）；T卸料时间（s）卸料按最不利因素考虑，即：卸料为集中卸料，将吊罐中的3m3混凝土全部卸载一个部位，卸料时间按60s考虑。Q1=0.759kN/m2。振捣荷载根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对于水平模板混凝土振捣时27、，产生的振捣荷载取2.0kN/m2。施工人员等活荷载根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规定，施工人员等活荷载1.0kN/m2。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，自重荷载应取1.2倍系数，活动荷载应取1.4倍系数。结构受力计算顶部方木受力计算A、荷载计算顶部方木布置间排距为0.25m，纵向通长布置。顶部方木所承担的自重荷载有：混凝土荷载为300.25=7.5kN/m、模板荷载为0.120.25=0.03kN/m、钢筋荷载为0.880.25=0.22kN/m、方木自重0.1kN/m。G=7.5+0.03+0.22+0.1=7.85kN/m。28、B、活荷载计算顶层方木所承担的活荷载有：卸料冲击荷载0.19kN/m、振捣荷载0.5kN/m、施工人员等活荷载0.25kN/m。Q=0.19+0.5+0.25=0.94kN/m。q=1.2G+1.4Q=10.74kN/mC、结构受力图顶部方木所受的力是通过模板传递的均布荷载，顶部方木与底部方木为铰接连接，顶部方木计算简图如下：顶部方木计算简图D、结构受力计算经计算，顶部方木所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：a弯矩图经计算，顶部方木所承受的最大弯矩为负弯矩，负弯矩对整个结构是有利的。其最大负弯矩为-0.17kNm，正弯矩为0.14kNm。b剪力图经计算，顶部方木在支座处的最大剪力值为2.58kN。29、支座最大反力也为2.58KN。c轴力图顶部方木轴力为0。顶部方木强度、抗剪、刚度验算通过以上计算图，顶部方木承受最大弯矩为0.14kNm，最大剪力为2.58kN，作用在顶部方木上的荷载为10.74kN/m。A、抗弯强度验算式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=0.14105Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3）。（b为方木的宽度，h为方木的高度），顶部方木采用50mm100mm（宽高）的方木。W=8.33104Nmm3。=M/W=0.14106/(8.33104)=1.68N/mm2。方木木质为松木，查得松木的抗弯强度为13N/mm2。方木产生的弯曲应力小于方木的抗弯强度。因此30、，顶部方木抗弯强度满足要求。B、抗剪强度验算式中：f剪应力（N/mm2）；V杆件剪力（N），V=2.58103N；A材料截面面积（mm2）。f=V/A=2.58103/（50100）=0.52N/mm2。方木木质为松木，查得松木的抗剪强度为1.4N/mm2。方木产生的剪应力小于方木的抗剪强度。因此，顶部方木抗剪强度满足要求。C、刚度验算挠度计算按下式：式中：挠度（mm）； q均布荷载（N），q=10.74N/mm；l支座间距（400mm）；E材料弹性模量（9000N/mm2）；I主轴的惯性矩，=0.1mm木材的容许挠度为：L/250mm，顶部方木容许挠度为1.6mm。方木容许挠度大于方木产生的31、挠度。因此，顶部方木刚度满足要求。底部方木受力计算A、荷载计算底层方木按顺水流方向布置，底层方木所受的力为由顶部方木所受的力以集中荷载的方式作用在底层方木。通过顶部方木受力计算，顶部方木在传递给底层方木的集中荷载及最大支座反力2.58KN。底部方木处承担顶部方木的作用力为，还有自身重力，底部方木自身重力作用在支点处的荷载为0.2kN。所以作用在底部方木的集中荷载值为2.78kN。B、结构受力图底层方木所受的力为由顶部方木所受的力以集中荷载的方式作用在底层方木。底层方木计算简图C、结构受力计算经计算，底部方木所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：a弯矩图经计算，底部部方木所承受的最大弯矩为负弯矩，负弯32、矩对整个结构是有利的。其最大负弯矩为-0.22kNm，正弯矩为0.24kNm。b剪力图经计算，底部方木的最大剪力值为1.83kN。c轴力图底部方木轴力为0。底部方木强度、抗剪、刚度验算通过以上弯矩图，底部部方木承受最大弯矩为0.24kNm，最大剪力为1.83kN，底部方木尺寸为100mm100mm。A、抗弯强度验算式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=0.24106Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3）。（b为方木的宽度，h为方木的高度），底部方木采用100mm100mm（宽高）的方木。W=1.67105Nmm3。=1.44N/mm2。方木木质为松木，查得松木的抗弯强度为13N33、/mm2。方木产生的弯曲应力小于方木的抗弯强度。因此，底部方木抗弯强度满足要求。B、抗剪强度验算式中：f剪应力（N/mm2）； V杆件剪力（N），V=1.83103N；A材料截面面积（mm2）。f=0.18N/mm2。方木木质为松木，查得松木的抗弯强度为1.4N/mm2。方木产生的剪应力小于方木的抗剪强度。因此，底部方木抗剪强度满足要求。C、刚度验算挠度计算按下式：式中：挠度（mm）；F集中荷载（N），q=2.78103N；L支座间距（500mm）；a荷载距支座的距离（250mm）E材料弹性模量（9000N/mm2）；I主轴的惯性矩，=0.19mm木材的容许挠度为：L/250mm，顶部方木容许34、挠度为2mm。方木容许挠度大于方木产生的挠度。因此，顶部方木刚度满足要求。钢管支撑架受力计算A、荷载计算钢管支撑架所受的力为底部方木所受的力以集中荷载的方式作用在钢管支撑架立杆上。钢管支撑架自身重力作用在立杆上的荷载为0.5kN。自重计算如下：扣件：直角扣件1.34kg/个，旋转扣件1.489kg/个，对接扣件1.877kg/个NG1k=0.5kN；模板、木方、混凝土、钢筋自重标准值NG2kNG2k=0.120.40.5+1.10.40.5+300.40.5+0.880.40.5=6.42kN；活荷载标准值计算：活荷载计算包括：振捣荷载、施工人员荷载和卸料冲击荷载NQk=0.40.5（2+1+35、0.759）=0.75kN；B、立杆长细比验算依据扣件式规范第条：长细比=l0/i=kh/i=h/i（k取为1，取为1）立杆的截面回转半径：i=1.604cm；=11120/1.604=74.813内部立杆长细比验算：实际长细比计算值：=74.813小于容许长细比210，满足要求。C、确定轴心受压构件的稳定系数稳定系数经过查表得到：=0.750； =N/(A)f立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=9.35kN；=9.35103/(0.75384.2)=32.45N/mm2；内部立杆稳定性验算：实际抗压应力计算值=32.45N/mm2小于抗压强度设计值f=205N36、/mm2，满足要求。12.2轨道梁支撑计算满堂脚手架计算满堂脚手架采用48钢管，壁厚2.7mm。计算参数：钢管单重为3.016kg/m、顶托单个重量为3kg、直角扣件1.34kg、对接扣件1.877kg。方木自重本工程方木采用100cm100cm（宽高），顶部方木间距为25cm；方木单重按20kg/m计。模板自重木模板采用2.0cm厚胶合板，其每平米重量为12kg/m2。混凝土重量轨道梁尺寸为0.6*1.4m，最大跨长17.2m。其重量为0.6*1.4*2.5*17.2=36.12t，则每平米混凝土重量为361.2/（0.6*17.2）=35KN/m2。钢筋重量按照设计图纸钢筋布置每平米钢筋重37、量为：254.35kg/m2。卸料冲击荷载混凝土采用坝前30t门机浇筑，门机吊3m3罐运输混凝土，会产生卸料时的冲击荷载。卸料冲击荷载F(kN)按下式计算：式中：W吊罐中混凝土自重（吊罐吊3m3混凝土，72kN）； g重力加速度（取10m/s2）；h卸料高度（取2.0m）；T卸料时间（s）卸料按最不利因素考虑，即：卸料为集中卸料，将吊罐中的3m3混凝土全部卸载一个部位，卸料时间按60s考虑。Q1=0.759kN/m2。振捣荷载根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对于水平模板混凝土振捣时，产生的振捣荷载取2.0kN/m2。施工人员等活荷载根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技38、术规范（JGJ130-2011）规定，施工人员等活荷载1.0kN/m2。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，自重荷载应取1.2倍系数，活动荷载应取1.4倍系数。结构受力计算方木受力计算A、荷载计算方木布置间排距为0.25m，纵向通长布置。方木所承担的自重荷载有：混凝土荷载为350.25=8.75kN/m、模板荷载为0.120.25=0.03kN/m、钢筋荷载为2.540.25=0. 64kN/m、方木自重0.2kN/m。G=8.75+0.03+0.64+0.2=9.62kN/m。B、活荷载计算方木所承担的活荷载有：卸料冲击荷载0.19kN/m、振捣荷载0.5kN/m、施39、工人员等活荷载0.25kN/m。Q=0.19+0.5+0.25=0.94kN/m。q=1.2G+1.4Q=12.86kN/mC、结构受力图方木计算简图如下：方木计算简图D、结构受力计算经计算，方木所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：a弯矩图经计算，方木所承受的最大弯矩为负弯矩，负弯矩对整个结构是有利的。其最大负弯矩为-0.34kNm，正弯矩为0.25kNm。b剪力图经计算，方木在支座处的最大剪力值为3.89kN。支座最大反力也为3.89KN。c轴力图方木轴力为0。方木强度、抗剪、刚度验算通过以上计算图，方木承受最大弯矩为0.25kNm，最大剪力为3.89kN，作用在方木上的荷载为12.86kN/m40、。A、抗弯强度验算式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=0.25105Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3）。（b为方木的宽度，h为方木的高度），方木采用100mm100mm（宽高）的方木。W=16.67104Nmm3。=M/W=0.25106/(16.67104)=1.5N/mm2。方木木质为松木，查得松木的抗弯强度为13N/mm2。方木产生的弯曲应力小于方木的抗弯强度。因此，方木抗弯强度满足要求。B、抗剪强度验算式中：f剪应力（N/mm2）；V杆件剪力（N），V=3.89103N；A材料截面面积（mm2）。f=V/A=3.89103/（100100）=0.4N/mm2。方木41、木质为松木，查得松木的抗剪强度为1.4N/mm2。方木产生的剪应力小于方木的抗剪强度。因此，方木抗剪强度满足要求。C、刚度验算挠度计算按下式：式中：挠度（mm）； q均布荷载（N），q=12.86N/mm；l支座间距（500mm）；E材料弹性模量（9000N/mm2）；I主轴的惯性矩，=0.14mm木材的容许挠度为：L/250mm，方木容许挠度为2mm。方木容许挠度大于方木产生的挠度。因此，方木刚度满足要求。钢管支撑架受力计算A、荷载计算钢管支撑架所受的力为底部方木所受的力以集中荷载的方式作用在钢管支撑架立杆上。钢管支撑架自身重力作用在立杆上的荷载为0.26kN。自重计算如下：扣件：直角扣件142、.34kg/个，旋转扣件1.489kg/个，对接扣件1.877kg/个NG1k=0.26kN；模板、木方、混凝土、钢筋自重标准值NG2kNG2k=0.120.250.5+10.50.25+350.250.5+2.540.250.5=4.83kN；活荷载标准值计算：活荷载计算包括：振捣荷载、施工人员荷载和卸料冲击荷载NQk=0.250.5（2+1+0.759）=0.47kN；B、立杆长细比验算依据扣件式规范第条：长细比=l0/i=kh/i=h/i（k取为1，取为1）立杆的截面回转半径：i=1.604cm；=11120/1.604=74.813内部立杆长细比验算：实际长细比计算值：=74.813小43、于容许长细比210，满足要求。C、确定轴心受压构件的稳定系数稳定系数经过查表得到：=0.750； =N/(A)f立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=6.77kN；=6.77103/(0.75384.2)=23.49N/mm2；内部立杆稳定性验算：实际抗压应力计算值=23.49N/mm2小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。12.6工字钢（槽钢）计算荷载计算12.6工字钢（槽钢）按单根顺水流方向布置，工字钢所受的力为由顶部钢管架所受的力以集中荷载的方式作用在底层12.6工字钢（槽钢）。计算时，因槽钢相比工字钢较小，所以按槽钢性能进行验算。通过以上计算，44、钢管架最大压力为6.77KN。槽钢承担顶部结构的作用力为，还有自身重力，槽钢自身重力作用在支点处的荷载为0.22kN。所以作用在槽钢的集中荷载值为6.77+0.22*1.2=7.03kN。结构受力图槽钢所受的力为由顶部钢管架所受的力以集中荷载的方式作用在槽钢上，槽钢跨距按0.9m计。槽钢计算简图结构受力计算经计算，槽钢所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：弯矩图经计算，槽钢所承受的最大正弯矩为0.48kNm。剪力图 经计算，槽钢的最大剪力值为6.29kN。槽钢强度、抗剪、刚度验算通过以上弯矩图，槽钢承受最大弯矩为0.48kNm，最大剪力为6.29kN。A、抗弯强度验算12.6槽钢所产生的最大正弯矩为45、0.48106 Nmm。式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=0.48106Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3），W=6.21104 mm3。=7.73N/mm2。查得钢材的抗弯强度为215N/mm2。12.6槽钢产生的弯曲应力小于钢材的抗弯强度。B、抗剪强度验算式中：f剪应力（N/mm2）； V杆件剪力（N），V=6.29103N；A材料截面面积（mm2）,1570mm2。f=4.01N/mm2。查得钢材的抗剪强度为125N/mm2。12.6槽钢产生的剪应力小于钢材的抗剪强度。贝雷架计算根据以上计算，贝雷架需承担的荷载为：混凝土、模板、方木、钢筋、钢管架、以及自身重力，还有46、卸料、振捣、施工人员等荷载。根据贝雷架性能指标，选用三排单层贝雷架。q=30kN/m计算简图如下：经计算，贝雷架所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：弯矩图经计算，贝雷架所承受的最大弯矩为1109.4kNm。剪力图经计算，贝雷架所承受的最大剪力值为258kN。式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=1109.4106Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3），W=10735.6103 mm3。=103.34N/mm2。贝雷片采用Q345材质，查得抗弯强度为310N/mm2大于103.34N/mm2，可满足施工需要。挠度验算挠度计算按下式：=5ql4/（384EI）式中：挠度（mm）；q集中47、荷载（N），q=30103N；l支座间距（17200mm）；E材料弹性模量（206106N/mm2）；I主轴的惯性矩，I=0.75*1010mm4。=22.13mm最大允许挠度为L/400=43mm，由以上计算可得，贝雷架挠度满足要求。159mm钢管（壁厚5mm）计算159mm钢管（壁厚5mm）18.989kg/m，截面面积2419mm2。根据以上计算，贝雷架所承受的最大荷载为258KN,单根159钢管长3.5m，6根159钢管自重为4kN。作用在159钢管柱上最大轴力为258+1.24=262.8kN，即单根钢管柱最大承受轴力为43.8kN。钢材的抗压强度为fy=215 N/mm2。159钢48、管回转半径为：i=d2+d124=108.95mm长细比为：=3500/108.95=32.12由此可得，=0.95钢管所承受的压应力为：式中：f压应力（N/mm2）； F杆件压力（N），F=43.8103 N；A材料截面面积（mm2），2419mm2；轴心受压杆件的稳定系数，取0.95。f=19.06N/mm2小于215N/mm2，满足施工要求。12.3高程266.008m梁支撑计算满堂脚手架计算满堂脚手架采用48钢管，壁厚2.7mm。计算参数：钢管单重为3.016kg/m、顶托单个重量为3kg、直角扣件1.34kg、对接扣件1.877kg。方木自重本工程方木采用100cm100cm（宽高）49、，顶部方木间距为30cm；方木单重按20kg/m计。模板自重木模板采用2.0cm厚胶合板，其每平米重量为12kg/m2。混凝土重量268.008m高程板梁结构宽6.3m，最大跨长17.2m，因结构由四根梁组成，按最重的梁进行计算，其边梁最重，取其进行计算：其重量为0.7*1.8*2.5*17.2=54.18t，则每平米混凝土重量为541.8/（0.7*17.2）=45KN/m2。钢筋重量按照设计图纸钢筋布置每平米钢筋重量为：184kg/m2。卸料冲击荷载混凝土采用3m3吊罐浇筑混凝土，会产生卸料时的冲击荷载。卸料冲击荷载F(kN)按下式计算：式中：W吊罐中混凝土自重（吊罐吊3m3混凝土，72k50、N）； g重力加速度（取10m/s2）；h卸料高度（取2.0m）；T卸料时间（s）卸料按最不利因素考虑，即：卸料为集中卸料，将吊罐中的3m3混凝土全部卸载一个部位，卸料时间按60s考虑。Q1=0.759kN/m2。振捣荷载根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对于水平模板混凝土振捣时，产生的振捣荷载取2.0kN/m2。施工人员等活荷载根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规定，施工人员等活荷载1.0kN/m2。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，自重荷载应取1.2倍系数，活动荷载应取1.4倍系数。结构受力计算方木受力计算51、A、荷载计算方木布置间排距为0.3m，纵向通长布置。方木所承担的自重荷载有：混凝土荷载为450.3=13.5kN/m、模板荷载为0.120.3=0.04kN/m、钢筋荷载为1.840.3=0.55kN/m、方木自重0.2kN/m。G=13.5+0.04+0.55+0.2=14.29kN/m。B、活荷载计算方木所承担的活荷载有：卸料冲击荷载0.19kN/m、振捣荷载0.5kN/m、施工人员等活荷载0.25kN/m。Q=0.19+0.5+0.25=0.94kN/m。q=1.2G+1.4Q=18.46kN/mC、结构受力图方木所受的力是通过模板传递的均布荷载，方木计算简图如下：方木计算简图D、结构受52、力计算经计算，方木所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：a弯矩图经计算，方木所承受的最大弯矩为负弯矩，负弯矩对整个结构是有利的。其最大负弯矩为-0.49kNm，正弯矩为0.36kNm。b剪力图经计算，方木在支座处的最大剪力值为5.59kN。支座最大反力也为5.59KN。c轴力图方木轴力为0。方木强度、抗剪、刚度验算通过以上计算图，方木承受最大弯矩为0.36kNm，最大剪力为5.59kN，作用在方木上的荷载为18.46kN/m。A、抗弯强度验算式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=0.36105Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3）。（b为方木的宽度，h为方木的高度），方木采用100m53、m100mm（宽高）的方木。W=16.67104Nmm3。=M/W=0.36106/(16.67104)=2.16N/mm2。方木木质为松木，查得松木的抗弯强度为13N/mm2。方木产生的弯曲应力小于方木的抗弯强度。因此，方木抗弯强度满足要求。B、抗剪强度验算式中：f剪应力（N/mm2）；V杆件剪力（N），V=5.59103N；A材料截面面积（mm2）。f=V/A=5.59103/（100100）=0.56N/mm2。方木木质为松木，查得松木的抗剪强度为1.4N/mm2。方木产生的剪应力小于方木的抗剪强度。因此，方木抗剪强度满足要求。C、刚度验算挠度计算按下式：式中：挠度（mm）； q均布荷载54、（N），q=18.46N/mm；l支座间距（500mm）；E材料弹性模量（9000N/mm2）；I主轴的惯性矩，=0.2mm木材的容许挠度为：L/250mm，方木容许挠度为2mm。方木容许挠度大于方木产生的挠度。因此，方木刚度满足要求。钢管支撑架受力计算A、荷载计算钢管支撑架所受的力为方木所受的力以集中荷载的方式作用在钢管支撑架立杆上。钢管支撑架自身重力作用在立杆上的荷载为0.26kN。自重计算如下：扣件：直角扣件1.34kg/个，旋转扣件1.489kg/个，对接扣件1.877kg/个NG1k=0.26kN；模板、木方、混凝土、钢筋自重标准值NG2k每平米混凝土重量为45KN/m2NG2k=055、.120.30.5+0.860.30.5+450.30.5+1.840.30.5=7.17kN；活荷载标准值计算：活荷载计算包括：振捣荷载、施工人员荷载和卸料冲击荷载NQk=0.30.5（2+1+0.759）=0.56kN；B、立杆长细比验算依据扣件式规范第条：长细比=l0/i=kh/i=h/i（k取为1，取为1）立杆的截面回转半径：i=1.604cm；=11120/1.604=74.813内部立杆长细比验算：实际长细比计算值：=74.813小于容许长细比210，满足要求。C、确定轴心受压构件的稳定系数稳定系数经过查表得到：=0.750； =N/(A)f立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k56、+NG2k）+1.4NQk=9.7kN；=9.7103/(0.75384.2)=33.66N/mm2；内部立杆稳定性验算：实际抗压应力计算值=33.66N/mm2小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。12.6工字钢（槽钢）计算荷载计算12.6工字钢（槽钢）按单根顺水流方向布置，12.6工字钢（槽钢）所受的力为由顶部钢管架所受的力以集中荷载的方式作用在12.6工字钢（槽钢）。计算时，因槽钢相比工字钢较小，所以按槽钢性能进行验算。通过以上计算，钢管架最大压力为9.7KN。槽钢承担顶部结构的作用力为，还有自身重力，槽钢自身重力作用在支点处的荷载为0.14kN。所以作用在槽钢的集中荷载值为57、9.7+0.14*1.2=9.87kN。结构受力图槽钢所受的力为由顶部钢管架所受的力以集中荷载的方式作用在槽钢上，槽钢最大跨距按1.1m计。槽钢计算简图结构受力计算经计算，槽钢所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：弯矩图经计算，槽钢所承受的最大正弯矩为5.11kNm。剪力图 经计算，槽钢的最大剪力值为16.15kN。槽钢强度、抗剪、刚度验算通过以上弯矩图，槽钢承受最大弯矩为5.11kNm，最大剪力为16.15kN。A、抗弯强度验算槽钢所产生的最大正弯矩为5.11106 Nmm。式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=5.11106Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3），W=6.211058、4 mm3。=82.29N/mm2。查得钢材的抗弯强度为215N/mm2。槽钢产生的弯曲应力小于钢材的抗弯强度。B、抗剪强度验算式中：f剪应力（N/mm2）； V杆件剪力（N），V=16.15103N；A材料截面面积（mm2）,1570mm2。f=10.29N/mm2。查得钢材的抗剪强度为125N/mm2。槽钢产生的剪应力小于钢材的抗剪强度。贝雷架计算根据以上计算，贝雷架需承担的荷载为：混凝土、模板、方木、钢筋、钢管架、以及自身重力，还有卸料、振捣、施工人员等荷载。根据贝雷架性能指标，选用单层贝雷架，共13排。q=234kN/m每排贝雷架所承担荷载为234/13=18kN/m计算简图如下：经计59、算，贝雷架所承受弯矩、剪力以及轴力见下图：弯矩图经计算，贝雷架所承受的最大弯矩为665.64kNm。剪力图经计算，贝雷架所承受的最大剪力值为154.8kN。式中：弯曲应力（N/mm2）； M杆件弯矩（Nmm），M=655.64106Nmm；W材料截面抵抗矩（mm3），W=3578.5103 mm3。=183.66N/mm2。贝雷片采用Q345材质，查得抗弯强度为310N/mm2大于183.66N/mm2，可满足施工需要。挠度验算挠度计算按下式：=5ql4/（384EI）式中：挠度（mm）；q集中荷载（N），q=18103N；l支座间距（17200mm）；E材料弹性模量（206106N/mm2）60、；I主轴的惯性矩，I=0.75*1010mm4。=13.28mm最大允许挠度为L/400=43mm，由以上计算可得，贝雷架挠度满足要求。159mm钢管（壁厚5mm）计算159mm钢管（壁厚5mm）18.989kg/m，截面面积2419mm2。根据以上计算，贝雷架所承受的最大支座反力为154.8KN,单根159钢管长9.2m，2根159钢管自重为3.5kN。作用在159钢管柱上最大轴力为154.8+1.23.5=159kN，即单根钢管柱最大承受轴力为79.5kN。钢材的抗压强度为fy=215 N/mm2。159钢管回转半径为：i=d2+d124=108.95mm长细比为：=9200/108.9561、=84.44由此可得，=0.75钢管所承受的压应力为：式中：f压应力（N/mm2）； F杆件压力（N），F=79.5103 N；A材料截面面积（mm2），2419mm2；轴心受压杆件的稳定系数，取0.75。f=43.82N/mm2小于215N/mm2，满足施工要求。EL261.6m梁承重力计算EL261.6m梁界面尺寸为1.2m*1.2m，混凝土强度等级为C30，钢筋强度等级为HRB400，钢筋保护层厚度为35mm，其钢筋布置如下：其正截面受弯承载力应符合下列规定。混凝土受压区高度应按下列公式确定：式中：M弯矩设计值；1系数，按混凝土结构设计规范第条的规定计算；fc混凝土轴心抗压强度设计值，按62、混凝土结构设计规范表采用；fy普通钢筋的抗拉、抗压强度设计值；As、As受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；Ap、Ap受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积；s、p受压区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离；受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离，当受压区为配置纵向预应力钢筋或受压区纵向预应力钢筋应力（p0-fpy）为拉应力时，上式中用s代替。根据混凝土结构设计规范第条的规定，1=1.0；fc按混凝土结构设计规范表查得fc=14.3N/mm2；梁钢筋为HRB400，按混凝土结构设计规范表查得fy=400N/mm2；As为受拉区纵向钢筋截面面积，根据设计图纸，As=As =4418mm2；s=35mm；梁没有布置预应力钢筋，所以Ap=Ap=p=0。混凝土受压区高度x=1*14.3*1200/（400*4418）=102.98mm所能承担的最大弯矩为：M=114.31200102.98(1130-102.98/2)=19.06108Nmm=1906kNm根据以上计算可得，梁上面需承担9排贝雷架的重力荷载，每排贝雷架承受的荷载为154.8kN，其受力结构见下图，弯矩计算图如下： 经计算，梁所承受的最大正弯矩为207.33kNm。其弯矩小于梁所能承担的最大弯矩，可满足施工需要。