1、商住楼新型钢背楞模板工程混凝土浇筑模架体系测监施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据6第二章 工程概况7第三章 施工部署及准备73.1 施工总体思路73.2 确定模板及支撑体选型73.3 施工技术准备83.4 劳动力准备83.5 材料准备9第四章 施工计划安排9第五章 模架设计方案及施工工艺95.1 模架构造基本要求95.1.2有剪刀撑框架式支撑结构构造105.1.3模架设计方案115.1.4施工方法155.1.5模板支撑体系检查与验收175.1.6模板拆除19第六章 安全施工保2、证措施196.1 安全生产保证体系196.2 模架工程安全管理措施216.3 支撑体系安全技术措施226.4 混凝土浇筑236.4.1 施工准备236.4.2 浇筑方法246.5 模架体系变形监测241、检测内容和监测要求242、监测报警指标243、监测方法244、处理方法25第七章 应急预案257.1 应急救援组织257.2 应急救援准备257.3 应急救援措施267.3.1 发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施267.3.2 发生高处坠落事故的应急救措施277.3.3 物体打击伤害事故的应急救援措施287.4 应急救援演练287.5 应急程序及应急响应287.5.1应急救援启动程序287.3、5.2应急救援响应29第八章 模板支撑体系计算书31第一章 编制依据1、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011； 2、建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范（DB371/5008-2014)，3、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；6、建筑工程质量检验统一标准（GB50300-2013）；7、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；8、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质20092544、号）；9、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；10、碳素结构钢（GB/T700）11、直缝电焊钢管（GB/T13793）12、钢管脚手架扣件（GB15831）13、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；14、施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903-2003）；15、本工程施工图纸；16、本工程施工组织设计；17、其他相关的法律、法规等。第二章 工程概况 2.1 基本概况工程名称工程地址建设单位设计单位监理单位施工单位工程概况交通环境 第三章 施工部署及准备3.1 施工总体思路本工程模板支撑架采用直插盘销式模板支架，模板采用15mm厚覆面木模板，墙柱加固体系5、采用建筑模板支撑轻钢龙骨，14mm对拉螺栓。由于本工程层高仅地下室超过3m，故顶板支撑体系仅地下室及13层采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑采用扣件式钢管进行搭设，以增强整个模板体系的稳定性。3.2 确定模板及支撑体选型模架体系选型详见表3.2所示。表3.2 主要模架体系选型序号构件规格模板及支撑体系1梁模板15mm覆面木模板（主楼用）龙骨梁底6080mm方木次龙骨100mm；主龙骨483.0mm1200mm钢管；梁底顶杆483.0mm1200mm钢管。梁侧6080mm方木次龙骨300mm，7056mm冷弯内卷边槽钢钢梁主龙骨600mm，梁侧模板穿14mm对拉螺栓。支撑体系483.0mm钢管脚6、手架，U型托。2板模板15mm覆面木模板（主楼用）次龙骨6040mm几字钢梁400mm主龙骨6965mm冷弯内卷边槽钢，间距为1200mm。支撑体系板底支撑体系采用直插盘销式支架，剪刀撑均选用483.0mm钢管，U型托。3柱模板15mm覆面木模板（主楼用）次龙骨6040mm几字钢梁200mm柱箍700mm以上柱柱箍采用6040mm几字钢梁400mm柱模板穿14mm对拉螺栓,700mm以下可不设对拉杆。4墙模板15mm覆面木模板（主楼用）次龙骨6040mm几字钢梁250mm主龙骨7056mm几字钢梁400mm,墙模板穿14mm对拉螺栓。3.3 施工技术准备（1）编制专项施工方案，经监理单位审查批7、准，总监理工程师签字后，方可实施。 （2）支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员做出详细说明，对其进行技术和安全的书面交底，并由双方签字确认。（3）对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及构配件。3.4 劳动力准备根据现场实际情况，劳动力投入计划如下表所示：序 号工 种数 量备 注1项目专职安全员1持证上岗2施工队专职安全员2持证上岗3兼职安全员4木工/钢筋工/混凝土工长/电工兼职4架 子 工20持证上岗5木 工406混 凝 土 工153.5 材料准备根据模板施工特点，需准备主要材料如表3-2所述。表3-2 6#、7#楼板模板及支撑材料8、计划序号材料名称规格型号单位数 量备 注1直插盘销式483.0mm吨200立杆/横杆2U型托36mm，700mm个10000/3方 木6080mm方304对拉螺栓14mm根15000模板加固5覆面木模板1830mm915mm13mm张5000包括顶板、梁、柱、墙6覆面木模板1830mm915mm15mm张3000包括顶板、梁、柱、墙7主龙骨槽钢t50包括顶板、梁、柱、墙8次龙骨几字钢梁t250包括顶板、梁、柱、墙9横梁插销t3龙骨加固10阳角锁具t5龙骨加固11十字垫片t5龙骨加固第四章 施工计划安排本工程模板部位施工计划，具体见表4所述。表4 模架部位施工计划序号层数部位施工时间拆模时间备注9、12第五章 模架设计方案及施工工艺5.1 模架构造基本要求为保证主体结构质量目标的实现，使主体结构砼达到清水砼效果，本工程柱、墙、梁、板及楼梯均采用覆面木胶合板模板拼装体系，拼缝处用密封胶带粘贴严密。无剪刀撑模架结构构造5.1.1.1、模板支架支撑高度不大于3m且楼板厚度不大于200mm且梁截面面积不大于0.2时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构；超出此规定，应采用有剪刀撑框架式支撑结构；本工程标准层高2.9m，仅车库及13层超过3m，因此仅车库至3层模板支架采用有剪刀撑框架式支撑结构。5.1.1.2、立杆间距不大于1.5m；立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下；立杆的插接接头宜交10、错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内。5.1.1.3、模板支架水平杆必须按步纵横向通常满布设置，不得缺失；模板支架应设扫地杆，底步水平杆作为扫地杆距地高度不应超过550mm；水平杆的歩距不得大于1.8m。5.1.1.4、可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm；可调托撑螺杆伸出长度不应超过300mm，插入立杆的长度不应小于200mm；可调托撑上的主楞梁应居中，其间隙没边不大于2mm。5.1.1.5、模板支架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆与抵触水平杆拉通。5.1.1.6、当模板支架跨度为一跨时，模板支架侧向应采取可靠的稳固措施。5.1.2有剪刀撑框架式支撑结构构造5.11、1.2.1、模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑。5.1.2.2、模板支架中间在纵横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不大于6跨，且不大于6m；每个剪刀撑的跨数不应超过6跨，且宽度不大于6m。5.1.2.3、竖向剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，倾斜浇筑应在4560之间，应采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于150mm。5.1.2.4、当模板支架支撑高度超过5m时，顶步必须连续设置水平剪刀撑，底步应连续设置水平剪刀撑；5.1.2.5、水平剪刀撑的间隔层数不应大于6步且不大于6m，每个剪刀撑的跨数不应超过6跨且宽度不大于6m。5.1.2.6、水平12、剪刀撑宜布置在剪刀撑交叉的水平杆层。5.1.2.7、水平剪刀撑采用旋转扣件每跨与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点。5.1.2.8、剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件等距离固定，且端部扣件盖板边缘离杆端距离不应小于100mm；扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。5.1.2.9、每对剪刀撑斜杆应分开设置在立杆或水平杆的两侧。5.1.3模架设计方案5.1.3.1、混凝土板支撑构造设计模板：采用15mm覆面木模板。次龙骨：采用6040mm几字钢梁，壁厚2mm。间距300mm。最大悬挑长度500mm。主龙骨：采用6965mm冷弯内卷边槽13、钢（C型钢），壁厚2mm。最大悬挑长度300mm。支撑系统：采用直插盘销式模板支架，支架由立杆、横杆、U型可调顶托（丝杠）组成，其中立杆根据不同楼层高度进行组合安装（详见表5-1），立杆间距通过验算分为两种类，一类是大于等于180mm厚顶板采用900mm1200mm间距设置，其中900mm间距为主龙骨支撑间距；另一类是小于等于150mm厚顶板采用1200mm1200mm间距设置。若局部立杆间距排布不能满足施工尺寸时，采用小尺寸横杆或通过普通钢管进行局部调整。表5-1 各楼层立杆组合表部位楼层层高（m）板厚（mm）立杆组合（m）主楼负二层4.42502.55+0.75+0.75+顶丝2002.514、5+0.75+0.75+顶丝负一层4.652502.55+1.05+0.75+顶丝2002.55+1.05+0.75+顶丝一层4.21201.95+1.05+0.75+顶丝1301.95+1.05+0.75+顶丝1401.95+1.05+0.75+顶丝二、三3.61202.55+0.75+顶丝1302.55+0.75+顶丝1502.55+0.75+顶丝四层三十层2.91001.95+0.75+顶丝1101.95+0.75+顶丝1301.95+0.75+顶丝1501.95+0.75+顶丝三十一层2.951001.95+0.75+顶丝1101.95+0.75+顶丝1301.95+0.75+顶丝1515、01.95+0.75+顶丝三十二层5.21201.95+1.95+0.75+顶丝1301.95+1.95+0.75+顶丝1501.95+1.95+0.75+顶丝地下车库负二层4.42502.55+0.75+0.75+顶丝2002.55+0.75+0.75+顶丝负一层4.652502.55+1.05+0.75+顶丝2002.55+1.05+0.75+顶丝板底主龙骨用U型可调顶托与立杆连接。模架设竖向和水平剪刀撑，模板支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵横向从底到顶连续设置；水平剪刀撑在底部和顶部设置，中间按照构造要求设置。所有梁底顶撑按照顶板脚手架歩距采用通常水平拉杆与满堂脚手架连接牢固。16、在搭设满堂钢管脚手架时，将整个模板支撑体系连成整体，以增强架体的整体稳定性。5.1.3.2、混凝土梁支撑构造设计本工程梁高一般为：400mm、500mm、600mm、700mm、750mm、800mm、900mm、1000mm、1100mm、1600mm，梁宽一般为200mm、250mm、300mm、350mm、400mm。根据验算，梁支撑构造设计如下：5.1.3.2.1、梁侧模模板：采用15mm覆面木模板。小梁：采用6080mm方木作为水平小梁，小梁间距不大于300mm。主梁：采用7056mm冷弯内卷边槽钢钢梁（壁厚2.5mm）作为竖向加固主梁，主梁间距600mm。对拉螺栓：采用14对拉螺栓17、加固，螺栓竖向间距不得大于800mm，最上部对拉螺栓距离板底不得大于250mm。5.1.3.2.2、梁模板顶底支撑架利用直插盘销式模板支架立柱作为梁两侧立柱，采用扣件式483mm钢管作为水平杆及梁底主龙骨。梁底模板：采用15mm覆面木模板梁底次龙骨：采用6080mm方木。500（400）1000mm梁次龙骨不得少于4根，4001600mm梁次龙骨不得少于4根。梁高850mm的梁底次龙骨不得小于3根。梁底主龙骨：483mm钢管，间距不大于1200mm。梁底顶杆：483mm钢管，按照梁底宽度均布，纵向间距按照立柱间距，不大于1200mm。梁高1000mm及以上尺寸的梁下设置2根顶杆，梁高850mm18、及以下的梁下设置1根顶杆。梁底顶杆必须与顶板支架架采用钢管及扣件纵横连接，歩距同顶板支架歩距。5.1.3.3、墙模板本工程墙体厚度为300mm、350mm、400mm、500mm等规格。经验算，方案如下：模板：采用覆面木胶合板。小梁：加固采用6040mm几字钢梁（壁厚2mm）做小梁，小梁间距不大于200mm。主梁：7056mm钢梁（壁厚2.5mm）作为主梁，14对拉螺栓，其中地下室外墙、水池墙采用带止水环的对拉螺杆。主梁等间距布置。对拉螺杆水平间距不大于450mm。5.1.3.4、柱模板本工程主楼部分柱子型号分别为：400400mm、700700mm、900900mm、950950mm、11019、01100mm、12001200mm，层高分别为4.4m、4.65m、3.6m、2.9m。地下车库部分：柱子型号为700700mm，最高层高为4.65m。柱子加固形式：次龙骨采用6040mm几字钢梁，柱箍采用7056mm钢梁，对拉螺栓为16螺栓。柱箍等间距450mm布置，对拉螺算平面间距及数量见下列图所示。700700mm柱平面图 900900mm柱平面图 950950mm柱平面图 11001100mm柱平面图 400400mm柱平面图 12001200mm柱平面图 5.1.4施工方法模架体系支撑体系安装施工顺序测量放线安装立杆安装水平拉杆接高立杆水平拉杆至板或梁底下纵横向及水平剪刀撑梁底主龙20、骨梁底次龙骨梁底模板安装梁侧板安装楼板底模安装支撑体系验收5.1.4.1、放线测量（1）模板放线时,应先清理好施工现场。（2）首先用经纬仪根据施工图在楼板上测出每条轴线,然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线,以便于模板安装和校正。施工中利用线锤将轴线、控制线引至工作面架体，便于梁底模板定位。（3）用水准仪把建筑物水平标高引到顶板及梁支撑架体, 定好水平控制标高，利用尺子将标高向上引测。（4）用墨线弹架体立杆的位置,垫板、底座安放位置应准确。5.1.4.2、模板制作（1）模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。（2）模板制作好后,标记模板位置、型号尺寸和数量,经验收合格刷隔离剂(脱模剂)后21、,按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。5.1.4.3、模板撑体系安装（1）安装前,先在混凝土板上弹出支撑体系立杆的位置线。（2）支架立杆间距严格按照方案搭设，支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其直线度、水平度与垂直度，以及立杆的步距。（3）梁底立杆应纵横向与板底支撑架连成整体。按照构造要求设置剪刀撑。（4）剪刀撑必须与支撑体系立杆、水平横杆同步搭设。剪刀撑并用扣件与支撑架立杆连牢，每根剪刀撑与立杆连接不少于4个点，严禁锁在水平杆上。（5）连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓紧扭力矩为4065NM，并不得小于40NM。各杆件端头伸出22、扣件边缘长度不小于100mm。（6）立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度不能大于0.5m，若超出0.5m，在立杆顶端纵横向用钢管拉结，形成整体。5.1.4.4、梁模板安装（1）梁底杆按照标高搭设完成后，利用线锤将控制线引到梁底杆，通过扣件将梁底定位铺放。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的13。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）根据墨线安装梁侧模板，并进行加固。5.1.4.5、板模板安装（1）通过调节支顶的高度，将主龙骨拉平，架设次龙骨。（2）铺模板23、时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通过线钉固。（3）模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。5.1.5模板支撑体系检查与验收模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，方可进入后续工序的施工。验收项目及标准如下。模板支架体系应在下列阶段进行检查与验收：（1）模板支架体系搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）整体或分段达到设计高度后。模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：（124、）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；（2）立杆立柱是否悬空。 （3）扣件、连接件是否松动。模板支架体系验收时应具备下列文件：（1）专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；（2）支撑架所用材料的的产品质量合格证、质量检验报告；（3）模架工程的施工记录及质量检查记录；（4）模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；（5）模板支架体系的验收申请报告。支撑架现场检查：表5-3 构配件外观质量及技术资料项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、产品合格证、质量检测报告、按权限进行审批-检查资料钢管外径允许偏差0.5mm；壁厚允许偏25、差10%3%游标卡尺测量表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕全数目测外壁使用前应刷防锈漆全数目测外表面的修饰深度0.18mm3%游标卡尺测量连接盘直插头表面应平整，不得有弯曲、裂缝现象全数目测焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象全数目测板厚允许偏差10%3%游标卡尺测量立杆连接套管套管长度、可插入长度允许偏差5mm3%钢卷尺焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象全数目测底座及可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。全数目测（5） 支撑架验收主要项目的允许偏差，如下表5-4所26、述；序 号项 目允 许 偏 差（mm）检查方法1立杆垂直度30mm吊线2杆件间距步距10钢卷尺3纵距5，横距5钢卷尺4剪刀撑倾角剪刀撑斜杆与地面的倾角为450600目测表5-5 模架体系验收记录表项目名称郑州中央商务区D6地块6#、7#楼所属单位中铁七局第五工程有限公司模架情况部位高度最大总荷载跨度最大线荷载模架方案情况编制人 编制时间2014年11月1日审核人审核时间批准人批准时间周转料具材质钢 管扣 件其他料具砼浇筑安 排开盘时间收盘时间浇筑方式支撑架验收情况立杆间距步距大梁底增设立杆排数扣件拧紧力矩立杆顶部自由高度可调顶托外伸长度水 平剪刀撑竖向剪刀撑立杆接长方式水平安全网基础及垫板扫地27、杆验收人专业工长分项工程师质检工程师安质总监项目总工项目经理核验人公 司工程部核验时间公 司安全部核验时间批准人公 司总 工批准时间5.1.6模板拆除 当柱和剪力墙砼浇筑终凝12小时后，即可拆除柱、墙模，先松柱、墙支撑，然后再松柱箍和剪力墙对拉螺栓，用撬杠使模板与砼脱落，拆模时不得硬拉硬撬，拆下的模板应立即清理干净堆放在模板场地，不得随意堆放，以免变形。 梁、板模板拆除应在砼强度达到设计强度等级50%后，可将梁侧模和楼板底模拆除。拆模前要对不同部位的模板进行编号，便于上层模板的安装。拆模时，先拆除梁侧模的支撑，楼板支撑系统的拆除和楼板底模拆除同步进行。 拆模过程须保留梁底模及梁底钢管支撑，待砼28、强度达到设计强度时方可拆除。第六章 安全施工保证措施6.1 安全生产保证体系（1）项目经理是安全生产的第一责任人及安全生产管理的第一直接责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的规定，执行情况的监督与检查。（2）项目总工安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。（3）专项工程师、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业班组作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。安全保证体系如下图所示。图4.2-1 安全生产管理体系主承建方操作工人安全总监：项目各职能部门各专业工程师质检工程师：各专业分包方29、操作工人项目经理：班组长企业保障及业主管理层项目总工：6.2 模架工程安全管理措施（1）搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。 （2）施工前由项目部分项工程师对施工人员进行安全技术交底。 （3）搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。（4）施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。 （5）在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管30、部门批准。 （6）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。 （7）模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。（8）支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上预留洞时，应在交装后将洞盖设。 （9）临边搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场地所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所有的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。 （10）五31、级及五级以上大风和雨天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。雨天后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。（11）进行高处拆模作业，应配置登高用具或支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。（12）拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。（13）拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（14）卸荷、回顶方法：支撑立杆顶部采用可以上下调节的顶托，待顶板混凝土强度达到拆模要求时，对顶托逐根卸荷并随即把后浇带两侧的模板、龙骨进行拆除（后浇带底模不拆），然后再旋紧撑牢顶板，这样可以避免原支撑层层满负荷往下32、传力。（15）模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。（16）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于1m，堆放高度不得超过1m。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。（17）环保措施模板拆除时应注意降低噪音。模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6.3 支撑体系安全技术措施1、立杆顶部作业层作业时，必须铺设跳板并固定在脚手架上，同时戴好安全帽系好安全带，严禁直接站在脚手架钢管上操作。上部工33、人作业时，下部严禁有人交叉作业。2、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆过大造成支架系统的不稳。3、立杆底部必须基地平整，混凝土强度达不到要求时必须设置垫板，严禁悬空，顶部U托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。4、剪刀撑用扣件与立杆扣接，剪刀撑接长时采用搭接，搭接长度为1000mm，并采用三个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处及中间进行固定。5、要求梁底立杆纵横向均应与板底布置的盘扣立杆用钢管连续拉结，形成整体。6、模板支撑系统搭设至混凝土浇筑终凝前，项目部必须安排专人进行位移监测和看管。7、 34、在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走；上下应有人接应，严禁直接从上往下直接抛掷拆下钢管料具。8、拆下的支撑、木方，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人；五级以上大风天，不得进行模板拆除作业；拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。9、模板拆除前必须先向项目部申请，在拆模同条件试块强度达到要求值，并经监理批准后方可拆除模板，拆除过程中必须专职安全员负责看护。10、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须安装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模部位安全措施，检查水平拉杆等是否牢固可靠，小心踏空等。11、高处拆模应35、符合高处作业的规定，严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。12、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。13、拆除大跨梁底立柱时，先从跨中开始，对称的分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。6.4 混凝土浇筑6.4.1 施工准备1）认真做好模架上混凝土施工人员的和作业人员的技术交底工作，规定持证上岗的人员必须持证上岗。2）浇筑砼前，检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量和位置，检查架体稳定性、支撑情况。各工种自检合格后，办理隐、预检、交接检，并填写混凝土浇灌申36、请书。由项目总工和总监理工程师签字后方可混凝土浇筑。3）混凝土地泵和水平及竖向泵管安装到位、牢固可靠，泵管支架有足够的强度和刚度。所有机具在浇筑前进行检查和试运行，配备专职技工，随时检修。4）加强气象预测预报联系工作，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。5）场内运输道路顺畅，避免车辆拥挤堵塞，加强现场指挥和调度。6.4.2 浇筑方法1）本工程模架体系混凝土采用商品混凝土，由混凝土运输车运输至现场，由输送泵输送至作业面，并利用塔吊作为混凝土辅助浇筑工具。2）竖向结构与水平结构混凝土分开浇筑，竖向框架柱混凝土分楼层单独浇筑，梁板混凝土一次性浇筑。3）梁板混凝土浇筑过程中，采用赶浆法浇筑，37、先浇筑梁，根据梁高采取分层浇筑的方式，对于1m以上的大梁应从中间向两端对称浇筑。6.5 模架体系变形监测1、检测内容和监测要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：沿建筑物纵向每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率2030分钟一次。2、监测报警指标监测项目 监测报警值支架沉降 5mm支架水平位移 10mm3、监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在底层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（位置在首层结构面上约1.5m处38、）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在首层外围进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即停止浇筑，组织有关各方采取应急或抢险措施。5、测量负责人：XX、XX。第七章 应急预案为了保证本分项工程的施工安全工作落实到实处，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定模架体系板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时开展救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。7.1 应急救援组织项目应急救援小组名单： 1）组 长:X 2）副组长:X 电话：3）副组长:X 电话：4）组 员:X 电话39、：6）组 员:X 电话：7）指挥部成员：XX 电话：XX 电话： 7.2 应急救援准备1）物质装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、急救包等。内服药品：云南白药等。2）医院项目部西侧XX第五附属医院作为我项目部的应急医院。该医院距离本工地仅700m。电话：XXX，地址：XXX路中段XX前街3号(火车站西广场对面)。7.3 应急救援措施7.3.1 发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给40、现场应急救援小组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故,应急救援小组应全员上岗,除应立即报上级主管部门之外,还应保护现场。（3）当发生施工人员被埋,被压或受困的情总值下,应先对支架进行观察,如需局部加固的立即组织人员进行加固后,在确认安全的前提下,方可组织人员进行查应有抢救。（4）被抢救出来的伤员,要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救,用担架把伤员抬到救护车上,对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液,然后送医院进行治疗。（5）当核实所有人41、员获救后,将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。7.3.2 发生高处坠落事故的应急救措施（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克,骨折和出血上进行处理,处理后,迅速送往邻近医院进行检查治疗。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物，呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。（4）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅42、，对于骨折者，应初步固定后再搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（5）对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎，搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，抢救骨椎受伤者，搬运过程式，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或伤肌肉，神经或血管。（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。7.3.3 物体打击伤害事故的应急救援措43、施（1）发生物体打击伤害事故时，必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸。（3）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗。（5）对于头部受伤或怀疑骨44、折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。7.4 应急救援演练项目部应根据施工实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施，机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的效果进行评价，必要时进行修订。7.5 应急程序及应急响应7.5.1应急救援启动程序发现人项目经理或现场负责人公司经理发现后立即采取力所能及的救助措施（如人工呼吸等），帮助脱离危险，并向项目执行经理或现场负责人报告一旦发生事故，在1小时内报告公司安全部封闭事故现场，迅速组织人员施救，疏散现场其他人员组织医务人员做临时伤员抢救，服用应急药品，拨打120、999急救采取急救措施，以减少人员伤亡及事45、故扩散，避免二次伤害将受重伤人员送往省级医院、轻伤人员送往XX第五附属医院进行紧急抢救应急响应流程图应急电话：XX第五附属医院 电话XXX： 应急小组组长（XX： 指挥部组长（XX）：7.5.2应急救援响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。1）工程项目部现场应急救援小组：（1）工地现场发生事故以后，现场应急救援小组立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报46、火警救助。（2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好事故现场。（3）指挥调动工地现场的一切所需的应急救援物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。（4）协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。（5）协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训“举一反三”地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似事故重复发生。（6）负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安47、全教育，在切实做好预防措施和确保安全情况下，上报有关部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。2）公司应急救援小组：（1）公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。（2）指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。（3）负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物资和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。（4）协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。（5）协助政府有关部门分析事故的原因和性质。（6）吸取事故教训，48、制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。（7）协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复生产。3）应急响应中心必须遵循的原则（1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。（2）项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。（3）事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。（4）在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。（549、）截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。（6）项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。（7）紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故。第八章 模板支撑体系计算书8.1 1200*1200柱模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称1200KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)4650新浇混凝土柱短边边长(mm)50、1200 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.65新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.65min29.868，111.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/251、，cHmin0.222441121/2，244.65min29.87，111.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)4052、0模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.429.8714.517kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10714.5170.242-0.1210.7060.242-0.094kNm Mmax/W0.094106/(1/6400132)8.378N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6353、211.9482404/(1008925(1/12400133)0.383mml/400240/4000.6mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型内卷边槽钢小梁材质规格(mm)8040153小梁截面惯性矩I(cm4)48.92小梁截面抵抗矩W(cm3)12.23小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2438.0569.133 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.148kNm Mmax/W0.148106/12.2310312.135N/mm2f205N/mm2 满足要54、求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2429.877.169 kN/m小梁变形图(mm) 0.014mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型内卷边槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)8040153柱箍截面惯性矩I(cm4)48.92柱箍截面抵抗矩W(cm3)12.23柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.489kNm，N16.983kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.489k55、Nm，N26.983kN M/Wn0.489106/(12.23103)40.003N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.073mml/4001.732mm 20.073mml/4001.732mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.9832=13.967kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.9832=13.967kN26kN 满足要求！8.2 700*700柱模板计算书柱模板（设置对56、拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)4650新浇混凝土柱短边边长(mm)700 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置57、处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.65新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.65min29.868，111.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.65min29.87，111.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.358、529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m 59、Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.1460.2332-0.1170.8820.2332-0.104kNm Mmax/W0.104106/(1/6500152)5.569N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67714.935233.3334/(1008925(1/12500153)0.239mml/400233.333/4000.583mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型内卷边槽钢小梁材质规格(mm)8040153小梁截面惯性矩I(cm4)48.92小梁截60、面抵抗矩W(cm3)12.23小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.23338.0568.88 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.981kNm Mmax/W0.981106/12.2310380.196N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.23329.876.97 kN/m小梁变形图(mm) 0.842mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型内卷边槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)8040153柱箍截面惯性61、矩I(cm4)48.92柱箍截面抵抗矩W(cm3)12.23柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M11.582kNm，N16.309kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M21.582kNm，N26.309kN M/Wn1.582106/(12.23103)129.318N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 162、1.024mml/4002.225mm 21.024mml/4002.225mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.3092=12.618kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.3092=12.618kN26kN 满足要求！8.3 墙模板计算书墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名63、称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)4650混凝土墙的计算长度(mm)50000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.65新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.65min29.868，111.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直64、面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.65min29.87，111.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式水平下部模板悬臂高度(mm)100小梁间距(mm)25065、小梁一端悬臂长(mm)150主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)250模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4538.05617.125kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.134kNm Mmax/W0.134106/168757.966、28N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4529.87=13.442kN/m 面板变形图(mm) 0.538mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型内卷边槽钢小梁材料规格(mm)8040153小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)12.23小梁截面惯性矩I(cm4)48.92 1、强度验算 qbS承0.2538.0569.514kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.297kNm Mmax/W0.297106/1223024.31N/mm67、2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2529.87=7.468kN/m 小梁变形图(mm) 0.075mml/400400/4001mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=4.339kN，R2=.R18=4.822kN，R19=3.375kN 六、主梁验算主梁类型内卷边槽钢主梁材料规格(mm)8040153主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)12.23主梁截面惯性矩I(cm4)48.92 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0kNm Mmax/W0106/122300.004N/mm2f2068、5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+250450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax250，250/2+100250mm N0.95mnS承0.950.450.2538.0564.067kNNtb17.8kN 满足要求！8.4 板模板计算书4700*4950*250板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JG69、J 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称B新浇混凝土板板厚(mm)250模板支架纵向长度La(m)4.95模板支架横向长度Lb(m)4.7模板支架高度H(m)4.65 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载70、标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1000顶层水平杆步距h(mm)400支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)250小梁间距l(mm)500小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长71、度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.25)+1.413=11.85kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.25)=7.672、5kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.25)+113=9.375kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12511.850.52=0.37kNm =Mmax/W=0.37106/37500=9.867N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=59.3755004/(3849350281250)=2.901mm max=2.901 mmmin500/150，10=3.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形钢管截面类型80402截73、面惯性矩I(cm4)37.36截面抵抗矩W(cm3)9.34抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.5(0.3+(24+1.1) 0.25)+1.40.53=6.045kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.5(0.3+(24+1.1) 0.25)+10.53=4.787kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=174、.074106/9340=114.989N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax4.5kN Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=4.5100040802-(40-4)762/(83736004)18.092N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.683mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=3.365kN R2=8.999kN R3=3.365kN 正常使用极限状态 R1=2.664kN R2=7.125kN R3=2.664kN 六、主梁验算主梁材质及75、类型钢管截面类型483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max3.365,8.999,3.365/2=4.4995kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max2.664,7.125,2.664/2=3.5625kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.843106/4490=187.751N/mm2f=205N/mm2 满足要求76、！ 2、抗剪验算 Vmax5.936kN 2Vmax/A=25.9361000/42428N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.521mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=400+20.7250=750mm l02=h=1.21000=1200mm 取两值中的大值l0=77、1200mm =l0/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=750/15.9=47.17 查表得，=0.841 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.430.91.2=13.316kN f=N1/(1A)13.316103/(0.841424)=37.343N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1200/15.9=75.472 查表得，=0.672 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ178、klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.25)+1.430.91.2=14.029kN f=N2/(2A)14.029103/(0.672424)=49.237N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.150.912/10=0.017kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.430.91.2+0.017/1.2=12.877kN f=N1w/(1A)+Mw/W=12.877103/(0.841424)+0.0171079、6/4490=39.898N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.25)+0.91.430.91.2+0.017/1.2=13.59kN f=N2w/(2A)+Mw/W=13.59103/(0.672424)+0.017106/4490=51.482N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =13.316kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇80、筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MT=39.823kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.254.954.72 MT=20.972kN.mMR 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)10081、 F1=N=13.59kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.282、/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)u83、mh0=(0.711.43+0.250)11000100/1000=100.1kNF1=13.59kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+284、b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.44914.320000/1000=945.748kNF1=13.59kN 满足要求！8.5 板模板计算书4700*8200*150板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工85、程属性新浇混凝土板名称B2新浇混凝土板板厚(mm)150模板支架纵向长度La(m)8.2模板支架横向长度Lb(m)4.7模板支架高度H(m)4.65 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN86、/m2)0.30.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1000顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度L1(mm)200主梁最大悬挑长度L2(mm)400平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9387、50计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.15)+1.413=8.838kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.15)=4.638kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.15)+113=6.865kN/m 1、强88、度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1258.8380.42=0.177kNm =Mmax/W=0.177106/37500=4.72N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.8654004/(3849350281250)=0.87mm max=0.87 mmmin400/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形钢管截面类型80402截面惯性矩I(cm4)37.36截面抵抗矩W(cm3)9.34抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 承载能力极限状态89、 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1) 0.15)+1.40.43=3.631kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0.3+(24+1.1) 0.15)+10.43=2.826kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.617106/9340=66.06N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.632kN Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=2.90、632100040802-(40-4)762/(83736004)10.582N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.376mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=2.45kN R2=5.263kN R3=2.45kN 正常使用极限状态 R1=1.91kN R2=4.103kN R3=1.91kN 六、主梁验算主梁材质及类型矩形钢管截面类型80402截面惯性矩I(cm4)37.36截面抵抗矩W(cm3)9.34抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方91、式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max2.45,5.263,2.45/2=2.6315kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.91,4.103,1.91/2=2.0515kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=1.053106/9340=112.741N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.291kN Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.291100040802-(40-4)762/(83736004)13.231N/mm2=125N/mm2 满足要求！92、 3、挠度验算 max=1.293mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l02=h=1.21000=1200mm 取两值中的大值l0=1630mm =l0/i=1630/15.9=102.516=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部93、立杆段： 1=l01/i=1630/15.9=102.516 查表得，=0.46 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.430.91.2=10.063kN f=N1/(1A)10.063103/(0.46424)=51.595N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1200/15.9=75.472 查表得，=0.672 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.15)+1.430.91.2=10.776kN f=N2/(2A)10.94、776103/(0.672424)=37.82N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.150.912/10=0.017kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.430.91.2+0.017/1.2=9.624kN f=N1w/(1A)+Mw/W=9.624103/(0.46424)+0.017106/4490=53.13N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c95、Q Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.15)+0.91.430.91.2+0.017/1.2=10.337kN f=N2w/(2A)+Mw/W=10.337103/(0.672424)+0.017106/4490=40.066N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =10.063kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MT=65.97k96、N.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.158.24.72 MT=34.741kN.mMR 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=10.337kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(97、0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载98、或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11000100/1000=100.1kNF1=10.337kN 满足要求！ 2、局部受压99、承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=100、1.35clfcAln=1.3512.44914.320000/1000=945.748kNF1=10.337kN 满足要求！8.6 梁模板计算书400*1750*7400(梁跨)梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL2（18）新浇混凝土梁计算跨度(m)7.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001750新浇混凝土结构层高(m)4.65梁侧楼板厚度(mm)25101、0 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁底两侧立柱间102、距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)150新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)383,517梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四103、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.75)+1.42.5157.17kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)1.75153.67kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.5104、13.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.75144.725kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10753.670.082+0.1213.50.0820.039kNm Mmax/W0.039106/28166.6671.401N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63244.725804/(10010000183083.333)0.006mml/25080/2500.32mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.39105、3 q1静l +0.446 q1活l=0.39353.670.08+0.4463.50.081.812kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14353.670.08+1.2233.50.085.25kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92853.670.08+1.1423.50.084.304kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39344.7250.081.406kN R2=R4=1.143 q2l=1.14344.7250.084.09kN R3=0.928 q2l=0.92844.7250.083.3106、2kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1，0.45-0.4/2/21，5.25+1.2(0.3-0.1)0.4/5=5.269kN/m q2，0.45-0.4/2/21，4.09+(0.3-0.1)0.4/54.106kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.2690.42，0.107、55.2690.120.084kNm Mmax/W0.084106/640001.317N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.2690.4，5.2690.11.265kN max3Vmax/(2bh0)=31.2651000/(26080)0.395N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.1064004/(10096002560000)0.029mml1/250400/2501.6mm 2q2l24/(8EI)4.1061004/(896002560000)0108、.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.2690.4，0.45.2690.4+5.2690.12.318kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R61.841kN，R2R52.318kN，R3R41.902kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.1060.4，0.44.1060.4+4.1060.11.806kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1109、R61.663kN，R2R51.806kN，R3R41.469kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)5080可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)9600主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4主梁截面惯性矩I(cm4)213.333主梁截面抵抗矩W(cm3)53.333 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.165106/533333.097N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.632kN max3Vmax/(2bh0)=33.63210110、00/(25080)1.362N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.063mml/250383/2501.532mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.527kN，R2=5.534kN，R3=5.534kN，R4=0.527kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R45.534kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm111、3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.6500,500+20.7150)=800mm =hmax/i=800/15.9=50.314=150 长细比满足要求！ 查表得，0.829 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.40.52/100.002kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.75)+1.40.92.5156.82kN/m 2)小梁验算 q1，0.4112、5-0.4/2/21，5.216+1.2(0.3-0.1)0.4/5=5.235kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.526kN，R25.501kN，R35.501kN，R40.526kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(4.65-1.75)+Mw/lbmax0.526，5.501，5.501，0.526+0.522+0.002/0.96.026kN fN/(A)+Mw/W6025.558/(0.829424)+0.002106/449017.58N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C113、35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=6.026kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截114、面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)115、=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11720230/1000=434.764kNF1=6.026kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=16116、.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=6.026kN 满足要求！8.7 梁模板计算书400*1600*7700(梁跨)梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工117、程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)7.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001600新浇混凝土结构层高(m)3.9梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变118、化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1000支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱119、依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42.5152.58kN/m q1静0120、1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)1.6149.08kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.149.080.1332+0.1173.50.13320.095kNm Mmax/W0.095106/375002.521N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67740.9133.3334/(10010000281250)0.031mml/121、250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.449.080.133+0.453.50.1332.828kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.149.080.133+1.23.50.1337.758kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.440.90.1332.181kN R2=R3=1.1 q2l=1.140.90.1335.999kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm)80402小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小122、梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)9.34小梁截面惯性矩I(cm4)37.36验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1，0.45-0.4/2/21，7.758+1.2(0.3-0.1)0.4/3=7.79kN/m q2，0.45-0.4/2/21，5.999+(0.3-0.1)0.4/36.025kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.17.790.92，0.57.790.220.631kNm Mmax/W0.631106/934067.561N123、/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.67.790.9，7.790.24.207kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=4.207100040802-(40-4)762/(83736004)16.913N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6776.0259004/(100206000373600)0.348mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)6.0252004/(8206000373600)0.016mm2l2/2502200124、/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.17.790.9，0.47.790.9+7.790.27.712kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.759kN，R2R37.712kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.16.0250.9，0.46.0250.9+6.0250.25.965kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.119kN，R2R35.965kN 六、主梁验算主梁类型125、钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.817106/4490181.855N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax11.031kN max2Vmax/A=211.0311000/42452.034N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm126、) max0.185mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.44kN，R2=22.062kN，R3=1.44kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R322.062kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2k127、a)=max(1.61000,500+20.7200)=1600mm =hmax/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.475 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.912/100.018kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.92.5152.23kN/m 2)小梁验算 q1，0.45-0.4/2/21，7.702+1.2(0.3-0.1)0.4/3=7.734kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.433128、kN，R221.924kN，R31.433kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(3.9-1.6)+Mw/lbmax1.433，21.924，1.433+0.414+0.018/0.922.358kN fN/(A)+Mw/W22357.94/(0.475424)+0.018106/4490114.953N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=22.358kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定129、，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高130、度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=22.358131、kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=22.358kN 满足要求！