1、大学附属医院医疗综合楼地下室顶板墙板支撑系统工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、 编制说明51.1编制范围51.2编制依据5依据的资料、文件5依据的规范、标准5企业质量、安全、环境管理体系文件61.3编制原则6二、工程概况62.1基本概况62.2地下室墙板、柱、顶板结构情况72.3高支模部分的结构情况72.4、本工程施工特点、难点、重点9三、方案选择93.1施工要求93.2方案选择93.3模板搭设方案103.3.1板模板10梁底模板11梁侧模板143.3.4柱模板143.3.5墙板模板12、63.3.6墙板中矩形洞模板16电梯井、集水坑等加深部位的模板支架16四、材料准备及劳动力计划174.1技术准备174.2材料的准备17钢材的选用174.2.2木材的选用174.2.3模板板材的选用184.3劳动力计划184.4机械设备计划19五、模板安装195.1工艺流程19板模板19梁模板20柱模板20墙模搭设20预拼装墙模板工艺流程：205.2模板安装的构造要求205.3检查验收275.4混凝土浇筑方案29地下室外墙板的浇筑顺序29地下室顶板的浇筑顺序30高支模部分的混凝土浇筑顺序30混凝土浇筑施工要求30六、施工安全保证措施316.1组织保障316.2技术措施34七、监测监控377.13、过程管理377.2安全管理措施397.3环境保护措施397.4监测措施41八、事故应急预案及应急救援措施428.1应急救援工作原则428.2适用范围428.3急救援中心428.4坍塌事故应急准备和响应预案448.5高空坠落、物体打击事故应急准备和响应预案458.6报警号及通讯号码468.7应急救援线路46九、计算书及相关图纸479.1板计算书47地下室顶板479.1.2、高支模板计算书569.2梁底计算书64、3502100梁计算书642）局部受压承载力计算729.2.2、900800梁计算书739.2.3、4001500梁计算书(梁截面为0.6m2)829.2.4、400600梁计算书(梁截4、面为0.24m2)90、250+400梁计算书(梁截面为 0.1m2)100、400800高支模梁计算书（梁截面积为0.32m2）1089.2.7、350650高支模梁计算书（梁截面积为0.23m2）1159.3梁侧计算书1239.3.1、3502100梁侧计算书1239.3.2、4001500梁侧计算书128、4001000梁侧计算书134、400+600梁侧计算书1399.4柱模板计算1449.4.1、1000+1850柱计算书144、1300+550柱计算书1519.3.3、900+900柱计算书157、600+600柱计算书164、D1050计算书171、D600计算书172、斜柱验算5、173模板工程专项施工方案一、 编制说明1.1编制范围XX大学附属第二医院XX区医院扩建医疗项目一期工程，医疗综合楼地下室墙板、柱、劲性柱、梁、板、墙板中洞口等模板工程；医疗综合楼一层到三层共享空间部分的高支模模板支撑系统。1.2编制依据依据的资料、文件中国XX国际工程有限公司提供的XX大学附属第二医院XX区医院扩建医疗项目施工图；XX大学附属第二医院XX区医院扩建医疗项目施工组织设计本工程招标文件、投标文件及施工合同等。依据的规范、标准木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 6、50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）关于加强施7、工现场钢管、扣件使用管理的通知（苏建质【2006】24号文）。企业质量、安全、环境管理体系文件公司ISO9001质量体系文件公司安全生产、文明施工管理制度公司绿色施工相关文件1.3编制原则（1）严格执行国家、江苏省、XX市对工程建设的各项方针、政策、规定和要求，针对本工程的施工特点，在确保施工安全为前提下，针对性强、可操作性强。（2）坚持安全第一、质量第一的思想，做好保护环境、文明施工、消防、保卫、健康等工作，做到保证体系完整，保障措施有力。施工全过程对环境影响最小、占用场地最少。（3）科学部署，统筹安排，分期分阶段组织施工；组织多工作面作业和平行、交叉、流水作业，力求均衡生产，科学管理。（48、）优化资源配置，实行动态管理；以人为本，不断改善劳动条件，提高劳动生产率。（5）本施工方案为本地下室模板支撑系统、医疗综合楼C区模板支撑总体的、指导性的施工方案，若设计和现场条件等出现变化，应根据具体情况，编制相关专项方案，配合本施工方案使用。二、工程概况2.1基本概况工程名称：XX大学附属第二医院XX区医院扩建医疗项目一期工程拟建XX大学附属第二医院XX区医院扩建医疗项目一期工程位于XX市XX区浒墅关镇，兴贤路西北侧、浒墅关南路西南侧，XX大学附属第二医院XX区医院内，本工程为一期工程位于用地的东南侧，由医疗综合楼、社区卫生服务中心、污水处理站、液氧站等工程组成。本工程总建筑面积为827209、，其中地上面积69023，地下面积13697。其中医疗综合楼地下一层，地上部分分为A、B、C、D四个区，A区为高层建筑16层，建筑高度为71米，B、C、D区为裙房部分15层，建筑高度为23.9米。社区卫生服务中心为3层，污水处理站和液氧站均为一层。2.2地下室墙板、柱、顶板结构情况本工程地下室本工程医疗综合楼A区基础采用桩筏基础筏板厚度为1400mm，筏板顶标高为-5.9m，地下室层高为5.8米。医疗综合楼B、C、D区基础采用独立桩承台+防水梁板式基础，筏板厚度为400mm，筏板顶标高为-5.7m，地下室层高为5.6米。地下室的结构基本情况如下表：地下室顶板厚度150mm；200mm；250m10、m；300mm地下室净高（模板排架搭设高度）5.6m；5.5m；5.2m；5.15m；5.1m；4.9m。地下室顶板局部降板，降板高度相对顶板降低0.2m2.1m地下室梁截面尺寸(单位:m)0.35*2.1、 0.9*0.8；0.4*1.5 、 0.4*1.4 、0.3*1.2、 0.35*1.3 、 0.4*1、 0.4*0.9 、 0.35*0.95 、 0.55*0.8 、 0.45*0.8 、 0.4*0.8 、 0.3*0.8 、 0.35*0.8 、 0.4*0.75 、0.35*0.75 、 0.4*0.7 、 0.3*0.7 、 0.35*0.65 、 0.25*0.65 、 11、0.4*0.6 0.25*0.55、 0.4*0.5、 0.35*0.5 、 0.3*0.5 、 0.25*0.5 、 0.25*0.4 0.2*0.35、 0.15*0.3 。柱子截面尺寸(单位:m)0.6*0.6 、 0.6*0.7 、 0.7*0.7 、 0.8*0.8 、 0.8*0.9 、 0.9*0.9 、 1.3*0.55 、圆柱D=1.05。劲性柱（单位:m）1*1.2 、 1*1.65 、 1*1.85 、 0.7*0.7 、 圆柱D=0.6。墙板外墙板400+50mm、内墙板200mm、250mm、300mm。墙板内距形洞（单位:m）0.35*0.6 、 0.35*0.2612、 、 0.5*2.4。混凝土强度等级框架柱C60、剪力墙C55、梁板C30。2.3高支模部分的结构情况本工程医疗综合楼一层到三层有部分为共享空间，A区北侧的模板支架高度为9.3m、南侧的模板支架高度为9.65米。C、B区北侧的模板支架高度为10.2m、南侧的模板支架高度为9.85m，模板排架支撑在地下室顶板上，板厚为150mm。具体部位详见下图： 结构基本情况如下表：顶板厚度150mm净高（模板排架搭设高度）10.2m、9.85m。梁截面尺寸(单位:m)0.4*0.8 、 0.45*0.75 、 0.4*0.75 、 0.35*0.75 、 0.25*0.75 、 0.4*0.7 、 0.2513、*0.7 、 0.4*0.65 、 0.35*0.65 、 0.25*0.6柱柱截面尺寸(单位:m)至板底高度(单位:m)0.6*0.60.6*0.7、9.15圆柱D=0.610.2、9.85混凝土强度等级框架柱C45、梁板C302.4、本工程施工特点、难点、重点主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。三、方案选择3.1施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。314、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。3.2方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综15、合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：该模板方案分两部分组成，即地下室部分和地上医疗综合楼C区高支模部分。地下室部分模板支撑系统：承重架采用扣件式钢管脚手架。梁底支撑采用扣件钢管脚手架支撑，梁侧采用双钢管加对拉螺杆加固。墙、柱模板：采用双钢管加对拉螺杆加固。圆柱采用钢模。具体做法详见附图。医疗综合楼C区高支模模板支撑系统；承重架采用扣件式脚手架，高支模部分模板支撑架的水平杆、扫地杆、剪刀撑等与非高支模部分的模板支撑架体拉牢，水平杆、扫地杆必须与非高支模部分的架体的三根立杆进行连接。圆柱采用钢模板加钢管加固。具体做法详见附图。3.3模板搭设方案本模板搭设方案根据类似工程施工经验及16、本工程的实际情况，依据模板计算书确定该模板的支撑系统，各部位模板的构造做法详见附图。编制依据模板计算书。3.3.1板模板地下室顶板新浇混凝土板厚(mm)200300模板支架高度(m)5.6立柱型号(mm)钢管规格：483.0纵距la(mm)800横距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600面板材质15mm厚模板小梁材质(mm)方木规格：40*90小梁间距(mm)150主梁材质钢管规格：483.0主梁布置方式平行楼板长边荷载传递至立杆方式双扣件高支模部分板新浇混凝土板厚(mm)150模板支架高度(m)10.2立柱型号(mm)钢管规格：483.0纵距la(mm)800横距lb(mm)80017、水平拉杆步距h(mm)1600面板材质15mm厚模板小梁材质方木规格：40*90小梁间距(mm)150主梁材质钢管规格：483.0主梁布置方式平行楼板长边荷载传递至立杆方式双扣件注：做法详见附图，考虑到施工要求，扫地杆纵向满设，横向隔一根立杆设置一道水平杆。医疗综合楼C区13层高支模区域北侧模板的立杆支撑在回填土上，为此需对该部位回填土地基进行处理。在进行该部位的土方回填时，需进行分层回填夯实，每层的回填厚度不得大于250mm，确保每层回填土的密实度不小于0.94。土方回填完成后，上面铺设100mm碎石，浇筑100mm厚C20混凝土垫层。为了防止该部位回填土地基遇水沉降，混凝土垫层比模板排架水18、平投影向外延伸500mm，周边设置排水沟。为了防止地下室顶板的模板排架与回填土部位模板排架产生不均匀沉降，交接部位的扫地杆、水平杆连通。如两部位有高低差，每侧的水平杆、扫地杆向相临部位的排架延伸二跨（即三根立杆）。为了防止高支模部分的模板支撑体系向外侧倾斜，高支模部位的模板排架立杆与楼层内框架柱进行拉接。如下图：梁底模板1、地下室部分梁规格（mm）3502100支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)400梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1600梁底增加立柱根数2面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材19、料钢管规格：483.0结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座规格（mm）900*800支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1600梁底增加立柱根数3面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座梁截面积(A)0.6A0.25m2且梁宽400mm对应梁的截面尺寸0.4*1.5 、 0.4*1.4 、0.3*1.2、 0.35*1.3 、 0.4*1、 0.4*0.9 、 0.35*020、.95 、 0.55*0.8 、 0.45*0.8 、 0.4*0.8 、 0.3*0.8 、 0.35*0.8 、 0.4*0.75 、0.35*0.75 、 0.4*0.7、0.4*0.6 、0.4*0.5 支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1600梁底增加立柱根数2面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座梁截面积(A)0.24A0.1m2对应梁的截面尺寸0.3*0.7、 0.35*21、0.65 、 0.25*0.65 、0.25*0.55、 0.35*0.5 、 0.3*0.5 、 0.25*0.5支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1600梁底增加立柱根数1面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座梁截面积(A)A0.1m2对应梁的截面尺寸0.25*0.4 0.2*0.35、 0.15*0.3支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方22、向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)700步距(mm)1600梁底增加立柱根数无面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式双扣件2.高支模部分梁梁截面积(A)0.32 m2A0.23m2对应梁的截面尺寸0.4*0.8 、0.45*0.85 0.4*0.75 0.35*0.75 0.4*0.7 0.4*0.65支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1600梁底增加立柱根数2面板材质15mm厚模23、板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式双扣件梁截面积(A)A0.23 m2对应梁的截面尺寸0.35*0.65 0.25*0.7 0.25*0.6支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1600梁底增加立柱根数1面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式双扣件梁侧模板梁高（单位：mm）2100H1500主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(m24、m)500面板材质15mm厚模板对拉螺栓竖向根数3根，均分小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0对拉螺栓类型M14主梁间距(mm)500梁高（单位：mm）1500H1000主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)600面板材质15mm厚模板对拉螺栓竖向根数2根，均分小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0对拉螺栓类型M14主梁间距(mm)600梁高（单位：mm）1000H600主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)600面板材质15mm厚模板对拉螺栓竖向根数1根小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：483.0对拉螺栓类型M12主梁间距(mm)600梁高（25、单位：mm）H600主梁合并根数1主梁间距(mm)800面板材质15mm厚模板主梁材料钢管规格：483.0小梁材料方木规格：40*903.3.4柱模板1.方柱模板规格（B、H）1850*1000mm（B.H）1200*1000mm混凝土柱高(mm)5600混凝土柱长边边长(mm)1850长边小梁(40*90mm木方)根数8混凝土柱短边边长(mm)1000短边小梁(40*90mm木方)根数5柱长边螺栓根数5柱短边螺栓根数3对拉螺栓布置方式均分面板材质15mm厚模板柱箍间距450mm柱箍材料钢管规格：483.0对拉螺栓类型M14规格（mm）1300*550混凝土柱高(mm)5600混凝土柱长边边长26、(mm)1300长边小梁(40*90mm木方)根数6混凝土柱短边边长(mm)550短边小梁(40*90mm木方)根数4柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数3对拉螺栓布置方式均分面板材质15mm厚模板柱箍间距400mm柱箍材料钢管规格：483.0对拉螺栓类型M14规格（B、H）900*900（B.H）600*600混凝土柱高(mm)5600混凝土柱长边边长(mm)900长边小梁(40*90mm木方)根数4混凝土柱短边边长(mm)900短边小梁(40*90mm木方)根数4柱长边螺栓根数3柱短边螺栓根数3对拉螺栓布置方式均分面板材质15mm厚模板柱箍间距600mm柱箍材料钢管规格：483.0对拉螺栓类型M27、14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008扣件类型3形26型规格（mm）600*600混凝土柱高(mm)5600混凝土柱长边边长(mm)600长边小梁(40*90mm木方)根数4混凝土柱短边边长(mm)600短边小梁(40*90mm木方)根数4柱长边螺栓根数2柱短边螺栓根数2对拉螺栓布置方式均分面板材质15mm厚模板柱箍间距450mm柱箍材料钢管规格：483.0对拉螺栓类型M14注：做法详见附图，浇筑混凝土时必须采取分段浇筑，每次浇筑的高度不得大于2.5m。2.圆柱模板本工程圆柱规格为D=1050mm和D=600mm两种规格，均采用定形钢模。经计算，定型钢模的承载力必28、须大于60KN/m2。3.斜柱模板斜柱位于医疗合楼C区的高支模区域，斜柱为圆柱D=600mm，采用定型钢模。在斜柱上每隔1米安装一道钢管扣件的柱箍，在钢模上焊接定位钢筋头,防止柱箍滑移，倾斜面向采用2根钢管与柱箍连牢斜撑到地面。斜撑与模板排架的立杆相交处用扣件连接，具体做法详见附图。3.3.5墙板模板新浇混凝土墙名称墙板新浇混凝土墙墙厚(mm)450混凝土墙的计算高度(mm)5600混凝土墙的计算长度(mm)8000对拉螺栓类型M14小梁间距(mm)200面板材质木模板小梁材料矩形木楞小梁一端悬臂长(mm)200主梁一端悬臂长(mm)200主梁材料双钢管主梁间距(mm)450注：做法详见附图，29、浇筑混凝土时必须采取分段浇筑，每次浇筑的高度不得大于2.5m。3.3.6墙板中矩形洞模板医疗综合楼A区核心洞部位有部分墙板内有矩形洞，矩形洞的规范分别为350*600mm、350*260mm、500*2400mm。由于矩形洞口的尺寸不大，计划采用在墙板中埋设用模板制作的矩形盒子，矩形盒子内用木方撑牢，木方的间距不大于200mm。盒子先用钉子与墙板模板固定，在模板加固时，用穿墙螺杆从木盒子中间穿过，将木盒子固定牢。电梯井、集水坑等加深部位的模板支架电梯井、集水井旁排架立杆直接撑到坑底，具体做法详见附图。四、材料准备及劳动力计划4.1技术准备在模板工程施工前，技术人员认真熟悉图纸、图纸会审记录、相30、关技术规范，制定施工技术方案。班组技术人员根据施工图纸、会审记录、施工方案对模板进行翻样、配模等准备工作。在模板安装前，项目部技术负责人根据模板施工方案对施工作业班组技术人员及班组作业人员进行进行作业技术交底。4.2材料的准备钢材的选用（1）钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。（2）钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（3）钢管的尺寸31、和表面质量应符合下列规定:1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5）钢管必须涂有防锈漆。4.2.2木材的选用 (1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 (2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准32、木结构设计规范GB50005的规定。 (3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。 (4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。 (5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。 (6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。 (7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定 1)、 33、制作的原木、方木结构，不应大于15%； 2)、 板材和规格材，不应大于20%； 3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4)、 连接件，不应大于15%。4.2.3模板板材的选用 (1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。 (2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。 (3)、 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。 (434、)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4.3劳动力计划本工程拟投入排架搭设作业队、模板制作工作业队、模板安装工作业队共3个专业施工队伍。劳动力岗位主要包括施工及管理的一线工人。一线工人依据专业特征和工程量大小设置各专业工种和辅助工种岗位。主要的技术工人则按照工种配套、技术精良、经验丰富、持证上岗的办法择优选配，组成高素质的施工队伍。本工程拟投入的专业施工人员组成表工种按施工项目投入劳动力情况医疗综合楼A区医疗综合楼B区医疗综合楼C区医疗综合楼D区排架搭设25201810模板制作工2012108模板安装工454030254.4机械设备计划按照工期要求以及适用原则，结35、合本工程特点，施工现场主要施工机械计划表所列的施工机械设备，以满足实际施工需要。序号机 械 名 称单位数量额定功率（kW）功率小计（kW）备 注1圆盘锯套32060/2电焊机台218kVA36kVA额定电容量3镝灯台8220/4电钻20把5电动扳手15把6扳手50把7手动开孔器10把8吸尘器2套五、模板安装5.1工艺流程板模板搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁模板弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。柱模板搭36、设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。墙模搭设单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。5.2模板安装的构造要求1、 一般规定：1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。2) 37、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3) 不同支架立柱不得混用。4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。9) 梁和板的立柱，其纵横向38、间距应相等或成倍数。示意图如下：10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于39、2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。2、 立柱及其他杆件1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3、 水平杆1) 每步纵横向水平杆必须拉通；2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：3) 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：4) 当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；4、 剪刀撑5、 周边拉结1） 竖向结构（柱40、）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3）用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。6、 梁模安装根据梁截面积不同，在梁高的中间加14 穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。7、 柱模安装1) 柱模安装工41、艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；2) 先弹出柱的轴线及四周边线；3) 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；4) 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；5) 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；6) 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；7) 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模42、，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。8、 墙模安装剪力墙采用九夹板配制，14450对拉螺栓连接，竖向围檩采用100100250方木，水平向围檩采用483.0450钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，4090方木衬档接头错开，方木长度采用4000、2000二种规格。墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根4090木楞方固定，以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面10mm，离结构面150mm处设一限位钢筋1000.5.3检查验收 1、 不43、满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺44、寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执行外，尚应检查下列内容：1) 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；2) 支柱斜撑的数量和着力点；3) 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；4) 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；5) 模板结构的整体稳定；6) 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文件：1) 模板工程质量检查记录及验收记录；2) 模板工程的施工设计或有关45、模板排列图和支承系统布置图；3) 模板工程支模的重大问题及处理记录。5.4混凝土浇筑方案地下室外墙板的浇筑顺序外墙板分为5个施工段进行施工，每个施工段分层分段进行浇筑。外墙板的浇筑顺序详见上图。采取分层浇筑，每层砼的浇筑高度不得大于2m，浇筑完一层砼后间歇半小时，在砼初凝前再进行第二层砼的浇筑。因此本工地下室外墙板分三层浇筑完成。为了保证模板体系的稳定性，采取从两侧向中间对称进行浇筑。地下室顶板的浇筑顺序地下室顶板分5个施工段进行施工，每个施工段的浇筑顺序详见上图。在浇筑地下室顶板前，先对地下室外墙板、梁、柱等砼进行浇筑，最后浇筑地下室顶板的。地下室顶板有高低板面时，先浇筑低板面的砼，后浇筑高46、板面的砼。为了保证模板体系的稳定性，采取从两侧向中间对称进行浇筑。高支模部分的混凝土浇筑顺序高支模部分混凝土同医疗综合楼三层楼面一起浇筑，采取先浇筑非高支模部分的混凝土，然后再浇筑高支模部分的混凝土。混凝土浇筑施工要求为了确保混凝土浇筑过程中，模板体系的安全性，在浇筑混凝土过程中注意事项：1、在进行墙板和柱子混凝土浇筑过程中，混凝土不得一次性浇筑到板底或梁底，必须采用分层浇筑，每层混凝土浇筑的高度不得大于3m。2、在混凝土浇筑时，楼面上不得集中堆放过多的混凝土，混凝土的堆放高度不得大于楼面板的厚度。确保整个模板体系的稳定性。六、施工安全保证措施6.1组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系47、6.2技术措施1、 准备工作 (1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 (2)、 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支48、模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设 (1)、 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。 (2)、 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有49、跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强50、度达到100%方可拆除。4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排51、架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。七、监测监控7.1过程管理施工前管理1. 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2. 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员52、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。施工中管理要点1. 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2. 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3. 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4. 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。质量管理措施1. 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB553、0204-2002(2011年版)和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2. 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3. 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4. 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5. 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要54、求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6. 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7. 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8. 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9. 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10. 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误55、差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11. 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12. 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13. 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。7.1.4浇捣混凝土管理1. 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。2. 根56、据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。3. 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。4. 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。5. 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。7.2安全管理措施1. 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2. 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3. 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。457、. 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5. 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6. 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7. 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8. 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9. 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10. 在架空58、输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11. 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12. 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。7.3环境保护措施安全警示标志牌1. 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2. 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3. 如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。现场围挡搭、拆模板时必59、须进行围挡并派专人看守。7.3.3场容场貌1. 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2. 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。材料堆放1. 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2. 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分60、类存放整齐，堆放平稳；3. 现场工人操作做到活完料净脚下清；4. 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5. 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。现场防火1. 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2. 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；3. 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。垃圾清运1. 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2. 建立61、健全卫生责任制；3. 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4. 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5. 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6. 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。7.4监测措施监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。监测措施 (1)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台一光12” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm激光垂直仪DZJ22h/62、40000对讲机3检测板手1(2)监测说明班组每日进行安全检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(3)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝63、土，疏散人员，并及时进行加固处理。八、事故应急预案及应急救援措施8.1应急救援工作原则生产安全事故的应急救援工作遵循自救为主、统一指挥、分工负责、单位自救和社会救援相结合原则。任何部门和个人都应有义务参加或者配合生产安全事故的应急救援工作。8.2适用范围本应急救援预案针对模板工程进行编制，针对模板工程容易发生高空坠落、重物打击、坍塌等事故后，所采取的应急处理方案。8.3急救援中心8.3.1项目施救组1、组成人员组 长：项目经理 副组长：项目副经理项目技术负责人 成 员：主要职责（1）统一协调各班组、各部门应急救援工作；（2）负责施救工作的统一领导和组织实施、指挥现场施救队伍；（3）适时批准启动64、救援预案和终止紧急状态；（4）统一调配救援设备、人员、物资、器材；（5）具体制定并组织实施防止建筑事故扩大的施救安全防范措施；（6）迅速组织预测、分析和掌握生产安全事故性质；（7）负责迅速组建、调集现场抢救及医疗救治小组；（8）负责统一组织指挥现场抢险救灾、伤员救治及转送行动；（9）组织落实上级部门上报交办的其它工作。现场抢险小组 1、组成人员组 长：项目经理 万安山 副组长：项目副经理项目技术负责人 成 员：陈志宏、甘仕柱、季建国、 周学俊、黄振华 2、主要职责（1）负责组织技术专家掌握事故动态，控制和减少事故损失；（2）负责组织事故现场可能受到伤害的群众及时撤离；（3）负责统一调集、指挥现65、场施救队伍，实施现场抢险救灾；（4）负责事故现场有关的物证、资料的搜集，绘制事故现场示意图；（5）现场摄影摄像，保护事故现场和证据；（6）施救负责组负责人交办的其他工作；（7）具体制定并实施防止事故扩大的安全防范措施；（8）迅速查明事故的性质、类别、影响范围等基本情况，制定救援方案，报指挥部审定后实施；（9）统一指挥抢险施救队伍；（10）迅速组建抢险和现场救治医疗队伍；（11）组织指挥现场抢险救灾、伤员救治及转送工作；（12）承办施救组负责人交办的其他工作。8.4坍塌事故应急准备和响应预案应急准备1、根据明确的安全生产应急救援小组组织机构负责对项目突发坍塌事故的应急处理。2、培训和演练项目部安66、全员负责主持、组织全机关每半年进行一次按坍塌事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。防坍塌措施1、施工前严格把关措施：、模板排架、脚手架搭设等工作进行前，应严格进行方案设计、论证、审核、检查等程序，以保证施工方案一次成优、施工时确保安全。特别是基坑围护工程必须经专家反复审查论证，符合规范和标准要求后，方可进行下一工序。、特殊作业队伍必须具有相应的资质，施工进场操作人员必须持证上岗，并经过现场培67、训、交底，且符合进场施工的规定要求，佩戴相应安全设施，方可进场施工。、进场的材料必须按规定进行检查和检测。对未检验和虽经检验但未出结果的材料坚决不用，对不合格的材料坚决退场，以保证工程的材料供应质量。2、施工时的检查措施：、施工时严格按设计和规范规定要求进行施工，认真落实工序质量检查验收制度，对不合格品工序质量决不放过，直到符合验收标准要求，方可交付监理验收和进入下道工序工作。、施工时对周围环境和施工条件应进行自我辩识，当周围环境和施工条件对进行施工有不利影响存在隐患时，应考虑是否避险和采取措施消除隐患，只有当满足安全生产施工条件，消除安全隐患后才能进行和继续进行施工。3、施工后的控制措施：、68、当本工作施工完成，经验收符合规定的验收标准后，应及时进行工完场清，做到不影响后续工序工作，不留隐患。、及时整理归集各类工程资料，为工程资料归档做准备，也为今后工程的开展积累经验。8.5高空坠落、物体打击事故应急准备和响应预案应急准备1、根据明确的安全生产应急救援小组组织机构负责对项目突发高空坠落、物体打击事故的应急处理。2、培训和演练项目部安全员负责主持、组织全机关每半年进行一次按高空坠落、物体打击事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保69、持。施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。防高空坠落、物体打击措施高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落等基础工作，以防止事故的发生。发现隐患要立即整改要建立登记、进行整改检查、定人、定措施、定完成时间、定整改完成检查人，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业。高空坠落、物体打击应急响应预案演练一旦发生高空坠落、物体打击后的自救，迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。为急救医生留出通道，使其可以最快到达70、伤员处。高空坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。事故后处理程序工作1、保护现场，并在尽可能的范围内组织进行自救以减少损失。2、（配合）查明事故原因及责任人。3、制定有效的防范措施，以防止类似事故再次发生。4、组织所有人员进行事故教育。5、向所有人员宣布事故调查和处理结果。6、以书面形式把发生事故具体情况、伤害程度、受伤部位等具体调查结果和处理情况向上级如实汇报。8.671、报警号及通讯号码序号部门名称联络电话序号部门名称联系电话1消防报警1194交通部门1122公安部门1103医疗1208.7应急救援线路九、计算书及相关图纸9.1板计算书地下室顶板1.工程属性新浇混凝土楼板名称B(300)新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)8.12.荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)72、1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.097风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.53.模板体系设计模板支架高度(m)5.6立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁最大悬挑长度(mm)150主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设73、计剖面图(楼板宽向)4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1)强度验算 q1=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(1.1+24)0.3)+1.40.92.5 1=13.4574、kN/m Mq1l2/8=13.450.152/8= 0.038kNm M/W0.038106/375001.009N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.3)1=7.63kN/m 5ql4/(384EI)57.631504/(38410000281250)0.018mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 5.小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)975、350小梁截面惯性矩I(cm4)243 因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1)强度验算 q1=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.3+(1.1+24)0.3)+1.40.92.5 0.15=2.058kN/m 因此， q1静=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=11.35(0.3+(1.1+24)0.3)0.15=1.586kN/m q1活=01.4cQ1kb=11.40.9 2.50.15=0.473kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.5860.82+0.1170.4730.8276、0.137kNm M2q1L12/2=2.0580.152/20.023kNm MmaxmaxM1，M2max0.137，0.0230.137kNm =Mmax/W=0.137106/54000=2.534N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.5860.8+0.6170.4730.80.994kN V2q1L12.0580.150.309kN VmaxmaxV1，V2max0.994，0.3090.994kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9941000/(24090)0.414N/mm2=1.3N/mm2 满足77、要求！ 3)挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.3)0.151.175kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.1758004/(10093502430000)0.143mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.1751504/(893502430000)0.003mml12/400300/4000.75mm 满足要求！6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量78、E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1)小梁最大支座反力计算 Q1k2.5kN/m2 q1=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.5+(1.1+24)0.3)+1.40.92.5 0.15=2.099kN/m 因此， q1静=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=11.35(0.5+(1.1+24)0.3)0.15=1.626kN/m q1活=01.4cQ1kb=11.40.9 2.50.15=0.473kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.3)0.15=1.204kN/m 79、承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.6260.8+1.20.4730.81.885kN 按悬臂梁，R1q1l=2.0990.150.315kN RmaxRmax，R11.885kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.2040.81.06kN 按悬臂梁，R1q2l=1.2040.150.181kN RmaxRmax，R11.06kN; 2)抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.776kNm =Mmax/W=0.776106/4120=188.248N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3)抗剪80、验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.919kN max=2Vmax/A=25.9191000/38430.826N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4)挠度验算 主梁变形图(mm) max0.67mm 跨中max=0.67mm=800/400=2mm 悬挑段max0.463mm=2502/400=1.25mm 满足要求！ 7、立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12 h/i1600/16101180 满足要求！ 查表得，0.588 Mw=00.91.4klah2/10=10.91.40.0981、70.81.62/100.025kNm Nw01.35NGik+c1.4NQik+Mw/lb=11.35(0.75+(24+1.1)0.3)+0.91.42.50.80.8+10.025/0.89.201kN f Nw/(A)+ Mw/W9201.208/(0.588384)+0.025106/412046.826N/mm2f205N/mm2 满足要求！8.扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N9.201kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 9.立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C2582、立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=9.201kN 1)受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有83、效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.27N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=284、320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.27+0.250)12320380/1000=783.742kNF1=9.201kN 满足要求！ 2)局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=11.985、N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.940000/1000=1927.8kNF1=9.201kN 满足要求！9.1.2、高支模板计算书 1.工程属性新浇混凝土楼板名称高支模9.15m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)8.12.荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标86、准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.097风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.53.模板体系设计模板支架高度(m)10.2立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁最大悬挑长度(mm)150主梁最大悬挑长87、度(mm)150结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1)强度验算88、 1=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.92.5 1=8.368kN/m Mq1l2/8=8.3680.152/8= 0.024kNm M/W0.024106/375000.628N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.8651504/(38410000281250)0.009mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 5.小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(89、mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243 因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1)强度验算 q1=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.92.5 0.15=1.296kN/m 因此， q1静=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=11.35(0.3+(1.1+24)0.15)0.15=0.823kN/m q1活=01.490、cQ1kb=11.40.9 2.50.15=0.473kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.8230.92+0.1170.4730.920.111kNm M2q1L12/2=1.2960.152/20.015kNm MmaxmaxM1，M2max0.111，0.0150.111kNm =Mmax/W=0.111106/54000=2.064N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.8230.9+0.6170.4730.90.707kN V2q1L11.2960.150.194kN VmaxmaxV1，V91、2max0.707，0.1940.707kN max=3Vmax/(2bh0)=30.7071000/(24090)0.295N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.150.61kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.619004/(10093502430000)0.119mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.611504/(893502430000)0.002mml12/400300/4000.75mm 满足要求！ 6.主梁验算主92、梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1)小梁最大支座反力计算 Q1k2.5kN/m2 q1=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.92.5 0.15=1.336kN/m 因此， q1静=01.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=11.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.93、15=0.864kN/m q1活=01.4cQ1kb=11.40.9 2.50.15=0.473kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.15=0.64kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.8640.9+1.20.4730.91.365kN 按悬臂梁，R1q1l=1.3360.150.2kN RmaxRmax，R11.365kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.640.90.633kN 按悬臂梁，R1q2l=0.640.150.096kN RmaxRmax，R94、10.633kN; 2)抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.676kNm =Mmax/W=0.676106/4120=164.041N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3)抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.936kN max=2Vmax/A=23.9361000/38420.5N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4)挠度验算 主梁变形图(mm) max0.723mm 跨中max=0.723mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.327mm=1502/400=0.75mm 满足要求！7.立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面95、积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12 h/i1600/16101180 满足要求！ 查表得，0.588 Mw=00.91.4klah2/10=10.91.40.0970.91.62/100.028kNmNw01.35NGik+c1.4NQik+Mw/lb=11.35(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.42.50.90.9+10.028/0.97.52kNf Nw/(A)+ Mw/W7519.941/(0.588384)+0.028106/412040.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 8.可调托座验算荷载传递至立杆方式可96、调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.52kNN30kN 满足要求！ 9.立柱地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.3 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.52/(0.50.3)50.133kPafak100kPa 满足要求！ 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.3513197、4.340000/1000=2316.6kNF1=4.9kN 满足要求！9.2梁底计算书、3502100梁计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称350*2100新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)3502100新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)2502、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标98、准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)99、100结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.92.5175.578kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)100、hb1.350.1+(24+1.5)2.1172.428kN/m q1活0c1.4Q1kb1.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.1153.65kN/m 1）强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10772.4280.072+0.1213.150.0720.04kNm Mmax/W0.04106/375001.062N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63253.65704/(10010000281250)0.003mml/40070/4000.101、175mm 满足要求！ 3）支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39372.4280.07+0.4463.150.072.091kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14372.4280.07+1.2233.150.076.065kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92872.4280.07+1.1423.150.074.957kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39353.650.071.476kN R2=R4=1.143 q2l=1.102、14353.650.074.293kN R3=0.928 q2l=0.92853.650.073.485kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.091+1.35(0.3-0.1)0.35/5+0.5(2.1-0.25)+1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+，(1-0.5)-0.35/2/21，6.103、065+1.35(0.3-0.1)0.35/5=6.083kN/mq2max1.476+(0.3-0.1)0.35/5+0.5(2.1-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，4.293+(0.3-0.1)0.35/54.307kN/m 1）抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.16.0830.42，0.56.0830.120.097kNm =Mmax/W=0.097106/54000=1.803N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l104、2max0.66.0830.4，6.0830.11.46kN max=3Vmax/(2bh0)=31.461000/(24090)0.608N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.3074004/(10093502430000)0.033mml1/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)4.3071004/(893502430000)0.002mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4）支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1105、+q1l2max1.16.0830.4，0.46.0830.4+6.0830.12.677kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.357kN，R2R52.677kN，R3R42.189kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.3070.4，0.44.3070.4+4.3070.11.895kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.086kN，R2R51.895kN，R3R41.542kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(106、N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.262106/4120=63.488N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax4.866kN max=2Vmax/A=24.8661000/38425.344N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算主梁变形图(mm) max0.093mml/400334/4000.835mm 满足要求！ 4）支座反力计算 107、承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.525kN，R2=7.748kN，R3=7.748kN，R4=0.525kN7、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1）扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.525,0.5250.525kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2）可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.748kNN30kN 满足要求！ 8、立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)38108、4回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1）长细比验算 =h/i=1600/16=100=180 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2）风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.41.62/100.02kNm 3）稳定性计算 R10.525kN，R27.748kN，R37.748kN，R40.525kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.350.15(5.6-2.1)+Mw/lbmax0.525+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)109、+1.40.92.5(0.8+0.5-0.35/2)/20.8，7.748，7.748，0.525+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.8+1-0.5-0.35/2)/20.8+0.709+0.02/18.476kN fN/(A)+Mw/W8476.487/(0.588384)+0.02106/412042.427N/mm2f205N/mm2 满足要求！9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C25立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=8.476kN 1）受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB500110、10-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界111、截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.27N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.27+0.250)12320380/1000=783.742112、kNF1=8.476kN 满足要求！ 2）局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=11.9N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2113、=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.940000/1000=1927.8kNF1=8.476kN 满足要求！9.2.2、900800梁计算书 1.工程属性新浇混凝土梁名称900800新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmmm)900800新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)200 2.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN114、/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83.模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,700,105115、0梁底支撑小梁根数8每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+116、1.40.92.5130.825kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/m q1活0c1.4Q1kb1.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1)强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10727.6750.1292+0.1213.150.12920.055kNm Mmax/W0.055106/375001.473N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.6322117、0.5128.5714/(10010000281250)0.013mml/400128.571/4000.321mm 满足要求！ 3)支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39327.6750.129+0.4463.150.1291.579kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14327.6750.129+1.2233.150.1294.562kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92827.6750.129+1.1423.150.1293.765kN 标准值(正常使用极限状118、态) R1=R5=0.393 q2l=0.39320.50.1291.036kN R2=R4=1.143 q2l=1.14320.50.1293.013kN R3=0.928 q2l=0.92820.50.1292.446kN 5.小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.579+1.35(0.3-0.1)0.9/7+119、0.5(0.8-0.2)+1.35(0.5+(24+1.1)0.2)，(1.4-0.7)-0.9/2/21，4.562+1.35(0.3-0.1)0.9/7=4.597kN/mq2，(1.4-0.7)-0.9/2/21，3.013+(0.3-0.1)0.9/73.038kN/m 1)抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.5970.82，0.54.5970.220.294kNm =Mmax/W=0.294106/54000=5.448N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.5970.8120、，4.5970.22.207kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2071000/(24090)0.919N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.0388004/(10093502430000)0.371mml1/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)3.0382004/(893502430000)0.027mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4)支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.59121、70.8，0.44.5970.8+4.5970.24.045kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.943kN，R2R74.045kN，R3R4R5R63.343kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.0380.8，0.43.0380.8+3.0380.22.674kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.465kN，R2R72.674kN，R3R4R5R62.183kN 6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1122、25主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.313106/4120=76.048N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.924kN max=2Vmax/A=25.9241000/38430.855N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 主梁变形图(mm) max0.037mml/400350/4000.875mm 满足要求！ 4)支座反力计算 承载能力123、极限状态 支座反力依次为R1=0.193kN，R2=8.674kN，R3=9.614kN，R4=8.674kN，R5=0.193kN7.可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1)扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R5max0.193,0.1930.193kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2)可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R49.614kNN30kN 满足要求！8.立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面124、积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1)长细比验算 =h/i=1600/16=100=180 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2)风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3)稳定性计算 R10.193kN，R28.674kN，R39.614kN，R48.674kN，R50.193kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+1.350.15(5.6-0.8)+Mw/lbmax0.193+1125、.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.92.5(0.8+0.7-0.9/2)/20.8，8.674，9.614，8.674，0.193+1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.92.5(0.8+1.4-0.7-0.9/2)/20.8+0.972+0.04/1.410.614kN fN/(A)+Mw/W10614.34/(0.588384)+0.04106/412056.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9.立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C25立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=10.614126、kN 1)受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash127、0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.27N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.2128、7+0.250)12320380/1000=783.742kNF1=10.614kN 满足要求！ 2)局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=11.9N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(129、ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.940000/1000=1927.8kNF1=10.614kN 满足要求！9.2.3、4001500梁计算书(梁截面为0.6m2)1.工程属性新浇混凝土梁名称4001500新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001500新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)2502.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)130、24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83.模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置131、方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.35(G1k+(G2k+132、G3k)h)+c1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.92.5154.923kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.350.1+(24+1.5)1.5151.773kN/m q1活0c1.4Q1kb1.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1)强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10751.7730.12+0.1213.150.120.059kNm Mmax/W0.059106/375001.579N/mm2f15N/mm2 满足要求！133、 2)挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.351004/(10010000281250)0.009mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3)支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39351.7730.1+0.4463.150.12.175kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14351.7730.1+1.2233.150.16.303kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92851.7730.1+1.1423.150.15.16134、4kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.11.507kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.14.383kN R3=0.928 q2l=0.92838.350.13.559kN 5.小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.175+1.35(0.135、3-0.1)0.4/4+0.5(1.5-0.25)+1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.4，(1-0.5)-0.4/2/21，6.303+1.35(0.3-0.1)0.4/4=6.33kN/mq2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.383+(0.3-0.1)0.4/44.403kN/m 1)抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.16.330.82，0.56.330.120.405kNm =Mmax/W=0.405106/54000=7.502N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max136、0.66.330.8，6.330.13.038kN max=3Vmax/(2bh0)=33.0381000/(24090)1.266N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.4038004/(10093502430000)0.537mml1/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)4.4031004/(893502430000)0.002mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4)支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l137、2max1.16.330.8，0.46.330.8+6.330.15.57kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.303kN，R2R45.57kN，R34.568kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.4030.8，0.44.4030.8+4.4030.13.875kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.716kN，R2R43.875kN，R33.156kN 6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面138、抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1)抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.413106/4120=100.197N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax7.854kN max=2Vmax/A=27.8541000/38440.906N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算主梁变形图(mm) max0.12mml/400334/4000.835mm 满足要求！ 4)支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力139、依次为R1=0.603kN，R2=12.76kN，R3=12.76kN，R4=0.603kN 7.可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1)扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.603,0.6030.603kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2)可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R312.76kNN30kN 满足要求！8.立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立140、柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1)长细比验算 =h/i=1600/16=100=180 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2)风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3)稳定性计算 R10.603kN，R212.76kN，R312.76kN，R40.603kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.350.15(5.6-1.5)+Mw/lbmax0.603+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.141、8+0.5-0.4/2)/20.8，12.76，12.76，0.603+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.8+1-0.5-0.4/2)/20.8+0.83+0.04/113.63kN fN/(A)+Mw/W13630.196/(0.588384)+0.04106/412070.137N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9.立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C25立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=13.63kN 1)受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下142、表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比143、的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.27N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.27+0.250)12320380/1000=783.742kNF1=13.63kN 满144、足要求！ 2)局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=11.9N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=4000145、0mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.940000/1000=1927.8kNF1=13.63kN 满足要求！9.2.4、400600梁计算书(梁截面为0.24m2) 1.工程属性新浇混凝土梁名称400*600新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)250 2.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN146、/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 3.模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数147、4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92.5148、123.94kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.350.1+(24+1.5)0.6120.79kN/m q1活0c1.4Q1kb1.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1）强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.120.790.1332+0.1173.150.13320.044kNm Mmax/W0.044106/375001.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67715.4133.3334/(1001149、0000281250)0.012mml/400133.333/4000.333mm 满足要求！ 3）支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.420.790.133+0.453.150.1331.298kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.120.790.133+1.23.150.1333.553kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.415.40.1330.821kN R2=R3=1.1 q2l=1.115.40.1332.259kN5.小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁150、抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.298+1.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.6-0.25)+1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.4，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.553+1.35(0.3-0.1)0.4/3=3.589kN/mq2max0.821+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.6-0.25)+(0.5+(2151、4+1.1)0.25)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，2.259+(0.3-0.1)0.4/32.285kN/m 1）抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.5890.82，0.53.5890.220.23kNm =Mmax/W=0.23106/54000=4.254N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.5890.8，3.5890.21.723kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7231000/(24090)0.718N/mm2=1.3N152、/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.2858004/(10093502430000)0.279mml1/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)2.2852004/(893502430000)0.02mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4）支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.5890.8，0.43.5890.8+3.5890.23.158kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.734kN，R153、2R33.158kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.2850.8，0.42.2850.8+2.2850.22.011kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.315kN，R2R32.011kN 6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1）抗弯验算 主梁弯矩图(kNm154、) =Mmax/W=0.402106/4120=97.628N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.105kN max=2Vmax/A=25.1051000/38426.586N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 主梁变形图(mm) max0.103mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 4）支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.787kN，R2=10.209kN，R3=0.787kN7.可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许155、值N(kN)30 1）扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.787,0.7870.787kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2）可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.209kNN30kN 满足要求！8、立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1）长细比验算 =h/i=1600/16=100=180 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2）风156、荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3）稳定性计算 R10.787kN，R210.209kN，R30.787kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.350.15(5.6-0.6)+Mw/lbmax0.787+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.8+0.45-0.4/2)/20.8，10.209，0.787+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.8+0.9-0.45-0.4/2)/20.8+1.012+0.04/0.911.266kN fN157、/(A)+Mw/W11266.341/(0.588384)+0.04106/412059.668N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9.立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C25立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=11.266kN 1）受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计158、值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本159、工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.27N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.27+0.250)12320380/1000=783.742kNF1=11.266kN 满足要求！ 2）局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表160、取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=11.9N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.940000/1000=1927.8kNF1=11.266kN满足要求！、250+400梁计算书(梁截面为 0.1m2) 1工程属性新浇混凝土梁名称250*400新浇161、混凝土梁计算跨度(m)4.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)250400新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)2502荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 3模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板162、，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)700步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)350梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按163、三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)0.4)+1.40.92.5117.055kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.350.1+(24+1.5)0.4113.905kN/m q1活0c1.4Q1kb1.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.4110.3kN/m 1）强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117164、q1活L20.113.9050.0832+0.1173.150.08320.012kNm Mmax/W0.012106/375000.326N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67710.383.3334/(10010000281250)0.001mml/25083.333/2500.333mm 满足要求！ 3）支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.413.9050.083+0.453.150.0830.582kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1165、13.9050.083+1.23.150.0831.59kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.410.30.0830.343kN R2=R3=1.1 q2l=1.110.30.0830.944kN 5小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.582+1.35(0.3-0.1)0.25/3+0166、.5(0.4-0.2)+1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.4，(0.7-0.35)-0.25/2/21，1.59+1.35(0.3-0.1)0.25/3=1.932kN/mq22，(0.7-0.35)-0.25/2/21，0.944+(0.3-0.1)0.25/31.081kN/m 1）抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.11.9320.82，0.51.9320.120.124kNm =Mmax/W=0.124106/54000=2.29N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6167、1.9320.8，1.9320.10.927kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9271000/(24090)0.386N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6771.0818004/(10093502430000)0.132mml1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)1.0811004/(893502430000)0.001mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4）支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1168、l2max1.11.9320.8，0.41.9320.8+1.9320.11.7kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.419kN，R2R31.7kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.11.0810.8，0.41.0810.8+1.0810.10.951kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R40.851kN，R2R30.951kN6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量169、E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.842106/4120=204.478N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.119kN max=2Vmax/A=23.1191000/38416.245N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 主梁变形图(mm) max1.149mml/250700/2502.8mm 满足要求！ 4)支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=3.119kN，R2=3.119kN 7.170、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R23.119kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！8.立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1)长细比验算 =h/i=1600/16=100=180 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2)风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3)稳定性计算 R13.1171、19kN，R23.119kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.350.15(5.6-0.4)+Mw/lbmax3.119+1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.92.5(0.8+0.35-0.25/2)/20.8，3.119+1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.92.5(0.8+0.7-0.35-0.25/2)/20.8+1.053+0.04/0.78.715kNfN/(A)+Mw/W8714.703/(0.588384)+0.04106/412048.367N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚172、度h(mm)400混凝土强度等级C25立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=8.715kN 1)受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h173、0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.27N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， u174、m =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.27+0.250)12320380/1000=783.742kNF1=8.715kN 满足要求！ 2)局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，175、按本规范第条确定 可得：fc=11.9N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.940000/1000=1927.8kNF1=8.715kN满足要求！、400800高支模梁计算书（梁截面积为0.32m2）1.工程属性新浇混凝土梁名称400*800新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800新浇混凝土结构层高(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)2502.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/176、m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 3.模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、177、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/63178、7500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92.5130.825kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/m q1活0c1.4Q1kb1.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1)强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.127.6750.1332+0.1173.150.133179、20.056kNm Mmax/W0.056106/375001.487N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67720.5133.3334/(10010000281250)0.016mml/400133.333/4000.333mm 满足要求！ 3)支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.427.6750.133+0.453.150.1331.665kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.127.6750.133+1.23.150.1334.563kN 标180、准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.420.50.1331.093kN R2=R3=1.1 q2l=1.120.50.1333.007kN5.小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.665+1.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.8-0.25)+1.35(0.5+(24+1.1)0.2181、5)+1.4，(1-0.5)-0.4/2/21，4.563+1.35(0.3-0.1)0.4/3=4.599kN/mq2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.007+(0.3-0.1)0.4/33.033kN/m 1)抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.5990.92，0.54.5990.120.373kNm =Mmax/W=0.373106/54000=6.898N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.5990.9，4.5990.12.483kN max=3Vmax/(2bh0182、)=32.4831000/(24090)1.035N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.0339004/(10093502430000)0.593mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.0331004/(893502430000)0.002mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4)支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.5990.9，0.44.5990.9+4.5990.14.183、553kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.878kN，R2R34.553kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.0330.9，0.43.0330.9+3.0330.13.003kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.312kN，R2R33.003kN6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座184、内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.236106/4120=57.173N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.553kN max=2Vmax/A=24.5531000/38423.714N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 主梁变形图(mm) max0.069mml/400334/4000.835mm 满足要求！ 4)支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.323kN，R2=8.754kN，R3=8.754kN，R4=0.323kN7.可调托185、座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1)扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.323,0.3230.323kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2)可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.754kNN30kN 满足要求！8.立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15186、 1、长细比验算 =h/i=1600/16=100=180 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.62/100.045kNm 3、稳定性计算 R10.323kN，R28.754kN，R38.754kN，R40.323kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.350.15(10.2-0.8)+Mw/lbmax0.323+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，8.754，8.754，0.323+1.35(0.75+(24+187、1.1)0.25)+1.40.92.5(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+1.903+0.045/110.703kN fN/(A)+Mw/W10703.236/(0.588384)+0.045106/412058.395N/mm2f205N/mm2 满足要求！9.立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.3 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.703/(0.50.3)71.53kPafak100kPa 满足要求！9.2.7、350650高支模梁计算书（梁截面积为0.23m2） 1.工188、程属性新浇混凝土梁名称350*650新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)350650新浇混凝土结构层高(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)250 2.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8189、 3.模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图4.面板验算面板类型190、覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.92.5125.661kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.350.1+(24+1.5)0.65122.511kN/m q1活0c1.4Q1kb1.40.92.513.15kN191、/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.65116.675kN/m 1)强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.122.5110.1172+0.1173.150.11720.036kNm Mmax/W0.036106/375000.951N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67716.675116.6674/(10010000281250)0.007mml/400116.667/4000.292mm 满足要求！ 3)支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静192、l +0.45 q1活l=0.422.5110.117+0.453.150.1171.216kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.122.5110.117+1.23.150.1173.33kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.416.6750.1170.778kN R2=R3=1.1 q2l=1.116.6750.1172.14kN 5.小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩193、I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.216+1.35(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.65-0.25)+1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+，(0.8-0.4)-0.35/2/21，3.33+1.35(0.3-0.1)0.35/3=3.361kN/mq2，(0.8-0.4)-0.35/2/21，2.14+(0.3-0.1)0.35/32.163kN/m 1)抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.3610.92，0.53.3610.120.272kNm =Mmax/194、W=0.272106/54000=5.042N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.3610.9，3.3610.11.815kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8151000/(24090)0.756N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.1639004/(10093502430000)0.423mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.1631004/(893502430000)0.001mm2l2/40021195、00/4000.5mm 满足要求！ 4)支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.3610.9，0.43.3610.9+3.3610.13.328kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.872kN，R2R33.328kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.1630.9，0.42.1630.9+2.1630.12.142kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.438kN，R2R32.142kN 6.主梁验196、算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.375106/4120=90.951N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.393kN max=2Vmax/A=25.3931000/38428.088N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 197、主梁变形图(mm) max0.075mml/400400/4001mm 满足要求！ 4)支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.807kN，R2=10.786kN，R3=0.807kN7.可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1)扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.807,0.8070.807kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2)可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.786kNN30kN 满足要求198、！8.立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1)长细比验算 =h/i=1600/16=100=180 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2)风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.62/100.045kNm 3)稳定性计算 R10.807kN，R210.786kN，R30.807kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.350.15(10.2-0.65)+Mw/lbmax199、0.807+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.9+0.4-0.35/2)/20.9，10.786，0.807+1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.9+0.8-0.4-0.35/2)/20.9+1.934+0.045/0.812.776kN fN/(A)+Mw/W12776.422/(0.588384)+0.045106/412067.577N/mm2f205N/mm2 满足要求！9.立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.3 立200、柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.776/(0.50.3)85.17kPafak100kPa 满足要求！9.3梁侧计算书9.3.1、3502100梁侧计算书1.工程属性新浇混凝梁名称3502100混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3502100梁板结构情况楼板厚度(mm)2502.荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0201、v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.1min34.213，50.434.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.1min34.213，50.434.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.21+1.40.9244.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m23.支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)500主梁合并根数2小202、梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，500，1000，1500，1850 设计简图如下：模板设计剖面图4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1)抗弯验算 q1bS承144.08544.085kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.21141.565203、kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5650.2062+0.1212.520.20620.201kNm Mmax/W0.201106/375005.355N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 qbS正134.2134.21kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.63234.21205.5564/(10010000281250)0.137mm205.556/400=0.514mm满足要求！ 3)最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.22204、3q1活l左1.14341.5650.206+1.2232.520.20610.399kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.20634.218.038kN 5.小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1)抗弯验算 q10.399kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=m205、ax0.110.3990.52，0.510.3990.22=0.26kNm Mmax/W0.26106/540004.814N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.610.3990.5，10.3990.2=3.12kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=33.121000/(24090)1.3N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 q8.038kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.0385004/(10093502430000)0.15mm500/400=1.25mm2maxqL4/(206、8EI)=8.0382004/(893502430000)=0.071mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4)最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.110.3990.5，0.410.3990.5+10.3990.25.72kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.18.0380.5，0.48.0380.5+8.0380.24.421kN6.主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(c207、m4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.974kN，R25.72kN，R34.686kN，R44.686kN，R54.686kN，R64.686kN，R74.686kN，R84.686kN，R95.72kN，R101.974kN 正常使用极限状态：R11.52kN，R24.421kN，R33.589kN，R43.589kN，R53.589kN，R63.589kN，R73.589kN，R83.589kN，R94.421kN，R101.52k208、N 1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.662106/4120=160.621N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=27.5261000/38439.2N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.507mm500/4001.25 mm 满足要求！ 7.对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9513.267/112.603kNNtb12.9kN 满足要求！9.3.2、4001500梁侧计算209、书1.工程属性新浇混凝梁名称4001500混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001500梁板结构情况楼板厚度(mm)2502.荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.5min34.213，3634.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混210、凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.5min34.213，3634.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.21+1.40.9244.085kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m23.支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，400，800，1250 设计简图如下：模板设计剖面图4.面板验211、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1)抗弯验算 q1bS承144.08544.085kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.21141.565kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5650.1562+0.1212.520.156212、20.116kNm Mmax/W0.116106/375003.094N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 qbS正134.2134.21kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.63234.21156.254/(10010000281250)0.046mm156.25/400=0.391mm满足要求！ 3)最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5650.156+1.2232.520.1567.905kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.15634.216.11kN5.小梁验算小梁213、最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1)抗弯验算 q7.905kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.9050.62，0.57.9050.22=0.285kNm Mmax/W0.285106/540005.27N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 Vmaxmax0.6214、ql,ql1=max0.67.9050.6，7.9050.2=2.846kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=32.8461000/(24090)1.186N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 q6.11kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.116004/(10093502430000)0.236mm600/400=1.5mm2maxqL4/(8EI)=6.112004/(893502430000)=0.054mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4)最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.9050.6，0.47.90215、50.6+7.9050.25.217kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.110.6，0.46.110.6+6.110.24.032kN6.主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.8kN，R25.2216、17kN，R34.275kN，R44.275kN，R54.275kN，R64.275kN，R74.275kN，R85.217kN，R91.8kN 正常使用极限状态：R11.386kN，R24.032kN，R33.274kN，R43.274kN，R53.274kN，R63.274kN，R73.274kN，R84.032kN，R91.386kN 1)抗弯验算主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.555106/4120=134.66N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算梁左侧剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=27.3821000/38438.446N/mm2=1217、20 N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算梁左侧变形图(mm) max0.426mm450/4001.125 mm 满足要求！7.对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9513.321/112.655kNNtb12.9kN 满足要求！、4001000梁侧计算书1.工程属性新浇混凝梁名称400*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)2502.荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度218、修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 正常使用极限状态219、设计值S正G4k24 kN/m23.支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，400，750 设计简图如下：模板设计剖面图4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1)抗弯验算 q1bS承131.6220、831.68kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.152+0.1212.520.1520.077kNm Mmax/W0.077106/375002.055N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)挠度验算 qbS正12424kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.632241504/(10010000281250)0.027mm150/400=0.375mm满足要求！ 3)最大支座反力计算 承载能力极限221、状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.160.15+1.2232.520.155.462kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.15244.115kN 5.小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图悬挑段计算简图 1)抗弯验算 q5.462kN/m Mmaxmax0.1q222、l2,0.5ql12=max0.15.4620.62，0.55.4620.22=0.197kNm Mmax/W0.197106/540003.641N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2)抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.4620.6，5.4620.2=1.966kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=31.9661000/(24090)0.819N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 q4.115kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.1156004/(10093502430000)0.159mm600/400=223、1.5mm 2maxqL4/(8EI)=4.1152004/(893502430000)=0.036mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4)最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.15.4620.6，0.45.4620.6+5.4620.23.605kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.1150.6，0.44.1150.6+4.1150.22.716kN 6.主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2224、)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.246kN，R23.605kN，R32.964kN，R42.964kN，R53.605kN，R61.246kN 正常使用极限状态：R10.934kN，R22.716kN，R32.205kN，R42.205kN，R52.716kN，R60.934kN 1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.386106/4120=93.644N/mm2f=205 N/mm225、2 满足要求！ 2)抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=25.1891000/38427.026N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3)挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.164mm400/4001 mm 满足要求！ 7.对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.728/19.242kNNtb12.9kN满足要求！、400+600梁侧计算书1.工程属性新浇混凝梁名称400*600混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400600梁板结构情况楼板厚度(mm)2502.荷载组合侧压力计算依据规范226、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.6min34.213，14.414.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.6min34.213，14.414.4kN227、/m2承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m23.支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)800主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，350 设计简图如下：模板设计剖面图 4.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm228、3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1）抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.919.2123.328kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.17520.099kNm Mmax/W0.099106/375002.639N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 qbS正119.219.2kN/mmax0.521qL4/(100EI)=0.52119.21754/(10010000281250)0.033mm229、175/400=0.438mm 满足要求！ 3）最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2525.8480.1755.654kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.17519.24.2kN 5.小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1）抗弯验算 q5.654kN/230、m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.6540.82，0.55.6540.22=0.362kNm Mmax/W0.362106/540006.701N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.6540.8，5.6540.2=2.714kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=32.7141000/(24090)1.131N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 q4.2kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.28004/(10093502430000)0.513m231、m800/400=2mm 2maxqL4/(8EI)=4.22004/(893502430000)=0.037mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4）最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.15.6540.8，0.45.6540.8+5.6540.24.976kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.20.8，0.44.20.8+4.20.23.696kN6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9232、.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.517kN，R24.976kN，R31.517kN 正常使用极限状态：R11.109kN，R23.696kN，R31.109kN 1）抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.435106/4120=105.683N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=24.0051000/38420.859N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.218mm350/233、4000.875 mm 满足要求！9.4柱模板计算9.4.1、1000+1850柱计算书 1、工程属性新浇混凝土柱名称1000*1850新浇混凝土柱长边边长(mm)1850新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v234、1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.868，134.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.87，134.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限235、状态设计值S正G4k29.87 kN/m23、 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数8柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1）强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.2642-0.1210.7940.26236、42-0.129kNm Mmax/W0.129106/(1/6450152)7.63N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.442264.2864/(1008925(1/12450153)0.367mml/400264.286/4000.661mm 满足要求！ 4、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍237、离楼面距离(mm)200 1）强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.26438.05610.058 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.215kNm Mmax/W0.215106/541033.985N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.26429.877.894 kN/m 小梁变形图(mm) 0.098mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)2238、06000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.219kNm，N15.489kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.419kNm，N26.959kN M/Wn0.419106/(4.49103)93.235N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.132mml/4001.288mm 20.278mml/4001.512mm 满足要求！ 6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉239、力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.9592=13.917kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.9592=13.917kN26kN 满足要求！、1300+550柱计算书 1、工程属性新浇混凝土柱名称1300*550新浇混凝土柱长边边长(mm)1300新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)550 2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压240、力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.868，134.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.87，134.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1241、.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1）强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794242、kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.262-0.1210.7940.262-0.125kNm Mmax/W0.125106/(1/6450152)7.385N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4422604/(1008925(1/12450153)0.344mml/400260/4000.65mm 满足要求！ 4、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(243、cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1）强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2638.0569.895 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.212kNm Mmax/W0.212106/541033.921N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2629.877.766 kN/m 小梁变形图(mm) 0.096mm1.5mm 满足要求！ 5、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截244、面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1）柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.505kNm，N110.242kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.431kNm，N211.327kN M/Wn0.505106/(4.49103)112.463N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.21mml/4001.25245、8mm 20.076mml/4000.95mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N11.3271=11.327kNNtb17.8kN 满足要求！ N11.3271=11.327kN26kN 满足要求！9.3.3、900+900柱计算书 1、工程属性新浇混凝土柱名称900*900新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)900 2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土246、初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.868，134.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.87，134.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9m247、ax1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1）强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.629248、.8721.775kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.058kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.121.7750.32-0.1171.0580.32-0.207kNm Mmax/W0.207106/(1/6600152)9.205N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 作用线荷载qbS正0.629.8717.922kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67717.9223004/(1008925(1/12600153)0.653mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、小梁验算小梁249、类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1）强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.338.05611.417 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.434kNm Mmax/W0.434106/541038.042N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.329.878.961 kN/m 小梁变形图(mm) 0.335mm1.5mm 满足要求！ 5、柱箍验算 柱箍类250、型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.371kNm，N17.74kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.371kNm，N27.74kN M/Wn0.371106/(4.49103)82.518N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm251、) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.233mml/4001.387mm 20.233mml/4001.387mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N7.742=15.48kNNtb17.8kN 满足要求！ N7.742=15.48kN26kN 满足要求！、600+600柱计算书 1、工程属性新浇混凝土柱名称600*600新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)600 2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ252、162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.868，134.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.87，134253、.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1）强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 254、静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.116.3310.22-0.1170.7940.22-0.069kNm Mmax/W0.069106/(1/6450152)4.091N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67713.4422004/(1008925(1/12450153)0.129mm255、l/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1）强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.163kNm Mmax/W0.163106/541033.016N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 小梁变形图(mm256、) 0.074mm1.5mm 满足要求！ 5、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1）柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.69kNm，N12.159kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.69kNm，N22.159kN M/Wn0.69106/(4.49103)153.771N/mm2f205N/mm2 满足要257、求！ 2）柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.546mml/4002.025mm 21.546mml/4002.025mm 满足要求！ 6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N2.1592=4.317kNNtb17.8kN 满足要求！ N2.1592=4.317kN26kN满足要求！、D1050计算书 1、工程属性新浇混凝土柱名称D1050柱直径D(mm)1050新浇混凝土柱高度(mm)5600柱箍截面类型钢筋拉箍 2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施258、工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c29.87/241.245m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.3259、5 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.7238.056kN/m2 Smin0.91.4Q3k0.91.422.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k29.87kN/m2 Smin0 kN/m23、定型钢模的确定经计算该柱的承载极限状态值为：38.056 kN/m2，该柱采用定型钢模，定型钢模承载力大于60 kN/m2。钢模外加钢管定位箍与排架固定。、D600计算书1、工程属性新浇混凝土柱名称D600柱直径D(mm)600新浇混凝土柱高度(mm)9600柱箍截面类型钢筋拉箍2、计算简图2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑260、施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c29.87/241.245m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.261、35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.7238.056kN/m2 Smin0.91.4Q3k0.91.422.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k29.87kN/m2 Smin0 kN/m2 3、定型钢模的确定经计算该柱的承载极限状态值为：38.056 kN/m2，该柱采用定型钢模，定型钢模承载力大于60 kN/m2。钢模外加钢管定位箍与排架固定。、斜柱验算模板支架搭设高度为9.6米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.6米。排架采用的钢管类型为482.7，斜柱的斜262、面采用钢管扣件斜撑（做法详见附图）。1、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1=0.1414.000=2.085kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.600=0.126kN(3)钢筋混凝土自重(kN)： NG3 = (25.0000.323.149.75)/1.69=40.76kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 42.97kN。2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ =2.5Kn/M263、风荷载计算Mw01.4cklah2/100.91.40.90.15611.82/100.057kNm3）竖向荷载N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2*42.97+1.4*（2.5+0.075）=55.06 kN立杆轴向压力斜撑为18道斜梁水平方向的长度为1.68m，故斜撑拆算垂直方向立杆为每米：18/1.68=10.7,取10根，55.06/10=5.51KN2.立柱验算钢管类型482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12 1)长细比验算 h/i1600/16101180 满足要求！ 查表得，0.588 fNw/(A)+ Mw/W5510/(0.588384)+0.028106/412031.2N/mm2f205N/mm2满足要求！3.扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力N5.51kNRc=kc8