1、发电公司扩建工程湿除支架上部结构模板安全支撑专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况3一、 工程概况3二、 施工要求5三、 技术保证条件5第二章 编制依据6一、 材料与设备计划7第三章 施工工艺技术9一、 技术参数9二、 工艺流程15三、 施工方法15四、 检查验收23第四章 施工安全保证措施24一、 组织保障24二、 技术措施26三、 监测监控32四、 应急预案33第五章 劳动力计划35一、 专职安全生产管理人员35第六章 计算书及相关图纸40一、 计算书40第一章 工程概况一2、 工程概况1、 各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师2、工程简介：xx二期（21000MW）扩建工程-湿除上部为框架结构，0.000标高相当于绝对高程4.650m(1985年国家高程）。本工程的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度0.172g(抗震措施按8度设防)，设计地震分组为1组，框架总高度为33m 一层层高8m，二层层高8m，三层层高10m，四层 层高7m。3、高支模层结构情况部位1梁板尺寸计算梁板代表梁板支架结构布置标高8m处所有框架梁（高度8米）400*900400*600400*800450*900（支模高度10米）计算书附3、后400*900400*600400*800沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：1400mm 步距：1.8m梁底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托部位2梁板尺寸计算梁板代表梁板支架结构布置标高16m处所有框架梁板250*300450*900500*600450*600450*500500*900500*1000400*800400*600450*900400*600400*600500*1000（支模高度10米）计算书附后250*300450*900500*600450*600450*500500*900500*1000400*800400*600450*900400*60044、00*600沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：1400mm 步距：1.8m梁底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托450*700450*600300*400支模高度16米450*700计算书附后450*700450*600300*400沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：1400mm 步距：1.8m梁底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托120 mm（支模高度16米）120mm计算书附后120mm纵距：950mm横距：950mm 步距：1.8m荷载传递至立杆采用顶托部位3梁板尺寸计算梁板代表梁板支架结构布置标高26m处所有框架梁（高度10米）350*700500*5、900300*500500*600400*600400*900400*700500*1000计算书附后350*700500*900300*500500*600400*600400*900400*700沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：1400mm步距：1.8m梁底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托500*1300500*1300计算书附后500*1300沿跨方向立杆间距：800mm梁两侧立杆间距：1400mm 步距：1.8m梁底增加承重立杆数：2荷载传递至立杆采用顶托350*700（支模高度26米）350*700350*700沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：146、00mm步距：1.8m梁底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托部位4梁板尺寸计算梁板代表梁板支架结构布置标高33m处所有框架梁板400*600400*600计算书附后400*600沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：1400mm 步距：1.8m梁底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托300*400300*400计算书附后300*400沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：1400mm 步距：1.8m梁底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托500*900500*900计算书附后500*900沿跨方向立杆间距：1000mm梁两侧立杆间距：1400mm 步距：1.8m梁7、底增加承重立杆数：1荷载传递至立杆采用顶托120 mm（支模高度33米）120mm计算书附后120mm纵距：950mm横距：950mm 步距：1.5m荷载传递至立杆采用顶托二、 施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。三、 技术保证条件1、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据1、 木结构设计规范GB 50005-20032、 建筑结构荷载规范GB50009-20123、 混凝土结构设计规范GB50010-20154、 混凝土结构工程施工质量8、验收规范GB 50204-20155、 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、 混凝土结构工程施工规范GB 50666-20118、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20059、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201110、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200811、 建筑施工安全检查标准JGJ59-201112、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9113、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201314、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质2009879、号文15、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）16、 环保岛EPC工程湿除支架工程施工图纸 CHEPC-118-3S-T0102-011317、 电力建设施工技术规范第一部分：土建结构工程 DL5190.1-201218、 电力建设施工质量验收及评价规程第一部分：土建工程 DL5210.1-2012一、 材料与设备计划1、 钢材的选用(1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普10、通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.0钢管。(4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、 应有产品质量合格证；2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5)、 钢管必须涂有11、防锈漆。(5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；3)、 钢管上严禁打孔。(6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要12、求。(7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8)、 扣件的验收应符合下列规定1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理；4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达40Nm 65Nm时，不得发生破坏。(9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。(113、1)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 木材的选用(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不14、常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)、 板材和规格材，不应大于20%；3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%；4)、 连接件，不应大于15%。3、 竹、木胶合模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材15、厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第三章 施工工艺技术一、 技术参数【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度H(m)33模板支架纵向长度L(m)39.6模板支架横向长度B(m)21.85立柱型号(mm)483.0立杆纵向距离la(mm)950立杆横向距16、离lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1500面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度H(m)16模板支架纵向长度L(m)39.6模板支架横向长度B(m)21.85立柱型号(mm)483.0立杆纵向距离la(mm)950立杆横向距离lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1800面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)200主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方17、式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)10混凝土梁截面尺寸(mm)5001300梁侧楼板厚度(mm)150支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1800梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座2【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JG18、J162-2008模板支架高度H(m)16混凝土梁截面尺寸(mm)450700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1800梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座2【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)26混凝土梁截面尺寸(mm)450700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支19、撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1800梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)33混凝土梁截面尺寸(mm)400600梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1800梁底增加立柱根数1面板材质覆面20、木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座2【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)10混凝土梁截面尺寸(mm)450900梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1800梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模21、板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)10混凝土梁截面尺寸(mm)500600梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1800梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)10混凝土梁截面尺寸(mm)5001000梁侧楼板厚度(mm)150支撑方式梁侧无板，梁底22、小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1800梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座2【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)33混凝土梁截面尺寸(mm)300400梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.0梁跨度方向立柱间距(mm)950梁两侧立柱间距(mm)950步距(mm)1800梁底增加立柱根23、数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座【梁侧模板】新浇混凝土梁名称5001300梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)5001300新浇混凝土梁计算跨度(m)8左侧楼板厚度(mm)0右侧楼板厚度(mm)0结构表面的要求结构表面外露小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)800面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011【梁侧模板】新浇混凝土梁名称5001000梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)5001000新浇混凝土梁计算跨24、度(m)8左侧楼板厚度(mm)0右侧楼板厚度(mm)0结构表面的要求结构表面外露小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)600面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011二、 工艺流程【板模板】搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。【梁模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、 施工方法1、 施工前应对所有涉25、及人员进行详细交底，由持证架子工按方案图弹线搭设，支撑不得大于方案值，注意梁梁交接处梁底增设支撑立杆，注意顶二步各加密一道双向水平杆，梁、板底采用支托，其余采用双扣件。2、 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、 柱（连梁）先分段施工至梁底（留26、施工缝，强度应大于75%），支撑每步水平杆应与柱（连梁）顶死，立杆、水平杆应确保纵横双向贯通并与相邻部位支撑双向贯通（支撑应全部保留）竖向剪刀撑沿四周交圈、中间纵横向6m沿全高、全长连续设置（图中应加密），剪刀撑应与所有跨经杆件可靠连接，竖向剪刀撑应与地面顶死。5、 一般规定：(1)、 钢管、扣件、支托进场应验收，见证取样复试合格后使用，特别注意支撑体系完整性，每根立杆每步接头双向水平杆不得缺少（特别是扫地杆），并应与所有跨经立杆可靠连接（采用直角扣件），严格控制立杆接头位置，立杆必须采用对接严禁搭接，立杆上下段严禁错开固定在水平杆上，立杆顶支托底应设置双向水平杆，支托伸出顶层水平杆长度应严格27、控制，支撑杆在支托中。施工中每步应控制质量将所有杆件同步搭设并进行验收。(2)、 地基基坑回填土必须分层夯实，密实度采用环刀法取样试验，密实系数应达到0.95，做法：素土夯实-回填2500mm石屑层16#槽钢垫层。槽钢铺设必须平稳，不得悬空。做好防水措施，第二步开始应设置水平防护，应设置水平安全防护，上下安全通道，操作平台等安全设施，确保施工人员安全。(3)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(4)、 不同支架立柱不得混用。(5)、 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(6)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和28、垫板。(7)、 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(8)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(9)、 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(10)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：(11)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足29、模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(12)、 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(13)、 湿除支撑应全部调整为正交，梁底称重立杆应确保在下层梁宽范围内，梁加腋处立杆加密。各层梁板支撑在起步时应统筹考虑，立杆加密区应向非加密区延伸至少两跨（相近梁支撑连成整体），屋面挑板支撑水平杆与内部双向贯通。宜增加斜立杆（间距同立杆。构造完整）卸载至下层边梁。(14)、 混凝土施工开始至混凝土终凝后12小时内应设置禁区，严禁任何人员进入高大模板支撑区，严格控制施工荷载，人员机30、具应分散，混凝土放料堆积高度严禁超过设计标高100mm，汽车泵管严禁碰撞支撑，现场持证专业技术人员旁站指挥，混凝土对称、分层浇捣，浇捣过程中不管出现任何情况严禁擅自处理应第一时间撤离至安全部位按规定报告、按权限处理。(15)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（见图）(16)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、 立柱及其他杆件(1)、 立柱平面布置图（详见附31、图）；(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：(3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、 水平杆(1)、 每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(3)、 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：8、 剪刀撑9、 周边拉结(1)、 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体支撑每步水平应与所遇柱（梁）抱死顶老，立杆水平杆应确保纵横贯通并与相邻部位支撑双向贯通（32、支撑应全部保留），竖向剪刀撑沿四周交圈；中间纵横向6m沿全高、全长连续设置，同时在每竖向剪刀撑上下端交点平面连续设置水平剪刀撑，竖向剪刀撑与地面顶死。(2)、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；(3)、 支撑施工完毕铺模前应严格按规定程序，严格按经批准的方案、规范进行专项验收，验收合格经规定人员签字确认后进入下道工序。(4)、 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。10、 梁模安装按设计间距要求整齐铺好50mm100mm2000mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头33、对接好并钉牢，并用50mm100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。11、 柱模安装(1)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(2)、 先34、弹出柱的轴线及四周边线；(3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；(4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(5)、 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；(6)、 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；(7)、 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大35、于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。四、 检查验收1、 不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允36、许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、 支柱斜撑的数量和着力点；(3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、 模板结构的整体稳定；(6)、 有37、关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文件：(1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)、 模板工程质量检查记录及验收记录；(3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。8、上人通道：上下人楼梯采用48钢管搭设，形式为之字形总高度34.5米，宽2.1米，长4.5米，休息平台宽1.05米，踏步长2.4米，踏步采用模板铺设。休息平台采用脚手板铺设，脚手板规格 2.4米*0.2米*0.05米，踏步休息外侧装踢脚板（见详图） 安全通道采用48钢管搭设，高3.6米，长3.6米，宽3米，顶部为双层防护，上下层相隔0.4米，上层用模板铺设，以防高处坠物，下层用彩钢瓦铺设。通道正面张38、贴安全通道和安全标语，内部悬挂安全常识图第四章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 准备工作(1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、 模板的基准定位工作：1)、 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)、 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位39、置；3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图；4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设(1)、 基础及地下工程模板：1)、 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2)、 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)、 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢40、。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4)、 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2)、 楼梯模板1)、 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2)、 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3)、 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3)、 梁、板模板141、)、 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、 模板支架搭设的构造要求(1)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)、 钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺42、杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。(4)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固43、定。(5)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(6)、 模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。4、 浇捣混凝土管理(1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)、 开盘前检查44、砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5)、 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。5、 模板拆除(1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后45、方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001)、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)、 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)、 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除。4)、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5)、 墙模板拆除46、，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6)、 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7)、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的47、拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8)、 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6、 过程管理(1)、 施工前管理1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)、 施工中管理要点1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；48、2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)、 质量管理措施1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指49、导；2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)、 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；750、)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)、 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)、 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)、 所有竖向结构的阴、阳51、角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。7、 安全管理措施(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把52、活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)、 在架空输电线路下安装板时，应停53、电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。8、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(3)、 模板安装时，应注意控制噪声污染。(4)、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理54、，避免污染环境。(6)、 每次下班时保证工完场清。三、 监测监控1、 监测措施(1)、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)、 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)、 仪器设备配置名称型号数量精度全站仪RTS112SLY41506812” ，最大允许误差20”自动安平水仪NAL124T2160842千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪对讲机3检测板手1(5)、 监测55、说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)、 连墙件是否松动；3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)、 施工过程中是否有超载现象；5)、 安全防护措施是否符合规范要求；6)、 支架与杆件是否有变形现象；(6)、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)、 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)、 监测数据超过预警56、值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、 应急领导小组及其职责(1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反应57、预案(1)、 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。258、)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具59、伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、 应急通信联络5、 项目负责人：手机：6、 安全员：手机：7、 技术负责人：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第五章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制60、及责任分工如下：（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；危险源辨识及风险评价记录 部门/单位： xx集团有限公司 编号：R06-01-002序号活动、产品和服务危险源可能导致的风险时态/状态风险评价是否可接受直接判定DLEC1施工技术管理1、作业活动未编制作业指导文件；2、危险性较大分部分项工程，未制定专项方案，未经过施工单位技术负责人审批。3、施工条件、施工方案发生变化后，未重新编制方案，进行交底，导致作业人员对危险源、防范措施和应急措施不清楚。4、工期超过1个月的，未进行重复61、交底。各类事故现在/正常108663不可接受2危险性较大的分部分项工程1、未按照建质200987号 “危险性较大的分部分项工程安全管理办法”编制专项安全方案；2、施工中发生变化，需要编制或变更方案，未及时进行编制或变更；3、未对全体施工人员进行100%的安全交底。各类事故现在/正常2101037不可接受3安全交底1、作业前未进行安全交底，未执行交底人、被交底人双签字；2、安全员代替技术员进行安全交底；3、后续参与作业人员，未组织交底；工期超过1个月的，未组织进行重复交底。各类事故现在/正常126637不可接受4高处作业高处作业临空面未设防护栏杆；未满铺脚手板并绑扎；有坠落可能地点下方未设置安全62、网；钢梁未设置手扶绳。高处作业不系安全带或未正确使用安全带.人身事故现在/正常108663不可接受5临边/孔洞作业临边无护栏或盖板；临边防护不合格。人身事故现在/正常126367不可接受6吊装作业未固定好就松钩子吊物伤人现在/正常1353315不可接受7特殊工种未持证上岗人身事故现在/正常901615不可接受8特殊工种1、入场审查不严格，未做到人、证校对；2、无证作业；3、未使用劳保用品或者不规范指挥。各类事故现在/正常1801063不可接受9混凝土浇筑模板搭设好后，未办理验收手续，就进行浇筑。坍塌事故现在/正常1801063不可接受10混凝土浇筑支撑强度不够或支撑不规范；坍塌事故现在/正常163、801063不可接受11混凝土浇筑混凝土强度未达施工技术规范要求就拆除模板；坍塌事故现在/正常1801063不可接受12混凝土浇筑模板未彻底拆除，有少量余留、悬空。坍塌现在/正常903215不可接受13脚手架脚手架搭设、拆除过程中，未设置安全警戒区，专人监护。各类事故现在/正常126637不可接受14脚手架拆除时各配件抛掷至地面。落物伤人现在/正常903215不可接受15脚手架连墙件设置不足，或者把连墙件拆除坍塌事故现在/正常126637不可接受16脚手架使用期间，拆除主节点出的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。坍塌事故现在/正常903215不可接受17施工用电未执行三级配电，两级保护；包括以下64、现象，直接从一级、二级配电箱接线；一级箱、三级箱漏电保护器未设置触电事故现在/正常126637不可接受18施工用电开关箱必须是“一机、一闸、一漏、一箱”，未配置漏电保护器，或配置漏保失灵，开关箱内漏电保护器漏电动作电流大于为30mA，动作时间大于0.1s；触电事故现在/正常903215不可接受19施工用电非电工接线，导致接线错误触电事故现在/正常126637不可接受20施工用电配电箱、开关箱进行定期维修、检查时，未将其前一级相应的电源隔离开关分闸断电，未悬挂“禁止合闸、有人工作”停电标识牌，带电作业。触电事故现在/正常126637不可接受21三宝四口五临边三宝四口五临边不到位人身事故现在/正常65、126367不可接受22脚手架脚手架材料不合格各类事故现在/正常54363需整改23脚手架吸收塔内部使用竹脚手板，搭设竹脚手架，存在着火隐患倒塌事故现在/正常54363需整改24脚手架吸收塔内未设水平安全网（每10m），作业层侧面未设置安全立网倒塌事故现在/正常54633需整改25脚手架脚手架体上有悬浮物倒塌事故现在/正常36623需整改26脚手架施工层上荷载超过270kg/倒塌事故现在/正常401140需整改27脚手架拆除现场、没有专人监护及设警戒标志各类事故现在/正常27333需整改28模板堆码超高，不稳易倒各类事故现在/正常42327需整改29模板模板工程无交底和验收各类事故现在/正常466、2327需整改30模板在楼层内存放过于集中，两模板中间走道小于60CM.各类事故现在/正常42327需整改31模板拆除模板时未设置警戒线和无监护人看护各类事故现在/正常42327需整改32模板模板拆除前无砼强度报告或强度未达到规定提前拆模各类事故现在/正常42327需整改33模板拆除模板时，用撬棍猛敲各类事故现在/正常42327需整改34模板直接站在支撑架上操作，无脚手板，无安全带各类事故现在/正常42327需整改35模板模板没有彻底拆除，留有悬空各类事故现在/正常42327需整改36模板模板支撑固定在非承重架上各类事故现在/正常42327需整改37安全帽无生产许可证的厂家生产的不合格产品未经67、过安全技术检验未贴有安检标志人身伤害现在/正常63337需整改38安全帽5顶以上有明显老化，但还没有更新计划人身伤害现在/正常63337需整改39安全帽帽箍、顶衬、后箍、下额带等组件有缺陷人身伤害现在/正常63337需整改40安全帽顶部缓冲空间小于20-50mm人身伤害现在/正常63337需整改41雨季施工现场未设置排水渠道各类事故现在/正常42327需整改42雨季施工脚手架地基未设置排水渠道各类事故现在/正常42327需整改43雨季施工梅雨季节对临建墙体持续侵蚀各类事故现在/正常42327需整改44雨季施工未穿绝缘鞋，穿布鞋上岗，鞋底潮湿触电事故现在/正常42167需整改45雨季施工用电设备68、放置在积水中触电事故现在/正常54363需整改46雨季施工受限空间内进水，使用非安全电压触电事故现在/正常42327需整改第六章 计算书及相关图纸一、 计算书120厚-33米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称120厚-33米新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)33模板支架纵向长度L(m)39.6模板支架横向长度69、B(m)21.85二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数70、z0.51风荷载体型系数s0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三71、等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活72、=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/mq20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.32+0.1173.150.320.063kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.108073、.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.063，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1123004/(10010000281250)=0.061mm 0.061mmL/250300/2501.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)93574、0小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.018kN/m因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3=1.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/mq20.91.2G1kb=0.9175、.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0730.952+0.1250.9450.9520.228kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.952+0.2033.150.95，0.1250.0970.952+0.1883.150.950.614kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm76、 MmaxmaxM1，M2，M3max0.228，0.614，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/54000=14.64N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0730.95+0.6250.9450.951.198kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.95+0.6883.152.225kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.198，2.225，3.1743.1777、4kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(24090)1.323N/mm2=1.78N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9949504/(1009350243104)0.186mmL/250950/2503.8mm；悬臂端maxql14/(8EI)=0.9942504/(89350243104)0.021mm2l1/2502250/2502mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)4878、2.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m79、 q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.7050.952.025kN按悬臂梁，R11.7050.250.426kN RmaxRmax，R12.025kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0540.951.251kN按悬臂梁，R1q80、2l1=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R11.251kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二 2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.532106/4220=125.99N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.051000/39520.506N/mm2=125N/mm2满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.571mm=950/250=3.8mm悬挑段max0.306mm=2250/250=2mm满足要81、求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.924kN，R2=6.35kN，R3=6.617kN，R4=5.409kN图二支座反力依次为R1=5.663kN，R2=6.487kN，R3=6.487kN，R4=5.663kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N6.617kNN30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)700立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.78钢管计82、算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2200)=1525mm非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm=maxl01，l0/i=2632.5/16=164.531=210满足要求！ 2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算 q111.2(0.5+(283、4+1.1)0.12)+1.40.910.3 = 1.642kN/m同上四六步计算过程，可得： R15.705kN，R26.247kN，R36.372kN，R45.453kN顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(700+2200)=1968.259mm 1=l01/i=1968.259/16=123.016查表得，0.434不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.705，6.247，6.372，5.453=6.372kN f N1/(A)6372/(0.434395)37.17N/mm2f205N/mm2满足要求！考虑风荷载: Mw1Qckla84、h2/1011.40.90.0760.951.52/100.02kNmN1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max5.705,6.247,6.372,5.453+0.02/0.95=6.393kN f N1w/(A)+ Mw/W6393/(0.434395)+0.02106/422042.031N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm=l0/i=3398.557/16=212.41查表得，1=0.161不考虑风荷载:N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.705,6.247,6.372,85、5.453+11.20.1533=12.312kN f=N/(1A)12.312103/(0.161395)=193.6N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0760.951.52/100.02kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max5.705,6.247,6.372,5.453+11.20.1533+0.02/0.95=12.333kNf=Nw/(1A)+Mw/W12.333103/(0.161395)+0.02106/4220=198.669N/mm2=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建86、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=33/21.85=1.513满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=12.333kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h87、截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=88、2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)1112080/1000=46.225kNF1=12.333kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参89、数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kN90、F1=12.333kN满足要求！120厚-16米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称120厚-33米新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)16模板支架纵向长度L(m)39.6模板支架横向长度B(m)21.85二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架091、.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(m92、m)950水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/193、2281250mm4承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/mq20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN94、/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.22+0.1173.150.220.028kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.22+0.2133.150.2，0.10.1080.22+0.1753.150.20.135kNm MmaxmaxM1，M2max0.028，0.1350.135kNm Mma95、x/W0.135106/375003.588N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122004/(10010000281250)=0.012mm 0.012mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q96、1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.2=1.345kN/m因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.2=0.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN计算简图如下： 1、强度验算 M10.1297、5q1静L2+0.125q1活L20.1250.7150.952+0.1250.630.9520.152kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0650.952+0.2033.150.95，0.1250.0650.952+0.1883.150.950.612kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.152/2，0.0650.152/2+3.150.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.152，0.612，0.4730.612kNm =Mmax/W=0.612106/54098、00=11.325N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.7150.95+0.6250.630.950.799kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0650.95+0.6883.152.206kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.15，0.0650.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.799，2.206，3.163.16kN max=3Vmax/(2bh0)=33.161000/(24090)1.317N/mm2=1.78N/mm2满足要求！ 3、挠度99、验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6629504/(1009350243104)0.124mmL/250950/2503.8mm；悬臂端maxql14/(8EI)=0.6621504/(89350243104)0.002mm2l1/2502150/2501.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗100、矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.2101、0.759kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.1370.951.35kN按悬臂梁，R11.1370.150.17kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.60.81kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.7020.950.834kN按悬臂梁，R1q2l1=0.7020.150.105kN RmaxRmax，R10.102、60.5kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二 2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.372106/4220=88.091N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.5431000/39512.876N/mm2=125N/mm2满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.642mm=950/250=3.8mm悬挑段max0.363mm=2150/250=1.2mm满足要求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1103、=2.71kN，R2=4.037kN，R3=4.26kN，R4=1.953kN图二支座反力依次为R1=2.317kN，R2=4.163kN，R3=4.163kN，R4=2.317kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N4.26/0.6=7.101kNN30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)900立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q23104、5立柱截面面积A(mm2)395立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(900+2200)=1802mm非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm=maxl01，l0/i=3159/16=197.438=210满足要求！ 2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.2 =105、 1.095kN/m同上四六步计算过程，可得： R12.61kN，R24.009kN，R34.103kN，R42.231kN顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(900+2200)=2192.791mm 1=l01/i=2192.791/16=137.049查表得，0.362不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max2.61，4.009，4.103，2.231/0.6=6.838kN f N1/(A)6838/(0.362395)47.822N/mm2f205N/mm2满足要求！考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.076106、0.951.82/100.029kNmN1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max2.61,4.009,4.103,2.231/0.6+0.029/0.95=6.868kN f N1w/(A)+ Mw/W6868/(0.362395)+0.029106/422054.903N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k2h =1.2171.7551800=3844.503mm=l0/i=3844.503/16=240.281查表得，1=0.127不考虑风荷载:N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max2.61,4.009,4.103,2.2107、31/0.6+11.20.1516=9.718kN f=N/(1A)9.718103/(0.127395)=193.721N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0760.951.82/100.029kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max2.61,4.009,4.103,2.231/0.6+11.20.1516+0.029/0.95=9.748kNf=Nw/(1A)+Mw/W9.748103/(0.127395)+0.029106/4220=201.191N/mm2=205N/mm2满足要求！九108、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=16/21.85=0.7323满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=9.748kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值109、或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于110、4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)1112080/1000=46.225kNF1=9.748kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规111、定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=11112、18.124kNF1=9.748kN满足要求！5001300梁-高度10米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称5001300混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001300模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)39.6二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(k113、N/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1114、梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁间距56每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(115、G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.72142.163kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.3140.399kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.3)133.25kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+116、0.121q1活L20.10740.3990.0562+0.1211.7640.05620.014kNm Mmax/W0.014106/540000.259N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63233.2555.5564/(1005400486000)0.001mmL/40055.556/4000.139mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39340.3990.056+0.4461.7640.0560.926kN R2=R4=1.143q1静L+1.2117、23q1活L=1.14340.3990.056+1.2231.7640.0562.685kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92840.3990.056+1.1421.7640.0562.195kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39333.250.0560.726kN R2=R4=1.143q2L=1.14333.250.0562.111kNR3=0.928q2L=0.92833.250.0561.714kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小118、梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.926/10.926kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max2.685,2.195,2.685/1=2.685kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.926/10.926kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/9 =0.013kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51.3=0.79kN/m梁右侧模板传递给右边小梁119、荷载q3右0.91.350.51.3=0.79kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.926+0.013+0.79=1.729kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.685+0.013=2.699kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.926+0.013+0.79=1.729kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.729,2.699,1.729=2.699kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.726/10.726kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max2.111,1.7120、14,2.111/1=2.111kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.726/10.726kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/9 =0.011kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51.3=0.65kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.51.3=0.65kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.726+0.011+0.65=1.387kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.111+0.011=2.122kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.726+0.011+0.65=1.387kN/m小梁最大荷载q=Maxq左121、,q中,q右=Max1.387,2.122,1.387=2.122kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.6990.82，0.52.6990.220.216kNm =Mmax/W=0.216106/54000=3.999N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.6990.8，2.6990.21.08kN max=3Vmax/(2bh0)=31.081000/(24090)0.45N/mm2=1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验122、算 15ql14/(384EI)52.1228004/(3847040243104)0.662mml1/400800/4002mm 2ql24/(8EI)2.1222004/(87040243104)0.025mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.6990.8,0.52.6990.8+2.6990.2=2.159kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.383kN,R2=2.159kN,R3=1.766kN,R4=1.766kN,R5=1.766kN,R6=1.766kN,R7=1123、.766kN,R8=1.766kN,R9=2.159kN,R10=1.383kN正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.1220.8,0.52.1220.8+2.1220.2=1.698kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.11kN,R2=1.698kN,R3=1.38kN,R4=1.38kN,R5=1.38kN,R6=1.38kN,R7=1.38kN,R8=1.38kN,R9=1.698kN,R10=1.11kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主124、梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.789106/4220=186.971N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax8.243kN max=2Vmax/A=28.2431000/39541.736N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.349mmL/400700/4001.75mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反125、力依次为R1=0.597kN，R2=16.486kN，R3=0.597kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.597,0.5970.597kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR216.486kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面126、抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2480.81.82/100.073kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.92138.178kN/m 2)小梁验算 q1max0.84+0.91.2(0.3-0.1)0.127、5/9+0.51.3，2.434+0.91.2(0.3-0.1)0.5/9=2.446kN/m同上四六计算过程，可得： R10.54kN，R214.956kN，R30.54kN立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.91.20.1(10-1.3)+Mw/lbmax0.54，14.956，0.54+0.94+0.073/1.415.948kN fN/(A)+Mw/W15947.732/(0.502395)+0.073106/422097.725N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=128、10/20=0.53满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=15.948kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取129、用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30130、：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)172080/1000=34.595kNF1=15.948kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设131、计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=15.948kN满足要求！450700梁-高度16米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范132、JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称450700混凝土梁截面尺寸(mmmm)450700模板支架高度H(m)16模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模133、板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁134、底支撑小梁根数8梁底支撑小梁间距64每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0135、.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.0642+0.1211.7640.06420.011kNm Mmax/W0.011136、106/540000.195N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.9564.2864/(1005400486000)0.001mmL/40064.286/4000.161mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39321.8090.064+0.4461.7640.0640.602kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14321.8090.064+1.2231.7640.0641.741kN R3=0.928q1静L+1.14137、2q1活L=0.92821.8090.064+1.1421.7640.0641.431kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39317.950.0640.453kN R2=R4=1.143q2L=1.14317.950.0641.319kNR3=0.928q2L=0.92817.950.0641.071kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状138、态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.602/10.602kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max1.741,1.431,1.741/1=1.741kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.602/10.602kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/7 =0.016kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.50.7=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.50.7=0.425kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.602+0.016+0.4139、25=1.042kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.741+0.016=1.757kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.602+0.016+0.425=1.042kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.042,1.757,1.042=1.757kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.453/10.453kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max1.319,1.071,1.319/1=1.319kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.453/10.453kN/m140、小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/7 =0.013kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.50.7=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.50.7=0.35kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.453+0.013+0.35=0.816kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.319+0.013=1.332kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.453+0.013+0.35=0.816kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max0.816,1.332,0.816=1.332kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下141、图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1251.75712，0.51.7570.220.22kNm =Mmax/W=0.22106/54000=4.067N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.51.7571，1.7570.20.878kN max=3Vmax/(2bh0)=30.8781000/(24090)0.366N/mm2=1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)51.33210004/(3847040243104)1.014mml1/4001000/142、4002.5mm 2ql24/(8EI)1.3322004/(87040243104)0.016mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.7571,0.51.7571+1.7570.2=1.757kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.042kN,R2=1.757kN,R3=1.446kN,R4=1.446kN,R5=1.446kN,R6=1.446kN,R7=1.757kN,R8=1.042kN正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.3321,0.51.143、3321+1.3320.2=1.332kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.816kN,R2=1.332kN,R3=1.084kN,R4=1.084kN,R5=1.084kN,R6=1.084kN,R7=1.332kN,R8=0.816kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =M144、max/W=0.482106/4220=114.153N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax5.375kN max=2Vmax/A=25.3751000/39527.213N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.187mmL/400700/4001.75mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.316kN，R2=10.749kN，R3=0.316kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱145、最大受力NmaxR1,R3max0.316,0.3160.316kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR210.749kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得146、，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.24811.82/100.091kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92121.654kN/m 2)小梁验算 q1max0.555+0.91.2(0.3-0.1)0.45/7+0.50.7，1.603+0.91.2(0.3-0.1)0.45/7=1.617kN/m同上四六计算过程，可得： R10.29kN，R29.896kN，R30.29kN立柱最大受力NwmaxR1，R147、2，R3+0.91.20.1(16-0.7)+Mw/lbmax0.29，9.896，0.29+1.652+0.091/1.411.614kN fN/(A)+Mw/W11613.896/(0.502395)+0.091106/422080.134N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=16/20=0.83满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实148、测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=11.614kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h149、0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um150、 =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)172080/1000=34.595kNF1=11.614kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第151、条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=11.614kN满足要求！350700梁-高度26米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称350700152、混凝土梁截面尺寸(mmmm)450700模板支架高度H(m)26模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)39.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密153、集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)350梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁间距64每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表154、面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.155、5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.0642+0.1211.7640.06420.011kNm Mmax/W0.011106/540000.195N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠156、度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.9564.2864/(1005400486000)0.001mmL/40064.286/4000.161mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39321.8090.064+0.4461.7640.0640.602kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14321.8090.064+1.2231.7640.0641.741kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92821.8090.064+1.1421.7640.0157、641.431kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39317.950.0640.453kN R2=R4=1.143q2L=1.14317.950.0641.319kNR3=0.928q2L=0.92817.950.0641.071kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.602/10.60158、2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max1.741,1.431,1.741/1=1.741kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.602/10.602kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/7 =0.016kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.7-0.12)=0.352kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.7-0.12)=0.352kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0159、.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.35-0.45/2)/21=0.395kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.4-0.35)-0.45/2)/21=2.604kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.602+0.016+0.352+0.395=1.364kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.741+0.016=1.757kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.602+0.016+0.352+2160、.604=3.574kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.364,1.757,3.574=3.574kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.453/10.453kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max1.319,1.071,1.319/1=1.319kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.453/10.453kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/7 =0.013kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右侧模板传递给右161、边小梁荷载q3右10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.35-0.45/2)/21=0.22kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.4-0.35)-0.45/2)/21=1.449kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.453+0.013+0.29+0.22=0.976kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.319+0.013=1.332kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.453+0.013+0.29+1.449=2162、.205kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max0.976,1.332,2.205=2.205kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.57412，0.53.5740.220.447kNm =Mmax/W=0.447106/54000=8.273N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.5741，3.5740.21.787kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7871000/(24090)0.745N/mm2=163、1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.20510004/(3847040243104)1.678mml1/4001000/4002.5mm 2ql24/(8EI)2.2052004/(87040243104)0.026mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.5741,0.53.5741+3.5740.2=3.574kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.364kN,R2=1.757kN,R3=1.446kN,R4=1.446kN,R5=1.4164、46kN,R6=1.446kN,R7=1.757kN,R8=3.574kN正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.2051,0.52.2051+2.2050.2=2.205kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.976kN,R2=1.332kN,R3=1.084kN,R4=1.084kN,R5=1.084kN,R6=1.084kN,R7=1.332kN,R8=2.205kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面165、抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.485106/4220=114.986N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax5.258kN max=2Vmax/A=25.2581000/39526.621N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.204mmL/400950/4002.375mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.211kN，R2=11.166、952kN，R3=0.073kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max2.211,0.0732.211kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR211.952kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f167、(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.24811.82/100.091kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92121.654kN/m 2)小梁验算 q1，(1.4-0.35)-0.45/2/21，1.603+0.91.2(0.3-0.1)0.45/168、7=2.914kN/m同上四六计算过程，可得： R12.052kN，R210.588kN，R30.046kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.1(26-0.7)+Mw/lbmax2.052+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.35-0.45/2)/21，10.588，0.046+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1.4-0.35-0.45/2)/21+2.732+0.091/1.413.385kN fN/(A)+Mw/W13385.189/(0.502395)+0.091106/42169、2089.067N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=26/20=1.33满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=13.385kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7h170、ft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反171、力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)172080/1000=34.595kNF1=13.385kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据172、混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=173、1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=13.385kN满足要求！400600梁-高度33米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称400600混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600模板支架高度H(m)33模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)39.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.174、3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm175、)1400步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)950、950混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位176、宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.177、7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.7110.12+0.1211.7640.120.022kNm Mmax/W0.022106/540000.41N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.41004/(1005400486000)0.004mmL/400100/4000.25mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.178、393q1静L+0.446q1活L=0.39318.7110.1+0.4461.7640.10.814kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14318.7110.1+1.2231.7640.12.354kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92818.7110.1+1.1421.7640.11.938kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39315.40.10.605kN R2=R4=1.143q2L=1.14315.40.11.76kNR3=0.928q2L=0.92815.40.11.429kN五、小梁验算小梁类型方木小梁179、截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.814/10.814kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.354,1.938,2.354/1= 2.354kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.814/10.814kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/4 =0.180、024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.6-0.12)=0.292kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.6-0.12)=0.292kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.7-0.4/2)/21=1.578kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.4-0.7)-0.4/2181、)/21=1.578kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.814+0.024+0.292+1.578=2.708kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.354+0.024=2.379kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.814+0.024+0.292+1.578=2.708kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.708,2.379,2.708=2.708kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.605/10.605kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b =182、 Max1.76,1.429,1.76/1= 1.76kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.605/10.605kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/4 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.6-0.12)=0.24kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.6-0.12)=0.24kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.7-0.4/2)/21=0.878kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.4-0.7)-0.4/2)/21=0.183、878kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.605+0.02+0.24+0.878=1.743kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.76+0.02=1.78kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.605+0.02+0.24+0.878=1.743kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.743,1.78,1.743=1.78kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.70812，0.52.7080.220.339kNm =Mmax/W=184、0.339106/54000=6.269N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.7081，2.7080.21.354kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3541000/(24090)0.564N/mm2=1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)51.7810004/(3847040243104)1.355mml1/4001000/4002.5mm 2ql24/(8EI)1.782004/(87040243104)0.021mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反185、力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.7081,0.52.7081+2.7080.2=2.708kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.708kN,R2=2.379kN,R3=1.962kN,R4=2.379kN,R5=2.708kN正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.781,0.51.781+1.780.2=1.78kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.743kN,R2=1.78kN,R3=1.449kN,R4=1.78kN,R5=1.743kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm186、)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.521106/4220=123.516N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax4.717kN max=2Vmax/A=24.7171000/39523.883N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.19187、mmL/400700/4001.75mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.37kN，R2=11.396kN，R3=0.37kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.37,0.370.37kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR211.396kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.188、78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.24811.82/100.091kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92118.9kN/189、m 2)小梁验算 q1，(1.4-0.7)-0.4/2/21，2.178+0.91.2(0.3-0.1)0.4/4=2.267kN/m同上四六计算过程，可得： R10.316kN，R210.126kN，R30.316kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.1(33-0.6)+Mw/lbmax0.316+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.95+0.7-0.4/2)/21，10.126，0.316+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.95+1.4-0.7-0.4/2)/21+3.499+0.0190、91/1.413.69kN fN/(A)+Mw/W13690.494/(0.502395)+0.091106/422090.607N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=33/20=1.653满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=13.69191、kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash192、0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858193、+0.250)172080/1000=34.595kNF1=13.69kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2194、=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=13.69kN满足要求！450900梁-高度10米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称450950-高度10米混凝土梁截面尺寸(mmmm)450900模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长195、度L(m)39.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板196、体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距112每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(m197、m)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3198、k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10728.0060.1132+0.1211.7640.11320.041kNm Mmax/W0.041106/540000.752N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.05112.54/(1005199、400486000)0.009mmL/400112.5/4000.281mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39328.0060.113+0.4461.7640.1131.327kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14328.0060.113+1.2231.7640.1133.844kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92828.0060.113+1.1421.7640.1133.15kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39323.050.1200、131.019kN R2=R4=1.143q2L=1.14323.050.1132.964kNR3=0.928q2L=0.92823.050.1132.406kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.327/11.327kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.844,201、3.15,3.844/1= 3.844kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.327/11.327kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/4 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.7-0.45/2)/21=1.499kN/202、m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.4-0.7)-0.45/2)/21=1.499kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.327+0.027+0.474+1.499=3.327kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.027=3.871kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.327+0.027+0.474+1.499=3.327kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.327,3.871,3203、.327=3.871kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.019/11.019kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.964,2.406,2.964/1= 2.964kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.019/11.019kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/4 =0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4204、左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.7-0.45/2)/21=0.834kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.4-0.7)-0.45/2)/21=0.834kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.019+0.022+0.39+0.834=2.266kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.964+0.022=2.986kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.019+0.022+0.39+0.834=2.266kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.266,2.986,2.26205、6=2.986kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.87112，0.53.8710.220.484kNm =Mmax/W=0.484106/54000=8.961N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.8711，3.8710.21.935kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9351000/(24090)0.806N/mm2=1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.98610004206、/(3847040243104)2.273mml1/4001000/4002.5mm 2ql24/(8EI)2.9862004/(87040243104)0.035mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.8711,0.53.8711+3.8710.2=3.871kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.327kN,R2=3.871kN,R3=3.178kN,R4=3.871kN,R5=3.327kN正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.9861,0.52207、.9861+2.9860.2=2.986kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.266kN,R2=2.986kN,R3=2.429kN,R4=2.986kN,R5=2.266kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.763106/4220=180.737N/mm2208、f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax6.596kN max=2Vmax/A=26.5961000/39533.399N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.315mmL/400700/4001.75mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.602kN，R2=16.371kN，R3=0.602kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.602,0.6020.602209、kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR216.371kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/10210、0.90.91.40.24811.82/100.091kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92127.162kN/m 2)小梁验算 q1，(1.4-0.7)-0.45/2/21，3.513+0.91.2(0.3-0.1)0.45/4=3.537kN/m同上四六计算过程，可得： R10.521kN，R214.608kN，R30.521kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.1(10-0.9)+Mw/lbmax0.521+0211、.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.7-0.45/2)/21，14.608，0.521+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1.4-0.7-0.45/2)/21+0.983+0.091/1.415.655kN fN/(A)+Mw/W15655.386/(0.502395)+0.091106/4220100.516N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=10/20=0.53满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面212、承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=15.655kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土213、有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不214、考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)172080/1000=34.595kNF1=15.655kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用215、l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=15.655kN满足要求！500600梁-高度10米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2216、010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称500600-高度10米混凝土梁截面尺寸(mmmm)500600模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)39.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(217、kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间218、距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1219、.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.220、7110.1252+0.1211.7640.12520.035kNm Mmax/W0.035106/540000.641N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.41254/(1005400486000)0.009mmL/400125/4000.312mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39318.7110.125+0.4461.7640.1251.018kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14318.7110.125+1221、.2231.7640.1252.943kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92818.7110.125+1.1421.7640.1252.422kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39315.40.1250.757kN R2=R4=1.143q2L=1.14315.40.1252.2kNR3=0.928q2L=0.92815.40.1251.786kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)70222、40小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.018/11.018kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.943,2.422,2.943/1= 2.943kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.018/11.018kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.6-0.12)=0.292kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.6-223、0.12)=0.292kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.7-0.5/2)/21=1.42kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.4-0.7)-0.5/2)/21=1.42kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.018+0.03+0.292+1.42=2.76kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.224、943+0.03=2.973kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.018+0.03+0.292+1.42=2.76kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.76,2.973,2.76=2.973kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.757/10.757kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.2,1.786,2.2/1= 2.2kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.757/10.757kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025k225、N/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.6-0.12)=0.24kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.6-0.12)=0.24kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.7-0.5/2)/21=0.79kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.4-0.7)-0.5/2)/21=0.79kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.757+0.025+0.24+0.79=1.812kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.2+0.025=2.225kN/m右侧小226、梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.757+0.025+0.24+0.79=1.812kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.812,2.225,1.812=2.225kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.97312，0.52.9730.220.372kNm =Mmax/W=0.372106/54000=6.882N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.9731，2.9730.21.486kN ma227、x=3Vmax/(2bh0)=31.4861000/(24090)0.619N/mm2=1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.22510004/(3847040243104)1.694mml1/4001000/4002.5mm 2ql24/(8EI)2.2252004/(87040243104)0.026mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.9731,0.52.9731+2.9730.2=2.973kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.7228、6kN,R2=2.973kN,R3=2.453kN,R4=2.973kN,R5=2.76kN正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.2251,0.52.2251+2.2250.2=2.225kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.812kN,R2=2.225kN,R3=1.811kN,R4=2.225kN,R5=1.812kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/m229、m2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.643106/4220=152.324N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax5.134kN max=2Vmax/A=25.1341000/39525.994N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.286mmL/400700/4001.75mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.599kN，R2=12.721kN，R3=0.599kN七、可调托座验算荷230、载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.599,0.5990.599kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR212.721kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0231、.1 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.24811.82/100.091kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92118.9kN/m 2)小梁验算 q1，(1.4-0.7)-0.5/2/21，2.723+0.91.2(0.3-0.1)0.5/4=2.75kN/m同上四六计算过程，可得： R10.518232、kN，R211.42kN，R30.518kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.1(10-0.6)+Mw/lbmax0.518+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.7-0.5/2)/21，11.42，0.518+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1.4-0.7-0.5/2)/21+1.015+0.091/1.412.5kN fN/(A)+Mw/W12500.169/(0.502395)+0.091106/422084.604N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施233、工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=10/20=0.53满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=12.5kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系234、数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆235、形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)172080/1000=34.595kNF1=12.5kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35cl236、fcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=12.5kN满足要237、求！5001000梁-高度10米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称5001000混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)39.6二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k238、(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分239、梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁间距56每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q240、2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.0562+0241、.1211.7640.05620.011kNm Mmax/W0.011106/540000.202N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.655.5564/(1005400486000)0.001mmL/40055.556/4000.139mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39331.1040.056+0.4461.7640.0560.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14331.1040.056+1.2231242、.7640.0562.095kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92831.1040.056+1.1421.7640.0561.716kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.0560.559kN R2=R4=1.143q2L=1.14325.60.0561.626kNR3=0.928q2L=0.92825.60.0561.32kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁243、截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.723/10.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max2.095,1.716,2.095/1=2.095kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.723/10.723kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/9 =0.013kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51=0.608kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.51=0.608kN/m左侧小梁荷载q左q244、1左+q2+q3左=0.723+0.013+0.608=1.344kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.095+0.013=2.108kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.723+0.013+0.608=1.344kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.344,2.108,1.344=2.108kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.559/10.559kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max1.626,1.32,1.626/1=1.626kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：245、q1右R5/b=0.559/10.559kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/9 =0.011kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51=0.5kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.51=0.5kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.559+0.011+0.5=1.07kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.626+0.011=1.637kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.559+0.011+0.5=1.07kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.07,1.637,1.07=1.637kN/m为简化计算，按简支梁246、和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.10812，0.52.1080.220.264kNm =Mmax/W=0.264106/54000=4.88N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.1081，2.1080.21.054kN max=3Vmax/(2bh0)=31.0541000/(24090)0.439N/mm2=1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)51.63710004/(3847040243104)1.246m247、ml1/4001000/4002.5mm 2ql24/(8EI)1.6372004/(87040243104)0.019mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.1081,0.52.1081+2.1080.2=2.108kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.344kN,R2=2.108kN,R3=1.729kN,R4=1.729kN,R5=1.729kN,R6=1.729kN,R7=1.729kN,R8=1.729kN,R9=2.108kN,R10=1.344kN正常使用极限状态 248、Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.6371,0.51.6371+1.6370.2=1.637kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.07kN,R2=1.637kN,R3=1.331kN,R4=1.331kN,R5=1.331kN,R6=1.331kN,R7=1.331kN,R8=1.331kN,R9=1.637kN,R10=1.07kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.22主梁弹性模量E(N/mm249、2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.77106/4220=182.575N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax8.057kN max=2Vmax/A=28.0571000/39540.793N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.336mmL/400700/4001.75mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.582kN，R2=16.113kN，R3=0.582kN七、可调托座验算荷载传250、递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.582,0.5820.582kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR216.113kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1251、 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.24811.82/100.091kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN/m 2)小梁验算 q1max0.66+0.91.2(0.3-0.1)0.5/9+0.51，1.91+0.91.2(0.3-0.1)0.5/9=1.922kN/m同上四六计算过程252、，可得： R10.529kN，R214.696kN，R30.529kN立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.91.20.1(10-1)+Mw/lbmax0.529，14.696，0.529+0.972+0.091/1.415.733kN fN/(A)+Mw/W15732.839/(0.502395)+0.091106/4220100.907N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=10/20=0.53满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)1253、00混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=15.733kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值254、控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，255、作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)172080/1000=34.595kNF1=15.733kN满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Al256、n混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=15.733kN满足要求！300400梁-高度33米计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 5257、0009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称300400混凝土梁截面尺寸(mmmm)300400模板支架高度H(m)33模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)39.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2258、)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)950梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)950、950混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)475梁底259、支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距75每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.260、4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.4)+1.40.72114.279kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.4112.515kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.4)110.3kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10712.5150.0752+0.1211.7640.07520.0261、09kNm Mmax/W0.009106/540000.162N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63210.3754/(1005400486000)0.001mmL/40075/4000.188mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39312.5150.075+0.4461.7640.0750.428kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14312.5150.075+1.2231.7640.0751.235kN R3=0.928q262、1静L+1.142q1活L=0.92812.5150.075+1.1421.7640.0751.022kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39310.30.0750.304kN R2=R4=1.143q2L=1.14310.30.0750.883kNR3=0.928q2L=0.92810.30.0750.717kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载263、能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.428/10.428kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max1.235,1.022,1.235/1= 1.235kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.428/10.428kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/4 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.4-0.12)=0.17kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.4-0.12)=0.17kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q264、4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.475-0.3/2)/21=1.026kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.95-0.475)-0.3/2)/21=1.026kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.428+0.018+0.17+1.026=1.642kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.235+0.018=1.253kN/m右侧265、小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.428+0.018+0.17+1.026=1.642kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.642,1.253,1.642=1.642kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.304/10.304kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max0.883,0.717,0.883/1= 0.883kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.304/10.304kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/4 =0.015kN/m梁左侧模板传递266、给左边小梁荷载q3左10.5(0.4-0.12)=0.14kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.4-0.12)=0.14kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.475-0.3/2)/21=0.571kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.95-0.475)-0.3/2)/21=0.571kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.304+0.015+0.14+0.571=1.029kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=0.883+0.015=0.898kN/m右侧小267、梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.304+0.015+0.14+0.571=1.029kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.029,0.898,1.029=1.029kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1251.6420.952，0.51.6420.220.185kNm =Mmax/W=0.185106/54000=3.43N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.51.6420.95，1.6420.20.78268、kN max=3Vmax/(2bh0)=30.781000/(24090)0.325N/mm2=1.23N/mm2满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)51.0299504/(3847040243104)0.638mml1/400950/4002.375mm 2ql24/(8EI)1.0292004/(87040243104)0.012mm2l2/4002200/4001mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.6420.95,0.51.6420.95+1.6420.2=1.56kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力269、依次为R1=1.56kN,R2=1.19kN,R3=0.988kN,R4=1.19kN,R5=1.56kN正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.0290.95,0.51.0290.95+1.0290.2=0.978kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.978kN,R2=0.853kN,R3=0.695kN,R4=0.853kN,R5=0.978kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.78主梁计算截面类型(mm)482.78主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.270、22主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.13可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.204106/4220=48.37N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax2.499kN max=2Vmax/A=22.4991000/39512.652N/mm2=125N/mm2满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.037mmL/400475/4001.188mm满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.251kN，R2=5.985kN，R3=0.251271、kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.251,0.2510.251kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR25.985kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.78钢管计算截面类型(mm)482.78钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)395回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.22抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标272、准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150长细比满足要求！查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2480.951.82/100.087kNm 3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.4)+1.40.92113.392kN/m 2)小梁验算 q1，(0.95-0.475)-0.3/2/21，1.162+0.91.2(0.3-0.1)0.3/4=1.372kN/m同上四六计算过程，可得： R10.214kN，R25.351kN，R30.214kN