1、剪力墙结构灯饰城一标段建设项目模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 模板工程施工专项方案一、 工程概况工程名称：XX国际灯饰城一标段（1#、3#）楼工程地点：XX市XX区XX村开放大道西侧、新风路南侧、绿城路东侧、XX河北侧。1、基础砖胎膜(1)地下室底板底面以下的承台侧模为120厚砖胎模施工，筏板外围外侧采用240厚、煤矸石实心砖，M5水泥砂浆砌筑，内侧用1：3水泥砂浆粉光。 (2)地下室的外围剪力墙施工缝留置在底板以上300mm处，施工缝形式为平缝，钢板止水带。、剪力墙施工（1）本工程模板2、采用胶合板模板，胶合板与砼接触一面做防水耐磨处理（刷环氧涂胶）、板面竖向用10050木方做板肋，按间距250排列。（2）剪力墙模板：墙板采用14穿墙螺栓，双向布置450，用双根钢管和铸造型三形扣连接，竖向扣件间距1200，两根钢管做竖向加固，竖向钢管直接与内排架支撑连接。支模方法详见附图。内排架应设剪力撑、斜撑，在底板浇灌混凝土时可距外墙向外3m处，预埋短钢筋，作外墙板内拉固定48钢管 （3）穿墙螺栓14圆钢加工成两端丝杆形，使用在外墙时加焊防水止水钢板，并在两端加焊圆钢垫片夹两边墙模，详见附图。考虑到今后要割除外墙螺栓并修补表面砼，因此圆钢垫片前加装一塑料垫。拆模后凿除，割除螺栓用防水砂浆抹3、平。（4）外墙施工缝处，清理干净后，封模前，在施工缝处内外两侧贴海绵胶带，以防接头处漏浆。内墙模板施工与外墙基本相同。5.3、梁模板支撑排架的搭设（1）结构梁板支撑主要采用48钢管排架，正常情况下其立杆间距为800，水平横拉杆各层均按1800间距设置，上下共设置二道，并设置落地脚杆一道，距地200。剪刀撑按轴线横向不少于二道，纵向不大于8米一道。立杆如对接，必须用对接接头扣件连接，并间隔设置，杜绝底部吊空现象。 （2）梁、板模板安装，梁底用18厚胶合板作底模，平台模板用50*100木垫楞， 楞距为300，模板安装顺序为：梁底模梁侧模板底模，当梁截面高度大于500mm时，在截面二分之一处，每隔64、00设一根12对拉螺栓。跨度大于4m的梁板均考虑起拱，起拱高度为全跨度.5/1000。梁高900h500时，设一道12螺杆600；梁高1200h900时设二道12拉结螺杆600；h1200以上时按砼墙板支模，详见梁板支模示意图：5.4、柱模板（1）柱模板用九夹板制作，用50*100木方背料作龙骨，当柱截面尺寸小于等于600时，可用48短钢管作柱箍，间距小于等于600，当柱截面尺寸大于600时，柱截要用双钢管加劲并联，间距不大于600，柱中间加一根12的穿墙螺栓，以防止胀模。柱模在底部设高100清扫孔，柱模构造详见示意图。5.5、集水井支模方法详见附图5.6、楼梯模板5.7、电梯井支模方法见下图5、6、梁、板模板计算书6.1、梁模板（扣件钢管架支撑）计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。地下室主楼部分框架梁，断面尺寸500*1000mm，净跨度为8800mm，层高为，梁底高度为，板厚为300mm。本方案中仅为主楼框架梁和地下室顶面处的300厚的板进行了计算。模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图、参数信息（一）、模板构造及支撑参数(1) 构造参数梁截面宽度B：；梁截面高度D：1m；6、楼层高度H：m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：；板底承重立杆横向间距lb：；立杆沿梁跨度方向间距la：；立杆步距h：；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：；(2) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；（二）、荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m7、3；钢筋自重标准值G3k：3；梁侧模板自重标准值G1k：2；砼对模板侧压力标准值G4k：2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；（三）、梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(1) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(2) 主楞参数材料：2根48钢管；间距(mm)：500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯8、强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(3) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：100,162*3；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：2；(4) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：200*3；（四）、梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横扣件承重；(1) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度9、：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(2) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：2；、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183105mm4； W = 1000182104mm3；（一）、荷载计算及组合(1) 新浇砼10、作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=9.600 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： ；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）； 由可变荷载效应控制的组合：2)； 由永久荷载效应控制的组合：2)；有效压头高度位置以下荷载：9.600；顶部荷载：2；（二）、内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图11、(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N4=2.308kN 最大弯矩m 最大剪力： 最大变形：= 最大支座反力：（三）、面板计算(1) 面板抗弯强度计算1061042实际弯曲应力计算值 2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第2跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第3跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第4跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第5跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！、梁侧模板支12、撑的计算（一）、次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，共4组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1104106 mm4； W=1103104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用： kN/m；(b) 计算挠度采用： kN/m；最大弯矩22最大剪力最大支座力最大变形 45004/(100106)=(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=1061042实际弯曲应力计算值 2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(213、) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=100062500/(10650)=N/mm2；实际剪应力计算值 0.210 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =mm；容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=；实际最大挠度计算值: =小于最大允许挠度值: =，满足要求！（二）、主楞计算主楞采用2根48钢管为一组，间距500mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2104105 mm4； W=2103103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内14、力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩m 最大剪力：V= 1.339 kN 最大变形：= 最大支座反力：F(1) 主楞抗弯强度计算1061032实际弯曲应力计算值 2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=10006084/(1053)=N/mm2；实际剪应力计算值 6.299 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第15、2跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第3跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第4跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！（三）、穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.626 kN16、。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.626kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600183105mm4； W = 600182104mm3；（一）、荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241=14.400 kN/m；钢筋自重标准值G3k1=0.900 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=15.600 kN/m；振捣砼17、时产生的荷载标准值Q2k=2=1.200 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合：；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）； 由可变荷载效应控制的组合：； 由永久荷载效应控制的组合：；（二）、面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，104mm3； M - 面板的最大弯矩(N105Nmm； 计算弯矩采用基本组合；面板计算跨度: l = 600/(4-1)=；经计算得到，面板的受弯应力计算值: 1051042；实际弯曲应力计算值 2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！（三）、面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线18、荷载:q = 15.600 kN/m； l-面板计算跨度: l =； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I 105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=；面板的最大挠度计算值: = 54/(38411500105) = 0.097 mm；实际最大挠度计算值: =小于最大允许挠度值: =，满足要求！、梁底支撑梁的计算（一）、第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1104106 mm4； W=1103104 mm3； E=10000 N/mm2；支19、撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：200.000/600.000+0.041=6.711 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：200.000/600.000+0.030=5.230 kN/m；最大弯矩22=最大剪力0.6=kN最大支座力0.6=kN最大变形 46004/(100106)=mm(1) 支撑梁抗弯强度计算1061042实际弯曲应力计算值 2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=100062500/(10650)=N/mm20、2；实际剪应力计算值 0.725 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=；实际最大挠度计算值: =小于最大允许挠度值: =，满足要求！（二）、第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根483钢管，间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：104105 mm4；103103 mm3；E=206000 N/mm2；(1) 荷载计算及组合：1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力；计算弯矩和剪力时取第一层端21、部支撑梁传递的最大支座力；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力；（包含梁侧模板传递的自重荷载）2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取；计算挠度时取0.033 kN/m。(2) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：计算得到： 最大弯矩： 最大剪力： 最大变形：= 最大支座反力：1) 支撑梁抗弯强度计算1061032实际弯曲应力计22、算值 2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=10003042/(1053)=N/mm2；实际剪应力计算值 55.223 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第2跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！（三）、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋23、转双扣件承载力取值为。(1) 梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取11.742 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(2) 梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取1.154 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满24、足要求！、立杆的稳定性计算（一）、梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =11.742 kN ；脚手架钢管的自重： N2(6-1)=0.627 kN；N =N1+N2=11.742+0.627=12.369 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到；立杆计算长度lo=；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N25、/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo钢管立杆长细比= 113.208 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： 1031022；钢管立杆稳定性计算 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（二）、梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.154 kN ；脚手架钢管的自重： N2(6-0.2)=0.727 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=3.8526、8 kN；可变荷载效应控制F1；永久荷载效应控制F2；永久荷载标准值Gkb=(250.2+0.5)(0.25+1.2/2)0.6=2.805 kN；活荷载标准值Qkb(0.25+1.2/2)；N =N1+N2+N3=1.154+0.727+3.858=5.740 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到；立杆计算长度lo=；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo钢管立杆长细比= 113.208 小于钢管立杆允27、许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： 1031022；钢管立杆稳定性计算 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6.2、板模板（扣件钢管架支撑）计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图、参数信息（一）模板构造及支撑参数(1) 构造参数楼层高度H：m；混凝土楼板厚度：200mm；结构表面要求：隐藏28、；立杆纵向间距或跨距la：；立杆横向间距或排距lb：；立杆步距h：；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：；(2) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；（二）荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：3；板底模板自重标准值G1k：2；承受集中荷载的模板单块宽度：900mm；施工人员及29、设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2；计算直接支承小梁的主梁时取2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；（三）板底模板参数搭设形式为：2层梁扣件承重；(1) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(1) 第一层支撑梁参数材料：1根100100矩形木楞；间距：250mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：2；、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强30、度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900183105mm4； W = 900182104mm3；（一）荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.270 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.2=4.320 kN/m；钢筋自重标准值G3k0.2=0.198 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.270+ 4.320+ 0.198=4.788 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.250 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标31、准组合：；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）； 由可变荷载效应控制的组合：； 由永久荷载效应控制的组合：；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合： ； ；由永久荷载效应控制的组合：；（二）面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）m； l22 m；l2l2m； l2l2mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: 1061042；实际弯曲应力计算值2 小于抗弯强度设计值f =29N/mm2，满足要求！（三）面板挠度验算 =5ql4/(32、384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载； l-面板计算跨度: l =250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=；面板的最大挠度计算值: = 52504/(38411500105)=；实际最大挠度计算值: =小于最大允许挠度值: =，满足要求！、板底支撑梁的计算（一）第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100矩形木楞，间距250mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1104106 mm4； W=1103105 mm3； E=10000 N/mm2；(1) 荷载33、计算及组合：模板自重标准值G1k0.25=0.075 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.2=1.200 kN/m；钢筋自重标准值G3k0.2=0.055 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.075+1.200+ 0.055=1.330 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k0.25=0.625 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：；2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：； 由永久荷载效应控制的组合：；0.625 =0.551 kN/m；B34、 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：； ；由永久荷载效应控制的组合：；(2) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表确定内力系数。1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）m；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大q1l2q2l222m；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大ql2Pl2m；2) 最大35、剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.847 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大q1q2l；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大qP ；3) 最大变形计算48004/(10010000106)=mm (3) 支撑梁验算1) 支撑梁抗弯强度计算1061052实际弯曲应力计算值2 小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1000125000/(106100)=N/mm2；实际剪应力计算值 0.427 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm36、2，满足要求！3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=；实际最大挠度计算值: =小于最大允许挠度值: =，满足要求！（二）第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根483钢管为一组，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：104105 mm4；103103 mm3；E=206000 N/mm2；(1) 荷载计算及组合1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生37、的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k0.25=0.375 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力q1q2l；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力q1q2l；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：q；2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用38、：q=0.081 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.060 kN/m；(2) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力： 最大变形：= 最大支座反力：(3) 支撑梁验算1) 支撑梁抗弯强度计算 1061032实际弯曲应力计算值 2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=10003042/(1053)=N/mm2；实际剪应力计算值39、 34.237 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第2跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！第3跨最大挠度为，容许挠度为，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！（三）、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件40、抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取6.435 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！、立杆的稳定性计算（一）立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=6.062+0.808=6.870 kN；(1) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷41、载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.25=0.250 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 6.062 kN；(2) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2(6-0.2)=0.808 kN；（二）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管42、立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=6.870 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到； 立杆计算长度lo=； 计算立杆的截面回转半径i = ；A - 立杆净截面面积： A = 2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo钢管立杆长细比= 113.208 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：1031022；钢管立杆稳定性计算 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！主体结构施工1、模板工程143、.1、模板体系（1）该工程的模板系统共有6种类型：异形柱（框架柱）、柱模板、梁模板、平台板模板、楼梯模板。电梯井筒模板。（2）主要类型选择为覆膜胶合板,墙、梁、柱、板均采用915183018胶合板。模板根据使用情况，逐步补充。（3）竖向结构模板配制二层，水平方向的（梁板）模板配制三层，由于该工程梁跨度较大，支撑系统加强刚度，跨间要按规范要求起拱。支撑体系采用满堂脚手。1.2、柱模板（1）筋绑扎完后，弹出柱宽尺寸四边线，用12短筋与主筋焊出限位。立模之前先检查钢筋的四周保护层，必须符合要求。（2）阳角处用海绵胶带贴好，然后固定四面板，柱子断面大于600*600的中间加一道14对拉螺杆，详见基础部44、分柱模。（3）柱模的卡箍下部间距在400为宜，上部在600左右。校正时，同一直线面上的拉通线进行校正，保证各面的垂直度。（4）柱模板固定采用内排架固定方法施工（详见基础部分支模方法），但要保证内排架的平稳牢固性和刚度。（5）柱模的下脚必须留有清理孔，便于清理垃圾。1.3、外墙转角柱模板（1）本工程模板采用胶合板模板，胶合板与砼接触一面做防水耐磨处理（刷环氧涂胶）、板面竖向用10050木方做板肋，按间距300排列。（2）外墙转角柱模板：墙板采用14穿墙螺栓，双向布置500，用双根钢管和铸造型三形扣连接，竖向扣件间距1200，两根钢管做竖向加固，竖向钢管直接与内排架支撑连接。内排架应设剪力撑、斜撑45、。内剪力墙模板施工见基础部分支模详图。外墙转角柱支模方法详见下图。48钢筋外墙转角柱模板示意图外墙转角柱模板立面图1.4、梁板及楼梯模板（1）排架采用48钢管搭设，详见地下室支撑搭设方法施工。支模方法详见地下室梁板模板附图。梁高度大于600的中间加一道14对拉螺杆。支梁模时，考虑顶模的支设方法，以做到梁侧模可在底模未拆之前，梁侧模先拆。特殊部位高支模在施工，前单独编制方案经专家论证时实施。1.5、电梯井模板工程技术措施详见地下室部分。1.6、模板工程技术措施（1）本工程天棚采用清水模板，加大模板的投入。无装饰项的天棚在装饰工程中，采用不粉刷，直接批腻子、做涂料。（2）由于该工程施工进度较紧，主46、体施工时，模板配备三套，满足流水翻转。（3）柱模的下脚必须留有清理孔，便于清理垃圾。（4）梁和板应根据规范或设计要求起拱。本工程4m跨度以上大梁中央起拱3。（5）模板工程验收重点控制刚度、垂直度、平整度，特别注意外围模板、柱模、电梯井、楼梯间等处模板轴线位置正确性。（6）柱和墙模板安装前必须在其根部加设直径不小于14的钢筋限位（严禁采用混凝土导墙），以确保其位置的正确。模板下脚（柱外围）采用1：3水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一。所有阴阳角及上下接头处，均用海绵带粘贴，以保证接头处不漏浆。（7）模板支撑高度超过5m的，支撑搭设专项方案，施工前经专业论证同意后，方可按专项施工方案施工。1.47、7、模板拆除（1）模板拆除时，结构混凝土强度根据规范要求拆模时间。（2）拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。（3）拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，再向两端。（4）拆模时不要用力过猛过急以免损坏砼棱角，拆下来的模板及钢管要及时运走、整理。（5）所有模板的拆除均必须征得业主及监理工程师的同意。1.8、模板质量要求（1）模板及支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。（2）模板的接缝不大于1mm。（3）模板的实测允许偏差如下表所示，其合格率严格控制在90%以上。项目名称 允许偏差值mm轴线位移 5mm底模上标高 1mm截面尺寸（柱、梁、墙） +4，-5mm垂直度 2mm表面平整度 1mm相邻两板表面高低差 1mm