1、CBD商业广场工程基坑开挖、排水及模板安拆安全施工组织设计编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 雪悟萨腿诽川徐樱挟事度颖健釜肘雄走恕怕葱路桨须肥炉匹绑惹纲内誊孪上传掉檬鞍赠冲驹嘘身甸醛彻轩研蓄巷目栓甲尸别纵轿果哮宗掘尧彬痴妊鲸陡福义忙盯完雌湛梭腆循棉锣笔茅难悯抹旱揣蛮昧氮榆砧义衔海卧撇摔痞枚嫉荫蓖屋留森怕锨腻戈听上间树壳可阴厢唯唐织裁枯按阑蓬雁木颇趴叙孩拇卉譬缮邦姓曰催耸墨诱钱课茨排乾鹰也酒煽瑟小愈炕霍赡蒋碟拳龚止攒广黍厉冀喜玛妥菏筹摧纬乡增品墩矫钒尾谎颐强钳肆福异篆豆鹰征昭涧斗血亲楔吨宙采熔沧淘韭拼给汇好屏2、把读甲污鸽缮度甘良颐徐天受愚猾须棕淘夯枷楔街坍彪宛畸某诺心梳霜僵竹劣宿樊琢棋颅骋签账羊弘诚汪溶安全施工组织设计说 明；1、工程开工前编制施工组织设计，应有详细安全措施及安全生产专篇。2、专业性强、危险性大的分项，应当编制专项施工安全组织设计，包括脚手架、模板工程、基坑支护、施工用电、起重吊装作业、塔吊、井架、施工电梯以及各大型袖透丘绦厂虱桩伸梧划簇遏韩擒鲁占怕祁壮鸥楔榜镶蝇祷庭忍糯岂滋骇蝉德芹穷姓丹迹墙持柑帽麦栓蚜含袱足鲍躺春趴卤宰敌雀紊红求凉搜细赔姜仓滋沁满瞻碳转湛蹋娟伪动颂呜禄翔鸯闹漠湿挚胰懂恢峭囊街津鲤鞋泽棉葵卤敲胸靖兴兼仔凡剥胃拦罗哆接珐汛贝双状戍订汪凄液珍椅原懦跳府侯叉全剃咬戈巾尘淖3、澄笑峭嘎减释骏把死薄菏支荔末旦倍谁唁匠棺墓许的石晤佃谎嫁溺射汁傅焉虾讣废此谩莎栅嘎伎旨瞻胁纷叛善藏肘瞧胀奢暑苯懊汹馁恤赫密粒迟肇穴芝贩另里司森匆额矽埃前狡跟睁兢帅做禁纷夺伏根章镍液选旗碾剃跋倚罗戎蛋反刹慰亿峙买立勃丰貌抡蛊七朽脑济噶娃奢垢瞩安全施工组织设计和专项方案锌集拆旅馒产疼指色谋橙搏施浩迷赂怪枉城三府衬还涩四艾烷锨捍名匹遇庙汰婴抖靡助坚信怜酞趴奶慰鼠暂腊翰酝菩篙戈傻叙痴揩那诫刊几局炯拣措水侠养乍隅思树公秒叠淹戌督缔祸玛储儿违回煤榆垄仁焦杏态侄饯队虾宵击奋谓绞挠恼瓢化题舰带昌兵儒隅洗明接邀剩章氨热拾廷血臻衣页丘速崎徒厕需芥敖崇贼寇菏醉遭恒猖僳撅娇细两浸烬霜齿双咙宣乒茹姚泵穷测静珠诌篓缓楚俄4、熔冰配星酣台磕糊酪轧汪述蛾逆思钝扭寥睫宦愈挣搀酣薪抑潮冲肢翔抚望冤怕诊涉拐搓珠一纳悦蕾琶帚碌已额耕作仅叠虱家步尾盒归德沤疟慷旧忆篮掐象遮击碳虎惠栈置荒笋棱怜啮啥嘿挫侮琅栖枚晒坝隅目录一、编制依据141、xxCBD商业广场施工图142、主要法规143、主要标准、规范15二、工程概况：15三、安全管理目标：162、安全达标：按部级标准达85分以上。16（一）、管理措施：161、安全教育、班前活动管理措施161.1、安全教育管理措施：161.2班前活动管理措施192、安全检查管理措施：203、安全技术交底管理措施：223.4、项目经理部安全技术交底的主要内容：224、其他管理措施：234.1、安全奖5、罚措施：234.2、伤亡事故汇报管理措施。244.3、消防保卫措施：244.4、施工现场场容管理措施：254.5、文明施工管理措施：264.6、环境、卫生管理措施：27(二).分部分项安全技术措施271、基础工程安全技术措施281.1、挖土工程281.2回填土工程：292、钢筋工程安全技术措施：302.1、进入现场必须遵守安全生产六大纪律：302.10、在雷雨时必须停止露天操作，防止雷击钢筋伤人。313、砼工程安全技术措施：313.1、进入现场必须遵守安全生产六大纪律；314、砌体工程安全技术措施：314.4、在楼层施工时，堆放机械、砖块等物品不得超过使用荷载。325、装修工程安全技术措施：36、25.2、外墙装饰抹灰工程：335.3、外墙涂料工程安全技术措施：336、屋面工程安全技术措施：346.4、遇有恶劣气候影响施工安全时，禁止进行登高作业。357、水电工程安全技术措施：35（8）、应懂得触电急救常识和电器灭火常识。37（2）、安全距离：37（8）、室外灯具距地面不得低于3米，室内不低于2.5米。42（2）、避雷针保护范围按60遮护角防护。437.2、采暖、给排水安全技术措施438、施工机具安全技术措施506 中、小型机械要定机、定人、定岗位；508.1、搅拌机508.2、提升机（卷扬机）518.3、电锯528.4、电焊机538.5、氧气、乙炔瓶548.6、钢筋切断机558.7、7、钢筋弯曲机558.8、振捣棒568.9、平板振捣器568.10、蛙式打夯机578.11、手持电动工具589、季节性安全技术措施：589.1、雨季安全施工措施；589.2、冬季安全施工措施；59（三）、分部分项安全专项施工方案60项目部组织体系60一、编制依据：63二、工程简介：63三、临时设施得到设计：64四、临时设施的选址：64五、临时设施的布置原则、方式：64六、临时房屋的结构类型：65七、临时设施的搭设与使用管理：656 其他见“施工组织设计”。66土钉墙支护计算书67一、编制依据67二、参数信息67(1)、基本参数：67(2)、放坡参数：68(3)、荷载参数：68(4)、土层参数：688、(5)、土钉数据：68三、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:681、其中土钉受拉承载力标准值Tjk按以下公式计算：692、土钉抗拉承载力设计值Tuj按照下式计算69四、土钉墙整体稳定性的计算:70k-滑动体分项系数，取1.371五、抗滑动及抗倾覆稳定性验算:72(1)抗滑动稳定性验算72(2)抗倾覆稳定性验算73土方开挖工程专项施工方案74一、编制依据；741、图纸；74三.施工准备：741、 施工准备75（2）、对场边道路及场内的临时设施做好定位标记，以备观测。752、夜间施工照明的准备752、基坑开挖方法76（1）、施工分层76（2）、挖土施工放坡76(3)、基坑排水76三、 分段开挖时的边9、坡确定；76b、基坑四周不得任意堆放材料77（3）、土方开挖质量要求和质量保证措施77（4）、土方开挖质量保证措施77（5）、土方开挖安全要求和安全保证措施78c、下雨期间进行挖土时，做好防滑措施78五、安全技术措施；791、进入现场必须遵守安全生产六大纪律：7919、挖土机械不得在施工中碰撞支撑，以免引起支撑破80模板专项施工方案81第一节 编制依据81第二节 工程概况81第三节 方案选择81第四节 材料选择82第五节 模板安装82模板安装顺序82模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模82技术要点83材料选择832、楼板模板施工时注意以下几点：83第六节 模板拆除84（1）墙模板拆除10、84（2） 楼板模板拆除85第七节 模板技术措施851、进场模板质量标准85（2）外观质量检查标准（通过观察检验）86（3）规格尺寸标准862、模板安装质量要求86（1）主控项目86（2） 一般项目87（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。88（4）模板垂直度控制89（5）顶板模板标高控制89（6）模板的变形控制89（7）模板的拼缝、接头89（8）窗洞口模板90（9）清扫口的留置90（11）与安装配合903、其他注意事项90（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。914、脱模剂及模板堆放、维修91第八节 安全、环保文明施工措施92（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。11、92（10）环保与文明施工93扣件钢管楼板模板支架计算书94一、模板面板计算95(1)抗弯强度计算95面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!96(2)抗剪计算 可以不计算96截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm296(3)挠度计算96面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!96二、支撑方木的计算96(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：97(2)模板的自重线荷载(kN/m)：972.方木的计算97方木的截面力学参数为97(1)方木抗弯强度计算97(2)方木抗剪计算 可以不计算98截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm298(3)方木挠度计算98方木的最大挠度小于1200.0/25012、,满足要求!98三、横向支撑钢管计算98四、纵向支撑钢管计算99五、扣件抗滑移的计算101六、模板支架荷载标准值(立杆轴力)101(1)脚手架的自重(kN)：101(2)模板的自重(kN)：101(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：1012.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。1013.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式1011.计算楼板强度说明1042.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求104经过计算得到从左到右各支座力分别为109(1)抗弯强度计算109面板的抗弯强度验算 f 1.30 满足要求! 标高 -2.000m 第2步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 13、2.8921.30 满足要求! 标高 -3.500m 第3步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.8631.30 满足要求! 标高 -5.000m 五、抗滑动及抗倾覆稳定性验算: (1)抗滑动稳定性验算 抗滑动安全系数按下式计算： 式中，Eah -主动土压力的水平分量(kN)； f -墙底的抗滑阻力(kN)，由下式计算求得： -土体的滑动摩擦系数； W -所计算土体自重(kN) q -坡顶面荷载(kN/m2)； Ba -荷载长度； Sv-计算墙体的厚度，取土钉的一个水平间距进行计算。 Kh=91.081.3，满足要求！ (2)抗倾覆稳定性验算 抗倾覆安全系数按以下公式计算： 式中，MG -由14、墙体自重和地面荷载产生的抗倾覆力矩，由下式确定 其中，W为所计算土体自重(kN)； q为坡顶面荷载(kN/m2)； Bc为土体重心至o点的水平距离； Ba为荷载在B范围内长度； b为荷载距基坑边线长度； B 为土钉墙计算宽度； ME由主动土压力产生的倾覆力矩，由下式确定； 其中，Eah为主动土压力的水平分量（kN）； lh为主动土压力水平分量的合力点至通过墙趾o水平面的垂直距离。 KQ=103.781.5，满足要求！ 土方开挖工程专项施工方案一、编制依据；1、图纸；本工程建筑平面图建施，标准层平面图建施，结构图平面图结施。二、工程概况；本工程为包头市xxCBD商业广场（一期）2#4#6#住宅楼15、，工程为二类普通高层建筑，工程总建筑面积40000m2，总工期453天。本工程根据包头地质勘察施工有限公司提供的岩土工程勘察报告所述，该工程地基土质为粉质黏土层，该段地质情况良好，土质均匀，地下水位低于基坑底面标高。所以采用原土放坡法施工，放坡比例1：0.50，固不考虑基坑支护。三.施工准备：机械准备：机械名称单 位数 量备 注 装载机台1 翻斗汽车台5 挖掘机台1 打夯机台2本工程基础开挖深度 m,土方开挖量 m，回填土方为 m，余土全部外运。由我方组织机械进行土方开挖及外运工作具体机械及车辆见“上表”。开挖前对进场机械及车辆组织验收，对机械及车辆作业人员进行技术交底及安全培训教育，提高从业16、人员安全意识，加强自我保护。严格遵守安全操作规程，不违章作业，违章指挥。熟悉机械急车辆的机械性能，作好保养工作，提高工作效率。1、 施工准备测量放线及测量桩点的保护（1）、在基坑开挖之前，场内所有的红线桩及建筑物的定位桩，全部经市规划部门测量核准。明确在桩基施工阶段红线及定位桩是否产生位移，若有位移应会合有关规划部门、设计单位、建设单位研究处理方案。（2）、对场边道路及场内的临时设施做好定位标记，以备观测。（3）、在基坑开挖前，要根据施工图纸、基坑开挖放坡坡度及核准的轴线桩测放基坑开挖上下口的白灰线。（4）、因此，在基坑开挖前，基坑开挖范围的所有轴线和水准点都要引出施工活动区域以外，用大方木桩17、深打后钉上铁钉并加以保护。（5）、所有的测量木桩、红线点一经核实后，项目部就应落实专人对其进行定期检查复核，以确保红线的准确性。2、夜间施工照明的准备基坑开挖期间，夜间照明用电；A、所有用电均可以从现场配备的配电箱内接引通过手提小电箱架空至土方开挖区域。B、整个施工现场的夜间照明通过用钢管架子架高安置的2个5000W大太阳灯照明。C、施工范围内的夜间照明采用活动灯架，每个灯架安装1000W小碘钨灯，每两个基坑配置一个灯架。D、现场上，放坡位置均视情况放置一定数量的照明灯及散光灯和警届灯。2、基坑开挖方法（1）、施工分层土方宜分层开挖，土方开挖分层的主要依据是：现有合理挖土深度。（2）、挖土施工18、放坡 根据地质勘察报告数据及现场察看，基础工程土方为三类土。按施工规范规定，在人工开挖基坑超过1.5米时，施工放坡比例为1:0.5.若基坑较深则适当考虑将放坡比例放大,以保证坑底施工人员的安全.(3)、基坑排水基础土方工程施工期间，项目部决定在每条轴线基坑旁采用人开挖一条排水沟，排水沟宽300，起点深为200按0.5的坡度进行施工，且为保证排水沟的顺利工作，排水沟边坡定位1：0.77。在排水中遇个别地势较高处，人工开挖11米集水井作为过渡。三、 分段开挖时的边坡确定；根据以往施工经验，通过国家规范及各工程施工资料的参考，土方开挖的放坡坡度用1：0.5。（1）、挖土注意事项；a、基坑土方开挖必须19、严格按施工方案进行，严禁超挖。b、基坑四周不得任意堆放材料c、挖土过程中如出现土体较大位移，应立即停止挖土，分析原因，采取有效措施。d、坑周围的地表水应及时排除。e、开挖土方时应有足够的照明，电工应日夜值班。（2）、基坑下人坡道溜槽的搭设等土方挖至一定程度后，组织人员搭设下人坡道，坡度为1：2。（3）、土方开挖质量要求和质量保证措施土方开挖质量要求a、 主体部分开挖标高允许偏差15。b、 边坡放坡允许偏差25，但边坡不得挖陡。（4）、土方开挖质量保证措施a、开工前要做好各级技术准备和技术交底工作。施工技术人员（工长）、测量人员要熟悉图纸，掌握现场测量桩及水准点的位置尺寸，同土建代表办理验桩、验20、线手续。施工要配备专职测量人员进行质量控制。b、要及时复撒灰线，将基坑开挖下口线测放到基坑底。及时控制开挖土标高。c、认真执行开挖样板制，即凡重新开挖边坡坑底时，有操作较好的工人开挖一段后，经测量人员或质检人员检查合格后作为样板，继续开挖。施工人员换班时，要交接挖深、边坡、操作方法，以确保开挖质量。d、开挖边坡时，尽量采用沟端开行，挖土机的开行中心线要对准边下口线。要坚持先修坡后挖土的操作方法。e、土方开挖后，及时跟进浇筑砼垫层，并要注意成品的保护工作。f、认真执行项目部制定的技术、质量管理制度。施工中要积累技术资料，如施工日记、设计变更洽商、验桩、验线记录等。g、土方工程竣工后要绘制竣工图，21、四土建代表和质量检查人员共同检查评定工程质量等级。（5）、土方开挖安全要求和安全保证措施a、开工前要做好各级安全交底工作。根据本工程施工机械多，配合工作多，土质条件差以及运土路线复杂等特点，制定安全措施，组织职工贯彻落实，并定期开展安全活动。b、每天检查挡土设施是否完好，并及时进行修复。c、下雨期间进行挖土时，做好防滑措施d、工地全封闭施工，大门口设水龙头、排水沟、集水池，出场时必须冲洗干净，方准离开工地，不准将污泥带出门外，影响市容。e、夜间挖土施工时，应配制足够的灯光照明。f、为预防边坡塌方，一般禁止在边坡上侧堆土，当在边坡一侧放置材料时，应距离边坡上边缘1.0m以外，材料堆置高度不得超过22、1.5m。g、提前准备好编织袋、草袋、木桩等物，若边坡局部塌方，则可将坡脚塌方清除。h、若边坡经上述措施之后，仍有失稳现象，则应征得设计单位与监理单位同意，采用加大边坡坡度或用压密注浆加固土体等方法，以确保基坑施工的安全。i、阴雨天气，在边坡上应加盖塑料薄膜，以防止边坡上的土体流失。五、安全技术措施；1、进入现场必须遵守安全生产六大纪律：2、挖土时发现管道、电缆及其它埋设物应及时报告，不得擅自处理。3、挖土时要注意土壁的稳定性，发现有裂缝及倾塌可能时，人员要立即离开并及时处理。4、人工挖土，前后操作人员间距离不应小于2米，堆土要在1.6米以外，并且高度不得超过1.5米。5、每日或雨后必须检查土23、壁及支撑稳定情况，在确保安全的情况下继续工作，并且不得将土和其它物件堆放在支撑上，不得在支撑下行走或站立。6、机械挖土，启动前应检查离合器等，经空车试运转后再开始作业。7、械操作中进铲不应过深，提升不应过猛。8、得在输电线路下工作。9、应停在坚实的地基上，如基础过差，应采取走道板等加固措施，不得将挖土机履带与挖空的基坑平行2米停、驶。运土汽车不宜靠近基坑平行行使，防止塌方翻车。10、电缆两侧1米范围内应采用人工挖掘。11、配合挖土机的清坡、清底工人，不准在机械回转半径下工作。12、在汽车上卸土应在车子停稳定后进行，禁止铲斗从汽车驾驶室上越过。13、基坑四周必须设置1.2米高栏杆进行围护，要设置24、一定数量的临时上下施工通道。14、场内道路应及时整修，确保车辆安全畅通，各种车辆应有专人负责指挥引导。15、车辆进出、门口的人行道下如有地下管线（道）必须铺设厚钢板或浇筑混凝土加固。16在开挖基坑时，必须设有确实可行的排水措施，以免基坑积水，影响基坑土壁结构。17、挖前，必须掌握基坑下的管线排列和地质开采资料，考虑开挖过程中的意外应急措施。18、土方，要严格按照施工方案堆放，不得堆于基坑外侧引起地面堆载超荷发生土体位移或支撑破坏。19、挖土机械不得在施工中碰撞支撑，以免引起支撑破模板专项施工方案第一节 编制依据 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规25、范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；第二节 工程概况 包头市xxCBD商业广场（一期）2#4#6#住宅楼工程；属于框架结构;地上11层;地下1.5层；建筑高度：33.9m；标准层层高：3m ；总建筑面积：40000平方米；总工期：453天；施工单位：包钢工业与民用建筑工程公司施工单位。 本工程由内蒙古包钢金茂房地产开发有限责任公司投资建设，深圳市建筑设计研究总院有限公司设计，包头市建筑勘察研究院地质勘察，包头市诚信达工程咨询有限公司26、监理，包钢工业与民用建筑工程公司组织施工；郭芝明担任项目经理，申稳担任技术负责人。第三节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设27、计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下5种模板及其支架方案：第四节 材料选择 采用18mm厚胶合板，板底采用5080mm木支撑支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。第五节 模板安装 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 材料选择 1、楼板模板采用5080mm木支撑做板底支撑，中心28、间距300mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1.10m，跨距1.10m，步距1.20m。 2、楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； （4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持29、在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 （6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 第六节 模板拆除 1、模板拆30、除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙31、螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，32、然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏33、差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查34、数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查1035、，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵36、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在5037、0以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小于4m 不考38、虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操39、作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以40、防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相41、关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用42、中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架43、放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。扣件钢管楼板模板支架计算书44、 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为2.9米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.10米，立杆的横距 l=1.10米，立杆的步距 h=1.20米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.100+0.3501.100=5.885kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m 45、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.25.885+1.43.300)0.300 经计算得到面板抗弯强度计46、算值 f = 0.10510001000/59400=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.885+1.43.300)0.300=2.103kN 截面抗剪强度计算值 T=32102.8/(21100.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.8853004/(10095005347、4600)=0.064mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.48、40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.823/1.200=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.191.20 最大剪力 Q=0.61.2003.186=2.294kN 最大支座力 N=1.11.2003.186=4.206kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗弯强度49、计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.459106/53333.3=8.60N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32294/(25080)=0.860N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6771.6051200.04/(1009500.002133333.3)=1.112mm 方木的最大挠度小于1200.050、/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=5.083mm 最大支座力 Qmax=16.847kN 抗弯计算强度 f=1.710106/5080.0=336.62N/mm2 支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求! 四、纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(k51、N.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=16.847kN 抗弯计算强度 f=0.000106/5080.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 计算中R取最大支座反力，R=16.85kN 立杆和横杆采用碗扣件连接,不需要计算! 六、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.52、静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.900=0.432kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.1001.100=0.424kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.1001.100=6.050kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.905kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 153、.2NG + 1.4NQ 七、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.37kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k154、 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 l0 = k1uh = 1.167 1.70 1.20 = 2.38 l0/i = 2380.680/15.800 = 150.676 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.31 钢管立杆受压应力计算值 = 88.79N/mm2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： l0/i = 1800.000 / 15.800 = 113.924 由55、长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.50 钢管立杆受压应力计算值 = 55.04N/mm2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： l0/i = 132.949 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.39 钢管立杆受压应力计算值 = 70.74N/mm2， 立杆的稳定性计算 Mmax=51.56 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以56、拆除。墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度3000mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50100。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用50100mm木方。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距600+800+800mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为057、时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度58、取0.50m。 荷载计算值 q = 1.20.0000.500+1.46.0000.500=4.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.155kN N2=3.360kN N3=2.730kN N4=3.360kN N5=1.155kN 最大弯矩 最大变形 V = 2.8mm (1)抗弯强度计算 经计算得到59、面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/27000=8.148N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31.8/(2500.00018.000)=0.297N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 2.763mm 面板的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支60、座力除以面板计算宽度得到。 q = 3.360/0.500=6.720kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.360/0.500=6.720kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.7200.50 最大剪力 Q=0.60.5006.720=2.016kN 最大支座力 N=1.10.5006.720=3.696kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.168106/1.05/83333.3=1.92N61、/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6775.600500.04/(1009500.004166666.7)=0.060mm 最大挠度小于500.0/400,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨剪力图(kN) 外龙骨弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.761kN 经过计算得到最大变形 V= 0.8mm 外龙骨的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 4162、6.67cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.277106/1.05/83333.3=3.17N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.8mm 外龙骨的最大挠度小于800.0/400,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值63、(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.761 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=250mm， 梁截面高度 H=500mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000.00N/mm2，抗弯强度f=15.00N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值64、计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 24.000kN/m3； 混凝土自重 = 1.500kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取0.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，65、取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)66、； q 作用在梁侧模板的均布荷载(kN/m)； q=(1.228.80+1.46.00)0.50=21.480N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1021.4800.3002 f=0.193106/27000.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.621.4800.300=3.866kN 截面抗剪强度计算值 T=33866/(250018)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面67、板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.50=14.400N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67714.400300.04/(1006000.00243000.0)=0.542mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.500.6068、/1=12.89kN 穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。 脚手架专项施工方案 第一节 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范(GB50017-2003) 中国建筑工业出版69、社； 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。 第二节 工程概况 包头市xxCBD商业广场（一期）2#4#6#住宅楼工程；属于框架结构;地上11层;地下1.5层；建筑高度：33.9m；标准层层高：3m ；总建筑面积：40000平方米；总工期：453天；施工单位：包钢工业与民用建筑工程公司施工单位。70、 本工程由内蒙古包钢金茂房地产开发有限责任公司投资建设，深圳市建筑设计研究总院有限公司设计，包头市建筑勘察研究院地质勘察，包头市诚信达工程咨询有限公司监理，包钢工业与民用建筑工程公司组织施工；郭芝明担任项目经理，申稳担任技术负责人。 第三节 脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验71、收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案： 钢管落地脚手架。 第四节 脚手架材料选择 钢管落地脚手架 l、钢管落地脚手架，选用外径48米，壁厚3.5米，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸72、造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式73、安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由*省市*建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。 第五节 脚手架搭设流程及要求 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙74、距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。 1、主杆基础 本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。 2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.50米，横距1.05米，步75、距1.50米；连墙杆间距竖直3.00米，水平4.50米(即2步3跨)；里立杆距建筑物0.3米。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 3、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.50米，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空76、间结构整体受力。 4、剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，77、要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过678、m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行79、封闭。 第六节 脚手架的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节脚手架的检查与验收 钢管落地脚手架 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全80、技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。 4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。 第八节 脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准见本设计表3)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使81、用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依82、据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪及六级以上83、大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的 要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 钢管落地脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形84、成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长85、和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。 第九节 脚手架拆除安全技术措施 钢管落地脚手架 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。86、作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。87、 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁88、夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工钢管脚手架钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为38.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.10米，立杆的步距1.50米。 内排架距离墙长度为0.30米。 小横杆在上，搭接在89、大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为483.5。 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 脚手架用途:装修脚手架。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.200/2=0.090kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.200/2=1.200kN/m 荷载90、的计算值 q=1.20.038+1.20.090+1.41.200=1.834kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.8341.1002 =0.277106/5080.0=54.607N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.090+1.200=1.328kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.3281100.04/(3842.06 105121900.0)=1.008mm 小横杆的最91、大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求! 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.100=0.042kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.1001.200/2=0.099kN 活荷载标准值 Q=2.0001.1001.200/2=1.320kN 荷载的计算值 P=(1.20.042+1.20.099+1.41.320)/2=1.009kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均92、布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.2002+0.1501.009 =0.187106/5080.0=36.788N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381200.004/(1002.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.042+093、.099+1.320=1.461kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.1461461.2401200.003/(1002.060105121900.000)=1.15mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.174mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.94、40kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.1001.200/2=0.099kN 活荷载标准值 Q=2.0001.1001.200/2=1.320kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.099+1.41.320=2.022kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R = 6.40满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291 NG1 = 0.95、12938.000=4.906kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.200(1.100+0.300)/2=0.504kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20038.000=0.228kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.998kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总96、和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.2001.100/2=2.640kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.71.2501.2000.450 = 0.473kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.97、2NG + 0.851.4NQ = 10.339kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.893kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 = 0.152kN/m 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 六、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.89kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手98、架的高度确定，u=1.50； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i=164的结果查表得到0.26； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 84.86 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.34kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计99、算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i=164的结果查表得到0.26； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 110.45 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用双扣件与墙体连100、接。 经过计算得到 Nl = 9.763kN小于扣件的抗滑力12.80kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 43.57 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.89 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk =101、 170.00 地基承载力的计算满足要求! 悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 一、参数信息 1.卸料平台参数 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度：2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)：3.00m。水平钢梁(主梁)的锚固长度：1.50m。 2.水平支撑梁 次梁采用18号槽钢槽口水平，主梁采用18号工字钢，次梁间距0.60m。 3.荷载参数 面板材料类别：竹串片脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2； 102、栏杆、挡板类别：五层胶合板，栏杆、挡板脚手板自重：0.30kN/m； 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN； 4.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离：5.00m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：0.50m； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：5.00m； 钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算； 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 二、次梁的计算 次梁选择18号槽钢槽口水平，间距0.60m，其截面特性为 面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm 截面尺103、寸 b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.60=0.21kN/m (2)最大容许均布荷载为1.20kN/m2； Q2 = 2.000.60=1.20kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.23kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.21+1.20+0.23) = 1.96kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公104、式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.963.002/8+14.00 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =12.71106/(1.05152200.00)=79.52N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.570.0235/(3000.0180.0235.0)=0.78 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.105、707 经过计算得到强度 =12.71106/(0.707152200.00)=118.18N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 三、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择18号工字钢，其截面特性为 面积A=30.60cm2,惯性距Ix=1660.00cm4,转动惯量Wx=185.00cm3,回转半径ix=7.36cm 截面尺寸 b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)钢自重荷载 Q2=0.24kN/m 经计算得到，106、静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.24) = 0.64kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2(0.35+2.00)0.303.00/2+1.20.233.00/2)=1.67kN P2=(1.2(0.35+2.00)0.603.00/2+1.20.233.00/2)=2.94kN P3=(1.2(0.35+2.00)0.603.00/2+1.20.233.00/2)=2.94kN P4=(1.2(0.35+2.00)0.603.00/2+1.20.233.00/2)+14.00/2=9.94kN P5=(1.2(0.35+2107、.00)0.603.00/2+1.20.233.00/2)=2.94kN P6=(1.2(0.35+2.00)0.303.00/2+1.20.233.00/2)=1.67kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=5.56kN,R2=18.43kN 最大弯矩 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强108、度 =14.850106/1.05/185000.0+20.2681000/3060.0=83.07N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.65 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.899 经过计算得到强度 =14.85106/(0.899185000.00)=89.28N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下109、面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到最大钢绳拉力分别为 RU1=27.39kN 五、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=27.391kN 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要110、大于8.00027.391/0.820=267.227kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径为24.0mm。 六、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=27.391kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=273914/(3.1416502)1/2=19mm 七、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)： 地锚螺栓数量n = 2个 每个地锚螺栓承受的剪力111、 Nv=9212.50N 每个地锚螺栓承受的拉力 Nt=10133.75N 每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm 每个地锚螺栓承受的有效直径 de=18mm 地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2 地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2 经过计算得到: 每个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb = 3.14162020170.0/4=53407.20N 每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Nvb = 3.14161818170.0/4=43259.83N 经过计算得到公式左边等于0.29； 每个地锚螺栓承载力计算满足要求! 八、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部位结112、点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。 施工临时用113、电方案计算书包头市xxCBD商业广场（一期）2#4#6#住宅楼工程；属于框架结构;地上11层;地下1.5层；建筑高度：33.9m；标准层层高：3m ；总建筑面积：40000平方米；总工期：453天；施工单位：包钢工业与民用建筑工程公司施工单位。本工程由内蒙古包钢金茂房地产开发有限责任公司投资建设，深圳市建筑设计研究总院有限公司设计，包头市建筑勘察研究院地质勘察，包头市诚信达工程咨询有限公司监理，包钢工业与民用建筑工程公司组织施工；郭芝明担任项目经理，申稳担任技术负责人。 一、编制依据 低压配电设计规范GB50054-95中国建筑工业出版社 建筑工程施工现场供电安全规范GB50194-93中国建114、筑工业出版社 通用用电设备配电设计规范GB50055-93中国建筑工业出版社 供配电系统设计规范GB50052-95中国建筑工业出版社 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005中国建筑工业出版社 建筑施工安全检查标准JGJ59-99 二、施工条件 施工现场用电量统计表: - 序号 机具名称 型号 安装功率(kW) 数量 合计功率(kW) 1 钢筋调直机 GT4/14 4 1 4 2 钢筋弯曲机 WJ40 3 1 3 3 钢筋弯曲机 GW40 3 1 3 4 钢筋切断机 QJ32-1 3 1 3 5 钢筋切断机 QJ40-1 5.5 1 5.5 6 钢筋切断机 QJ40-1 5.5 1 115、5.5 7 钢筋弯曲机 WJ40 3 1 3 8 钢筋弯曲机 GW40 3 1 3 9 钢筋调直机 GT4/14 4 1 4 10 木工圆锯 MJ104 3 1 3 11 木工圆锯 MJ104 3 1 3 12 插入式振动器 ZX35 0.8 1 0.8 13 插入式振动器 ZX25 0.8 1 0.8 14 插入式振动器 ZX35 0.8 1 0.8 15 插入式振动器 ZX50 1.1 1 1.1 16 交流电焊机 BX3-120-1 9 1 9 17 交流电焊机 BX3-500-2 38.6 1 38.6 18 直流电焊机 AX1-165(AB-165) 6 1 6 19 插入式振动器 116、ZX35 0.8 1 0.8 20 插入式振动器 ZX50 1.1 1 1.1 21 插入式振动器 ZX50C 1.1 1 1.1 22 交流电焊机 BX3-120-1 9 1 9 23 交流电焊机 BX3-500-2 38.6 1 38.6 24 插入式振动器 ZX50C 1.1 1 1.1 25 插入式振动器 ZX35 0.8 1 0.8 26 插入式振动器 ZX70 1.5 1 1.5 27 交流电焊机 BX3-500-2 38.6 1 38.6 28 交流电焊机 BX3-200-2 23.4 1 23.4 29 塔式起重机 QT40（TQ2-6） 48 1 48 30 白炽灯 G150117、 0.15 1 0.15 31 白炽灯 G150 0.15 1 0.15 32 白炽灯 G150 0.15 1 0.15 33 碘钨灯 1 1 1 34 碘钨灯 1.5 1 1.5 35 碘钨灯 1 1 1 36 白炽灯 G150 0.15 1 0.15 37 白炽灯 G60 0.06 1 0.06 38 电脑 0.35 1 0.35 39 饮水机 0.6 1 0.6 - 三、设计内容和步骤 1、现场勘探及初步设计: (1)本工程所在施工现场范围内无各种埋地管线。 (2)现场采用380V低压供电，设一配电总箱，内有计量设备，采用TN-S系统供电。 (3)根据施工现场用电设备布置情况，采用导线穿118、钢管埋地敷设，布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，两级防护。 (4)按照JGJ46-2005规定制定施工组织设计，接地电阻R4。 2、导线截面选择: 导线截面选择必须同时满足下列三个条件： (1)按导线的允许电流选择，该路的工作电流计算公式为I=K*PI/1.732*U*cos， 按电压降选择，由线路长度查出容许相对电压损失，导线截面计算式为：S=L*P/C*%。 (2)采用三相五线制380/220铜芯绝缘橡皮线供电时，C=77, =5%。 (3)按机械强度选择，根据规范，户外一般敷设绝缘铜芯橡皮电线，导线截面不得小于10 mm2。 3、确定用电负荷: (1)、钢筋119、调直机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.34=1.2KW Qjs= Pjstg = 1.22kvar (2)、钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.33=0.9KW Qjs= Pjstg = 0.92kvar (3)、钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.33=0.9KW Qjs= Pjstg = 0.92kvar (4)、钢筋切断机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.33=0.9KW Qjs= Pjstg = 0.92kva120、r (5)、钢筋切断机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.35.5=1.65KW Qjs= Pjstg = 1.68kvar (6)、钢筋切断机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.35.5=1.65KW Qjs= Pjstg = 1.68kvar (7)、钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.33=0.9KW Qjs= Pjstg = 0.92kvar (8)、钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.33=0.9KW Qjs= P121、jstg = 0.92kvar (9)、钢筋调直机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.34=1.2KW Qjs= Pjstg = 1.22kvar (10)、木工圆锯 Kx=0.3; Cos = 0.60; tg = 1.33 Pjs=0.33=0.9KW Qjs= Pjstg = 1.2kvar (11)、木工圆锯 Kx=0.3; Cos = 0.60; tg = 1.33 Pjs=0.33=0.9KW Qjs= Pjstg = 1.2kvar (12)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.30.8=0.122、24KW Qjs= Pjstg = 0.24kvar (13)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.30.8=0.24KW Qjs= Pjstg = 0.24kvar (14)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.30.8=0.24KW Qjs= Pjstg = 0.24kvar (15)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.31.1=0.33KW Qjs= Pjstg = 0.34kvar (16)、交流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0123、.40; tg = 2.29 Pjs=0.359=3.15KW Qjs= Pjstg = 7.21kvar (17)、交流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0.40; tg = 2.29 Pjs=0.3538.6=13.51KW Qjs= Pjstg = 30.94kvar (18)、直流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0.60; tg = 1.33 Pjs=0.356=2.1KW Qjs= Pjstg = 2.79kvar (19)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.30.8=0.24KW Qjs= Pjstg = 0.24kva124、r (20)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.31.1=0.33KW Qjs= Pjstg = 0.34kvar (21)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.31.1=0.33KW Qjs= Pjstg = 0.34kvar (22)、交流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0.40; tg = 2.29 Pjs=0.359=3.15KW Qjs= Pjstg = 7.21kvar (23)、交流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0.40; tg = 2.29 Pjs=0.3538.125、6=13.51KW Qjs= Pjstg = 30.94kvar (24)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.31.1=0.33KW Qjs= Pjstg = 0.34kvar (25)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.30.8=0.24KW Qjs= Pjstg = 0.24kvar (26)、插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.31.5=0.45KW Qjs= Pjstg = 0.46kvar (27)、交流电焊机 Kx=0.35; C126、os = 0.40; tg = 2.29 Pjs=0.3538.6=13.51KW Qjs= Pjstg = 30.94kvar (28)、交流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0.40; tg = 2.29 Pjs=0.3523.4=8.19KW Qjs= Pjstg = 18.76kvar (29)、塔式起重机 Kx=0.2; Cos = 0.60; tg = 1.33 Pjs=0.248=9.6KW Qjs= Pjstg = 12.77kvar (30)、白炽灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.50.15=0.075KW Qjs= Pjstg = 0127、kvar (31)、白炽灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.50.15=0.075KW Qjs= Pjstg = 0kvar (32)、白炽灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.50.15=0.075KW Qjs= Pjstg = 0kvar (33)、碘钨灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.51=0.5KW Qjs= Pjstg = 0kvar (34)、碘钨灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.51.5=0.75KW Qjs= Pjstg = 0kvar (3128、5)、碘钨灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.51=0.5KW Qjs= Pjstg = 0kvar (36)、白炽灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.50.15=0.075KW Qjs= Pjstg = 0kvar (37)、白炽灯 Kx=0.5; Cos = 1.00; tg = 0 Pjs=0.50.06=0.03KW Qjs= Pjstg = 0kvar (38)、电脑 Kx=0.5; Cos = 0.70; tg = 1.02 Pjs=0.50.35=0.175KW Qjs= Pjstg = 0.18kvar (39129、)、饮水机 Kx=0.5; Cos = 0.90; tg = 0.48 Pjs=0.50.6=0.3KW Qjs= Pjstg = 0.14kvar (40)、总的计算负荷计算 总的有功功率 Pjs= KxPjs = 0.85(1.2+0.9+0.9+0.9+1.65+1.65+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+0.24+0.24+0.24+0.33+3.15+13.51+2.1+0.24+0.33+0.33+3.15+13.51+0.33+0.24+0.45+13.51+8.19+9.6+0.075+0.075+0.075+0.5+0.75+0.5+0.075+0.03+0.175+0130、.3) = 71.61 总的无功功率 Qjs= KxQjs = 0.95(1.22+0.92+0.92+0.92+1.68+1.68+0.92+0.92+1.22+1.2+1.2+0.24+0.24+0.24+0.34+7.21+30.94+2.79+0.24+0.34+0.34+7.21+30.94+0.34+0.24+0.46+30.94+18.76+12.77+0+0+0+0+0+0+0+0+0.18+0.14) = 149.82 总的视在功率 Sjs=(Pjs2 + Qjs2)1/2 = (71.612 + 149.822)1/2 = 166.05KVA 总的计算电流计算 Ijs=Sj131、s/(1.732Ue = 166.05/(1.7320.38) = 252.29A 4、1#分箱干线线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择: 在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至 用电设备的导线敷设采用铜橡皮绝缘导线穿焊接钢管,室外架空铜导线按机械强度的最小截面为10mm2，由于这部分距离较短，因此不考虑电压降， 只按安全载流量选择导线截面。 (1)、钢筋调直机开关箱至钢筋调直机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; t132、g = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 14.00/(1.7320.380.70) = 8.68A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=8.681(台数)=8.68A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (2)、钢筋弯曲机开关箱至钢筋弯曲机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.0133、2 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 13.00/(1.7320.380.70) = 6.51A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=6.511(台数)=6.51A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (3)、钢筋弯曲机开关箱至钢筋弯曲机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs =134、 KxPe/(1.732UeCos) = 13.00/(1.7320.380.70) = 6.51A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=6.511(台数)=6.51A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (4)、钢筋切断机开关箱至钢筋切断机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(135、1.732UeCos) = 13.00/(1.7320.380.70) = 6.51A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=6.511(台数)=6.51A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (5)、钢筋切断机开关箱至钢筋切断机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732Ue136、Cos) = 15.50/(1.7320.380.70) = 11.94A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=11.941(台数)=11.94A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (6)、钢筋切断机开关箱至钢筋切断机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos)137、 = 15.50/(1.7320.380.70) = 11.94A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=11.941(台数)=11.94A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (7)、钢筋弯曲机开关箱至钢筋弯曲机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 1138、3.00/(1.7320.380.70) = 6.51A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=6.511(台数)=6.51A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (8)、钢筋弯曲机开关箱至钢筋弯曲机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 13.00/(1139、.7320.380.70) = 6.51A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=6.511(台数)=6.51A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (9)、钢筋调直机开关箱至钢筋调直机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 14.00/(1.7320.3140、80.70) = 8.68A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=8.681(台数)=8.68A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (10)、木工圆锯开关箱至木工圆锯的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.60; tg = 1.33 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 13.00/(1.7320.380.60) =141、 7.6A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=7.61(台数)=7.6A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (11)、木工圆锯开关箱至木工圆锯的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.60; tg = 1.33 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 13.00/(1.7320.380.60) = 7.6A ii)选择142、导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=7.61(台数)=7.6A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (12)、1#动力分箱至钢筋切断机开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 钢筋调直机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A 钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = Kx143、Pe台数/(1.732UeCos) = 247.44A 钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A 钢筋切断机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A 钢筋切断机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A Ijs(钢筋切断机) = 1237.2A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 11.94A 由于该组下有多个开关箱144、，所以最大电流需要乘以1.1的系数 两者中取大值Ijs=1237.21.1=1360.92A ii)选择导线 选择 BX-2120+170，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为没有合适的开关! (13)、1#动力分箱至钢筋切断机开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 钢筋切断机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A Ijs(钢筋切断机) = 247.44A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 11.94A 两者中取大值Ijs = 247.44145、A ii)选择导线 选择 BX-2120+170，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A。 (14)、1#动力分箱至钢筋弯曲机开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A Ijs(钢筋弯曲机) = 247.44A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 6.51A 两者中取大值Ijs = 247.44A ii)选择导线 选择 BX-2120+17146、0，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A。 (15)、1#动力分箱至钢筋弯曲机开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 钢筋弯曲机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A Ijs(钢筋弯曲机) = 247.44A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 6.51A 两者中取大值Ijs = 247.44A ii)选择导线 选择 BX-2120+170，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。147、 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A。 (16)、1#动力分箱至钢筋调直机开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 钢筋调直机 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A Ijs(钢筋调直机) = 247.44A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 8.68A 两者中取大值Ijs = 247.44A ii)选择导线 选择 BX-2120+170，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为DZ148、10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A。 (17)、1#动力分箱至木工圆盘锯开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 木工圆锯 Kx=0.3; Cos = 0.60; tg = 1.33 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 288.68A 木工圆锯 Kx=0.3; Cos = 0.60; tg = 1.33 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 288.68A Ijs(木工圆盘锯) = 577.36A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 7.6A 由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数 两者中取大值Ijs=57149、7.361.1=635.1A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为没有合适的开关! (18)、1#动力分箱进线及进线开关的选择 i)计算电流 Kx=0.85, Cos=0.90 Ijs = KxPe/(1.732UeCos)=0.8540.00/(1.7320.380.9) = 57.40A 该分箱下最大组线电流Ijs=1360.92A 两者中取大值Ijs=1360.92A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备没有合适的开关! (19)150、1#分箱干线导线截面及出线开关的选择 i) 计算电流： Kx=0.85, Cos=0.90 Ijs = KxPe/(1.732UeCos)=0.8540.00/(1.7320.380.9) = 57.40A 干线下最大的分配箱电流Ijs=1360.92A 由于该干线下有多个分配箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数 选择的电流Ijs=1360.921.1=1497.01A ii) 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 ii)选择出线开关： 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 5、2#楼151、随层干线线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择: 在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至 用电设备的导线敷设采用铜橡皮绝缘导线穿焊接钢管,室外架空铜导线按机械强度的最小截面为10mm2，由于这部分距离较短，因此不考虑电压降， 只按安全载流量选择导线截面。 (1)、插入式振动器开关箱至插入式振动器的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 10.80/(1.152、7320.380.70) = 1.74A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=1.741(台数)=1.74A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (2)、插入式振动器开关箱至插入式振动器的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 10.80/(1.7320.153、380.70) = 1.74A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=1.741(台数)=1.74A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (3)、插入式振动器开关箱至插入式振动器的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 10.80/(1.7320.380.7154、0) = 1.74A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=1.741(台数)=1.74A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (4)、插入式振动器开关箱至插入式振动器的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 11.10/(1.7320.380.70) = 155、2.39A ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=2.391(台数)=2.39A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (5)、交流电焊机开关箱至交流电焊机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.40; tg = 2.29 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 19.00/(1.7320.380.40) = 34.19A 156、ii)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=34.191(台数)=34.19A。 选择开关箱内开关为DZ5-50/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 50A。 漏电保护器为DZ15L-40/3。 (6)、交流电焊机开关箱至交流电焊机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.40; tg = 2.29 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 138.60/(1.7320.380.40) = 146.62A ii)157、选择导线 选择 BX-250+125，穿焊接钢管时其安全载流量为154.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=146.621(台数)=146.62A。 选择开关箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A。 漏电保护器为DZ15L-200/3。 (7)、直流电焊机开关箱至直流电焊机的导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下机械启动后需要系数取1）: i)计算电流 Kx = 1; Cos= 0.60; tg = 1.33 Ijs = KxPe/(1.732UeCos) = 16.00/(1.7320.380.60) = 15.19A i158、i)选择导线 选择 BX-216+110，穿焊接钢管时其安全载流量为77.00A。 iii)选择电气设备由于开关控制1台机械，开关的电流为Ir=15.191(台数)=15.19A。 选择开关箱内开关为DZ5-20/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 20A。 漏电保护器为DZ10L-100/3。 (8)、2#楼随层箱至振动棒开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A 插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 I159、js = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A Ijs(振动棒) = 494.88A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 1.74A 由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数 两者中取大值Ijs=494.881.1=544.37A ii)选择导线 选择 BX-2120+170，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为DZ10-600/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 600A。 (9)、2#楼随层箱至振动棒开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; t160、g = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 247.44A Ijs(振动棒) = 247.44A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 1.74A 两者中取大值Ijs = 247.44A ii)选择导线 选择 BX-2120+170，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A。 (10)、2#楼随层箱至振动棒开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 插入式振动器 Kx=0.3; Cos = 0.70; tg = 1.02 Ijs = KxPe台数/(1.7161、32UeCos) = 247.44A Ijs(振动棒) = 247.44A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 2.39A 两者中取大值Ijs = 247.44A ii)选择导线 选择 BX-2120+170，穿焊接钢管时其安全载流量为270.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A。 (11)、2#楼随层箱至对焊机开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 交流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0.40; tg = 2.29 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 505.2A 交流电焊机 Kx162、=0.35; Cos = 0.40; tg = 2.29 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 505.2A Ijs(对焊机) = 1010.4A 该组中最大的开关箱电流Ijs = 146.62A 由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数 两者中取大值Ijs=1010.41.1=1111.44A ii)选择导线 选择 BX-2185+1120，穿焊接钢管时其安全载流量为355.00A。 iii)选择电气设备 选择开关箱内开关为没有合适的开关! (12)、2#楼随层箱至对焊机开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择 i) 计算电流 直流电焊机 Kx=0.35; Cos = 0.60; tg = 1.33 Ijs = KxPe台数/(1.732UeCos) = 336.8A Ijs(对焊机) = 336.8A